Zulma S. Pardo V

¿La cone con exi xión ón del pla pl ano es la l a qu que e se di diseñó señó y es la que se fabr fabric icó? ó? Zulm Zul m a S. S. Par Par d o V.

Pensemos…

Diseño de placa pl aca bases y ancl anclajes ajes prein p reinst stalados alados.. Segú Según n AISC 360-1 360-10 0 y ACI 318318-1 11.

Pensemos…


Pensemos…

Diseño de placa bases y anclajes preinstalados. Según AISC 360-10 y ACI 318-11.

Pensemos…


Pensemos…


Pensemos…



ATENCIÓN. MÉTODO D & E.


SI QUIERE LEEER - Fling, R. (1970). Design of steel bearing plates. Engineering Journal, AISC , 37-40. - Stockwell, F. (1975). Preliminary base plate selection. Engineering Journal, AISC , 92-99. - Murray, T. (1983). Design of lightly loaded steel column base plates. Engineering Journal, AISC. , 143-151. - Thornton, W. (1990). Design of base plates for wide flange columnsA concatenation of methods. Engineering Journal, AISC, Vol 27, No.3 , 108-110. - Drake, R., & Elkin, S. (1999). Beam-Column base plate design LRFD Method. Engineeering Journal AISC, Vol 36 No 1 , 29-38. - Wald, F., Sokol, Z., & Jaspart, J. P. (2008). Base plate in bending and anchor bolts in tension. HERON. Vol 53 , 21-50.

SI QUIERE LEEER - Lee, D.-Y., Goel, S. C., & Stojadinovic, B. (2008). Exposed column base plate connections bending about weak axis: I. Numerical Parametric Study. Steel Structures. (8) , 11-27. - Lee, D.-Y., Goel, S. C., & Stojadinovic, B. (2008). Exposed column-base plate connections bending about weak axis: II Experimental Study. Steel Structures (8) , 29-41.- Fling, R. (1970). Design of steel bearing plates. Engineering Journal, AISC , 37-40.

CASO DE LA VIDA REAL - SALA DE ESPERA URGENCIAS -


Resistencia a la adherencia retenido malla 325.



CASO DE LA VIDA REAL - ENTRADA A URGENCIAS -

11

1 1

2

33

CASO DE LA VIDA REAL - EN EL ESPACIO PÚBLICO -

t PL = 19 mm 14t = 266 mm / 180 mm

¿GALVANIZADO?

CASO DE LA VIDA REAL - UN EDIFICIO INDUSTRIAL -

DETALLE DISEÑADOR ESTRUCTURAL

t PL = 38 mm 24t = 912 mm 300 mm 144t = 912 mm

CASO DE LA VIDA REAL - UNA CUBIERTA DE UNA CANCHA -




DETALLE DISEÑADOR ESTRUCTURAL 1

¿Flush end plate? ¿end plate?



Contraviento





Zulma piensa, ¿no será que el contraviento 2, le puede pasar esto?

SI QUIERE LEEER - Kennedy, N.A., Vinnakota, S., Sherbourne, A.N., (1981). “The split Tee analogy in bolted splices and beam column connections”, Joints in structural steelwork, John Wiley & Sons, London- Toronto, pp.2-138-2.157. base plate selection. Engineering Journal, AISC , 92-99. - Srouji, R., Kukreti, A., Murray, T.M. (1983). “Yield line analysis of end plate connections with bolt forces predictions”, Report No. FESL/MBMA 83 -05, University of Oklahoma, Norma, Oklahoma. - Meng, R.L., (1996), “Design of moment end plate connections for seismic loading”, Ph.D. Dissertation, Virginia Polytechnic Institute and State University, Blacksburg, VA. - Murray, T., Sumner, E., (2004), “Extended end -plate moment connections. Seismic and wind applications”. Steel Design Guide 4. AISC Inc, USA.

SI QUIERE LEEER - Stockwell, F.W. (1974), “ Yield line analysis of column webs with welded beam connections”. Engineering Journal, 1/4, pp. 12 -17. - Sumner, E.A., Murray, T.M. (2002). “Behavior of extended end plate moment connections subject to cyclic loading”, Journal of structural engineering, ASCE, Vol 128, No.4, pp-501-508. - Sumner, E.A., (2003). “Unified design of extended end plate moment connections subject to cyclic loading”, Ph. D. Dissertation, Virginia Polytechnic Institute and State University, Blacksburg, VA. - Lim, Chemin, (2009), “Low cycle fatigue life prediction of four bolt extended unstiffened end plate moment connection”. Ph. D. Dissertation. North Carolina State University, Raleigh, North Carolina.

CASO DE LA VIDA REAL - UNA CUBIERTA INDUSTRIAL-

¿ELECTROSOLDADO?



VIGA SECUNDARIA



Zulma propone que debe ir en el plano…

X7 ≥ 50 mm

X7

X8 ≤ 75 mm

W1

X8 W2

Wr= 0.5*(W1+W2) ≥ 50 mm

Zulma propone que debe ir en el plano…

X9 ≥ 13 mm

X10 ≥ 38 mm X9 X10

Φstud ≤ 19 mm Separación máxima 460 mm

CASO DE LA VIDA REAL - UNA CUBIERTA INDUSTRIAL-

EL PROBLEMA



LAS CARGAS

LOS MODELOS Y LOS DATOS

¿SI LEÍ EL ARCHVO *.LOG? L I N E A R

E Q U A T I O N

S O L U T I O N

18:57:23 FORMING STIFFNESS AT ZERO (UNSTRESSED) INITIAL CONDITIONS TOTAL NUMBER OF EQUILIBRIUM EQUATIONS

=

276

NUMBER OF NON-ZERO STIFFNESS TERMS

=

6204

* * * W A R N I N G * * * THE STRUCTURE IS UNSTABLE OR ILL-CONDITIONED !! CHECK THE STRUCTURE CAREFULLY FOR: - INADEQUATE SUPPORT CONDITIONS, OR - ONE OR MORE INTERNAL MECHANISMS, OR - ZERO OR NEGATIVE STIFFNESS PROPERTIES, OR - EXTREMELY LARGE STIFFNESS PROPERTIES, OR - BUCKLING DUE TO P-DELTA OR GEOMETRIC NONLINEARITY, OR - A FREQUENCY SHIFT (IF ANY) ONTO A NATURAL FREQUENCY TO OBTAIN FURTHER INFORMATION: - USE THE STANDARD SOLVER, OR - RUN AN EIGEN ANALYSIS USING AUTO FREQUENCY SHIFTING (WITH ADDITIONAL MASS IF NEEDED) AND INVESTIGATE THE MODE SHAPES

RESTRINGIDOS LOS DESPLAZAMIENTOS

EMPOTRADO PARCIALMENTE

SI ES UN PÓRTICO

?

LOS DETALLES DEL PLANO DE TALLER

LOS DETALLES DEL PLANO DE TALLER

LOS DETALLES DEL PLANO DEL CONSTRUCTOR

LOS DETALLES DEL PLANO DEL CONSTRUCTOR

Y entonces, ¿por qué nos pasa esto?

Proceso constructivo de un puente

Saque sus propias conclusiones.

¿Será que estamos en la realidad virtual o en la aumentada?

Zulma S. Pardo V

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