UNIVERSITÀ DEGLI STUDI DI PAVIA Facoltà Faco ltà di Ingegne Inge gneria ria
Laurea Specialistica In Ingegneria Civile Dipartimento Di Meccanica Strutturale
Corso di Gusci e Serbatoi RELAZIONE TECNICA Progetto di un serbatoio cubico in C.A.
Anno Accademico: 2010-2011 2010-2011
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SOMMARIO 1.
Introduzione .......................................... ................................................................ ............................................ ............................................ ........................................... ..................... 4 1.1
Posizionamento dell’opera .......................................... ................................................................. ............................................. ................................... ............. 4
1.2
Descrizione dell’opera................... dell’opera .......................................... ............................................. ............................................ ........................................... ..................... 5
2. Normativa.................................. Normativa........................................................ ............................................. ............................................. ............................................ ................................ .......... 5 3.
Caratteristiche Dei Materiali .......................................... ................................................................. ............................................. ....................................... ................. 6 3.1.
Calcestruzzo .......................................... ................................................................ ............................................ ............................................. .................................... ............. 6
3.1.
Acciaio.................................... Acciaio.......................................................... ............................................ ............................................. ............................................. ............................ ...... 7
4.
Software Usati............................................................. ................................................................................... ............................................ ........................................... .....................8
5.
Analisi dei carichi ............................................ .................................................................. ............................................ ............................................ ................................ .......... 8 5.1
Carichi Permanenti............................................................. ................................................................................... ............................................. ............................. ......8
5.2
Carichi Variabili ........................................... ................................................................. ............................................ ............................................. ............................. ......9
6.
5.2.1
Azione idrostatica ............................................ ................................................................... ............................................. ....................................... ................. 9
5.2.2
Azione del vento ........................................... ................................................................. ............................................ ......................................... ................... 10
Predimensionamento Predimensionamento ........................................... ................................................................. ............................................ ............................................. ........................... .... 15 6.1
Piastra di base ........................................ .............................................................. ............................................ ............................................. .................................. ........... 15
6.2
Piastra verticale ............................................ .................................................................. ............................................ ............................................. ........................... .... 18
7.
Modellazione............................................ .................................................................. ............................................ ............................................. ...................................... ............... 23 7.1
Modellazione dei carico .......................................... ................................................................. ............................................. ..................................... ............... 25
7.1.1
Casi di carico .......................... ................................................. ............................................. ............................................ ......................................... ................... 25
7.1.2
Combinazione di carico ........................................... ................................................................. ............................................ .............................. ........ 33
7.2 8.
Output modellazione ............................................ .................................................................. ............................................ ......................................... ................... 51
Dimensionamento Dimensionamento delle armature allo SLU ......................................... ............................................................... ...................................... ................ 80 8.1
L’armatura a flessione .......................................... ................................................................ ............................................ ......................................... ................... 80
8.2
L’armatura a taglio ........................................... ................................................................. ............................................ ............................................. ....................... 82
8.2.1 9.
Piastra di base ........................................... ................................................................. ............................................ ............................................. ....................... 82
Verifiche agli Stati Limite d’Esercizio ......................................... ............................................................... ............................................. ....................... 85 9.1
Verifiche agli SLE di deformazione........................................... ................................................................. ......................................... ................... 85
9.2
Verifica alla fessurazione ............................................ ................................................................... ............................................. ................................. ........... 85
10.
Dettaglio Armature .......................................... ................................................................ ............................................ ............................................. ........................... .... 91
10.1
Lunghezza di ancoraggio .................................. ........................................................ ............................................ ......................................... ................... 91
10.1.1 Lunghezza di ancoraggio necessaria di base ........................................... .............................................................. ................... 91
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10.1.2 Lunghezza di ancoraggio di progetto ............................................ .................................................................. .............................. ........ 92 10.1.3 Lunghezza di sovrapposizione delle barre ............................................. ................................................................... ...................... 93 10.1.4 Diametri mandrini di piegatura .......................................... ................................................................ ......................................... ................... 94
10.1.5 Distanza tra le barre ............................................................ .................................................................................. ......................................... ................... 94 10.2
Armatura Locale ........................................... ................................................................. ............................................ ............................................. .......................94
10.2.1 Armatura di campo................................ campo...................................................... ............................................. ............................................. .......................... .... 94 10.2.2 Armatura nodo piastra – piastra – piastra piastra .......................................... ................................................................ ......................................... ................... 95 11.
Allegati .......................................... ................................................................. ............................................. ............................................. ............................................. ...................... 96
12.
Computo dell’Opera dell’Opera...................... ............................................. ............................................. ............................................ ............................................. ....................... 97
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1. Introduzione 1.1 Posizionamento dell’opera Il seguente elaborato ha lo scopo di presentare la progettazione di un serbatoio in cemento armato di geometria cubica, destinato allo stoccaggio delle acque bianche e di quelle meteoriche convogliate seguendo un apposito sistema drenante. L’opera sarà collocata all’interno dell’area agricola edificabile in prossimità del torrente Curone Curo ne del comune di Gremiasco (AL) in località “ ”e più precisamente precisamente localizzato nel mappale mappale indicato nelle seguenti seguenti figure.
Figura 1. Posizionamento dell'opera
Figura 2. Posizionamento dell'opera in dettaglio
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La pendenza del campo indicato permette il collegamento all’opera con una strada battuta raccordabile alla Strada Provinciale . A monte della della progettazione dell’opera è stato previsto uno studio di organizzazione cantieristico ma anche un’ analisi dei referti catastali. Inoltre, rispettando il piano regolatore, il serbatoio dovrà distare almeno 4 dal terreno demaniale. L’altitudine del luogo è di
1.2 Descrizione dell’opera
Il seguente serbatoio in C.A. di geometria cubica, fuori terra e privo di copertura, dovrà avere le seguenti dimensioni:
Piaste di base: Piastre laterali:
;
.
Il serbatoio deve essere realizzato con criteri idonei a sopportare:
le sollecitazioni idrostatiche e idrodinamiche dovute al contenuto conservato; le eventuali dilatazioni termiche relative ai cambi stagionali; le aggressioni chimico – chimico – fisiche fisiche prevedibili in esercizio.
È molto importante che la struttura, col passare del tempo, sia immune da lesioni e fessure, anche di lieve entità, poiché questo può seriamente pregiudicare l'affidabilità dell'intera opera. La vita nominale della struttura è, come suggerisce la normativa, di
anni.
2.Normativa Per il seguente progetto sono state rispettate le seguenti voci da normativa:
D.M. 14 gennaio 2008 - « Norme per le Costruzioni»;
Circolare 2 febbraio 2009 - « Nuove norme tecniche per le costruzioni » § D.M 14-01-2008;
UNI 1992-1-1: 1992-1-1: L’Eurocodice2 Progettazione delle strutture in ceme nto armato, Parte 1,1 – 1,1 – regole generali e regole per gli edifici;
L’appendice Nazionale UNI 1992-1-1: 1992-1-1: L’Eurocodice2 Progettazione delle strutture in cemento armato, Parte 1,1 – 1,1 – regole regole generali e regole per gli edifici;
CNR-DT 207/2008;
AICAP - « Guida all’uso dell’Eurocodice 2 – Vol. 1: Progettazione di strutture in C.A. e Vol. 2: Progetto strutturale di edifici civili ed industriali in C.A. »
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3.Caratteristiche 3.Caratteristiche Dei Materiali 3.1.
Calcestruzzo
Classe del calcestruzzo
⁄
[Prospetto 3.1 EC2 e Tabella 4.1.I NTC]
Resistenza caratteristica a compressione cubica [§11.2.10.1 NTC]
Resistenza caratteristica a compressione cilindrica
Resistenza di calcolo a compressione [per
§3.1.6(1) EC2 e §2.4.2.4(1) EC2; per
riferimento alla Appendice Nazionale - § 4.1.2.1.1.1 NTC]
Tensione ammissibile nel calcestruzzo sotto combinazione dei carichi rara
si è fatto
[§7.2(2)
Appendice Nazionale EC2 - §4.11.2.2.5.1 §4.11.2.2.5.1 NTC]
Tensione ammissibile nel calcestruzzo sotto combinazione dei carichi quasi permanente quasi permanente
[§7.2(3) Appendice Nazionale EC2 - §4.11.2.2.5.1 NTC]
Resistenza media a trazione [Prospetto 3.1 EC2 -
§11.2.10.2 NTC]
Resistenza caratteristica a trazione [Prospetto 3.1 EC2 -
Resistenza a trazione di progetto [per
§11.2.10.2 NTC]
§3.1.6(1) EC2 e §2.4.2.4(1) EC2; per
riferimento alla Appendice Nazionale - § 4.1.2.1.1.1 NTC]
Modulo elastico secante [Prospetto 3.1 EC2 - §11.2.10.1 e §11.2.10.3 NTC]
si è fatto
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Figura 3. Legame costitutivo calcestruzzo
Assumendo il coefficiente di Poisson
3.1. Tipo
Acciaio
.
[§3.2.2(3) EC2 Appendice Nazionale e §11.3.3.1 NTC]
Tensione caratteristica di snervamento [§11.3.2.1 NTC]
Tensione di snervamento di progetto
Modulo elastico [§3.2.7(4) - EC2]
Tensione ammissibile nell'acciaio per le combinazioni a SLE
[per §3.2.7 EC2 e §2.4.2.2(1) EC2; §4.1.2.2.2.3 NTC]
[NTC08 – [NTC08 – §4.1.42] §4.1.42]
Figura 4. Legame costitutivo dell'acciaio
Assumendo il coefficiente di Poisson e la massa volumica media delle armature ai fini del progetto può essere generalmente assunta pari a .
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4.Software Usati I programmi struttati per la modellazione di questo progetto e la stesura della relazione tecnica sono stati:
Modellazione strutturale: Sap2000 v14 ;
Modellazione grafica: AutoCad 2011;
Calcoli analitici e verifiche: Microsoft Excel 2010;
Stesura della relazione tecnica: Microsoft Word 2010.
5.Analisi dei carichi 5.1 Carichi Permanenti Questo tipo di carichi viene suddiviso in relazione alla loro funzione:
Carichi permanenti strutturali ; Carichi permanenti non – non – strutturali strutturali
;
i primi servono a modellare correttamente il peso proprio della struttura mentre i secondi descrivono tutto ciò che agisce durante l’intera vita della struttura ma non hanno nessuna funzione di carattere strutturale.
Tabella 1 – Carichi permanenti strutturali
Sono le pressioni derivanti dal peso proprio dei materiali che si scaricano direttamente sulla piastra di base; nel caso di è una pressione uniforme e distribuita, mentre è un carico membranale per la parete, ma anche una pressione perimetrale per la piastra di base.
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5.2 Carichi Variabili I valori dei carichi variabili sono stati determinati con riferimento ad una vita nominale della costruzione assunta pari a 50 anni, conformemente a quanto indicato nella Tab.2.4.I delle NTC2008
Non essendo essendo prevista una copertura copertura non è stato stato necessario lo studio del carico neve, ma essendo una struttura avente una notevole elevazione va considerata obbligatoriamente obbligatoriamente l’azione del vento. 5.2.1 Azione idrostatica
1) Pressione idrostatica sulla soletta di base: Considerando un franco si sicurezza proporzionato all’altezza dell’opera allora la pressione dell’acqua è:
Viene modellata come una pressione gravitazionale distribuita uniformemente su tutta la superficie di base 2) Pressione idrostatica sulle pareti laterali: questo carico è assimilabile ad una pressione espressa in funzione della profondità dal pelo libero alla base, e quindi alla profondità massima si avrà la pressione massima.
Viene modellata con un carico distribuito che agisce dall’interno verso l’esterno del serbatoio con pressioni press ioni a distribuzione triangolare.
Tabella 2 – Carichi variabili
Tabella 3 – Distribuzione verticale con passo
Posizionando un sistema di riferimento per la profondità coincidente al pelo libero del serbatoio, si è suddivisa la superficie bagnata in 38 parti con il seguente passo costante
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Fatto ciò si è assunta una distribuzione delle pressioni triangolare come in Figura 5.
Figura 5. Distribuzione delle pressioni sulla parete verticale
5.2.2 Azione del vento
Questo carico variabile fa riferimento al NTC08 §3.3 e alle relative indicazioni contenute nella Circolare esplicativa CNR-DT 207/2008. La pressione del vento secondo normativa risulta essere così descritta:
P a g . | 11
5.2.2.1 Pressione cinetica di riferimento
( )
La pressione cinetica di riferimento [Espressione 3.3.2 – 3.3.2 – NTC08] NTC08] viene espressa in funzione della velocità di riferimento che è definita da una macrozonizzazione macrozonizzazione a livello nazionale (come in Fig. 5); nel nostro caso preciso risulterà essere:
Tabella 4 – Parametri di riferimento dell'azione del vento
Figura 6. Zone caratterizzate da diversi valori della velocità di riferimento secondo NTC08
P a g . | 12
5.2.2.2 Coefficiente di esposizione e il Coefficiente dinamico
Il coefficiente [§NTC08 3.3.7] è funzione della Categoria di esposizione del sito che a sua volta dipende della Zona di riferimento, della Classe di rugosità del terreno [§Tabella 3.3.III - Classi di rugosità del terreno], dall’altitudine della zona e dal coefficiente topografico :
, , sono assegnati nel NTC08 §Tab. 3.3.II, in funzione della categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione.
Figura 7. Definizione delle categorie di esposizione
Il coefficiente topografico [CNR-DT 207/2008 §3.2.4] è assunto pari a 1 per le zone zone pianeggianti.
P a g . | 13
5.2.2.3 Coefficiente di forma Questo tipo di coefficiente dipende intrinsecamente dalla regolarità in pianta della struttura soggetta all’azione del vento. In particolare i criteri per calcolarlo sono espressi nel CNR-DT 207/2008 §Appendice G.2 ed in particolar modo viene considerato un fattore di forma f orma sopravento, per convenzione di segno positivo, e sottovento, assunto negativo convenzionalmente. convenzionalmente. Questi coefficienti vengono espressi in funzione del rapporto dove è l’altezza totale dell’opera dell’ opera (compresa di tetto o eventuali parapetti) mentre è il lato dell’edificio parallelo al flusso flusso incidente del vento (Fig. 7).
Noto il rapporto sopra descritto, la circolare esplicativa propone propone queste soluzioni: soluzioni:
Tabella 5 - Edifici a pianta regolare:
per facciate sopravento, sottovento e laterali secondo il CNR-DT 207/2008
Figura 8. Parametri caratteristici di edifici a pianta regolare secondo il CNR-DT 207/2008
Detto questo si sono definite le due direzioni del vento maggiormente incidenti
Potendo calcolare così il rapporto
per le due facciate:
P a g . | 14
5.2.2.4 Pressione del vento nelle due direzioni principali Grazie alla geometria del serbatoio le sollecitazioni derivanti dalle pressioni del vento risultano coincidere in entrambe le direzioni.
– Pressione del vento nella direzione Y e in direzione X Tabella 6 –
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6. Predimensionamento 6.1 Piastra di base
Sulla piastra di base è presente, oltre al peso proprio, anche il carico variabile idrostatico . Per la determinazione del carico permanente strutturale è necessario assumere uno spessore di primo tentativo , da cui ricaviamo:
{
Definiti i carichi agenti, per eseguire un corretto predimensionamento, predimensionamento, è necessario combinarli secondo gli Stati Limite Ultimi:
La scelta dei coefficienti di amplificazione viene fatta seguendo le prescrizione del NTC-2008 §2.5.3 – §2.5.3 – Tab. Tab. 2.6.I:
Non essendo note le condizioni condizioni di vincolo laterale della della piastra di base è necessario analizzare analizzare le varie modalità di vincolo per ogni lato della piastra. Tuttavia la geometria dell’opera favorisce notevolmente la scelta di questi casi e di conseguenza è possibile definire:
: Piastra appoggiata. Serve a massimizzare il momento nel centro della piastra; : Piastra incastrata. Necessaria per massimizzare il momento al bordo.
Dopodiché l’inviluppo dei due casi ne n e descriverà il comportamento, sempre sempre tenendo presente presente che la piastra quadrata ; di conseguenza il rapporto tra i lati l ati coincide con l’unità.
In primo luogo è necessario conoscere conoscere i coefficienti di approssimazione dipendenti dal rapporto dei lati della piastra riportarti nelle apposite tabelle. Dunque, Dunque, in base al rapporto geometrico si ricavano i coefficienti e .
Grazie a questi coefficienti è possibile calcolare sia l’abbassamento che i momenti centro della piastra appoggiata, come:
e
nel
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Tabella 7 - Coefficienti geometrici per condizioni di appoggio
E della piastra incastrata:
Tabella 8 - Coefficient i geometrici per condizioni d’incastro
P a g . | 17
Presumendo un abbassamento limite previsto da normativa è possibile descrivere in prima approssimazione approssimazione le dimensioni dimensioni dello spessore della della piastra di base sapendo che con con il termine viene espressa la rigidezza flessionale della piastra:
Conseguentemente Conseguentemente si ottiene che:
Tabella 9 – Spessore in funzione de della freccia limite
Ma queste relazioni non sono sufficienti ad assumere lo spessore corretto, anche se quello trovato tr ovato rappresenta un predimensionamento predimensionamento di primo tentativo che non prende in considerazione il comportamento flessionale della sezione. Inoltre, essendo la piastra un elemento bidimensionale, le sollecitazioni agenti saranno tutte distribuite; quindi per semplificare i calcoli viene assunta una striscia di piastra larga . Dunque, introducendo le relazioni che legano le sollecitazioni agenti, in , alla geometria della sezione è possibile considerare il contributo dell’acciaio e questo caso della deformazione della sezione. Con si definisce il momento adimensionalizzato: adimensionalizzato:
Con l’asse neutro adimensionalizzato adimensionalizzato :
Questi parametri Questi parametri identificano il “ ”; dunque, noto e il momento agente, e ipotizzando un copriferro , è possibile ricavare lo spessore in funzione dell’altezza utile :
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Tabella 10 – Predimensionamento piastra di base
6.2 Piastra verticale Le pareti verticali sono state predimensionate con lo stesso metodo della piastra di base, considerandole prima semplicemente semplicemente appoggiate e poi incastrate. i ncastrate. Tuttavia il comportamento reale della paratoia non viene considerato poiché l’ammorsamento tra le pareti non è assimilabile ad un vincolo perfetto; però, essendo in fase di predimensionamento, predimensionamento, è una scelta accettabile. La piastra verticale è caricata solamente dalla distribuzione triangolare data dalla pressione idrostatica dell’acqua, poiché è un carico spingente , mentre viene trascurato il peso proprio poiché in questo caso è una sollecitazione membranale. membranale. Come per la piastra di base descriviamo un primo spessore in funzione della freccia limite:
̅̂
Dove per la condizione di appoggio, mentre assume i valori di condizione di incastro. Avendo noto la rigidezza flessionale della piastra:
per la
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Tabella 11 – Spessore della parete in funzione de della freccia limite
Considerando invece anche il contributo flessionale che sollecita una striscia di , possiamo dimensionare lo spessore come fatto in precedenza, cioè definendo l’altezza utile . A monte è necessario conoscere i valori dei coefficienti per la paratoia:
sono incastrata con l’estremo superiore libero sono in tabella 14; appoggiata con estremo superiore libero
̅̂̅ ̂ ̂ e
e riportati in tabella 13; e e riportati
̅ ̂ ̅ ̂ ̂
Tabella 12 – coefficienti
e
I coefficienti sono stati ricavati con un’interpolazione un’interpolazione lineare dei parametri riportati in tabella perché il rapporto non era riportato esplicitamente.
̅
appoggiata, le equazioni usate per descrivere lo stato tensionale ed esprimere una Per la paratoia appoggiata, prima approssimazione approssimazione dello spessore spessore tramite l’imposizione della freccia limite sono
state ricavate dalle seguenti espressioni nei punti caratteristici riferimento alla figura 9
̂ ̂
e
con
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̂
̅
Figura 9. Paratoia appoggiata
Tabella 13 – Coefficienti
e
Poi è stata considerata anche la paratoia incastrata in tutti i lati tranne quello superiore, che viene descritta dalle seguenti equazioni di calcolo nei punti significativi e come in figura X.
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Figura 10 – Paratoia incastrata
Mentre per quanto concerne le sollecitazioni flettenti, lo spessore della parete è stata ipotizzata in “ ”; detto questo si è ricavata l’altezza utile util e e, imponendo un copriferro si è ricavato lo spessore in funzione del momento agente:
Dove con è stata assunta la sollecitazione massima in valore assoluto di tutti i momenti flettenti agenti sul serbatoio. serbatoio . Trovata l’altezza utile e noto il copriferro è stato ricavato lo spessore della piastra verticale:
– dati del problema in “campo 3” Tabella 14 – dati
Tabella 15 – Vincolo: appoggio ma svincolata superiormente
P a g . | 22
– Vincolo: incastro ma svincolata Tabella 16 – superiormente
P a g . | 23
7. Modellazione Dopo aver analizzato i carichi [§Cap. [§ Cap. 5] 5] e aver ricavato la geometria degli elementi strutturali sfruttando il predimensionamento [§Cap. [§ Cap. 6] 6] si procede con la definizione del modello tridimensionale del serbatoio implementandolo con SAP2000 v14. In questa fase è stato necessario affrontate, durante la modellazione, le due condizioni di vincolo assunte separateme separatemene. ne. Il serbatoio è stato definito costruendo due griglie di riferimento sovrapposte, che posizionano nello spazio, tramite un sistema di riferimento cartesiano ortogonale , tutte le coordinate dei vertici delle piastre che lo compongono.
Per prima cosa si sono costruite due griglie spaziali sovrapposte che hanno permesso identificare l’ingombro del serbatoio modellato con le due ipotesi sopracitate: sopracitate :
Figura 11 – Griglia principale di riferimento
Le piastre sono caratterizzate dai parametri e dalle geometria definita dal problema. Inoltre, le piastre verticali sono state modellate utilizzando elementi shell thin, piastre sottili che – Love. Mentre la piastra di base è stata basano la loro soluzione soluzione sul modello modello di Kirchhoff – Love. modellata con elementi shell thick – piastra – piastra spessa – spessa – che che basa la sua soluzione sulla teoria Reissner – Mindlin – Mindlin. La discretizzazione è stata eseguita uniformemente, in tutte le direzioni, con dei passi uguali e pari a . Questo perché, data la semplicità della geometria del serbatoio, si è scelto di usare una mesh fitta e omogena senza procedere con ulteriori infittimenti nelle regioni focali delle piastre. I due modelli sono stati suddivisi in altri due casi in cui si sfruttano sf ruttano prima gli appoggi e poi gli incastri per simulare simulare le due condizioni condizioni di vincolo fondamentali. fondamentali. Trascurando le condizioni di vincoli misti.
P a g . | 24
Figura 12 – Rendering Piastra di base (Modello a piastre disaccoppiate)
Figura 13 – Rendering Piastre verticali (Modello a piastre disaccoppiate)
P a g . | 25
7.1 Modellazione dei carico Una volta predimensionato il modello con la geometria inizialmente ipotizzata, seguendo le considerazioni fatte in precedenza, si procede caricandolo per ottenere le sollecitazioni più gravose agli S.L.U. (Stati Limite Ultimi) con lo scopo di dimensionarne dimensionarn e l’armatura. Mentre per per le altre verifiche si sono definiti degli appositi schemi di calcolo agli S.L.E. (Stati Limite di Esercizio). 7.1.1 Casi di carico
In Sap2000 prima di caricare il modello è necessario definire i casi di carico:
, dipende interamente dalla geometria della struttura e dal materiale di cui è composta. Ma, se ben definito nel modello, il programma di calcolo ne terrà in conto di default ( Caso di carico: DEATH ); ); Carichi variabili , i carichi variabili sono suddivisibili in due categorie, carichi idrostatici chiamati generalmente (Fig. 14 e Fig. 16) e l’azione del vento agente nelle due direzioni principali nominato e (Fig. 15). Tutti i carichi sono stati modellati come pressioni superficiali e conseguentemente aventi la seguente unità di misura . Carico permanente
[⁄]
Per quanto riguarda il carico variabile idrostatico sono stati definiti undici casi di carico dati da altrettanti livelli di riempimento riempimento del serbatoio differenti che sono:
⁄⁄ ⁄⁄ ⁄⁄ ⁄⁄ ⁄
1) Serbatoio completamente pieno ( dell’altezza bagnata ( 2) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 3) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 4) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 5) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 6) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 7) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 8) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 9) Serbatoio a dell’altezza bagnata ( 10) Serbatoio a 11) Serbatoio vuoto ( );
);
);
); ); ); ); );
);
); );
Per mantenere i passi della mesh uniformi si è scelto di assumere un “ intervallo superiore” e un “intervallo inferiore” per quei livelli li velli di riempimento che raggiungeva r aggiungevano no quote non multiple del passo assunto assunto pari a . L’altezza bagnata massima è assunta paria a 9,5 m perché si è considerato un franco idraulico di sicurezza di . Per quanto riguarda l’azione vento, vent o, data la conformazione della struttura, definiamo tre casi di carico:
1) Vento in direzione X ( ); 2) Vento in direzione Y ( ); 3) Vento in entrambe le direzioni (
);
P a g . | 26
per la distribuzione delle delle pressioni si è assunto l’andamento l ’andamento suggerito dalle NTC08 §3.3 e dalle relative indicazioni contenute nella Circolare esplicativa CNR-DT 207/2008.
Figura 14 – Azione del vento
Figura 15 – Livelli di riempimento idrico serbatoio
P a g . | 27
– Livelli di riempimento serbatoio Figura 16 –
– Pressione del vento in direzione Figura 17 –
P a g . | 28
Figura 18 – Pressione del vento in direzione
Figura 19 – Pressione idrostatica massimo riempimento
P a g . | 29
Figura 20 – Pressione idrostatica a
Figura 21 – Pressione idrostatica
⁄
⁄
dell’altezza bagnata
dell’altezza bagnata
P a g . | 30
Figura 22 – Pressione idrostatica a
⁄
dell’altezza bagnata
Figura 23 – Pressione idrostatica a
⁄
dell’altezza bagnata
P a g . | 31
Figura 24 – Pressione idrostatica a
⁄
Figura 25 – Pressione idrostatica a
⁄
dell’altezza bagnata
dell’altezza bagnata
P a g . | 32
– Pressione idrostatica a Figura 26 –
⁄
dell’altezza bagnata
– Pressione idrostatica a Figura 27 –
⁄
dell’altezza bagnata
P a g . | 33
Figura 28 – Pressione idrostatica a
⁄
dell’altezza bagnata
7.1.2 Combinazione di carico
Per dimensionare e verificare le sezioni degli elementi shell si sono definite le combinazioni di carico negli opportuni stati limite, studiandone il corretto inviluppo. Per fare questo la normativa mette a disposizione i seguenti coefficienti che vanno combinati correttamente con le azioni:
– Coefficienti di partecipazione delle combinazioni agli Stati Limite [NTC-2008 §2.5.3 – Tab. 2.5.I] Tabella 17 –
P a g . | 34
– Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni nelle verifiche SLU [NTC-2008 §2.5.3 – Tab. 2.6.I] Tabella 18 – Coefficienti
Combinazione fondamentale : [§ NTC08 par. 2.5.3 – 2.5.3 – espressione espressione 2.5.1] utilizzata per lo
studio degli stati limite ultimi, sfrutta opportuni fattori di scala per i carichi variabili. In questo caso si sono studiate 44 combinazioni più un inviluppo:
Queste combinazioni sono descritta nelle Tabelle: l’inviluppo delle stesse.
e
e terminano con
Gli stati limite li mite d’esercizio (SLE) sono stati assunti seguendo queste direttive: 1) Combinazione caratteristica (rara) : [§ NTC08 par. 2.5.3 – 2.5.3 – espressione espressione 2.5.2] generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio irreversibili, ma anche nelle verifiche alle tensioni ammissibili; in queste combinazioni i fattori moltiplicativi e vengono assunti pari a uno:
Queste combinazioni sono descritte nelle Tabelle: e e terminano con l’inviluppo delle stesse. 2) Combinazioni frequenti : [§ NTC08 par. 2.5.3 – 2.5.3 – espressione espressione 2.5.3] trovano impiego per gli stati limite limite d’esercizio SLE reversibili; in queste combinazioni il fattore moltiplicativo e vengono assunti pari a uno:
Queste combinazioni sono descritta nelle Tabelle: e e terminano con l’inviluppo delle stesse. 3) Combinazioni quasi permanenti : [§ NTC08 par. 2.5.3 – 2.5.3 – espressione espressione 2.5.4] trovano impiego per gli stati limite d’esercizio d’esercizio SLE, SLE, che prevedono effetti a lungo termine; in queste combinazioni i fattori moltiplicativi e vengono assunti pari a uno:
In queste combinazioni, descritte nelle due tabelle seguenti, viene escluso il carico variabili del vento perché il suo coefficiente di partecipazione risulta essere nullo da normativa, vedi tabella ed inviluppo tabella .
P a g . | 35
Tabella 19 – Combinazioni Combinazioni con il carico idrostatico dominante
P a g . | 36
Tabella 20 – Combinazione con il carico idrostatico dominante
P a g . | 37
– Combinazione con l’azione del vento lungo Y dominante Tabella 21 – Combinazione
P a g . | 38
– Combinazione con l’azione del vento lungo X dominante Tabella 22 – Combinazione
P a g . | 39
Tabella 23 – Inviluppo SLU
P a g . | 40
Tabella 24 – Combinazione con carico idrostatico dominante
P a g . | 41
Tabella 25 – Combinazione con carico idrostatico dominante
P a g . | 42
– Combinazione con l’azione del vento in di rezione Y dominante Tabella 26 – Combinazione
P a g . | 43
– Combinazione con l’azione del vento in direzione X dominante Tabella 27 – Combinazione
P a g . | 44
Tabella 28 – Inviluppo SLE combinazione caratteristica (rara)
P a g . | 45
Tabella 29 – Combinazione con carico idrostatico dominante
P a g . | 46
– Combinazione con l’azione del vento in direzione Y dominante Tabella 30 – Combinazione
P a g . | 47
– Combinazione con l’azione del vento in direzione Y dominante Tabella 31 – Combinazione
P a g . | 48
Tabella 32 – Inviluppo SLE combinazione frequente
P a g . | 49
Tabella 33 – Combinazione con carico idrostatico dominante
P a g . | 50
Tabella 34 – Inviluppo SLE combinazione quasi permanente
P a g . | 51
7.2 Output modellazione Il programma, dopo aver eseguito i casi di carico seguendone l’ordine e applicando i vari coefficienti delle combinazioni di carico, restituisce come risultato gli inviluppi agli SLU e ai relativi SLE. Si è potuto notare che le sollecitazioni assumono lo stesso andamento in tutti gli stati limite studiati; l’unico valore a variare è l’intensità delle stesse. Conseguentemente Conseguentemente si è deciso di allegare un solo rendering dei risultati agli stati limite ultimi, con le relative tabelle estrapolate da SAP2000. Per gli stati limite d’esercizio vengono allegati solo i tabulati dei parametri d’interesse. Anche se nel modello è riportata, la combinazione frequente agli SLE non è stata utilizzata nelle verifiche svolte. Di seguito vengono indicati i punti critici delle piastre nelle varie condizioni di vincolo studiate.
Figura 29 – Punti critici vincolo incastro
P a g . | 52
Figura 30 – Punti critici vincolo Appoggio
P a g . | 53
Figura 31 – Punti critici vincolo appoggio
P a g . | 54
P a g . | 55
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8. Dimensionamento Dimensionamento delle armature allo SLU 8.1 L’armatura a flessione Essendo un ambiente molto aggressivo sia per il calcestruzzo che per che per l’acciaio, si è ritenuto opportuno assumere un copriferro in tutte le piastre considerate. Le azioni di progetto sono state definite nel capitolo precedente mentre le altezze utili delle piastre sono state assunte seguendo il seguente criterio:
Mentre le armature di calcolo sono state determinate, sia per il lembo più sollecitato inferiore sia per quello superiore, superiore, con la stessa equazione di di calcolo:
Dall’armatura di calcolo, procedendo con approssimazioni a valori superiori, è stato possibile ricavare l’armatura di progetto per ogni piastra considerata. Quest’armatura viene espressa come aree di tondini distribuiti su metro lineare, oppure come l’area l’area unitaria di un tondino su un passo prefissato. Quindi, fissato un passo, si è potuto ricavare il diametro del ferro da utilizzare. Dalla normativa NTC08 §4.1.6.1.1 – §4.1.6.1.1 – espressione espressione 4.1.43, l’area dell’armatura longitudinale in zona tesa non deve essere inferiore a:
dove: o o o
o
è il valore medio della resistenza a trazione assiale definita nel §11.2.10.2; è il valore caratteristico della resistenza a trazione dell’armatura ordinaria; rappresenta la larghezza media della zona tesa; per una trave a con piattabanda compressa, nel calcolare il valore di si considera solo la larghezza dell’anima; è l’altezza utile mediata rispetto alle due direzioni assunte
⁄
mentre l’area dell’armatura tesa tesa o compressa, sempre nel rispetto delle prescrizione del paragrafo sopra citato, non deve eccedere al al 4% dell’area del calcestruzzo:
Di seguito vengono riportati i calcoli svolti.
P a g . | 81
Tabella 35 – Dimensionamento Dimensionamento Armature Armature a flessione
P a g . | 82
8.2 L’armatura a taglio Il taglio di di progetto è stato definito nel capitolo precedente eseguendo l’analisi allo SLU. Per P er dimensionare l’armatura a taglio si è proceduto seguendo le prescrizioni previste nell’Eurocodice 2. 8.2.1 Piastra di base
Si inizia andando a calcolare il quantitativo minimo di armatura facendo riferimento ad una striscia larga di piastra. Ipotizzando di utilizzare ferri piegati ad omega ( le limitazioni sono le seguenti:
√ √ √ √ ⁄ √ ⁄ [⁄] √ [⁄]
Il primo passo è stato quello di definire la resistenza a taglio senza armatura specifica:
Dove: o
o o
[UNI EN 1992-1-1:2005 § 6.2.2 (1)];
; e indica la percentuale geometrica minima di armatura longitudinale.
Nel caso in cui allora la piastra non necessita di armatura a taglio e quindi si procede disponendo l’armatura minima prevista dalla normativa
Dove: o o o
o
è il passo il passo dell’armatura dell’armatura a taglio taglio indica la base considerata su cui agisce l’azione di taglio pari ad rappresenta l’inclinazione armatura a taglio rispetto all’asse longitudinale che per ferri ad omega ed uncini è l’armatura minima prevista dalla normativa.
Invece se è necessario calcolare l’armatura a taglio questo procedimento è stato fatto seguendo le indicazioni dell’AICAP d ell’AICAP Vol. 1
Dove: o o
o o
area dell’ar matura matura a taglio su unità di superficie passo dell’armatura dell’armatura a taglio con il passo massimo longitudinale e la distanza trasversale massima non maggiore di ; indica la base considerata su cui agisce l’azione di taglio pari ad rappresenta rappresenta l’inclinazione dei puntoni di calcestruzzo rispetto all’asse longitudinale, che variano in funzione della quantità di ferri presenti nella sezione
P a g . | 83
o
indica l’altezza utile della sezione presa in esame
Mentre la percentuale geometrica di armatura viene descritta in questo modo:
[]
Conseguentemente Conseguentemente il procedimento generale svolto svol to per il dimensionamento dimensionamento dell’armatura specifica a taglio, degli elementi strutturali, prevede i seguenti passaggi: Dall'analisi delle sollecitazioni svolta attraverso il programma di calcolo vengono estrapolati i valori del taglio generale e di quello locale assunti in modulo dall’inviluppo agli
Si calcola il taglio resistente fornito dall'armatura minima tramite le relazioni proposte dalla normativa facendo riferimento ad una striscia larga l arga [NTC08 §4.1.2.1.3.2]:
Taglio – Trazione Trazione dell’acciaio: a) Resistenza a Taglio – dell’acciaio:
Taglio – Compressione Compressione del Calcestruzzo: b) Resistenza a Taglio –
Dove: o
o
o o
rappresenta l’inclinazione dei puntoni di calcestruzzo rispetto all’asse longitudinale, che variano in funzione della quantità di ferri presenti nella sezione; rappresenta l’inclinazione dell’armatura dell’armatura a taglio rispetto all’asse longitudinale; per longitudinale; per ferri ad omega ed uncini °; rappresenta la resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo ; coefficiente maggiorativo pari a per membrature non compresse;
Non di di carattere trascurabile è la definizione dell’angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo . Con la seguente espressione espressione si ricava la in corrispondenza della quale si registra la contemporanea crisi delle bielle di calcestruzzo e dell'armatura a taglio:
Dove o
o
percentuale meccanica di armatura pari a:
e
Conseguentemente Conseguentemente è lecito scrivere che: o o o
Se Se Se
P a g . | 84
Tabella 36 - Armatura a taglio
P a g . | 85
9. Verifiche agli Stati Limite d’Esercizio 9.1 Verifiche agli SLE di deformazione
Si analizzano le deformazioni per la piastra di fondazione e per le pareti sotto le l e tre combinazione agli SLE secondo l’EuroCodice2 [§ 7.4.1]. Imponendo una freccia limite pari a con si è voluto indicare il lato minore della piastra (anche se in questo caso i lati sono tutti uguali).
Di seguito vengono allegati i confronti fatti.
9.2 Verifica alla fessurazione Seguendo quanto descritto nella normativa, per ciò che concerne gli Stati Limite di Fessurazione [NTC08 – [NTC08 – §4.1.2.2.4.1] §4.1.2.2.4.1] si procede con lo studio studio dello Stato Limite di Apertura Delle Fessure che deve essere fissato in funzione delle condizioni ambientali e della sensibilità delle armature alla corrosione. Per le combinazioni di azioni prescelte l’apertura l’ apertura delle fessure dovrà risultare al più inferiore o uguale alle ampiezze nominali riportate:
Combinazione Frequente Combinazione Quasi-Permanente
;
Per quanto concerne alle condizioni ambientali e alla sensibilità delle armature alla corrosione si fa riferimento alle tabelle tabelle descritte nella nella normativa [NTC08 – [NTC08 – §4.1.2.2.4.3 §4.1.2.2.4.3 – – Tabella Tabella 4.1.III e §4.1.2.2.4.5 – §4.1.2.2.4.5 – Tabella Tabella 4.1.IV]:
P a g . | 86
Tabella 37. Descrizione delle condizioni ambientali
Tabella 38. Criteri di scelta dello stato limite di fessurazione
Nello specifico si ha: ha:
Condizioni ambientali Molto aggressive; Sensibilità delle armature alla corrosione
poco sensibili.
Si è scelto di operare utilizzando delle strisce di piastre larghe , per tanto le formule canoniche sono state adattate al seguente caso in cui , l’altezza diventa lo spessore della piastra che si va a considerare mentre l’altezza utile risulta risulta funzione della direzione direzione in cui si giace giace quindi . Fatta questa premessa premessa per calcolare correttamente le fessure fessure è necessario descrivere descrivere esattamente lo stato di fessurazione, per fare ciò inizialmente si deve conoscere il momento d’inerzia della sezione seguendo questi punti:
Calcolo dell’area omogenea
Calcolo del momento statico rispetto alla fibra superiore della sezione:
Posizione dell’asse neutro della sezione interamente reagente rispetto alla fibra superiore:
Posizione dell’asse neutro della sezione interamente reagente rispetto alla fibra in i n feriore:
Determinazione del momento d’inerzia della sezione interamente reagente:
Determinato il momento d’inerzia
:
si procede con il calcolo del momento di prima fessurazione
P a g . | 87
Dove
[ ]
Se il momento agente sulla sezione è maggiore del momento di prima fessurazione , la sezione viene parzializzata. Avvenuta questa parzializzazione il calcestruzzo soggetto a trazione non contribuisce nella resistenza quindi si è costretti a ricalcolare l’asse neutro della sezione parzializzata tenendo tenendo in conto anche anche la variazione del modulo elastico elastico del calcestruzzo soggetto a trazione, che si potrebbe assumibile come . E si procede in questo modo:
⁄ ( ) ()( ) ( ( ⁄⁄)) ()() ( ) ( ) ⁄ ()
Calcolo dell’asse neutro della sezione parzializzata, ponendo l’annullamento del momento statico e tenendo in conto i vari coefficienti di omogeneizzazione: omogeneizzazione:
Con
e
Da cui la soluzione corretta è:
Che nel foglio di Excel è così rappresentato:
Definito l’asse neutro della sezione parzializzata, il suo momento d’inerzia risulterà:
Il momento critico della sezione parzializzata risulterà essere:
Dove: da normativa [NTC08 §4.1.2.2.4.1 – §4.1.2.2.4.1 – Espressione Espressione 4.1.37]. Definiti i due momenti d’inerzia è possibile descrivere la tensione nell’armatura tesa come: In caso di sezione interamente reagente:
Nel caso di sezione sezione parzializzata:
P a g . | 88
( )
Per essere verificati i valori di e dovranno essere minori dei valori ammissibili previsti dalla normativa nelle varie combinazioni delle azioni. Verificate le tensioni, con i medesimi valori si determinano i valori di calcolo di apertura delle fessure , come descritto nella normativa [NTC08 – [NTC08 – Espressione Espressione 4.1.38]:
( )
Dove rappresenta l’ampiezza media delle fessure, calcolata come prodotto tra la deformazione media delle barre d’armatura per la distanza media tra le fessure oppure l’ultimo termine può essere sostituito con la distanza massima tra le fessure [Circolare esplicativa NTC08 §C4.1.2.2.4.6 – §C4.1.2.2.4.6 – Espressione Espressione 4.1.39]:
,
In cui la deformazione media delle barre [Circolare esplicativa NTC08 – Espressione – Espressione 4.1.16] è descritta come:
Dove:
⁄ ⁄
è la tensione nell’armatura tesa valutata considerando la sezione fessurata ;
. In cui all’armatura tesa di altezza
rappresenta l’area effettiva di calcestruzzo calcestruzz o attorno
per carichi di lunga durata e
per carichi di breve durata
P a g . | 89
Seguendo la normativa la distanza massima [Circolare esplicativa NTC08 – Espressione – Espressione 4.1.17] è descritta come:
In cui:
è il diametro delle barre; corrisponde al copriferro adottato; per barre ad aderenza migliorata o per barre lisce; nel caso di flessione o nel caso di trazione semplice; ;
I calcoli sono stati allegati sotto forma di foglio Excel accorpando le due verifiche proposte sia per la combinazione di carico frequente che per la l a combinazione di carico quasi permanente. Di seguito vengono allegati i calcoli svolti.
P a g . | 90
P a g . | 91
10. Dettaglio 10. Dettaglio Armature Armature 10.1 Lunghezza di ancoraggio 10.1.1
Lunghezza di ancoraggio necessaria di base
Si calcola dapprima la lunghezza di ancoraggio necessaria di base per ancorare la forza applicata a una barra nell’ipotesi di tensione di aderenza uniforme pari a [§8.4.3 - EC2]:
Dove:
è la tensione di progetto in corrispondenza del punto da cui si misura l’ancoraggio; è il valore di progetto della tensione di aderenza ultima che per barre nervate può essere assunto pari a:
Assunto:
;
in condizioni condizioni di “buona” aderenza; per ;
In Allegato vengono riportati i calcoli per ogni diametro utilizzato:
P a g . | 92
10.1.2
Lunghezza di ancoraggio di progetto
(⁄)
Si valuta la lunghezza di ancoraggio di progetto
mentre Assumendo:
se
per ancoraggio ancoraggio diverso dal dritto.
e rappresenta la distanza libera tra singole barre per barre piegate. Con ;
[§8.4.4 EC2]:
– –
per ancoraggio diverso dal dritto
in presenza di armatura trasversale non saldata.
Assumendo:
∑ ∑
area della sezione retta dell’armatura trasversale in corrispondenza della lunghezza di ancoraggio di progetto area della sezione retta dell'armatura trasversale minima, assume valore nullo
per piastre
area di una singola barra ancorata di diametro massimo.
in assenza di armatura trasversale saldata in assenza di specifiche valutazioni sulla pressione trasversale nella zona di ancoraggio se ne assume il valore medio tra i limiti .
P a g . | 93
Il valori di progetto della lunghezza di ancoraggio così calcolati risultano soddisfare le limitazioni imposte quali lunghezza lunghezza minima di di ancoraggio per barre in trazione: trazione:
( ( )
Nel seguente allegato allegato vengono descritti i calcoli.
10.1.3 Lunghezza di sovrapposizione delle barre
– –
Si valuta la lunghezza di sovrapposizione di progetto
[§ 8.7.3 EC2]:
per ancoraggio dritto
per ancoraggio diverso dal dritto
in presenza di armatura trasversale non saldata
Assunto:
in assenza di specifiche valutazioni sulla pressione trasversale nella zona di ancoraggio se ne assume il valore medio tra i limiti . percentuale di barre barre sovrapposte rispetto rispetto all’area totale trasversale trasversale
assumo cautelativamente
.
I valori di progetto della lunghezza di sovrapposizione così calcolati risultano soddisfare le limitazioni imposte quali lunghezza lunghezza minima di sovrapposizione sovrapposizione per barre in trazione:
( ) )
Di seguito vengono allegati i calcoli.
P a g . | 94
10.1.4 Diametri 10.1.4 Diametri mandrini di piegatura piegatura
Il diametro minimo di piegatura di una barra deve essere tale da evitare fessure nella barra dovute alla piegatura e rottura del calcestruzzo all’interno della piegatura.( prospetto piegatura.( prospetto 8.1N EC2) EC2)
10.1.5 Distanza tra le barre
La distanza tra le barre, o interferro, deve essere tale da consentire la messa in opera e la compattazione del calcestruzzo soddisfacenti per lo sviluppo di un’aderenza. Si raccomanda che la distanza libera (orizzontale e verticale) tra singole barre parallele o strati orizzontali di barre parallele non sia minore del massimo tra volte il diametro della barra, o , essendo la massima dimensione dell’aggregato. I valori di e da adottare in uno Stato possono essere essere reperiti nella relativa appendice appendice nazionale. nazionale. I valori raccomandati raccomandati sono e , rispettivamente. [EC2 §8.2]
( )
10.2 Armatura Locale 10.2.1 Armatura 10.2.1 Armatura di spigolo
Per evitare l’eventuale sollevamento degli spigoli della piastra di base si è deciso di disporre delle reti elettrosaldate che rispettino le seguenti prescrizioni. In generale negli spigoli della piastra di base si generano generano dei momenti momenti in direzione che potrebbero provocare il sollevamento dello spigolo. Questi momenti vengono ricavati proprio dalla reazione vincolare a terra , che è stata estrapolata allo SLU. Dalla teoria possiamo dunque affermare che:
[ ⁄ ]
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Ma di questo momento ne esiste uno che sollecita il lato superiore ed uno che sollecita quello inferiore.
I lati della rete dovranno essere pari al
del lato minore della piastra.
La presenza di armatura locale nei nodi piastra – piastra – piastra piastra ha reso obsoleto obsoleto l’utilizzo delle reti reti come armatura di spigolo. Tuttavia se il i l serbatoio avesse avuto una copertura appoggiata, gli spigoli di tale piastra avrebbero avuto la necessità di essere opportunamente opportunamente armati. 10.2.2 Armatura 10.2.2 Armatura nodo piastra – piastra – piastra piastra
La disposizione di questa armatura garantisce il buon immorsamento nel punto di congiunzione tra piastre. Nel seguente seguente caso tutti i nodi nodi risultano essere sollecitati sollecitati da momento positivo conseguentemente:
il raggio di curvatura delle barre deve essere prodotto da un mandrino di diametro minimo pari a volte il diametro della barra; il diametro dell’armatura nel nodo di continuità è stata assunta pari a delle barre longitudinali; l’armatura va disposta in continuità continu ità e con un passo appropriato da garantire un interferro e un copriferro adeguato. Si è scelto di adottare un passo di per ogni armatura utilizzata.
⁄
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11. Allegati
Tavola 1: “ Inquadramento dell'Opera, Planimetria, Planimetria, Prospetto, Sezioni ” (Scala 1:50).
Tavola 2-A: “ Disposizione dell'Armatura nelle Piastre in C.A.” (Scala 1:50) contiene o
o
Piastra di Base – Base – Armatura Armatura Locale ; Base – Ferri Ferri Omega due rappresentazione rappresentazione dell’armatura a taglio Piastra di Base –
(disposizione e legenda); o
Tavola 2-B: “ Disposizione dell'Armatura nelle Piastre in C.A.” (Scala 1:50) contiene o
Piastre Verticali (disposizione planimetrica dei ferri).
Piastra di Base Lembo Inferiore (disposizione dell’armatura longitudinale);
o
Piastra di Base Lembo Superiore (disposizione dell’armatura dell’armatura longitudinale);
o
Le due Sezioni verticali
e
.
Tavola 2-C : “ Disposizione dell'Armatura nelle Piastre in C.A.” (Scala 1:50) contiene o
Armatura Locale (disposizione nelle pareti verticali);
o
Disposizione delle Spille;
o
disposizione dell’Armatura longitudinale nel Lembo Esterno e nel Lembo Interno. Interno .
Tavola 3: “ Dettaglio Piastra di Base - Lembo Inferiore” (Scala 1:20).
Tavola 4: “ Dettaglio Piastra di Base - Lembo Superiore Superiore ” (Scala 1:20).
Tavola 5: “ Dettaglio Piastra Verticale - Lembo Esterno” (Scala 1:20).
Tavola 6 : “ Dettaglio Piastra Verticale - Lembo Interno” (Scala 1:20).
Tavola 7 : “ Dettaglio Piastre Verticali – Verticali – Sezione Sezione Planimetrica” (Scala 1:20).
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12. Computo dell’Opera
