La peste narra las consecuencias del aislamiento de toda una ciudad, lo cual pone de manifiesto lo mejor y lo peor que cada uno de sus ciudadanos lleva dentro: sus miedos, traiciones, indi…Descripción completa
Full description
Cheile genelor - Secventa de activare - Linii
Full description
Examen de stat
asdfg
Electronica peste tot - pentru incepatoriFull description
Full description
Descripción completa
Full description
Descripción completa
NORMATIV PENTRU CONSTRUCŢIA LINIILOR AERIENE DE ENERGIE ELECTRICĂ CU TENSIUNI PESTE 1000 V Indicativ: PE 104-! Cuprins
" DOMENIUL DE APLICARE# DE$INIŢIE " CONDIŢIILE CLIMATO-METEOROLOGICE% &NCĂRCĂRI% GRUPAREA &NCĂRCĂRILOR " CONDUCTOARELE " I'OLATOARELE% CLEMELE% ARMĂTURILE " MONTAREA CONDUCTOARELOR PE ST(LPI% DISTANŢE% GA)ARITE " TIPURILE DE ST(LPI% IPOTE'E DE CALCUL " ST(LPII METALICI " ST(LPII DE )ETON " $UNDAŢIILE " MĂSURILE DE SIGURANŢĂ *I DE PROTECŢIE " CONDIŢIILE PENTRU COE+ISTENŢA &NTRE LEA *I DIVERSE CONSTRUCŢII% INSTALAŢII% CĂI DE TRANSPORT *I TERENURI " An,.: LISTA REGLEMENTĂRILOR CONTINGENTE &N VIGOARE% LA CARE SE $ACE RE$ERIRE &N CUPRINSUL NORMATIVULUI 1# DOMENIUL DE APLICARE# DE$INIŢIE D/,ni2 d, a32ica, 1.1. Normativul se aplică la construcţia liniilor aeriene de energie electrică cu tensiunea nominală peste 1000 V. La construcţia liniilor aeriene de energie cu tensiunea nominală de 750 kV se va ţine seama şi de prevederile specifice cuprinse în instrucţiunile ! 151.
revederile normativului se aplică şi pentru liniile electrice aeriene e"istente# în măsura în care e"ploatarea lor pre$intă inconveniente deose%ite &pericole pentru oameni# pentru siguranţa construcţiilor sau pentru alimentarea consumatorilor' şi cu oca$ia lucrărilor de reparaţii capitale. (daptarea liniilor e"istente la prevederile normativului se face din iniţiativa %eneficiarilor# iar lucr lucrările ările necesare se sta%ilesc de comun acord între %eneficiar şi proiectant. 1.). Normativul nu se aplică la construcţia liniilor aeriene de energie electrică a căror construcţie c onstrucţie este reglementată prin prescripţii te*nice speciale# ca de e"emplu+ linii de contact pentru căi ferate electrificate# pentru tramvaie şi trolei%u$e# pentru maşini de ridicat şi transportat etc. 1.,. -n afara prevederilor normativului# la construcţia liniilor aeriene de energie electrică cu tensiuni peste 1000 V se va ţine seama de reglementările cuprinse în legi# decrete# standarde# normative cu caracter repu%lican sau departamental# referitoare la linii şi la încadrarea lor în mediul înconurător &a se vedea ane"a'. 1./. rodusele şi materialele utili$ate la construcţia liniilor tre%uie să corespundă standardelor şi normelor în vigoare.
D,5ini6ii 1.5. Linia aeriană de energie electrică# denumită şi linie electrică aeriană &L!('# este o instalaţie montată în aer li%er# care serveşte la transportul şi distri%uţia energiei electrice şi este alcătuită din conductoare# i$olatoare# cleme# armături# stlpi# fundaţii şi instalaţii de legare la pămnt. 1.. 2ircuitul unei L!( se numeşte ansam%lul de conductoare active# care constituie o cale independentă de ve*icule a energiei electrice# şi poate fi trifa$at# %ifa$at sau monofa$at. 1.7. !c*ipamentul L!( este ansam%lul de conductoare# i $olatoare# cleme şi armături# montat pe stlpii L!(. 1.3. 2onductoarele L!( sunt funiile metalice întinse li%er între punctele de prindere la stlpi sau alte construcţii speciale# indiferent dacă sunt sau nu su% tensiune.
2onductoarele active sunt conductoarele care servesc drept căi de curent pentru transportul sau distri%uţia energiei electrice4 ele pot fi ... pe fa$ă sau ansam%luri de două sau mai multe pe fa$ă# ca$ în care se numesc fasciculare. 2onductoarele de protecţie sunt conductoarele destinate a protea L!( împotriva supratensiunilor atmosferice. 1.. 6$olatoarele sunt elementele componente ale L!(# c u autorul cărora se reali$ea$ă i$olarea părţilor aflate su% tensiune între ele şi faţă de părţile legate la pămnt. 1.10. 2leme şi armături 2lemele sunt dispo$itivele care se află în contact direct cu calea de curent şi permit e"ecutarea legăturilor electrice. (rmăturile sunt dispo$itive cu autorul cărora se asam%lea$ă şi se montea$ă conductoare# i$olatoare şi alte accesorii ale liniilor electrice. -n ca$ul apariţiei unor supratensiuni la capetele lanţului de i$olatoare# se folosesc armături de protecţie pentru protearea conductoarelor contra atingerii directe cu arcul electric ce sar produce# pentru depărtarea arcului de suprafaţa i$olatoarelor şi pentru uniformi$area cmpului electric în lungul lanţului de i$olatoare. 1.11. 1.11. ărţile de construcţie ale L!( sunt elementele care susţin deasupra solului ec*ipamentul L!(# şi anume+ stlpii# fundaţiile# alte construcţii speciale. 1.1). 8tlpii L!( sunt construcţiile din metal# %eton armat sau alte materiale# care susţin ec*ipamentul L!( deasupra solului. 1.1,. 9undaţiile stlpilor sunt elementele de construcţie cu autorul cărora se fi"ea$ă în sol stlpii# inclusiv ancorele acestora. 1.1/. 6nstalaţiile de legare la pămnt ale L!( sunt instalaţiile care sta%ilesc în mod voit legătura cu pămntul a elementelor %are conductoare de curent electric# care nu fac parte din căile de curent# dar care pot aunge accidental su% tensiune. ri$a de pămnt naturală este pri$a de pămnt constituită din elemente conductoare în contact permanent cu solul# ale unor construcţii sau instalaţii destinate diferitelor scopuri# dar care pot fi folosite în acelaşi timp pentru trecerea curentului de defect.
ri$a de pămnt artificială este pri$a ale cărei elemente componente sunt constituite special pentru trecerea curentului de defect. 1.15. :ensiunea nominală a unei linii &;n' este valoarea eficace a tensiunii între fa$e# prin care este denumită linia şi la care se referă unele caracteristici de funcţionare ale acesteia. 1.1. :ensiunea ma"imă de serviciu &;m' este valoarea eficace ma"imă a tensiunii între fa$e# care poate să apară în condiţii normale de funcţionare în orice punct al liniei# întrun moment oarecare. !ste definită conform 8:(8 ,0. 1.17. 8upratensiunea este orice tensiune# dependentă de timp# între fa$ă şi pămnt sau între fa$e# a cărei valoarea sau ale căror valori de vrf depăşesc valoarea de vrf # respectiv # corespun$ătoare tensiunii celei mai ridicate pentru ec*ipament. 8upratensiunile sunt întotdeauna fenomene tran$itorii. 8upratensiunea de comutaţie este supratensiunea fa$ăpămnt sau între fa$e# care apare întrun punct dat al reţelei# datorită unei operaţii de comutare a unui defect sau altor cau$e şi a cărei formă poate fi asimilată în ceea ce priveşte coordonarea i$olaţiei cu cea a impulsurilor normali$ate# utili$ate pentru încercările cu impuls de tensiune de comutaţie. 8upratensiune temporară este o supratensiune su% forma unor oscilaţii neamorti$ate sau sla% amorti$ate între fa$ă şi pămnt sau între fa$e# care apare întrun punct dat al unei reţele# pentru o durată relativ mare. 8upratensiunea de trăsnet este supratensiunea fa$ăpămnt sau între fa$e# care apare întrun punct dat al reţelei datorită unei descărcări atmosferice sau unei alte cau$e şi a cărei formă poate fi asimilată# în ceea ce priveşte coordonarea i$olaţiei# cu cea a impulsurilor normali$ate# utili$ate pentru încercarea cu impuls de tensiune de trăsnet. 1.13. 2oordonarea i$olaţiei constă în alegerea rigidităţii dielectrice a ec*ipamentului în raport cu tensiunile care pot apărea în reţeaua pentru care este destinat ec*ipamentul# lund în considerare caracteristicile miloacelor de protecţie disponi%ile. !a are drept scop reducerea la nivel accepta%il# din punct de vedere economic şi al e"ploatării# al posi%ilităţii ca solicitările dielectrice re$ultate# aplicate ec*ipamentului# să provoace deteriorarea i$olaţiei acestuia sau să afecte$e continuitatea de funcţionare.
1.1. :ensiunea convenţională de ţinere la impuls de comutaţie &trăsnet' este valoarea de vrf a unei tensiuni de impuls de comutaţie &trăsnet'# aplicată în cursul <încercărilor de impuls=# pentru care i$olaţia nu tre%uie să pre$inte nici o descărcare disruptivă# dacă este supusă unui număr de impulsuri de această valoare în condiţii specificate. 1.)0. :ensiunea statică de ţinere la impuls de comutaţie &trăsnet' este valoarea de vrf a unei tensiuni de impuls de comutaţie &trăsnet'# aplicată în cursul <încercărilor de impuls=# pentru ca re pro%a%ilitatea de ţinere este egală cu pro%a%ilitatea de referinţă specificată. 1.)1. :ensiunea de 50> conturnări a unei i$olaţii &;50>' este valoarea ma"imă a unei tensiuni standardi$ate# care# aplicată i$olaţiei respective de un număr de ori# produce conturnarea acesteia în 50> din ca$uri. 1.)). :ensiunea nominală de ţinere de scurtă durată la frecvenţă industrială este valoarea eficace a tensiunii sinusoidale de frecvenţă industrială# pe care instalaţia ec*ipamentului tre%uie să o suporte în timpul încercărilor efectuate în condiţii specificate şi pentru o durată specificată# care în general nu depăşeşte un minut. 1.),. oluarea atmosferică este starea aerului atmosferic impurificat cu su%stanţe &ga$e# praf etc.'# care# în condiţiile de e"ploatare# poate da naştere# la suprafaţa i$olatorului# unui mediu conducător electric. 1.)/. Lungimea liniei de fugă este lungimea minimă măsurată pe suprafaţa i$olaţiei e"terne între părţile metalice cu potenţial electric diferit. 2nd i$olaţia este compusă din mai multe elemente separate prin părţi metalice# drept lungime a liniei de fugă a i$olaţiei se consideră suma lungimilor liniilor de fugă ale diferitelor elemente# e"clusiv părţilor %une conducătoare de electricitate. 1.)5. Lungimea liniei de fugă specifică este definită de raportul dintre lungimea totală a liniei de fugă a i$olatorului# e"primată în centimetri# şi tensiunea cea mai ridicată a reţelei între fa$e# e"primată în kilovolţi &cm?kV'. 1.). ;ng*iul de protecţie al conductoarelor de protecţie este ung*iul format de verticala dusă prin urma conductorului de protecţie cu dreapta care uneşte această urmă# cu urma unui conductor activ proteat# aceste urme fiind situate în plan perpendicular# pe a"a liniei electrice aeriene proteate. ;ng*iul de protecţie de referinţă &pentru dimensionarea L!(' se consideră cel reali$at la stlpul L!(. 1.)7. 8ecţiunea reală a unui conductor funie &80' este suma secţiunilor firelor componente ale conductorului.
1.)3. 8ecţiunea nominală a unui conductor funie este valoarea rotunită a secţiunii sale reale# valoare care serveşte la denumirea conductorului. -n ca$ul conductoarelor alcătuite din două metale# secţiunea nominală se e"primă prin valorile rotunite ale secţiunilor am%elor metale. 1.). 8arcina de rupere calculată a unui conductor multifilar este determinată în mod convenţional# în funcţie de caracteristicile mecanice ale materialelor firelor componente şi de alcătuirea constructivă a conductorului# potrivit standardelor de conductoare în vigoare. entru conductoarele multifilare nestandardi$ate# sarcina de rupere calculată se va determina cu autorul metodei indicate în standardele de conductoare similare. 1.,0. 8arcina de rupere minimă a unui conductor multifilar este sarcina de rupere a conductorului determinată prin încercări# a cărei valoarea nu tre%uie să fie mai mică de 5> din valoarea sarcinii de rupere calculate. 1.,1. @e$istenţa de rupere calculată &prc' şi re$istenţa de rupere minimă &pr min' ale unui conductor funie repre$intă raportul între valoarea sarcinii de rupere calculate# respectiv a forţei de rupere minime şi secţiunea reală a conductorului. 1.,). :racţiunea în conductor &:' repre$intă re$istenţa care ia naştere în conductor# înmulţită cu secţiunea reală a conductorului# în diferite stări de funcţionare. 1.,,. :racţiunea ori$ontală &:o' în conductor este valoarea tracţiunii în punctul în care tangenta la cur%a conductorului este ori$ontală. 1.,/. Aesc*iderea reală &ai' este distanţa măsurată pe ori$ontală între a"ele a doi stlpi consecutivi &fig. 1.1'. 1.,5. Aesc*iderea nominală &an' este desc*iderea convenţională# la care punctele de prindere ale conductoarelor se găsesc în acelaşi plan ori$ontal# terenul este plan# iar la săgetă ma"imă# ga%aritul la sol al liniei este cel minim. !a re$ultă ca o valoarea optimă din calculele te*niceeconomice. Aesc*iderii nominale îi corespunde înălţimea normală &nominală' a stlpilor &fig. 1.1.'.
1.,. Aesc*iderea virtuală &a*' a unei desc*ideri denivelate este distanţa la locul în care ori$ontala dusă printrunul din punctele de prindere ale conductorului intersectea$ă cur%a reală a conductorului sau prelungirea ei# după cum punctul considerat este inferior sau superior punctului de prindere al conductorului la s tlpul adiacent &fig. 1.1.'. 1.,7. Aesc*iderea la încercări din vnt &av' este semisuma desc*iderilor reale adiacente unui stlp. Ae mărimea acestei desc*ideri depind încărcările ori$ontale care acţionea$ă asupra stlpului# p rovenite din presiunea vntului pe conductoare &fig. 1.1.'. 1.,3. Aesc*iderea la încărcări verticale &ag' este semisuma desc*iderilor virtuale adiacente unui stlp. Ae mărimea acestei desc*ideri depind încărcările verticale care acţionea$ă asupra stlpului# provenite din greutatea conductoarelor &fig. 1.1.'. 1.,. Aenivelarea &*i' este distanţa măsurată pe verticală între punctele de prindere ale conductorului la doi stlpi consecutivi &fig. 1.1.'. 1./0. 8ăgeata unui conductor întrun anumit punct este distanţa măsurată pe verticală între punctul respectiv de pe cur%a conductorului şi dreapta care uneşte cele două puncte de suspensie ale conductorului. -n funcţie de condiţiile climatometeorologice e"istente la un moment dat# săgeata conductorului întrun anumit punct poate avea diferite valori &de e"emplu+ ma"imă# minimă# medie'. 2ea mai mare săgeată a conductorului poate fi considerată practic la milocul desc*iderii &fig. 1.1.'. 1./1. (liniamentul este porţiunea de linie compusă dintruna sau mai multe desc*ideri# cuprinsă între două puncte consecutive ale traseului# în care linia îşi sc*im%ă direcţia &fig. 1.1.'. 1./). anoul de întindere este porţiunea de linie compusă dintruna sau mai multe desc*ideri# cuprinsă între doi stlpi de întindere consecutivi &fig. 1.1.'. 1./,. -ncrucişarea L!( cu un o%iect oarecare este acea situaţie în care# în proiecţie ori$ontală# cel puţin unul din conductoarele L!(# în po$iţie normală sau deviată# şi o%iectul respectiv se intersectea$ă. 1.//. :raversarea şi su%traversarea sunt acele încrucişări în care L!( trece pe deasupra# respectiv pe s u% o%iectul încrucişat. 1./5. (propierea L!( de un o%iect oarecare este acea situaţie de veci nătate în care L!( nu încrucişea$ă o%iectul respectiv.
1./. orţiunile speciale de trecere sunt acele porţiuni din traseul liniei# în care apare coe"istenţa L!( cu elemente naturale# o%iectele# o%iectivele# instalaţiile# construcţiile etc.# situate în imediata apropiere a liniei sau cu care linia se încrucişea$ă. 9aţă de acestea# linia tre%uie reali$ată astfel# înct să se asigure# pe de o parte# %una funcţionare a liniei# iar pe de altă parte# condiţiile necesare e"istenţei şi funcţionării în %une condiţii a elementelor afectate de pre$enţa liniei. 1./7. 2uloarul unei linii aeriene de energie electrică este spaţiul situat în lungul liniei# în care se impun restricţii din punctul de vedere al coe"istenţei liniei cu elemente naturale# o%iectele# o%iectivele# instalaţiile# construcţiile etc. situate în traseul liniei. 1./3. @egimul normal de funcţionare al unei L!( este regimul în care linia în ansam%lu şi elementele sale componente# fără a fi afectate prin ruperi# deformări etc.# se găsesc în stare de funcţionare. 1./. @egimul de avarie al unei L!( este regimul în care apar deformări ale elementelor componente# ruperi sau topiri ale conductoarelor# ruperi de i$olatoare# cleme şi armături# ruperea sau pierderea sta%ilităţii stlpilor sau fundaţiilor etc.# urmate în general de întreruperea funcţionării liniei. @egimul de avarie al unei L!(# considerat ca ipote$ă de calcul# este regimul în care i$olatoarele şi lanţurile de i$olatoare# stlpii şi fundaţiile L!( sunt solicitate în mod diferit faţă de regimul de funcţionare normal în urma ruperii conductoarelor sau i$olatoarelor. 1.50. Bediul cu pericol de e"plo$ie este spaţiul în care se manipulea$ă sau ve*iculea$ă produsele e"plo$ive# definit conform normativului 6A 17. 1.51. rin $one cu circulaţie frecventă se înţeleg următoarele+ interiorul perimetrului construi%il al localităţilor4 unităţile industriale# agricole# de transporturi# militare etc.# situate în afara localităţilor# inclusiv o porţiune de 15 m d e la gardul unităţii# mai puţin o%iectivele energetice &staţii# centrale'4 alte $one în afara localităţilor unde pot apărea frecvent aglomerări de persoane# cum sunt+ locurile amenaate pentru agrement şi turism# popasuri# campinguri# staţii ale unităţilor de transport în comun etc.
6ncintele îngrădite# unde are acces numai personalul de serviciu special instruit# precum şi $onele din apropierea drumurilor şi şoselelor din afara localităţilor nu se consideră $one cu circulaţie frecventă. Conele care nu se încadrea$ă în categoriile celor cu circulaţie frecventă se consideră $one cu circulaţie redusă. 1.5). rin $ona drumului# în sensul Legii nr. 1,?17/# se înţelege porţiunea ampri$ei drumului# plus două fşii laterale# denumite $one de siguranţă &fig. 11.1'. Lăţimea $onei drumului se sta%ileşte prin planurile de situaţie sau proiectele de construcţie# moderni$are ori modificare a drumurilor# întocmite potrivit normelor sta%ilite prin lege. rin $onele de protecţie ale drumurilor pu%lice din afara localităţilor se înţeleg fşiile de teren situate de o parte şi de alta a $onei drumului# între marginile e"terioare ale acestuia şi pnă la )) m de la a"# în ca$ul drumurilor naţionale4 pnă la )0 m de la a"# în ca$ul drumurilor udeţene şi pnă la 13 m de la a"# în ca$ul drumurilor comunale. 1.5,. 2a$urile e"cepţionale sau o%ligate sunt acele ca$uri în care# din considerente te*nicoeconomice# nu se pot aplica prevederile normativului. 1.5/. @e$istenţa mecanică normată şi sarcina mecanică normată sunt valorile acestor mărimi# care se reali$ea$ă cu o asigurare de cel puţin 5>. @e$istenţa şi sarcina mecanică normate sunt sta%ilite statistic ca valori caracteristice normate# corespun$ătoare unui coeficient de variaţie normat# care are o valoare repre$entativă pentru calitatea de ansam%lu a producţiei# în perioada respectivă. 1.55. @e$istenţa mecanică de calcul şi sarcina de calcul sunt valorile re$istenţei mecanice normate# respectiv ale sarcinii mecanice normate# împărţite printrun coeficient de siguranţă al materialului sau elementului constructiv respectiv. Valorile re$istenţei mecanice de calcul şi ale sarcinii mecanice de calcul se reali$ea$ă cu o asigurare de cel puţin #>. 1.5. -ncărcările normate sunt valorile e"treme ale încărcărilor &ma"ime sau minime pro%a%ile'# definite statistic# reali$a%ile cu o anumită pro%a%ilitate &57#5>'. 1.57. -ncărcările de calcul sunt valorile e"treme ale încărcărilor# care se reali$ea$ă cu pro%a%ilitate de #> şi care se determină prin înmulţirea încărcărilor normate cu coeficientul parţial de siguranţă şi cu cel de grupare al încărcărilor.
DtopE
7# CONDIŢIILE CLIMATO-METEOROLOGICE% &NCĂRCĂRI% GRUPAREA &NCĂRCĂRILOR C/ndi6ii2, c2iat/-,t,//2/8ic, ).1. :eritoriul ţării noastre se împarte în cinci $one meteorologice &fig. ).1.'# care diferă din punctul de vedere al intensităţii şi al frecvenţei de manifestare a principalilor factori climatometeorologici de care tre%uie să se şină seama la construirea liniilor aeriene de energie electrică4 vntul# depunerile de c*iciură# temperatura aerului. ).). La determinarea încărcărilor normate pentru calculul mecanic L!(# se vor considera condiţiile prevă$ute în ta%elele ).1. şi ).). pentru $ona meteorologică respectivă. -n ca$ul L!( avnd circuite cu tensiuni diferite# se vor adopta condiţiile prevă$ute în ta%elele ).1. şi ).). pentru tensiunea cea mai mare. ).,. -n anumite $one cu caracter local# în care se constată condiţii meteorologice mai grele dect cele prevă$ute în ta%elul ).1.# se pot adopta valori mai mari. (ceste valori tre%uie să fie ustificate prin date statistice furni$ate de 6BF sau re$ultate din statisticile de e"ploatare a liniilor aeriene de energie electrică şi de telecomunicaţii din $onele respective şi să ai%ă frecvenţa de apariţie de cel mult o dată la $ece ani. )./. resiunile dinamice ale vntului &corespun$ător vite$ei mediate pe două minute'# prevă$ute în ta%elul ).1# sunt considerate pentru înălţimi deasupra solului pnă la 10 m# ca presiuni de %a$ă. entru elementele componente ale liniilor# situate la înălţimi diferite faţă de sol# presiunile de %a$ă din ta%elul ).1. sau determinate conform pct. ).,.# cu relaţia de la pct. ).7# se vor maora prin înmulţirea cu coeficienţii de rafală Gβ=# prevă$uţi din diagrama ).1. şi diagrama ).). .
).5. La determinarea încărcărilor normate pentru i$olatoare# stlpi şi fundaţii# provenite din presiunea vntului asupra conductoarelor neacoperite sau acoperite cu c*iciură# ca înălţime deasupra solului se va considera distanţa măsurată pe verticală între centrul de greutate al cur%elor conductoarelor şi sol# distanţă care este dată de relaţia+
unde+ *cl este distanţa medie a punctelor de prindere în clemă a conductoarelor situate la diferite înălţimi faţă de sol# în m4 f valoarea săgeţii conductoarelor# considerată în condiţiile de la pct. ).1.d sau ).1.g# în m. -nălţimea GF= se determină pentru fiecare nivel de prindere al conductoarelor.
resiunea dinamică de %a$ă &p' Vnt ma"im &nesimultan cu c*iciură'
Vnt simultan cu c*iciură D&vIc*'E
Hrosimea stratului de c*iciură pe conductoarele L!( G%= ,#/' ;n J 110 kV
;n K ))0/30 kV
D&V'E daN?m)
daN?m)
mm
mm
Cona (
,0
1) &1)' 5'
1
)0
Cona
/)
1#3 &15' 5'
55
)0 &17' 5'
))
)/
1000
/0
1
1)00
/5
13
1/00
5
)
100
0
,
1300
110
//
)000
1,0
5)
J 300 Cona 2 Cona A1' Cona !)'
Hrosimea stratului de c*iciură se va sta%ili pe %a$a datelor statistice furni$ate de 6BF sau re$ultate din statisticile de e"ploatare ale L!( şi :c din $onele respective
))00
150
0
)/00
170
3
Notă+ 1. Conă meteorologică cu condiţii deose%ite de vnt# pentru care se vor cere date de la 6nstitutul de Beteorologie şi Fidrologie. ). -n $one cu altitudini mai mici de 1/00 m# presiunea dinamică de %a$ă luată în considerare nu tre%uie să ai%ă valori mai mici dect a $onelor limitrofe# cu altitudinea su% 300 m. ,. Hrosimea stratului de c*iciură G%= pe conductoare se consideră conform figurii ).). /. Hreutatea volumică a c*iciurei & γ c*' se consideră egală cu 0#75 daN?dm,. -n ca$ul cnd se adoptă# în conformitate cu prevederile articolului )., pentru $onele ( A# grosimi ale stratului de c*iciură depus pe conductoare mai mari dect cele specificate în ta%elul ).1 şi peste ,0 mm pentru $ona !# se poate micşora valoarea greutăţii volumice a c*iciurei pnă la cel mult 0#5 daN?dm,. 5. Valorile dintre parante$e se referă la liniile aeriene cu tensiunea de )0 kV.
).. entru calculul conductoarelor# la determinarea încărcărilor unitare pentru conductoarele acoperite sau neacoperite cu c*iciură provenite din presiunea vntului se va considera ca distanţă @ o înălţime medie de acoperire# indiferent de înălţimile la care se găsesc diferitele conductoare &active sau de protecţie'# distanţă determinată c u relaţia+
unde+ repre$intă distanţa *cl pentru diferitele conductoare# în m4 f i săgeţile diferitelor conductoare de pe stlp# în m4 n numărul conductoarelor. -nălţimea F se calculea$ă ca înălţime medie a tuturor conductoarelor de acelaşi tip şi dimensiune# separat pentru conductoare active şi conductoare de protecţie. :a%elul ).)
&nc.c.i dat/at, ac6inii v
).7. -ncărcările unitare provenite din acţiunea vntului se determină cu autorul presiunii dinamice de %a$ă# Gp=# care se va lua din ta%elul ).1 sau se va determină cu relaţia+
conform preci$ărilor de la pct. ).,4 Gv= este vite$a vntului# în m?s. -n funcţie de înălţimea de aplicare a forţelor# presiunea dinamică de %a$ă se va maora cu coeficientul de rafală Gβ=# din diagrama ).1 şi diagrama ).)# care nu depinde de valorile vite$ei vntului. -ncărcările unitare provenite din acţiunea vntului pe conductoare Ggvc=# se calculea$ă cu relaţia+ gvc K ctcβcpd10, &daN?m' în care+ ctc este coeficientul aerodinamic# determinat conform ta%elului )., :a%elul ).,
Aiametrul conductorului mai mare sau egal cu )0 mm 9ără c*iciură
1#,0 Aiametrul conductorului mai mic de )0 mm
2u c*iciură# indiferent de diametrul conductorului
1#)0
βc este coeficientul de rafală şi neuniformitate al vntului pe conductor# depin$nd de tur%ulenţa vntului &în funcţie de rugo$itatea
terenului' şi de răspunsul dinamic al conductorului. 6nclude efectul com%inat al variaţiei vite$ei vntului att cu înălţimea# ct şi cu mărimea desc*iderii &neuniformitatea vntului de desc*idere'. entru $one desc*ise &cmpii# silvostepe# malurile desc*ise ale mării# lacurilor etc.'# precum şi pentru $one construite# cu o%stacole cu înălţimi mai mici de 10 m# situate la altitudini pnă la 1,00 m deasupra nivelului mării şi înălţimi medii de suspendare a conductoarelor# determinate conform pct. ).5# pnă la 0 m inclusiv# coeficientul de rafală şi neuniformitate al vntului pe conductor G βc=# se determină din diagrama ).1.O' 2ur%ele de variaţie sunt preluate din 2!6 3)?11# $onele punctate fiind deduse prin e"trapolare.
O'
NP:Q+ entru desc*ideri mai mici de 100 m şi mai mari de 300 nu se va considera valoarea coeficientului de rafală şi neuniformitate a vntului pe conductor# Gβc=# corespun$ătoare desc*iderii de 100 m# respectiv 300 m. entru înălţimi medii de suspendare mai mici de 10 m# se va adopta valoarea coeficientul G βc=# corespun$ătoare înălţimii de 10 m. entru înălţimi i ntermediare cur%elor figurate în diagrama ).1# valoarea coeficientului Gβc= se va deduce prin interpolarea lineară a valorilor corespun$ătoare de pe cele două cur%e adiacente.
entru $onele de munte şi pentru stlpii cu înălţimi de peste 0 m utili$aţi la marile traversări# coeficientul de rafală şi neuniformitate pe conductor# Gβc=# se va determina separat# în funcţie de situaţia locală &gradul de rugo$itate al terenului' şi de tipul liniei4 d este diametrul conductorului# Gdc=# în ipote$a fără c*iciură# respectiv diametrul conductorului Gdc= plus de două ori grosimea stratului de c*iciură G%=4 d K dc I )% în ipote$a cu c*iciură &fig. ).)'# în mm4 grosimea stratului de c*iciură G%= se ia din ta%elul ).1 -ncărcările unitare provenite din acţiunea vntului pe lanţurile de i$olatoare# G
=# se calculea$ă cu relaţia+
în care+ cti este coeficientul aerodinamic# determinat în ta%elul )./. βc este coeficientul de rafală al vntului pe lanţul de i$olatoare# în fncţie de înălţimea de prindere a lanţului de i$olatoare faţă de nivelul
solului. 8e determină din diagrama ).).
:a%elul )./.
Va2/i2, c/,5ici,nt2i a,/dinaic Bcti 3,nt ca2c22 ?nc.c.i2/ ,;2tat, din ac6in,a v
:ipul lanţurilor sau legăturilor :ipul i$olatoarelor
simplu
du%lu
2oeficientul Gcti= Lanţuri de i$olatoare tip capătiă
0#,5
0#55
Lanţuri de i$olatoare tip tiă şi i$olatoare suport
0#55
0#30
-ncărcările unitare provenite din acţiunea vntului pe stlpi# G
=# se calculea$ă cu relaţia+
în care+ Gcts= este coeficientul aerodinamic al stlpului# determinat în diagrama )., pentru stlpii metalici şi în ta%elul ).5 pentru stlpii din %eton sau din ţeavă. :a%elul ).5
Va2/i2, c/,5ici,nt2i a,/dinaic Bct9 3,nt 9t<23ii din ,t/n 9a din 6,av.
!lementul
2oeficientul Gcts=
8tlp cu secţiune ori$ontală circulară &%eton centrifugat sau ţeavă metalică'
0#7
8tlp cu suprafeţe plane &%eton vi%rat'
)#0
entru stlpii spaţiali# din ţeavă# calculul coeficientului Gcts= se va face conform 8:(8 10101?)0. βs este coeficientul de rafală pe
stlp# depin$nd de tur%ulenţa vntului &în funcţie de rugo$itatea terenului' şi de răspunsul dinamic al structurii. 6nclude efectul variaţiei vntului cu înălţimea. Valoarea coeficientului Gβs= este varia%ilă cu înălţimea deasupra terenului a centrului de greutate al suprafeţei elementului component al stlpului pe care acţionea$ă vntul. entru $one desc*ise &cmpii# silvostepe# maluri desc*ise ale mării# lacurilor etc.'# precum şi pentru $one construite cu o%stacole cu înălţimi mai mici de 10 m# situate la altitudini pnă la 1,00 m deasupra nivelului mării# coeficientul de rafală Gβs=# pentru stlpii cu înălţimi pnă la 0 m# se determină din diagrama ).)O'. . O'
Aupă 2!6 3)?11.
NP:Q+ entru stlpi sau elemente componente de stlpi cu înălţimea centrului de greutate mai mică de 10 m se adoptă valoarea Gβs=# corespun$ătoare înălţimii centrului de greutate de 10 m.
entru stlpii cu înălţimea de peste 0 m# de e"emplu stlpii marilor traversări# valoarea coefici entului de rafală pe stlp# Gβs=# se va determina separat# în funcţie de situaţia locală &rugo$itatea terenului' şi de tipul liniei. ).3. e %a$a încărcărilor unitare datorate acţiunii vntului# determinate la pct. ).7# se calculea$ă încărcările pe fiecare element constructiv al liniei. -ncărcările provenite din acţiunea vntului pe conductoare# G9c=# acţionnd normal pe a"ul conductoarelor# se calculea$ă cu relaţia+ 9c K gvcavsin)φ &daN' unde+ av R este desc*iderea la încărcări din vnt# în m &definită la pct. 1.,7'4 gvo încărcarea unitară# determinată la pct. ).74 φ ung*iul ori$ontal dintre direcţia după care acţionea$ă vntului şi direcţia conductorului liniei# în grade.
-n ipote$ele cu vnt acţionnd în lungul liniei+ 9c K )gvcf &daN' unde+ f este săgeata conductorului# în m &definită la pct. 1./0'4 gvc încărcarea unitară determinată la pct. ).7# cu luarea în considerare a coeficientului de rafală pe conductor# Gβc= determinat din diagrama ).1# corespun$ător înălţimii de prindere în clemă a conductorului minus 0#5 f.
!fectul total al vntului pe conductoarele fasciculare se va considera egal cu suma încărcărilor pe su%conductoare# fără să se ţină seama de efectul de ecranare posi%il al unui su%conductor asupra altuia. -ncărcările provenite din acţiunea vntului pe i$olatoare G9i$=# se determină cu relaţia+ 9i$ K
(i$ &daN'
unde+ este încărcarea unitară# determinată la pct. ).74 (i$ R aria dreptung*iului avnd ca laturi lungimea totală a lanţului de i$olatoare# respectiv pentru i$olatorul suport înălţimea acestuia# şi diametrul ma"im al i$olatorului . -n ipote$ele de vnt simultan cu c*iciură# aria (i$ se maorea$ă cu )5>. -ncărcările provenite din acţiunea vntului pe stlpi# G9st=# se calculea$ă astfel+ în ca$ul vntului perpendicular pe linie+
în ca$ul vntului la /5M+ # pentru fiecare din cele două feţe adiacente e"puse la vnt# unde+
este încărcarea unitară# determinată la pct. ).7 pentru fiecare element component al stlpului4 (st R aria plinurilor construcţiei elementelor componente ale stlpului# numai o faţă pentru vntul perpendicular şi fiecare din feţele adiacente pentru vntul la /5M. entru suprafeţe cilindrice este egală cu secţiunea diametrală a elementului stlpului. -n ipote$ele vnt simultan cu c*iciură se va lua în considerare o suprafaţă maorată a stlpului metalic &sau %eton cu alveole'# egală cu 1#5(st. La stlpii de %eton centrifugat nu se va lua în considerare o creştere a suprafeţei stlpului în ipote$ele vnt simultan cu c*iciură. •
&nc.c.i2, dat/at, a9,2/ 3/3ii @i a d,3n,i2/ d, cici.
).. -ncărcările unitare provenite din masa conductoarelor şi a depunerilor de c*iciură se determină cu relaţia+ pentru conductoare neacoperite cu c*iciură# Gg1=+ g1 K gc &daN?m' în care+ gc este masa unitară a conductorului gresat# care se găseşte în standardele de conductoare4 pentru c*iciură# Gg)=+ g) K π%&%Idc'γ c*10, &daN?m'# în care+ dc este diametrul conductorului# în mm4 % R grosimea stratului de c*iciură# definită în ta%elul ).14
γ c* greutatea volumică a c*iciurei# în daN?dm ,4
pentru conductoare acoperite cu c*iciură# Gg ,=+ g, K g1 I g) &daN?m'. ).10. -ncărcările provenite din masă şi depunerile de c*iciură pe elementele liniei+ -ncărcările provenite din masa conductoarelor şi a depunerilor de c*iciură+ pentru conductoarele neacoperite cu c*iciură# GHc=+ Hc K agg1 &daN'. pentru conductoarele acoperite cu c*iciură# GHoc*=+ Hoc* K agg, &daN'# în care+ ag este desc*iderea la încărcări verticale# în m &definită la pct. 1.,3'. -ncărcări provenite din masa lanţurilor de i$olatoare şi a depunerilor de c*iciură+ pentru lanţurile de i$olatoare neacoperite cu c*iciură+ GH i$=4 pentru lanţurile de i$olatoare acoperite cu c*iciură+ 1#1H i$# în care GHi$= este suma maselor elementelor componente din lanţul de i$olatoare. -ncărcări provenite din masa stlpilor şi a depunerilor de c*iciură+ pentru stlpii neacoperiţi cu c*iciură+ H st4
pentru stlpii &metalici sau din %eton' acoperiţi cu c*iciură+ 1#1 Hst# în care GHst= este suma maselor elementelor componente ale stlpului. •
&nc.c.i dat/at, tac6inii din c/ndct/a,
).11. -ncărcările unitare provenite din tracţiunea din conductoare# po# se calculea$ă pe %a$a secţiunii reale a conductoarelor şi a tracţiunii ori$ontale unitare din conductoare# corespun$ătoare temperaturii şi încărcărilor normate date de masa proprie şi suprasarcinile e"terioare# potrivit ipote$elor de încărcare de la pct. ).1# cu autorul ecuaţiei de stare# porninduse de la stările definite la pct. ,.. -ncărcările datorate tracţiunii din conductoare se aplică în punctul de prindere al lanţului de i$olatoare de stlp şi se consideră că acţionea$ă ori$ontal# în direcţia conductoarelor. ).1). -ncărcările datorate tracţiunii în conductoare care acţionea$ă asupra lanţurilor de i$olatoare şi a stlpilor+ în regim normal+ :o K po " 8o &daN'# -n acest ca$ Gpo= se calculea$ă în condiţiile ).1.d şi ).1.g4 în regim de avarie+ :o K po " 8o &daN'. pentru fa$ele neavariate# Gpo= se calculea$ă în condiţia ).1.g &corespun$ător încărcării totale Gg7a= R ta%elul ).3'4 pentru fa$ele avariate# G9= se determină în conformitatea c u ta%elul ).. :a%elul ).
2aracteristicile ec*ipamentului :ipul funcţional al stlpului
Normal
8istemul de prindere a conductorului
:ipul elementelor :ipul sau al conductoarelor legăturilor
8usţinere
2leme cu tracţiune limitată
8usţinere
2leme cu reţinerea conductorului Legături de întindere
(ctive şi de protecţie
8usţinere -ntărit
-ntindere
@elaţia de calcul pentru încărcarea G9= &daN'
(ctive
9 K ke " dc
(ctive
9 K ks " kn " :o
rotecţie
9 K 0#/ :o
-ntindere şi terminal
9 K n " :o -ntindere
2leme de întindere
(ctive şi de protecţie
unde+ :o K po " so &daN'# cu Gpo= calculat în condiţiile pct. ).1.g &corespun$ător încărcării totale Gg 7a= R ta%elul ).3'# în daN?mm )4
n este numărul conductoarelor pe fa$ă4 ke R coeficientul care ţine seama de efectul de eli%erare a conductorului din clemă la o anumită valoare a tracţiunii în conductor# în daN?mm4 ke K )5 pentru stlpii L!( cu ;n J 110 kV4 ke K 50 pentru stlpii L!( cu ;n S 110 kV4 ks este coeficientul care ţine seama de efectul de înclinare al lanţului de i$olatoare de susţinere în lungul liniei+ ks K 0#54 kn coeficientul care ţine seama de numărul conductoarelor pe fa$ă+ kn K 1#0 pentru n K 14 kn K 0#3 pentru n K )4 kn K 0#7 pentru n K ,4 kn K 0# pentru n K /.
D,t,ina,a ?nc.c.i2/ d, ca2c2 ).1,. 2lasificarea şi determinarea încărcărilor de calcul# împreună cu coeficienţii parţiali de siguranţă# care stau la %a$a dimensionării elementelor componente ale L!(# sunt pre$entate în ta%elul ).7. :a%elul ).7
2oeficientul parţial de siguranţă 2ategoriile de încărcări
γ n
-ncărcări
γ c
Conele (# şi Conele A şi ! Conele (# şi Conele A şi ! 2 2 proprie &stlpi# ca%luri# ermanente &p' Basa conductoare# i$olatoare# instalaţii etc.' a' resiunea L!( )0110 kV vntului pe conductoare# stlpi# ca%luri# i$olatoare L!( ))0/00 kV cu sau fără c*iciură Varia%ile &V'
%' Basa c*iciurei pe conductoare &active şi de protecţie'# stlpi# i$olatoare etc. c' :racţiunea conductoarelor în regim normal de funcţionare
conductoarelor în regim de !"cepţionale &!' :racţiunea avarie
1#1 &0#'O
1#1 &0#'O
1#,0
1#50
0#)5
0#/5
1#50
1#70
0#,0
0#50
1#3 &1#0'O
1#3 &1#0'O
1#,OO
1#1OO
@egim de monta -ncărcări re$ultate din sc*ema de &B' monta
1#1
O' Valorile 0## respectiv 1#0# se introduc în calcul dacă încărcările respective au efect defavora%il asupra re$istenţei sau sta%ilităţii unor elemente ale stlpului sau fundaţiilor la starea limită anali$ată. OO' 8e referă la determinarea tracţiunii în conductoare pentru calculul stlpilor şi se aplică tracţiunii ma"ime normate &re$ultată din încărcările normate'. ).1/. -ncărcările de calcul care stau la %a$a dimensionării elementelor componente ale L!( se o%ţin prin înmulţirea încărcărilor normate# determinate conform pct. ).1T).1)# cu coeficienţii parţiali de siguranţă din ta%elul ).7# ţinnduse seama de gruparea încărcărilor preci$ate la pct. ).1.
NOTĂ+ entru marile traversări# cu stlpi înalţi de peste 0 m şi desc*idere de peste 300 m# coeficienţii parţiali de siguranţă pentru încărcările din vnt pot fi luaţi mai mari dect cei indicaţi în ta%elul ).7# în funcţie de importanţa traversării şi de situaţia locală# însă nu mai mari dect cei prevă$uţi în 8:(8 10101?)00 pentru categoria 6 de importanţă a construcţiilor. ).15. La calculul şi dimensionarea elementelor componente ale L!(# în regimurile normale de funcţionare &gruparea fundamentală de încărcări' şi în regimurile de avarie &gruparea specială de încărcări'# grupările încărcărilor de la pct. ).1 se vor face după următoarele relaţii+ @egimurile normale de funcţionare+ -ncărcări normate+ -ncărcări de calcul+ @egim de avarie+
&intervin la determinarea săgeţilor conductoarelor'
-ncărcări de calcul+
G3a,a ?nc.c.i2/ ).1. La calculul şi dimensionarea elementelor componente ale L!( se vor lua în considerare următoarele grupări ale încărcărilor# datorate factorilor climatometeorologici# cu ipote$e de încărcare+ a' temperatura minimă &vntul şi c*iciura lipsesc'4 %' temperatura medie &vntul şi c*iciura lipsesc'4 c' temperatura medie# vite$a vntului de 10 m?s &c*iciura lipseşte'4 d' temperatura medie# vite$a ma"imă a vntului &c*iciura lipseşte'4 e' temperatura ma"imă &vntul# c*iciura lipsesc'4 f' temperatura de formare a c*iciurei şi depuneri de c*iciură pe elementele componente ale liniei &vntul lipseşte'4 g' temperatura de formare a c*iciurei &vntul simultan c u c*iciura şi depuneri de c*iciură pe elementele componente ale liniei'. ).17. -n ta%elul ).3 sunt re$umate relaţiile pentru determinarea încărcărilor unitare normate şi de calcul pe c onductoarele liniilor electrice aeriene. :a%elul ).3
-N2Q@2Q@6 &daN' -ncărcări Basa proprie a normate conductorului provenite din+ Basa depunerii de c*iciură pe conductorului Basa totală &proprie şi a depunerii de c*iciură' a conductorului resiunea dată de vnt pe conductorul neacoperit cu c*iciură
@!H6B NP@B(L &gruparea fundamentală'
@!H6B A! (V(@6! &gruparea specială' g1 K gc
g) K π%&dcI%'γ c*10,
g, KgcIπ%&dcI%'γ c*10,
resiunea dată de vnt pe conductorul acoperit cu c*iciură -ncărcarea totală pe conductor în condiţiile vntului ma"im
-ncărcarea totală pe conductor în condiţiile de vnt şi c*iciură -ncărcări de Basa proprie a calcul conductorului provenite din+ Basa depunerii de c*iciură pe conductor Basa totală &proprie şi a depunerii de c*iciură' a conductorului resiunea dată de vnt pe conductorul neacoperit cu c*iciură
g1c K1#1gc &g1c K0#gc'O g) K 1#3π%&dcI%'γ c*10, &g) K 1#0π%&dcI%'γ c*10,'O g, K1#1gcI1#3π%&dcI%'γ c*10, &g, K0#gcI1#0π%&dcI%'γ c*10,'O
resiunea dată de vnt pe conductorul acoperit cu c*iciură -ncărcarea totală pe conductor în condiţiile vntului ma"im
-ncărcarea totală pe conductor în condiţiile de vnt şi c*iciură O' @elaţiile dintre parante$e se introduc în calcul dacă încărcările respective au efect defavora%il asupra re$istenţei sau sta%ilităţii unor elemente ale stlpului sau fundaţiilor# la starea limită anali$ată. DtopE
!# CONDUCTOARELE ,.1. Ain punctul de vedere al materialelor şi al alcătuirii constructive# la construirea L!( se vor utili$a conductoarele funie din aluminiu# aliae de aluminiu# oţel# precum şi conductoarele funie din oţelaluminiu şi oţelaliae de aluminiu. ,.). 2ondiţiile te*nice generale# dimensiunile şi caracteristicile fi$icomecanice ale conductoarelor L!( tre%uie să corespundă standardelor sau normelor interne ale producătorilor. -n ca$ul unor tipuri nou sau speciale de conductoare nestandardi$ate sau fără norme interne# se vor considera# pentru caracteristicile fi$icomecanice ale materialelor lor componente# valorile din ta%elul ,.1. ,.,. Ain considerente mecanice# conductoarele vor avea următoarele secţiuni minime+ )5 mm) pentru conductoarele funie de oţelaluminiu# oţelaliae de aluminiu şi aliae de aluminiu4 1 mm) pentru conductoarele funie de oţel. entru porţiunile speciale de traseu &traversări# apropieri de construcţii etc.'# secţiunile minime ale conductoarelor sunt preci $ate în ta%elul 10.1.
,./. entru conductoarele de protecţie din oţel se vor utili$a srme de oţel de categoria sau 2# conform 8:(8 ,7,). ,.5. 8rmele de oţel# utili$ate la reali$area conductoarelor funi e de oţel şi a părţii &inimii' de oţel a conductoarelor de oţelaluminiu şi oţelaliae de aluminiu# vor fi proteate împotriva coro$iunii cu un strat gros de $inc &conform 8:(8 ,7,)'. entru conductoarele L!( cu tensiuni 1 kV S ;n U )0 kV# situate în $onele 6 şi 66 de poluare# definite conform normativului ! 10# se admite folosirea srmelor de oţel cu strat su%ţire de $inc &8:(8 ,7,)'. ,.. 2alculul mecanic al conductoarelor se efectuea$ă după metoda la stări limită# în care re$istenţele de calcul sunt sta%ilite în procente din re$istenţa de rupere calculată a conductorului &prc'# definită conform pct. 1.,1. rin calcul se urmăreşte ca re$istenţele mecanice de calcul# definite la pct. 1.55# să nu fie depăşite cu mai mult de 5> în punctele de prindere ale conductorului în cleme# la diferite stări de funcţionare. 8e vor verifica următoarele stări+ a' starea de solicitare ma"imă# apărută în ipote$a corespun$ătoare pct. ).1.g cu încărcarea g 7c din ta%elul ).3# pentru care valoarea ma"imă a re$istenţei de calcul va fi de 0#70 p rc4 %' starea de temperatură minimă# corespun$ătoare pct. ).1.a# g 1c# pentru valoarea ma"imă a re$istenţei de calcul va fi de 0#50 prc4 c' starea de solicitare de fiecare $i# corespun$ătoare pct. ).1.%# g1c# pentru care valoarea ma"imă a re$istenţei de calcul va fi de 0#13 prc# cnd desc*iderea este mai mare de 1)0 m şi conductoarele nu sunt prevă$ute cu antivi%ratoare şi 0#)5 prc# cnd desc*iderea este mai mică de 1)0 m sau cnd conductoarele sunt prevă$ute cu antivi%ratoare. :a%elul ,.1
2oeficientul Hreutatea 2oeficientul de Bodulul de de volumică dilatare termică elasticitate
@e$istenţa la rupere
continuu la )0o2
temperatură al re$istenţei &greutatea electrice specifică' o
2
daN?dm,
liniară
o
21
daN?mm)
daN?mm) 1#017# &pt. φ 1#753#50 mm'
(luminiu &8:(8 1)/33'
0#0)3)/
0#00/
)#/
)#, " 105
5500
17#,15#3 &pt. φ )#75500 mm'
0#0,)3
0#00,
)#/
)#, " 105
500
)#/0
Pţel categoria ( 8:(8 ,7,)?14 )35
0#13130#1335 &pt. φ 1#15,#00 mm'
0#00/5
7#701
1#15 " 105
13300
,7#))
Pţel categoria 8:(8 ,7,)?1# )35
0#)5100#)/, &pt. φ 1#/5,#) mm'
0#00/5
7#701
1#15 " 105
100
117#0
Pţel categoria 2 8:(8 ,7,)?1# )35
0#)5100#)/, &pt. φ 1#/5,#) mm'
0#00/5
7#701
1#15 " 105
100
1,7#,0
(lcora &alia de aluminiu' Normă internă
,.7. 8ăgeţile ma"ime ale conductoarelor se calculea$ă în ipote$ele corespun$ătoare pct. ).1.e şi ).1.f4 săgeţile minime şi săgeţile medii se calculea$ă în ipote$ele corespun$ătoare pct. ).1.a# respectiv ).1.%# la încărcări normate# cu următoarele preci$ări+ vntul acţionea$ă perpendicular pe conductoare4 coeficientul de rafală şi neuniformitate al vntului se determină pe %a$a înălţimii medii de suspensie a conductorului din desc*iderea cea mai defavora%ilă din panou# din punctul de vedere al tracţiunii ori$ontale# conform pct. ).. La calculul cur%elor şa%lon utili$ate la amplasarea stlpilor pe profilul liniilor# în fa$a de proiectare# se va considera starea finală a tracţiunilor şi săgeţilor conductoarelor. (ceasta ţine seama de fenomenul de fula. 2a stare finală se va lua starea e"istentă după $ece ani de funcţionare. La calculul săgeţilor de monta al conductoarelor se va considera starea iniţială# respectiv starea dinaintea apariţiei fenomenului de fula. :racţiunile şi săgeţile conductoarelor pentru starea iniţială se calculea$ă plecnd de la valorile ma"ime ale re$istenţelor de calcul indicate la pct. ,.. ,.3. Valoarea contragreutăţilor se va determina în ipote$ele corespun$ătoare pct. ).1.a şi ).1.d. ,.. 8ăgeţile de monta şi săgeţile cu care se repre$intă cur%ele şa%lon ale conductoarelor se calculea$ă cu valori ale încărcărilor şi tracţiunilor normate# porninduse de la încărcarea de calcul &g 7c sau g1c' şi valoarea ma"imă a re$istenţei de calcul# admisă la starea de dimensionare# indicată la pct. ,.. DtopE
4# I'OLATOARELE% CLEMELE% ARMĂTURILE
/.1. entru dimensionarea din punct de vedere electric a i$olatoarelor sau a lanţurilor de i$olatoare ale L!(# tipul şi numărul i$olatoarelor de suspensie din lanţurile de i$olatoare sau tipul i$olatoarelor suport se vor alege astfel# înct să se asigure un nivel de i$olaţie caracteri$at după cum urmea$ă+ a' :ensiunea nominală de ţinere la frecvenţă industrială timp de un minut su% ploaie# în funcţie de tensiunea nominală a liniei# tre%uie să ai%ă cel puţin valorile din ta%elul /.1. %' :ensiunea nominală de ţinere la unda de impuls de formă normali$ată de 1#)?50 µs# de polaritate care conduce la tensiunea de ţinere cea mai mică# tre%uie să fie cel puţin egală cu valorile din ta%elul /.1. c' :ensiunea nominală de ţinere la unda de impuls de comutaţie )50?)500 µs tre%uie să fie cel puţin egală cu valorile din ta%elul /.1. /.). Aeterminarea numărului de i$olatoare din lanţurile de i$olatoare sau tipul i$olatoarelor suport în funcţie de gradul de poluare al $onei traversate se va face conform prevederilor normativului ! 10. /.,. 9olosirea armăturilor de protecţie împotriva arcului electric este o%ligatorie la L!( cu tensiuni nominale de 110 kV# ))0 kV şi /00 kV. /./. Numărul de i$olatoare determinate pe %a$a tensiunilor nominale de ţinere din ta%elul /.1. se va mări cu 10># în ca$ul i$olatoarelor străpungi%ile &din cau$a spargerilor'. /.5. La L!( de 110 kV# numărul de i$olatoare din lanţurile de întindere# formate din elemente tip capătiă# se ia mai mare cu o unitate dect la lanţurile de susţinere. /.. La liniile sau porţiunile de linii situate la altitudini peste 1000 m# valorile tensiunilor de ţinere nominale la frecvenţa industrială timp de un minut şi ale tensiunilor de ţinere nominale la impuls de trăsnet sau comutaţie din ta%elul /.1 se vor mări cu )5># pentru fiecare 100 m peste 100 m. -n ca$ul i$olatoarelor suport# dacă prin aplicarea suportului de înălţime se depăşeşte nivelul de i$olaţie asigurat de i$olatoare# corespun$ător tensiunii nominale a liniei# se vor aplica măsurile de creştere a nivelului de i$olaţie# conform ta%elului 10.) &e"clu$ndu
se măsura prevă$ută la nota 1 de la acest ta%el'4 dacă acestea se dovedesc insuficiente# se vor adopta alte soluţii corespun$ătoare de i$olare. :a%elul /.1 &e"tras din ! 10'
Niv,2i2, n/ina2, d, tin,, a2, i;/2ati,i 3,nt ,ci3a,nt,2, LEA :ensiunea nominală de la încercare :ensiunea nominală :ensiunea nominală ma"imă a deţinere :ensiunea nominală a :ensiunea scurtă durată cu de ţinere la impuls de de ţinere la impuls de ec*ipamentului ;m frecvenţă industrială# trăsnet# undă 1#)?50 comutaţie# undă L!( &valoarea efectivă' )50?)500 µs µs &valoare de vrf' 50 F$ &valoare efectivă' kV
kVef
kVef
kVma"
kVma"
)0 110 ))0 /00
)/ 1), )/5 /)0
55 ),0 /0 30
1)5 550 1050 1550 1'
//0 )' 750 )' 1050
NP:Q+ 1'
Valorile nu corespund sau nu sunt corelate cu prevederile stas /3?1 şi 2!6 711 însă e"istă ec*ipamente în instalaţiile din @omnia cu aceste tensiuni# de ţinere şi tre%uie avute în vedere la studiile de coordonare a i$olaţiei în cadrul e"tinderii sau moderni$ării staţiei.
)'
La proiectarea unor instalaţii de 1), şi )/5 kV la care studiul de alegere şi coordonare a i$olaţiei indică posi%ilitatea apariţiei unor supratensiuni de comutaţie# care produc un risc de defect la comutaţie în staţie mai mare de 10/# se va solicita furni$orului de ec*ipament efectuare de pro%e de tip şi pentru tensiunea nominală de ţinere la impuls de comutaţie# la valorile indicate.
/.7. entru stlpii înalţi# utili$aţi în ca$ul marilor traversări# nivelul de i$olaţie se va mări# de la ca$ la ca$# astfel înct să se asigure un grad de siguranţă# în raport cu descărcările atmosferice# cu dificultăţile efectuării lucrărilor de întreţinere şi cu particularităţile microclimatului din $ona traversării. /.3. 6$olatoarele se vor dimensiona din punct de vedere mecanic# pentru grupările fundamentală şi speci ală de încărcări# astfel înct în ipote$a de încărcare ma"imă prevă$ută la pct. ).1.g# forţele de calcul să fie mai mici sau cel puţin egale cu sarcina de calcul a i$olatorului. 8arcinile de calcul pentru i$olatoare se sta%ilesc în procente din sarcina de rupere mecanică minimă respectivă# conform ta%elului /.). :a%elul /.).
C2,, @i a.ti /.. 2lemele şi armăturile# e"clusiv clemele de întindere şi înnădire# se dimensionea$ă din punct de vedere mecanic# pentru grupările fundamentală şi specială de încărcări# astfel înct ipote$a de încărcare ma"imă# conform pct. ).1.g# forţele de calcul să fie mai mici sau cel mult egale cu sarcinile de calcul ale pieselor respective. 8arcinile de calcul ale clemelor şi armăturilor se determină prin adoptarea unui procent de 50> din sarcina de rupere mecanică minimă. /.10. Verificarea elementelor de i$olatoare şi a clemelor şi armăturilor componente ale lanţurilor multiple de i$olatoare# la gruparea specială de încărcări ®im de avarie'# conform pct. /.3 şi /.# se face după cum urmea$ă+ în ca$ul lanţurilor multiple de susţinere+ fie prin ruperea unui element de i$olator dintro ramură# fie prin ruperea conductorului4 în ca$ul lanţurilor multiple de întindere+ prin ruperea unui element de i$olator dintro ramură. Verificarea în regim de avarie a lanţurilor multiple# la ruperea unei ramuri# se face numai în porţiunile speciale de traseu# la care se impune siguranţă mărită. /.11. 2lemele de întindere şi înnădire mecanică a conductoarelor tre%uie să ai%ă o sarcină de rupere egală cu minimum 0#5> din valoarea sarcinii de rupere minime a conductorului. /.1). entru alte piese din oţel &suporturile i$olatoarelor rigide# tiele prelungitoare# piesele speciale'# atunci cnd nu se cunoaşte re$istenţa minimă de rupere# se adoptă re$istenţa de calcul din prescripţia ! 10/.
DtopE
# MONTAREA CONDUCTOARELOR PE ST(LPI% DISTANŢE% GA)ARITE 5.1. Bontarea conductoarelor pe stlpi se va reali$a astfel# înct să se respecte distanţele minime admisi%ile între părţile aflate su% tensiune# între acestea şi părţile legate la pămnt# precum şi valorile ung*iului de protecţie# conform pct. 10./. 5.). Aistanţele minime admisi%ile între conductoarele active şi între conductoarele active şi cele de protecţie# în po$iţii nedeviate# după condiţia apropierii în desc*idere# re$ultă din relaţia de mai os+ DmE unde+ f este săgeata ma"imă în desc*idere# a conductoarelor# determinată în ipote$ele de la pct. ).1. sau ).1.f# în m O' li este lungimea lanţului de i$olatoare# în m &pentru lanţuri de i$olaţie de întindere# de susţinere montate în
La aşe$area pe ori$ontală sau pe verticală a conductoarelor# coeficientul k la valorile lui kv# din ta%elul 5.1# în care+ kv este coeficientul la aşe$area conductoarelor pe verticală &apro"imativ în acelaşi plan vertical'4 k* R coeficientul la aşe$area conductoarelor pe ori$ontală &în acelaşi plan ori$ontal'. :a%elul 5.1.
entru aşe$ări oarecare ale conductoarelor# coeficientul k se determină cu relaţia+
în care kv şi k* sunt coeficienţii cuprinşi în ta%elul 5.1# iar a şi % au semnificaţia din figura 5.1. 5.,. entru conductoarele de secţiuni diferite# din materiale diferite sau cu săgeţi diferite# se va verifica distanţa dect primul. Aistanţele între conductoare în această ipote$ă tre%uie să fie mai mare dect ;n ? 50# însă nu mai mică de 0#)0 m. 5./. -n ca$uri speciale# distanţele între conductoarele active şi între conductoarele active şi cele de protecţie se vor determina după condiţiile locale şi după e"perienţa do%ndită la lucrări analoge4 ele nu vor fi însă mai mici dect cele re$ultate din condiţiile preci$ate la punctele 5.)# 5., şi 5./4 tot în ca$uri speciale se includ şi galoparea# saltul conductoarelor la descărcarea de c*iciură# pendulare asincronă şi încărcările neuniforme cu c*iciură ale conductoarelor. Aistanţele de separare minime admise între conductoare în ca$ ul galopării# saltul conductoarelor sau al pendulării asincrone se vor considera+ 0#)0 m pentru L!( )0 kV4 0#/5 m pentru L!( 110 kV4 0#5 m pentru L!( ))0 kV4
1#5 m pentru L!( /00 kV4 valori corespun$ătoare tensiunii de funcţionare a L!(. 5.5. Aistanţele minime admisi%ile pe stlpi între părţile aflate su% tensiune şi părţile legate la pămnt sunt preci$ate în ta%elul 5.). :a%elul 5.).
Di9tan6,2, ini, adi9ii2, ?nt, 3.6i2, a52at, 9 t,n9in, @i 3.6i2, 2,8at, 2a 3.
Bodul de solicitare L!( la tensiuni
O' Ain intervalul 010 m?s se va alege acea valoare a vite$ei vntului care conduce la cea mai defavora%ilă situaţie creată prin devierea părţilor aflate su% tensiune în raport cu cele legate la pămnt. NP:Q+ :oate valorile din ta%el se referă la L!( situată pnă la altitudinea de 1000 m
O' Ain intervalul 010 m?s se alege acea valoare a vite$ei vntului care conduce la cea mai defavora%ilă situaţie creată prin devierea părţilor aflate su% tensiune în raport cu cele legate la pămnt.
NP:Q+ :oate valorile din ta%el se refecă la L!( situată pnă la altitudinea de 1000 m.
5.. Aistanţele minime admisi%ile între fa$ele L!(# în locurile unde ele se încrucişea$ă pe stlpi# sunt cele prevă$ute în ta%elul 5.,. 5.7. ;ng*iurile de înclinare ale lanţurilor de i$olatoare de susţinere se vor calcula cu relaţia+
# pentru ;n J 110 kV
# pentru ;n K ))0 I /00 kV ;ng*iurile de înclinare a conductoarelor se calculea$ă cu relaţia+
# unde av şi ag au semnificaţia de la pct. 1.,7 şi 1.,3# gvc se calculea$ă cu relaţia de la pct. ).7# în condiţia de la pct. ).1.d# iar gc este masa unitară a conductorului# în daN ?m. 5.3. Aistanţele menţionate în ta%elele 5.) şi 5., se referă la liniile construite pnă la 1000 m altitudine. entru liniile construite la altitudini peste 100 m# distanţele prevă$ute în aceste ta%ele se măresc cu )> pentru fiecare 100 m peste 1000 m. 5.. -n scopul asigurării simetriei sistemului trifa$at se vor e"ecuta transpuneri ale fa$elor L!( cu ;n R 100 kV şi mai mare# conform indicaţiilor din ta%elul 5./.
O' (ceastă distanţă poate fi mărită pnă la /00 km# în funcţie de modul de încadrare a liniei în sistem. 5.10. Aistanţele minime admisi%ile între conductoarele L!( şi suprafaţa terenului# în regim normal de funcţionare a liniei# conductorul aflnduse în ipote$a care conduce la săgeata ma"imă# sunt cele preci$ate în ta%elul 11.11. 5.11. entru protecţia L!( la supratensiuni atmosferice şi pentru comportarea %ună la fenomenul de galopare# săgeta conductorului de protecţie nu tre%uie să depăşească săgeata conductorului ac tiv la stările de săgeată ma"imă şi la temperatura medie.