Informe Practica Catalina Huanca-Juan Puntay

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA GEOLOGICA MINERA Y METALURGICA ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA METALURGICA

INFORME DE PRÁCTICAS PRE PROFESIONALES REALIZADO EN LA COMPAÑÍA MINERA CATALINA HUANCA SOCIEDAD MINERA S.A.C.

PRESENTADO POR: JUAN MANUEL PUNTAY ROJAS LIMA – PERU 2011

ÍNDICE

INTRODUCCIÓN CAPITULO I: ASPECTOS GENERALES 1.1. Ubicación 1.2. Tipo de explotación 1.3. Metalurgia

CAPITULO II: SECCIÓN CHANCADO 2.1. Descripción del proceso 2.2 características y capacidades de las tolvas 

Tolva de gruesos



Tolva de finos

2.3. Características y capacidades de maquinarias y equipos 2.4. Análisis granulométrico 2.5. Balance de materia 2.6. Carga circulante 2.7. Calculo del consumo de energía (Wi) para las chancadoras

CAPITULO III: SECCIÓN MOLIENDA 3.1. Descripción del proceso 3.2. Características de maquinaria y equipo 3.3. Calculo de alimentación a molinos primarios 3.4. Calculo de carga circulante remolienda y clasificación 3.5. Balance de materia y flujos 3.6. Parámetros de operación 3.7. Dosificación de bolas de acero

CAPITULO IV: SECCIÓN FLOTACIÓN 4.1. Descripción del proceso 4.2 Descripción Del Proceso 4.3 Características Y Capacidades De Los Equipos 4.4 Dosificación De Reactivos 4.5 Tiempo De Acondicionamiento y Flotación 4.6 Balance Metalúrgico

CAPITULO V: SECCION ESPESADO 5.1 Descripción del proceso (Filtro de zinc) 5.2 Características de maquinarias y equipos 5.3 Velocidad de sedimentación de concentrados 5.4 Filtrado, humedad, peso y manipuleo de concentrados CAPITULO VI: SECCION RELAVE – PLANTA FILTRADO DE RELAVE 6.1 Descripción del proceso 6.2 Características y capacidad de maquinarias y equipos 6.3 Capacidad de diseño de planta de filtros 6.4 Capacidad actual tratando finos de ciclón 6.5 Capacidad actual tratando todo el flujo en el Ultrasep 6.6 Capacidad de diseño de filtros 6.7 Balance de materias y flujos

CAPITULO VII: MEMORIA PLANTA 7.1 Diagrama de flujo de planta concentradora 7.2 Memoria descriptiva de la planta concentradora

CONCLUSIONES BIBLIOGRAFIA

INTRODUCCION

El presente informe ha sido elaborado como un resumen de los 3 meses de prácticas preprofesionales realizadas en la Compañía Minera Catalina Huanca Sociedad Minera S.A.C. en la PLANTA CONCENTRADORA SAN JERONIMO, la cual se dedicada a la explotación y concentrado de minerales polimetálicos como galena, marmatita, calcopirita, esfalerita los cuales son sometidos a los procesos de chancado, molienda, flotación, espesado y filtrado; obteniéndose así concentrados de Pb, Zn y Cu.

En su contenido se detalla los diferentes procesos y parámetros más importantes, todo esto a partir del mineral que proviene de la Unidad Minera Bolívar, extrayendo el mineral a través de galerías y socavones.

CAPITULO I ASPECTOS GENERALES

1.1.

UBICACIÓN

La Compañía Minera CATALINA HUANCA Sociedad Minera S.A.C. está ubicada en el departamento de Ayacucho, en la provincia Víctor Fajardo, distrito de Canaria, a una altitud de 3199 m.s.n.m, presentando las siguientes coordenadas: N: 8451342; E: 610932

Para llegar a la compañía necesitamos dos rutas de acceso: 

Lima --- Nazca ---Pampa Galeras ---Mina (679 Km)



Lima --- Pisco ---Huamanga ---Cangallo---Huancapi---Mina (1032 Km)

La planta concentradora se encuentra ubicada a 10 minutos del pueblo de Raccaya.

1.2.

TIPO DE EXPLOTACIÓN

Se explota por extracción de socavón. Esta minería de socavón o subterránea se desarrolla por debajo de la superficie. En este sistema se usan los tuéneles, galerías, chimeneas, bocaminas, pozos, etc.

1.3.

METALURGIA

La Planta San Jerónimo trata minerales polimetálico de sulfuros de Ag, Cu, Pb y Zn, esta contiene 5 secciones: Sección Chancado: Es la sección que se encarga de reducir el tamaño del mineral de 8” á 2” con el chancado primario y a ½”,. Con el chancado secundario. Que luego este es clasificado con dos zarandas vibratorias de 4’x8’ y 5’ x 10’ respectivamente para tener un producto final de 90% -1/2”. Sección Molienda y Clasificación: En esta sección se reduce el tamaño del mineral de 90% -1/2” á 53% malla -200., en una relación sólido-líquido de 1 á 3. Para ello se tiene una etapa de molienda primaria y otra de molienda secundaria, la clasificación se hace por medio de bombeo e hidrociclones. Sección Flotación: Se cuenta con dos circuitos: a. Circuito Bulk: Es la primera flotación por espumas con un pH de 7.5, en la que se flotan los sulfuros de Ag, Cu y Pb, pasando por una etapa de flotación rougher, scavengher y cleaner hasta tener un producto final de grado 60 % Pb. b. Circuito Zinc: El relave de la flotación buk constituye la cabeza de la segunda flotación en la que se modifica el pH á 9.5, medio en el que flotan los sulfuros de zinc pasando por una las etapas de flotación rougher, scavengher y cleaner hasta agotar los valores y obtener un producto de grado 57 % Zn. Sección Espesamiento y Filtrado: Es la sección donde se elimina el agua de las espumas con valores de plomo y zinc para obtener un producto final con una humedad de 8.50 %. La primera etapa de espesado eleva la densidad de l350 grs/ltr á 1650 grs/ltr, la segunda es la de eliminar el agua de esta pulpa densificada aun queque de 8.50 % de humedad. Sección Relaves: El relave final de la flotación de zinc es el relave general del proceso y es conducido por gravedad a la planta de bombeo para ser impulsado y cicloneado,

separando los gruesos de los finos siendo estos últimos conducidos por gravedad al espesador; el underflow de este es el alimento de los filtros de discos que dan un producto con 14 % de humedad y el overflow con 5 % de sólidos van a la cancha de relaves para decantar el agua y por bombeo devolverla al proceso. La composición mineralógica de la zona está constituida por galena, marmita, calcopirita, blenda; como componente de la MENA y tenemos calcita, rodocrosita, pirita, baritina, hematina, cuarzo como componente de la GANGA.

CAPITULO II SECCION CHANCADO

2.1. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO El mineral es transportado desde la mina BOLIVAR, el mineral es depositado en la tolva de gruesos Nº 2 y Nº3; si el mineral contiene una buena ley de cobre se depositara la carga en la tolva Nº 1, para hacer un blending de 2 a 1. Al llenarse las tolvas Nº2 y Nº3 el mineral se vierte en la cancha de gruesos.

Luego de depositar el mineral en las tolvas este es trasladado por la faja Nº1 a la faja Nº2, conteniendo un detector de metales con un electroiman, el cual atrapara el metal pasante o sino apagara la faja, esta faja conduce a la Zaranda vibratoria SIMPLICITY 5’x16’ la cual consta de 2 pisos, el superior tiene una malla de 3”, la inferior una malla de ¾”; las partículas mayores a 3” van hacia la chancadora de quijada, reduciéndolas en tamaños aproximados de 2” ò 1.5”, transportándolas luego por la faja Nº4B; las partículas mayores a ¾” (rechazo del piso inferior de la zaranda) pasan a la chancadora cónica SYMONS 41/4, transportando las partículas mediante la faja Nº4ª; para que junto al producto de la de quijadas alimenten a la faja Nº5 y así retornen al sistema por la faja Nº6, la cual luego de recibir el mineral chancado de la faja Nº5 alimente a la faja Nº2. El producto fino (menor a ¾”) de la zaranda es transportado por la faja Nº7 a la faja Nº8 y de ahí a la tolva de finos.

Se cuenta con una campana extractora de polvo, ya que en el proceso de chancado se genera muchas partículas pequeñas (polvos), siendo perjudiciales para nuestra salud.

2.2 CARACTERÍSTICAS Y CAPACIDADES DE LAS TOLVAS Tolva De Gruesos Se tiene 3 tolvas de gruesos de 120 TMH de capacidad, son de concreto armado. La tolva Nº 3 y Nº 2 alimentan al circuito de chancado nuevo mientras que la tolva Nº 1 alimenta al circuito de chancado antiguo, cuando no está en operación en ella se descarga mineral con alto contenido de cobre para luego hacer un blending.

Cubicación Calcularemos los volúmenes parciales en la tolva de gruesos: V1 =Volumen de la tolva 1 V2 =Volumen de la tolva 2 V3 =Volumen de la tolva 3 V1 = (3.88m)*(8.5m)*(2.5m)= 82.45 m3 V2 = (3.88m)*(4.14m)*(2.5m)= 40.158 m3 V3 = (3.88m)*(4.26m)*(2.5m)= 41.322 m3

Tolva de Finos Se cuenta con dos tolvas de finos de una capacidad de 400 y 460 TMH son de metal la tolva de 460 TMH alimenta a los molinos primarios mientras que la otra tolva alimenta al molino 7 x 8 cuando no hay carga en la tolva de 460 TMH.

Cubicación Calcularemos los volúmenes parciales en la tolva de finos: V1 =Volumen del sector semiesférico V2 =Volumen del sector semicónico V3 =Volumen muerto formado por el mineral compactado

V1 = 198.66 m3 V2 = 6.35 + 7.45= 13.8 m3 V3 = 0.11*2= 0.22 m3 Vteórico = 198.66+13.8= 212.46 m3 Vpractico = 198.66+13.8-0.22= 212.24 m3

Figura N° 2.1: Tolva de finos

2.3. CARACTERÍSTICAS Y CAPACIDADES DE MAQUINAS Y EQUIPOS SECCIÓN CHANCADO 

Cargador frontal CAT-950



Se tiene 3 tolvas de gruesos cada una tiene una capacidad de 120 TMH



Se tiene dos alimentadores reciprocante de 30’’ x 60’’ (pan feeder)



2 fajas transportadoras de descarga de tolva 24’’ x 5 m



Una faja transportadora Nº 2 de 24’’ x 16.8 m.



Un detector de metales



Un electroimán



Una bomba hidrostal 40-160



Dos extractores de polvo.



Una zaranda SIMPLICITY de 5'x 16'.



Una faja transportadora Nº 3 de 24"x 3.10 m.



Una chancadora primaria COMESA 24"x 36".



Una faja transportadora Nº 4-A de 24"x 8.25 m



Una chancadora secundaria SYMONS ST de 4 1/4'



Una faja transportadora Nº 4-B de 24"x 8.25 m












Una fajas transportadoras Nº 8 de 24"x 5.20 m.



Dos grizzlies fijos de 2.1/2" de abertura



Una chancadora primaria COMESA 16"X 24"



Dos fajas transportadora Nº 2 de 24" x 3.85 m



Una zaranda vibratoria COMESA 4'X 8'.



Una chancadora secundaria symons de 3ft.






Una faja transportadora Nº4 de 24"x 8.15 m.






Una tolva de finos de 400 TMH.



Una tolva de finos de 460 TMH.

2.4. ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO Análisis granulométrico de alimentación a la zaranda Simplicity, para esto tomamos 8 muestras y estos son los valores:

Tabla N° 2.1: Análisis granulométrico de alimentación a la zaranda Simplicity, muestra 1 y muestra 2

F MALLA # 5" 3" 2 1/2" 2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" M4 M6 M10 M50 M70 M100 -M100 Total

Abertura Micras PESO (g) 125000 0,00 75000 689,80 63000 0,00 50800 243,87 25400 265,71 19050 66,57 12500 194,55 9500 154,00 8850 167,84 4760 84,23 3360 90,02 2000 116,36 300 243,66 212 25,34 150 150

21,32 62,61

A

J

A

#

2

MUESTRA 1 % Peso 0,00 28,44 0,00 10,05 10,95 2,74 8,02 6,35 6,92 3,47 3,71 4,80 10,04 1,04 0,88 2,58

2425,88 100,00

MUESTRA 2

G(x) F(x) PESO (g) % Peso 0,00 100,00 0,00 0,00 28,44 71,56 0,00 0,00 28,44 71,56 0,00 0,00 38,49 61,51 575,67 17,49 49,44 50,56 322,30 9,79 52,19 47,81 252,65 7,68 60,20 39,80 566,53 17,22 66,55 33,45 323,63 9,83 73,47 26,53 314,95 9,57 76,94 23,06 168,85 5,13 80,65 19,35 149,70 4,55 85,45 14,55 170,25 5,17 95,50 4,50 320,68 9,74 96,54 3,46 30,53 0,93

G(x) F(x) 0,00 100,00 0,00 100,00 0,00 100,00 17,49 82,51 27,29 72,71 34,96 65,04 52,18 47,82 62,01 37,99 71,58 28,42 76,71 23,29 81,26 18,74 86,44 13,56 96,18 3,82 97,11 2,89

97,42 100,00

97,84 100,00

2,58 0,00

24,20 70,94

0,74 2,16

3290,88 100,00

2,16 0,00


F MALLA # Abertura Micras 5" 125000 3" 75000 2 1/2" 63000 2" 50800 1" 25400 3/4" 19050 1/2" 12500 3/8" 9500 1/4" 8850 M4 4760 M6 3360 M10 2000 M50 300 M70 212 M100 150 -M100 150 Total

A

J

A

#

2

MUESTRA 3 PESO (g) 0,00 742,95 454,90 419,68 367,94 537,79 889,92 195,22 58,59 11,66 8,15 6,89 11,60 2,25 2,71 11,92

% Peso 0,00 19,96 12,22 11,28 9,89 14,45 23,91 5,24 1,57 0,31 0,22 0,19 0,31 0,06 0,07 0,32

3722,17 100,00

G(x) 0,00 19,96 32,18 43,46 53,34 67,79 91,70 96,94 98,52 98,83 99,05 99,23 99,55 99,61 99,68 100,00

MUESTRA 4 F(x) 100,00 80,04 67,82 56,54 46,66 32,21 8,30 3,06 1,48 1,17 0,95 0,77 0,45 0,39 0,32 0,00

PESO (g) 0,00 876,75 0,00 307,20 1148,92 661,50 565,82 282,92 274,47 121,50 127,10 152,04 294,92 27,50 22,10 68,38

% Peso 0,00 17,78 0,00 6,23 23,30 13,41 11,47 5,74 5,57 2,46 2,58 3,08 5,98 0,56 0,45 1,39

4931,12 100,00

G(x) 0,00 17,78 17,78 24,01 47,31 60,72 72,20 77,94 83,50 85,97 88,54 91,63 97,61 98,17 98,61 100,00

F(x) 100,00 82,22 82,22 75,99 52,69 39,28 27,80 22,06 16,50 14,03 11,46 8,37 2,39 1,83 1,39 0,00


F MALLA # Abertura Micras 5" 125000 3" 75000 2 1/2" 63000 2" 50800 1" 25400 3/4" 19050 1/2" 12500 3/8" 9500 1/4" 8850 M4 4760 M6 3360 M10 2000 M50 300 M70 212 M100 150 -M100 150 Total

A

J

A

#

2

MUESTRA 5 PESO (g) 0,00 533,85 0,00 661,64 434,60 577,71 732,88 340,02 393,60 206,18 222,46 300,97 674,63 45,53 33,98 98,41

% Peso 0,00 10,16 0,00 12,59 8,27 10,99 13,94 6,47 7,49 3,92 4,23 5,73 12,83 0,87 0,65 1,87

5256,46 100,00

G(x) 0,00 10,16 10,16 22,74 31,01 42,00 55,94 62,41 69,90 73,82 78,06 83,78 96,62 97,48 98,13 100,00

MUESTRA 6 F(x) 100,00 89,84 89,84 77,26 68,99 58,00 44,06 37,59 30,10 26,18 21,94 16,22 3,38 2,52 1,87 0,00

PESO (g) 0,00 736,57 670,98 266,09 152,39 372,25 488,55 285,90 246,30 141,50 138,97 170,80 396,22 45,62 38,11 90,25

% Peso 0,00 17,37 15,82 6,27 3,59 8,78 11,52 6,74 5,81 3,34 3,28 4,03 9,34 1,08 0,90 2,13

4240,50 100,00

G(x) 0,00 17,37 33,19 39,47 43,06 51,84 63,36 70,10 75,91 79,25 82,53 86,55 95,90 96,97 97,87 100,00

F(x) 100,00 82,63 66,81 60,53 56,94 48,16 36,64 29,90 24,09 20,75 17,47 13,45 4,10 3,03 2,13 0,00

Tabla N° 2.4: Análisis granulométrico de alimentación a la zaranda Simplicity, muestra 7 y muestra 8 F

A

J

A

MUESTRA 7 MALLA Abertura PESO % # G(x) Micras (g) Peso 0,00 0,00 0,00 5" 125000 3" 75000 2314,18 53,87 53,87 0,00 0,00 53,87 2 1/2" 63000 0,00 0,00 53,87 2" 50800 3,39 57,25 1" 25400 145,52 6,15 63,40 3/4" 19050 264,07 1/2" 12500 438,94 10,22 73,62 3,85 77,47 3/8" 9500 165,48 4,70 82,17 1/4" 8850 201,78 2,74 84,90 M4 4760 117,65 2,61 87,52 M6 3360 112,20 128,30 2,99 90,50 M10 2000 6,68 97,19 M50 300 287,12 0,77 97,95 M70 212 32,92 0,61 98,56 M100 150 26,15 1,44 100,00 -M100 150 61,85 Total 4296,16 100,00

#

2

PESO (g) 100,00 0,00 46,13 0,00 46,13 468,61 46,13 91,38 42,75 483,94 36,60 414,86 26,38 456,31 22,53 286,49 17,83 257,70 15,10 169,24 12,48 147,90 9,50 167,26 2,81 357,23 2,05 40,62 1,44 36,18 0,00 93,76 3471,48 F(x)

MUESTRA 8 % G(x) Peso 0,00 0,00 0,00 0,00 13,50 13,50 2,63 16,13 13,94 30,07 11,95 42,02 13,14 55,17 8,25 63,42 7,42 70,84 4,88 75,72 4,26 79,98 4,82 84,80 10,29 95,09 1,17 96,26 1,04 97,30 2,70 100,00 100,00

F(x) 100,00 100,00 86,50 83,87 69,93 57,98 44,83 36,58 29,16 24,28 20,02 15,20 4,91 3,74 2,70 0,00

Tabla N° 2.5: Alimentación a la chancadora de quijadas (rechazo del piso superior de la zaranda 3”) ALIMENTACION Chancadora de MALLA Quijada Abertura # F(x) Micras PESO (g) % Peso G(x) 0,00 0,00 0,00 100,00 17" 425000 5087,19 11,50 11,50 88,50 15" 375000 19,04 30,55 69,45 10" 250000 8421,78 54,11 45,89 5" 125000 10418,53 23,56 95,28 4,72 3" 75000 18209,12 41,18 4,72 100,00 0,00 <3" 75000 2086,32 44222,94 100,00

Eficiencia de la zaranda (piso superior 3”) (

)

(

)

Ec = Eficiencia de clasificación e = % en peso del material clasificable en la alimentación v = % en peso del material clasificable en el rechazo (

) (

)

NOTA: esta eficiencia nos salió elevada, puede que tenga mayor ajuste pero solo hicimos muy pocas muestras, ya que la maquina no contaba con faja para las muestras salientes del primer nivel de la zaranda de 3”, el material iba de frente a la chancadora y motivo del cual nos limito bastante nuestra toma de muestras.

Tabla N° 2.6: Descarga de la chancadora de quijadas QUIJADA

MALLA

Abertura Micras

PESO(g)

%PESO

G(x)

F(x)

5" 3"

125000 75000

0 5786.76

0 46.1996848

0 46.1996848

100 53.8003152

2 1/2"

62500

948.63

7.573565691

53.7732505

46.22674951

2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" 4m 6m 8m 10m

50800 25400 19050 12500 9500 8850 4760 3360 2680 2000

2263.02 2194.29 303.76 323.59 141.52 122.27 123.56 61.94 48.51 31.36

18.06724501 17.51852615 2.425124985 2.583441512 1.129851487 0.976165499 0.986464456 0.494509618 0.387288692 0.250368447

71.8404955 89.3590216 91.7841466 94.3675881 95.4974396 96.4736051 97.4600696 97.9545792 98.3418679 98.5922363

28.1595045 10.64097835 8.215853368 5.632411856 4.502560369 3.52639487 2.539930414 2.045420796 1.658132104 1.407763657

(-10m)

2000

176.33

1.407763657

100

0

12525.54

100

P80 =111794.84

Abertura µm Vs. F(x) 100 90 80

y = 2E-09x2 + 0.0005x - 0.8936 R² = 0.9938

70 60

Abertura µm Vs. F(x)

50 40

Poly. (Abertura µm Vs. F(x))

30 20 10 0 0

25000 50000 75000 100000125000150000

Figura N° 2.2: Eficiencia de la zaranda simplicity (piso inferior ¾”) Tabla N° 2.7: Alimentación al piso inferior de la zaranda (zaranda ¾”) ALIMENTACION ZARANDA 3/4"

MALLA

Abertura Micras

PESO(g)

%PESO

G(x)

F(x)

2 1/2"

63000

0

0

0

100

2"

50800

1690.95

5.63873482

5.63873482

94.3612652

1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" 4m 6m 8m 10m

25400 19050 12500 9500 8850 4760 3360 2360 2000

5160 3678.57 4959.49 2664.5 3240.44 1718.28 1988.61 1558.37 651.07

17.2068196 12.2667617 16.538188 8.88518816 10.8057493 5.72987094 6.63132822 5.19662626 2.17109381

22.8455545 35.1123162 51.6505041 60.5356923 71.3414417 77.0713126 83.7026408 88.8992671 91.0703609

77.1544455 64.8876838 48.3494959 39.4643077 28.6585583 22.9286874 16.2973592 11.1007329 8.92963911

9275.2

30.9295918

121.999953

0

36585.48

121.999953

(-10m)

Abertura µm Vs. F(x) y = -5E-08x2 + 0.0042x + 1.8333 R² = 0.9927

120 100 80

Abertura µm Vs. F(x) 60 Poly. (Abertura µm Vs. F(x))

40 20 0 0

10000 20000 30000 40000 50000

Figura N° 2.3: Eficiencia de la zaranda Simplicity (piso inferior ¾”)

Tabla N° 2.8: Alimentación a la chancadora cónica (rechazo del piso inferior de la zaranda ¾”) MALLA 2 1/2" 2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" 4m 6m 8m 10m (-10m)

Abertura Micras 63000 50800 25400 19050 12500 9500 8850 4760 3360 2360 2000

ALIMENTACION Chancadora Cónica PESO(g)

%PESO

G(x)

F(x)

0 0 919.38 2537.62 1491.66 53.09 19.27 4.89 4.94 3.93 1.87 92.16

0 0 17.92579565 49.4777541 29.08393955 1.035132906 0.375720684 0.095343754 0.096318639 0.076625962 0.036460699 1.796908055

0 0 17.9257957 67.4035498 96.4874893 97.5226222 97.8983429 97.9936866 98.0900053 98.1666312 98.2030919 100

100 100 82.07420435 32.59645025 3.512510699 2.477377793 2.10165711 2.006313355 1.909994716 1.833368754 1.796908055 0

5128.81

100

F80=24622.13

Abertura µm Vs. F(x) 100

y = 6E-12x3 + 1E-08x2 - 0.0008x + 4.0723 R² = 0.9978

90 80 70 60 50


40


30 20 10 0 0

7000

14000

21000

28000

Figura N° 2.4: Eficiencia de la zaranda (piso inferior 3/4” ) (

)

( ( (

) ) )

NOTA: hemos usado la formula de TAGGAR para calcular la eficiencia de la zaranda vibratoria SIMPLICITY 5’x16’, para el piso superior(3”) y para el piso inferior (3/4”) obteniendo resultados relativamente elevados, el % de humedad de humedad del mineral esos días fue de 4.35.

Tabla N° 2.9: Descarga de la chancadora cónica MALLA 1" 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" 4m 6m 8m 10m (-10m)

Abertura Micras 25400 19050 12500 9500 8850 4760 3360 2680 2000 2000

PESO(g) 0 493.65 1040.44 1387.28 884.93 908.86 544.47 476.25 493.28 225.66 6454.82

DESCARGAR Chancadora Cónica %PESO G(x) F(x) 0 0 100 7.647773292 7.64777329 92.35222671 16.11880734 23.7665806 76.23341937 21.49215625 45.2587369 54.74126312 13.70959996 58.9683368 41.03166316 14.08033067 73.0486675 26.95133249 8.435091916 81.4837594 18.51624058 7.378207293 88.8619667 11.13803328 7.642041141 96.5040079 3.495992142 3.495992142 100 0 100 P80=14119.79

Abertura µm Vs. F(x) 100 y = -2E-11x3 + 4E-07x2 + 0.0035x - 0.9465 R² = 0.9804

90 80 70 60 50


40


30 20 10 0 0

4000

8000

12000

16000

20000

Figura N° 2.5: Finos de la zaranda simplicity

Tabla N° 2.10: Descarga de la chancadora cónica MALLA

Abertura Micras

3/4" 1/2" 3/8" 1/4" 4m 6m 8m 10m (-10m)

19050 12500 9500 8850 4760 3360 2360 2000 2000

FINOS PESO(g) 83.8 581.47 388.5 607.75 267.24 402.68 309.4 41.26 1884.56

%PESO 1.83503918 12.7329383 8.50731169 13.3084136 5.85197935 8.81782309 6.77519237 0.90350497 41.2677975

4566.66

100

G(x) 1.83503918 14.5679775 23.0752892 36.3837027 42.2356821 51.0535052 57.8286976 58.7322025 100

F(x) 98.1649608 85.4320225 76.9247108 63.6162973 57.7643179 48.9464948 42.1713024 41.2677975 0

Abertura µm Vs. F(x) 120 y = 7E-19x5 - 4E-14x4 + 7E-10x3 - 6E-06x2 + 0.0288x + 2.6452 R² = 0.9792

100 80 60

Abertura µm Vs. F(x) Poly. (Abertura µm Vs. F(x))

40 20 0 0

5000

10000

15000

20000

25000

Figura N° 2.6: Finos de la zaranda Simplicity

2.5. BALANCE DE MATERIA De las muestras obtenemos los siguientes datos:

Tabla N° 2.11: Velocidad de faja y corte N° Faja 2 3 4 5 6 7

Velocidad (m/s) 1.42 0.62 1.12 1.2 1.18 0.76

Para la faja #2 tenemos: TD= V*C*3600s TD=1.42m/s*21.82kg/m*3600s/hr*1TM/1000Kg TD=115.54 TMH*20 hrs TD=2230.88 TMD

Para la faja #3 tenemos: TD=0.62m/s*16.18 kg/m*3600s/hr*1TM/1000Kg TD=36.114 TMH*20 hrs TD=722.28 TMD

Para la faja #4A tenemos: TD=1.12m/s*12.82 kg/m*3600s/hr*1TM/1000Kg TD=51.69 TMH*20 hrs TD=1033.81 TMD

Para la faja #4B tenemos: TD= 667.41 TMD

Corte (kg/m) 21.82 16.18 12.82 19.69 19.96 17.10




ACHQ: ALIMENTACION A LA CHANCADORA DE QUIJADA ACHQ=F2 – F 3 – F7 ACHQ=2230.88-722.28-935.712 ACHQ=572.89 TMD EVALUACION DE LA CHANCADORA COMESA 24” x36”

Tabla N° 2.12: Datos de Chancadora CHANCADORA Tipo/ Modelo Nº de serie Tamaño Capacidad

COMESA 24'x36' QUIJADA NS250N.M.G. 24'x36' 572.89 TM/Día

Tabla N° 2.13: Datos del motor Motor Modelo Nº de serie Potencia Voltaje Amperaje Revolución Frecuencia CosΨ

CALCULO DEL TONELAJE HORARIO  572 .89  T   x1.102  20  TC T  28 .65 h

POTENCIA SUMINISTRADA

VxIx



3 xCos 1000 440x70 x 3 x0.85 p 1000 P  45.35KW P





CONSUMO DE ENERGIA P T 45.35 W 28.65 W

W  1.583

Kw  h TC

DELCROSA NV280SMG 75 HP 440 Volts. 70 Amp. 1750 RPM 60 Hz 0.85

TONELAJE MAXIMO TM = potencia instalada/ Consumo de energía del molino Tm 

0.7457 xPi

W 0.7457 x 75 Tm  1.583 TC Tm  35.33 h

NOTA:

0.7457: conversión de Hp a Kw 1.341: conversión de Kw a Hp

EFICIENCIA DE LA CHANCADORA

T x100 Tm 28.65 E x100 35.33 E  81.09% E

EVALUACION DE LA CHANCADORA CONICA SYMONS 4”1/4

Tabla N° 2.14: Datos de Chancadora cónica CHANCADORA Tipo/ Modelo Nº de serie Tamaño Capacidad

SYMONS 4 1/4 CONICA 504/5T 4 1/4 722.28 TM/Día

Tabla N° 2.15: Datos del motor Motor Modelo Nº de serie Potencia Voltaje Amperaje Revolución Frecuencia CosΨ

CALCULO DEL TONELAJE HORARIO:  722 .28  T   x1.102  20  TC T  36 .114 h

POTENCIA SUMINISTRADA

VxIx



3xCos 1000 440x142x 3x0.85 p 1000 P  92KW P



CONSUMO DE ENERGIA W

P T

92 36.114 Kw  h W  2.55 TC W



BALDOR WEGIEEE 200 HP 440 Volts. 142 Amp. 1185 RPM 60 Hz 0.85

TONELAJE MAXIMO TM = potencia instalada/ Consumo de energía del molino Tm 

0.7457xPi

W 0.7457x 200 Tm  2.55 TC Tm  58.49 h

NOTA:


EFICIENCIA DE LA CHANCADORA T x100 Tm 36.114 E x100 58.49 E  61.74% E

535.08T MD

ACHQ 572.89 TMD Faja 2 2230.88 TMD Faja 3 722.28 TMD

Faja 4B 667.41 TMD

Faja 7 935.712TMD

Faja 6 1695.80 TMD

Faja 5 1701.22 TMD

Faja 4A 1033.81 TMD

Figura N° 2.7: Sección chancado

2.6. CARGA CIRCULANTE %CC=T/Fa*100 %CC= 100*(572.89 TMD/535.08 TMD) %CC=1.10 veces más que la alimentación fresca

%CC=1.10*100 R=1.10*935.712TMD R=1029.28 TMD 2.7.

CALCULO

DE

CONSUMO

CHANCADORAS

CHANCADORA DE QUIJADA W= 1.34 (10 Wi) (1/√P80 -1/√F80) F80 = 431032 P80 = 111794.84 W= 1.583 Kw-h/ TC Wi = 80.49 Kw-h/ TC

CHANCADORA DE CONICA W= 1.34 (10 Wi) (1/√P80 -1/√F80) F80 = 24622.13 P80 = 14119.79 W= 2.55 Kw-h/ TC Wi = 93.16 Kw-h/ TC

DE

ENERGÍA

(WI)

PARA

LAS

CAPITULO III SECCIÓN MOLIENDA

3.1. DESCRIPCIÓN DEL PROCESO Aquí se procede a reducir el tamaño a las partículas del mineral, para poder liberar el mineral valioso de la ganga y así tener una mayor área de superficie, lo cual favorecerá el proceso de flotación. En la planta se cuenta con 3 molinos primarios; el FUNCAL (6’x6’), COMESA (7’x8’) y un KURIMOTO (8’x6’), los cuales reciben sus cargas de las fajas #14, #13 y #9 respectivamente; el molino MARCY (8’x5.7’) en la etapa de remolienda recibiendo su alimento del producto grueso de la ZARANDA DERRICK. Se usa el molino DENVER (6’x6’) en la etapa de molienda Bulk. En la operación de chancado se añade reactivos como son bisulfito de sodio en la alimentación al molino y cianuro de sodio en la descarga. Este proceso es muy importante porque de él depende la buena eficiencia de la flotación, cuando el mineral es duro se baja la carga y se obtiene una molienda aceptable.

3.2. CARACTERÍSTICAS DE MAQUINARIA Y EQUIPO 

Una faja alimentadora descarga de la tolva del molino Marcy



Una faja alimentadora a molino Marcy



Una faja alimentadora a molino 6'x 6' de 18"x 4.10 m.



Una faja No.10 alimentadora a molino 7'x 8' de 24"x 4.20 m.



Una faja No.11 alimentadora a molino 7'x 8' de 24"x 4.20 m.



Una faja No. 12 alimentadora a molino 7'x 8'. de 24"x 5.10m.



Una faja No. 13 de alimentación a molino 7'x 8' de 24"x 7.90 m.



Una faja alimentadora a Molino 8'x 6' de 18" x 8.90 m.



Un molino de bolas MARCY 8'x 5'-7".



Una bomba de pulpa warman 125



Una bomba wifley 4k.



Dos hidrociclones D-15 de molino 8'x 5'-7".



Molino de bolas FUNCAL 6'x 6'.



Dos bombas de pulpa 4’’ x 3’’.



Molino de bolas COMESA 7'x 8'.



Una bomba de pulpa warman 125.



Una bomba denver 5’’ x 4’’.



Una zaranda Derrick de Alta Frecuencia de 5 pisos.



Molino de bolas KURIMOTO 8'x 6'.



Una bomba de pulpa 4’’ x 3’’.



Una bomba reval.



Un muestreador automático de cabeza.

3.3. CALCULO DE ALIMENTACIÓN A MOLINOS PRIMARIOS La alimentación a los molinos se puede calcular mediante la velocidad de fajas y sus respectivos cortes. Así tenemos:

 MOLINO FUNCAL 6’x6’ Velocidad de la faja 14:0.28 m/s Corte: 4.43 kg/0.5m (promedio tomado 4.60, 4,4.68)

Tabla N° 3.3.1: Alimento al molino Funcal ALIMENTO MOLINO FUNCAL 6x6 MALLA

Abertura (X)Micras PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

3/4"

19050

55.07

2.55970475 2.55970475

97.44029525

1.98873859 4.27989498

1/2"

12500

514.35

23.9074658 26.4671705

73.53282948

1.86648128 4.09691001

3/8"

9500

285.05

13.2493888 39.7165593

60.2834407

1.78019803 3.97772361

1/4"

8850

321.33

14.9357169 54.6522762

45.34772383

1.65655549 3.94694327

4m

4760

162.85

7.56941927 62.2216954

37.77830456

1.57724246 3.67760695

6m

3360

175.32

8.14903645 70.3707319

29.62926811

1.47172092 3.52633928

8m

2680

128.17

5.95746065 76.3281925

23.67180746

1.37423142 3.42813479

10m

2000

52.47

2.43885434 78.7670469

21.23295312

20m

840

231.72

10.7705608 89.5376077

10.46239228

1.019631 2.92427929

30m

590

72.42

3.36614887 92.9037566

7.096243411

0.8510285 2.77085201

50m

300

83.16

3.86535405 96.7691106

3.230889366

0.50932209 2.47712125

70m

212

20.76

0.96494408 97.7340547

2.265945283

0.35524942 2.32633586

100m

150

13.64

0.63399987 98.3680546

1.631945413

0.21270563 2.17609126

140m

106

7.66

0.35604392 98.7240985

1.275901498

0.10581715 2.02530587

200m

75

8.37

0.38904537 99.1131439

0.886856123

-0.05214683 1.87506126

(-200m)

75

19.08

0.88685612

2151.42

100

100

1.3270104

3.30103

0 F80=13500µm


y = -1E-07x2 + 0.0071x + 2.4392 R² = 0.9831

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

Abertura µm Vs. F(x) Poly. (Abertura µm Vs. F(x))

0

3000

6000

9000

12000

15000

18000

21000

Figura Nº 3.3.1 Abertura (µm) Vs. F(x) del alimento del molino Funcal

Tabla Nº 3.3.2 Descarga Molino Funcal DESCARGA MOLINO FUNCAL 6x6 MALLA

Abertura (X)Micras

PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

10m

2000

0.72

0.1869887

0.1869887

99.8130113

1.99918716

20m

840

11.66

3.02817816 3.21516686

96.78483314

1.98580731 2.92427929

30m

590

14.77

3.83586547 7.05103233

92.94896767

1.96824457 2.77085201

50m

300

58.53

15.2006233 22.2516556

77.74834437

1.89069115 2.47712125

70m

212

40.28

10.4609791 32.7126347

67.28736528

1.82793352 2.32633586

100m

150

38.34

9.95714842 42.6697831

57.33021685

1.75838358 2.17609126

140m

106

33.71

8.75470718 51.4244903

48.57550967

1.68641737 2.02530587

200m

75

21.84

5.67199065 57.096481

42.90351902

1.63249292 1.87506126

270m

53

25.42

6.60174003 63.698221

36.30177899

1.55992791 1.72427587

400m

38

14.04

3.6462797 67.3445007

32.65549929

1.51395633

(-400m)

38

125.74

32.6554993

385.05

100

100

3.30103

1.5797836

0 P80=326.13µm

Abertura µm Vs. F(x) 100 90

y = 7E-08x3 - 0.0003x2 + 0.2424x + 25.26 R² = 0.9969

80 70 60 50


40


30 20 10 0 0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

Figura Nº 3.3.2 Abertura (µm) Vs. F(x) de la descarga del molino Funcal

CALCULO DEL RADIO DE REDUCCION El radio de reducción será igual a la siguiente relación:

DATOS DEL MOLINO DE BOLAS FUNCAL 6’x6’ Tabla Nº 3.3.3 Características del molino Funcal MOLINO

MOLINO FUNCAL 6'x6'

Tipo/ Modelo

Overflow

Nº de serie

(NS250N).M.G.

Tamaño

6'x6'

V. de operación

25 RPM

Capacidad

215 TCS/Día

Diámetro de bolas de bolas

4"

3"

Nº de Bolas

12 Bolas

18 Bolas

Masa de cada Bola

4.6 Kg

2.10 Kg

Motor Modelo Nº de serie Potencia Voltaje Amperaje Revolución Frecuencia CosΨ

POTENCIA SUMINISTRADA √

√

CONSUMO DE ENERGIA

SIEMENS TIP.RS2 244 315 S 145 HP 450 Volts. 125 Amp. 875 RPM 60 Hz 0.85

TONELAJE MAXIMO TM = potencia instalada/ Consumo de energía del molino

NOTA:


EFICIENCIA DEL MOLINO

Calculamos la Velocidad Crítica

CALCULO DE LA VELOCIDAD DE OPERACIÓN La velocidad de operación está dada por el porcentaje obtenido al relacionar la velocidad angular de trabajo del molino con la velocidad crítica. (

)

(

)

NOTA: esta velocidad se encuentra dentro del rango de operación de molinos (60%-80%), el cual es donde se produce la mayor energía cinética de la bola durante el impacto. CALCULO DEL WORK INDEX (

√

( √

)

√

√

 MOLINO KURIMOTO 8’x6’: DATOS: Velocidad de la faja 9:0.22 m/s Corte: 9.01 kg/0.5m (promedio tomado 8.92, 9.30, 8.810)

)

Tabla Nº 3.3.4 Alimento al molino Kurimoto MALLA


ALIMENTO MOLINO KURIMOTO 8x6 %PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

3/4"

19050

175.53

8.19203898 8.19203898

91.80796102

1.96288034 4.27989498

1/2"

12500

544.71

25.4217829 33.6138219

66.38617812

1.82207767 4.09691001

3/8"

9500

294.04

13.7229371 47.3367589

52.66324107

1.72150758 3.97772361

1/4"

8850

284.99

13.3005708 60.6373297

39.36267029

1.59508455 3.94694327

4m

4760

138.15

6.44750291 67.0848326

32.91516738

1.51739607 3.67760695

6m

3360

127.47

5.94906403 73.0338966

26.96610336

1.43081819 3.52633928

8m

2680

109.1

5.09173049 78.1256271

21.87437287

1.33993561 3.42813479

10m

2000

47.95

2.23784122 80.3634684

19.63653165

1.29306478

20m

840

201.28

9.39379938 89.7572677

10.24273227

1.01041582 2.92427929

30m

590

64.74

3.02143567 92.7787034

7.221296594

0.85861518 2.77085201

50m

300

14.51

0.67718615 93.4558896

6.544110441

0.81585062 2.47712125

70m

212

7.88

0.36776202 93.8236516

6.176348422

0.79073179 2.32633586

100m

150

10.77

0.50263921 94.3262908

5.673709216

0.75386707 2.17609126

140m

106

25.88

1.20782754 95.5341183

4.465881672

0.64990721 2.02530587

200m

75

27.34

1.27596619 96.8100845

3.18991548

0.50377918 1.87506126

(-200m)

75

68.35

3.18991548

2142.69

100

100

3.30103

0 F80=16413.1µm

Abertura µm Vs. F(x)y = -5E-08x

2

+ 0.0054x + 4.8389 R² = 0.9819

100 80 60


40


20 0 0

3000

6000

9000

12000 15000 18000 21000

Figura Nº 3.3.3 Avertura µm Vs. F(x), alimentacion molino Kurimoto

Tabla Nº 3.3.5 Descarga Molino Kurimoto DESCARGA MOLINO KURIMOTO 8x6 Abertura MALLA (X)Micras PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

10m

2000

0.7

0.24508088 0.24508088

99.75491912

1.99893432

20m

840

10.61

3.71472586 3.95980674

96.04019326

1.98245303 2.92427929

30m

590

11.37

3.98081367 7.9406204

92.0593796

1.96406804 2.77085201

50m

300

40.19

14.0711435 22.0117639

77.98823612

1.8920291 2.47712125

70m

212

28.84

10.0973321 32.109096

67.890904

1.83181159 2.32633586

100m

150

27.61

9.66669001 41.775786

58.22421399

1.76510363 2.17609126

140m

106

15.92

5.57383937 47.3496254

52.65037462

1.72140147 2.02530587

200m

75

27.85

9.75071774 57.1003431

42.89965689

1.63245382 1.87506126

270m

53

21.5

7.52748407 64.6278272

35.37217282

1.54866174 1.72427587

400m

38

13.59

4.75807016 69.3858973

30.61410265

1.48592153

87.44

30.6141027

285.62

100

(-400m)

100

3.30103

1.5797836

0 P80=356.70µm

Abertura µm Vs. F(x) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

y = 8E-08x3 - 0.0003x2 + 0.2516x + 24.794 R² = 0.9903 Abertura µm Vs. F(x) Poly. (Abertura µm Vs. F(x))

0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

Figura Nº 3.3.4 Avertura µm Vs. F(x), descarga molino Kurimoto


MOLINO DE BOLAS KURIMOTO 8’x6’ Tabla Nº 3.3.6 Características del molino Kurimoto

Tipo/ Modelo

MOLINO KURIMOTO 8'x6' Overflow

Nº de serie

ITM(NS630S).M.G

Tamaño

8'x6'

V. de operación

21.5 RPM

Capacidad

342.53 TCS/Día

MOLINO

Diámetro de bolas de bolas Nº de Bolas Masa de cada Bola

4"

3"

12 Bolas

22 Bolas

4.6 Kg

2.10 Kg

Motor


√

CONSUMO DE ENERGIA

YASKAWA

Modelo Nº de serie

1133369BDR

Potencia

175 HP

Voltaje

440 Volts.

Amperaje

195 Amp.

Revolución

875 RPM

Frecuencia

60 Hz

CosΨ

0.85


NOTA:



CALCULAMOS LA VELOCIDAD CRÍTICA


)

(

)

NOTA: esta velocidad se encuentra dentro del rango de operación de molinos (60%-80%), el cual es donde se produce la mayor energía cinética de la bola durante el impacto.

CALCULO DEL WORK INDEX (

√

( √

 MOLINO COMESA 7’x8’: Velocidad de la faja n 13: 0.84 m/s Corte: 4.21 kg/0.5m.(Promedio de 4.26, 4.38, 4)

√

√

)

)

Tabla Nº 3.3.7 Alimentación molino Comesa MALLA 3/4" 1/2" 3/8" 1/4" 4m 6m 8m 10m 20m 30m 50m 70m 100m 140m 200m (-200m)

ALIMENTO MOLINO COMESA 7x8 Ac(-) Ac(+) %PESO Log F(x) G(x) F(x) 75.66 3.68481802 3.68481802 96.31518198 1.98369475 116.51 5.67430806 9.35912609 90.64087391 1.95732408 185.78 9.04791822 18.4070443 81.5929557 1.91165267 266.75 12.9913456 31.3983899 68.6016101 1.83633431 153.61 7.48116438 38.8795543 61.12044572 1.78618651 206.56 10.0599526 48.9395068 51.06049316 1.70808501 202.25 9.85004554 58.7895524 41.21044762 1.61500733 90.66 4.41535292 63.2049053 36.7950947 1.56578993 418.63 20.3882549 83.5931602 16.40683975 1.21502494 122.09 5.94606704 89.5392273 10.46077271 1.01956377 112.16 5.46245294 95.0016802 4.99831977 0.69882404 27.77 1.35246361 96.3541438 3.645856163 0.56179953 28.26 1.37632775 97.7304716 2.269528415 0.35593562 10.87 0.52939429 98.2598659 1.740134126 0.24058272 10.26 0.49968587 98.7595517 1.240448256 0.09357865 25.47 1.24044826 100 0 2053.29 100 F80=9420.4µm

Abertura (X)Micras PESO(g) 19050 12500 9500 8850 4760 3360 2680 2000 840 590 300 212 150 106 75 75

Log(x) 4.27989498 4.09691001 3.97772361 3.94694327 3.67760695 3.52633928 3.42813479 3.30103 2.92427929 2.77085201 2.47712125 2.32633586 2.17609126 2.02530587 1.87506126


100 90 80 70 60


y = 4E-11x3 - 1E-06x2 + 0.0186x + 0.3329 R² = 0.9889

50


40 30 20 10 0 0

3000

6000

9000

12000

15000

18000

21000

Figura Nº 3.3.5 Avertura µm Vs. F(x), alimentacion molino Comesa

Tabla Nº 3.3.8 Descarga molino Comesa MALLA


10m

2000

3.51

20m

840

30m

590

50m

DESCARGA MOLINO COMESA 7x8 %PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

1.21722846 1.21722846

98.78277154

1.99468121

19.07

6.6132612 7.83048967

92.16951033

1.96458728 2.92427929

15.71

5.44805105 13.2785407

86.72145929

1.93812658 2.77085201

300

46.39

16.0875295 29.3660702

70.63392981

1.84901337 2.47712125

70m

212

27.69

9.60258011 38.9686503

61.0313497

1.78555297 2.32633586

100m

150

25.91

8.98529616 47.9539465

52.04605354

1.7163878 2.17609126

140m

106

21.57

7.48023304 55.4341795

44.5658205

1.64900191 2.02530587

200m

75

15.54

5.38909696 60.8232765

39.17672354

1.59302811 1.87506126

270m

53

19.53

6.77278402 67.5960605

32.40393952

1.51059781 1.72427587

400m

38

11.2

3.88403385 71.4800943

28.51990567

1.45514808

82.24

28.5199057

288.36

100

(-400m)

100

3.30103

1.5797836

0 P80=372.34µm

Abertura µm Vs. F(x) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

y = 6E-08x3 - 0.0002x2 + 0.2205x + 22.529 R² = 0.9966 Abertura µm Vs. F(x) Poly. (Abertura µm Vs. F(x))

0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

Figura Nº 3.3.6 Avertura µm Vs. F(x), descarga molino Comesa


MOLINO DE BOLAS COMESA 7’x8’ Tabla Nº 3.3.9 Características del molino Comesa MOLINO

MOLINO COMESA 7'x8'

Tipo/ Modelo

Overflow

Motor

SIEMENS

Nº de serie

ITM SG600-600AMP

Modelo

D SOR355

Tamaño

7'x8'

V. de operación

25 RPM

Potencia

248 HP

Capacidad

611.04TCS/Día

Voltaje

440 Volts.

Amperaje

238 Amp.

Nº de serie MAC-079M


4"

3"

Revolución

1188 RPM

Nº de Bolas

26 Bolas

42 Bolas

Frecuencia

60 Hz

Masa de cada Bola

4.6 Kg

2.10 Kg

CosΨ

0.85


√

CONSUMO DE ENERGIA


NOTA:





)

(

)



( √

3.4.

CALCULO

CLASIFICACIÓN

DE

CARGA

√

√

)

√

CIRCULANTE

)

REMOLIENDA

Y

Tabla Nº 3.4.1 Alimento del molino Marcy ALIMENTACION MOLINO MARCY Abertura MALLA (X)Micras PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

50m

300

119.28

37.12418301 37.124183 62.87581699 1.79848364 2.47712125

70m

212

70.24

21.86118892 58.9853719 41.01462807 1.61293878 2.32633586

100m

150

43.74

13.61344538 72.5988173 27.4011827 1.43776931 2.17609126

140m

106

33.62

10.46374105 83.0625584 16.93744164 1.22884781 2.02530587

200m

75

18.27

5.68627451 88.7488329 11.25116713 1.05119758 1.87506126

270m

53

9.25

2.87892935 91.6277622 8.372237784 0.92284155 1.72427587

400m

38

3.98

1.238717709 92.8664799 7.133520075 0.85330389

22.92

7.133520075

321.3

100

(-400m)

100

1.5797836

0 F80=370.99


y = 0.0002x2 + 0.1403x + 0.4236 R² = 0.9985

50 40


30


20 10 0 0

100

200

300

400

Figura Nº 3.4.1 Avertura µm Vs. F(x), alimentación molino Marcy

Tabla Nº 3.4.2 Descarga del molino Marcy DESCARGA MOLINO MARCY Abertura MALLA (X)Micras PESO(g) 50m

300

60.37

70m

212

49.36

100m

150

44.4

140m

106

35.76

200m

75

23.72

270m

53

11.88

400m

38

3.54

(-400m)

28.15 257.18

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

23.47383156 23.4738316 76.52616844 1.88380997 2.47712125 19.19278326 42.6666148 57.33338518 1.75840758 2.32633586 17.26417295 59.9307878 40.06921222 1.6028108 2.17609126 13.90465822 73.835446 26.16455401 1.41771334 2.02530587 9.223112217 83.0585582 16.94144179 1.22895037 1.87506126 4.619332763 87.677891 12.32210903 1.09068505 1.72427587 1.376467844 89.0543588 10.94564119 1.03924121 10.94564119 100 0 100

1.5797836

F80=312.17


y = -9E-05x2 + 0.292x - 2.3842 R² = 0.9956

70 60


50 40


30 20 10 0 0

100

200

300

400

Figura Nº 3.4.2 Avertura µm Vs. F(x), descarga molino Marcy

MOLINO DE BOLAS MARCY 8’ x 5’.7” Tabla Nº 3.4.3 Características del molino Marcy MOLINO

MOLINO MARCY 8'x5.7'

Tipo/ Modelo

Overflow

Motor

TECO AEEA

Nº de serie

ITM. 800 A.ABB

Modelo

Tamaño

8'x5.7'

Nº de serie

V. de operación

21.5 RPM

Potencia

200 HP

Capacidad

580TM/Día

Voltaje

440 Volts.


Amperaje

217 Amp.

2"

Nº de Bolas

270 Bolas

Masa de cada Bola

0.64 Kg

Revolución 1785 RPM Frecuencia

60 Hz

CosΨ

0.85

CALCULO DEL TONELAJE HORARIO


√

CONSUMO DE ENERGIA


NOTA:





)

(

)



√

( √

Alimentación fresca 2TM/h REMOLIENDA:

--- 48 TM/día

√

√

)

)

- Descarga del Hidrociclón D – 15 (under flow) - Descarga de la Zaranda Derrick (under flow) RELACIÓN DE CARGA CIRCULANTE CON LA ZARANDA DERRICK: Tabla Nº 3.4.4 Relación de carga circulante con la zaranda Derrick ALIMENTO D-15 Abertura MALLA (X)Micras

%PESO

Ac(+)

FINOS D-15 %PESO

Ac(+) F(x)

GRUESOS D-15 %PESO

Ac(+) F(x)

50m

300

23.4738316 23.4738316 2.71476538 2.71476538 23.1414066 23.1414066

70m

212

19.1927833 42.6666149 6.6415527 9.35631807 19.422252 42.5636585

100m

150

17.264173 59.9307878 9.47915814 18.8354762 17.5528356 60.1164942

140m

106

13.9046582 73.835446 12.3986569 31.2341332 16.0336889 76.150183

200m

75

9.22311222 83.0585583 10.2980919 41.532225 8.93777795 85.087961

270m

53

4.61933276 87.677891 7.65703055 49.1892556 5.20288087 90.2908418

400m

38

1.37646784 89.0543589 2.70248137 51.891737

1.4719194 91.7627612

10.9456412

8.23723877

(-400m)

100

100

48.108263 100

100

100

100

Para poder obtener el tonelaje circulante emplearemos el método de análisis granulométrico (por mallas); de la forma siguiente:

Donde: S: factor o proporción de carga circulante. d: % acumulado en la malla correspondiente a la descarga del molino. o: % acumulado en la malla correspondiente al overflow del clasificador u: % acumulado en la malla correspondiente al underflow del clasificador

El tonelaje circulante es encontrado por:

Donde: TC: carga o tonelaje circulante S: factor o proporción de carga circulante T`: tonelaje de alimentación al molino en TPH

Relación de carga circulante:

(

)

(

)

(

)

(

)

(

(

)

(

)

)

Pero tenemos una alimentación fresca de 48 TM/día con una humedad del 5%.

Se tiene: 45.6 TM/día de alimentación fresca Luego tenemos:

Análisis granulométrico de sección remolienda bulk GRANULOMETRIA DEL CICLON D-15 Tabla Nº 3.4.5 Granulometría del ciclón D-15 ALIMENTO D-15 (Marcy) MALLA


50m

300

60.37

70m

212

49.36

100m

150

44.4

140m

106

35.76

200m

75

23.72

270m

53

11.88

400m

38

3.54

(-400m)

28.15 257.18

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

23.47383156 23.4738316 76.52616844 1.88380997 2.47712125 19.19278326 42.6666148 57.33338518 1.75840758 2.32633586 17.26417295 59.9307878 40.06921222 1.6028108 2.17609126 13.90465822 73.835446 26.16455401 1.41771334 2.02530587 9.223112217 83.0585582 16.94144179 1.22895037 1.87506126 4.619332763 87.677891 12.32210903 1.09068505 1.72427587 1.376467844 89.0543588 10.94564119 1.03924121 10.94564119 100 0 100

F80=312.17

1.5797836


y = -9E-05x2 + 0.292x - 2.3842 R² = 0.9956

70 60


50 40


30 20 10 0 0

100

200

300

400

Figura Nº 3.4.3 Avertura µm Vs. F(x), alimento D-15

Tabla Nº 3.4.6 Finos D-15 FINOS D-15 (Marcy) Abertura MALLA (X)Micras PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x) Log(x) 2.71476538 2.71476538 97.2852346 1.98804693 2.47712125 6.6415527 9.35631807 90.6436819 1.95733754 2.32633586 9.47915814 18.8354762 81.1645238 1.90936624 2.17609126

50m

300

6.63

70m

212

16.22

100m

150

23.15

140m

106

30.28

200m

75

25.15

270m

53

18.7

12.3986569 31.2341332 68.7658668 1.83737292 2.02530587 10.2980919 41.532225 58.467775 1.76691657 1.87506126 7.65703055 49.1892556 50.8107444 1.70595556 1.72427587

400m

38

6.6

2.70248137 51.891737

(-400m)

117.49

48.108263

244.22

100

100

48.108263 1.68221968 0

1.5797836

Abertura µm Vs. F(x) y = -7E-07x3 - 0.0003x2 + 0.3778x + 33.033 R² = 0.9974

100 90 80 70 60


50 40


30 20 10 0 0

70

140

210

280

350

Figura Nº 3.4.4 Avertura µm Vs. F(x), finos D-15

Tabla Nº 3.4.7 Gruesos D-15 GRUESOS D-15 (Marcy) Abertura MALLA (X)Micras PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

50m

300

58.8

23.1414066 23.1414066

76.8585934

1.88569243 2.47712125

70m

212

49.35

19.422252 42.5636585

57.4363415

1.75918677 2.32633586

100m

150

44.6

17.5528356 60.1164942

39.8835058

1.60079333 2.17609126

140m

106

40.74

16.0336889 76.150183

23.849817

1.37748505 2.02530587

200m

75

22.71

8.93777795 85.087961

14.912039

1.17353703 1.87506126

270m

53

13.22

5.20288087 90.2908418

9.70915817

0.98718158 1.72427587

400m

38

3.74

1.4719194 91.7627612

8.23723877

0.91578166

20.93

8.23723877

254.09

100

(-400m)

100

0 P80=317.432

1.5797836


y = -4E-06x3 + 0.0018x2 + 0.0532x + 3.05 R² = 0.9989

80 70 60


50 40


30 20 10 0 0

70

140

210

280

350

Figura Nº 3.4.4 Avertura µm Vs. F(x), gruesos D-15

GRANULOMETRIA DEL CICLON D-15 Tabla Nº 3.4.8 Alimento D-15, molino 6x6 ALIMENTO D-15 (MOLINO 6'X6') Abertura MALLA (X)Micras PESO(g) 50m

300

2.49

70m

212

22.25

100m

150

45.98

140m

106

50.48

200m

75

38.65

270m

53

26.48

400m

38

9.94

(-400m)

62.33 258.6

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x) Log(x) 0.96287703 0.96287703 99.03712297 1.99579802 2.47712125 8.604021655 9.56689869 90.43310131 1.95632742 2.32633586 17.78035576 27.3472544 72.65274555 1.86125203 2.17609126 19.52049497 46.8677494 53.13225058 1.72535821 2.02530587 14.94586234 61.8136118 38.18638824 1.58190858 1.87506126 10.23975251 72.0533643 27.94663573 1.44632953 1.72427587 3.843774169 75.8971384 24.10286156 1.38206861 24.10286156 100 0 100

F80=174.89

1.5797836


y = -4E-06x3 + 0.0009x2 + 0.3811x + 7.2173 R² = 0.9986

80 70 60 50


40


30 20 10 0 0

40

80

120

160

200

240

280

320

Figura Nº 3.4.5 Avertura µm Vs. F(x), alimento D-15 molino 6x6

Tabla Nº 3.4.9 Finos D-15 molino 6x6 FINOS D-15 (MOLINO 6'X6') Abertura MALLA (X)Micras PESO(g)

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x)

Log(x)

50m

300

3.99

70m

212

25.91

100m

150

52.49

1.576701178 1.57670118 98.42329882 1.99309792 2.47712125 10.23867857 11.8153798 88.18462025 1.94539285 2.32633586 20.74211649 32.5574962 67.44250375 1.82893368 2.17609126

140m

106

59.06

23.33833873 55.895835 44.10416502

200m

75

43.94

270m

53

28.83

400m

38

10.11

1.6444796 2.02530587 17.36347111 73.2593061 26.74069391 1.42717267 1.87506126 11.39255513 84.6518612 15.34813878 1.18605572 1.72427587 3.995099976 88.6469612 11.35303881 1.05511212 1.5797836

28.73

11.35303881

253.06

100

(-400m)

100

0

Abertura µm Vs. F(x) 100

y = -5E-06x3 + 0.0013x2 + 0.3952x - 7.0068 R² = 0.9983

90 80 70 60 50


40


30 20 10 0 0

40

80

120

160

200

240

280

320

Figura Nº 3.4.6 Avertura µm Vs. F(x), finos D-15 molino 6x6

Tabla Nº 3.4.10 Gruesos D-15 molino 6x6 GRUESOS D-15 (MOLINO 6'X6' ) Abertura MALLA (X)Micras PESO(g) 50m

300

5.03

70m

212

27.54

100m

150

43.76

140m

106

42.05

200m

75

20.26

270m

53

11.12

400m

38

3.5

(-400m)

14.22 167.48

%PESO

Ac(-) G(x)

Ac(+) F(x)

Log F(x) Log(x) 3.003343683 3.00334368 96.99665632 1.98675676 2.47712125 16.44375448 19.4470982 80.55290184 1.90608119 2.32633586 26.12849295 45.5755911 54.42440888 1.73579372 2.17609126 25.10747552 70.6830666 29.31693337 1.46711854 2.02530587 12.0969668 82.7800334 17.21996656 1.2360323 1.87506126 6.639598758 89.4196322 10.58036781 1.02450077 1.72427587 2.089801767 91.509434 8.490566038 0.92893664 8.490566038 100 0 100

P80=224.25

1.5797836

Abertura µm Vs. F(x) 100 90 y = -9E-06x3 + 0.0042x2 - 0.1176x + 6.7166 R² = 0.9989

80 70 60 50


40


30 20 10 0 0

40

80

120

160

200

240

Figura Nº 3.4.7 gruesos D-15 molino 6x6

3.5. BALANCE DE MATERIA Y FLUJOS Balance mediante tarjetas 1. Balance molino FUNCAL Dato: Ton=8.93 ton/hrs Sabemos que presenta una humedad de 5%

TMD=203.604 TMD

También se sabe: Ahora tenemos: =75.972 m3/día

280

320

Densidad de pulpa: W=1716.67 gr/lt (PROMEDIO DE 1715, 1720, 1715) (

)

Hallando K: (

)

(

)

%P=66.58%

Dilución: (

)

D=liq. /sol

Liq= 102.21 ton/día

Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 203.604* (1+0.502) TMD= 305.81

Ahora tendremos: (

Con lo cual se obtiene: 178.14 m3/día (PULPA)

) (

) (

)

Tabla 3.5.1 Balance de materia y flujos molino Funcal GRAV. ESP. MINERAL

m3/día MINERAL

203.604

2.68

75.972

102.21

66.58

102.21

TM/ DIA AGUA

%SOLIDOS

m3/día AGUA

305.81

1716.67

17814

TM/DIA PULPA

DENSIDAD PULPA

m3/día PULPA

TM/ DIA MINERAL

2. Balance molino COMESA Dato: Ton=25.46 ton/hrs Sabemos que presenta una humedad de 5%

También se sabe:

=216.6 m3/día

Densidad de pulpa: W=1776.67 gr/lt (PROMEDIO DE 1780, 1800, 1750) ( Hallando K (

)

( %P=69.72%

)

)

Dilución: (

)

D=liq. /sol 0.4343=liq. /580.488 TM/día Liq= 252.11 ton/día

Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 580.488 * (1+0.502) TMD= 871.9 Ahora tendremos: (

) (

) (

)


Tabla 3.5.2 Balance de materia y flujos molino Comesa GRAV. m3/día ESP. MINERAL MINERAL TM/ DIA m3/día %SOLIDOS AGUA AGUA

TM/ DIA MINERAL

TM/DIA PULPA

DENSIDAD PULPA

3. Balance molino KURIMOTO Dato: Ton=14.272 ton/hrs

m3/día PULPA

580.488

2.68

216.6

252.11

69.72

252.11

871.90

1776.67

490.75

Sabemos que presenta una humedad de 5%

También se sabe:

=121.43 m3/día

Densidad de pulpa: W=1625 gr/lt (PROMEDIO DE 1600, 1535, 1740) (

)

Hallando K (

)

(

)

%P=61.34%

Dilución: (

D=liq. /sol 0.63=liq. /325.44 TM/día Liq= 205.03 ton/día

Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 325.44 * (1+0.502)

)

TMD= 488.81 Ahora tendremos: (

) (

) (

)


Tabla 3.5.3 Balance de materia y flujos molino Kurimoto GRAV. m3/día ESP. MINERAL MINERAL TM/ DIA m3/día %SOLIDOS AGUA AGUA

TM/ DIA MINERAL

TM/DIA PULPA

DENSIDAD PULPA

325.44

2.68

121.43

205.03

61.34

205.03

488.81

1625

300.81

m3/día PULPA

4. Tonelaje que va a flotación (finos de la zaranda derrick) (

)

(

)

También se sabe:

Ahora tenemos: 1128 TM/día /2.68 TM/m3 420.90 m3/día

Densidad de pulpa: W=1533.33 gr/lt (PROMEDIO DE 1495, 1530, 1575) (

)

Hallando K (

)

(

)

%P=55.47%

Dilución: (

)

D=liq. /sol 0.803=liq. /1128 TM/día Liq= 905.80 ton/día Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 1128 * (1+0.8032) TMD= 2033.78 Ahora tendremos: (


) (

) (

)

Tabla 3.5.4 Balance de materia y flujos finos de la zaranda Derrick TM/ DIA GRAV. ESP. m3/día MINERAL MINERAL MINERAL TM/ DIA AGUA

%SOLIDOS

m3/día AGUA

M/DIA PULPA

DENSIDAD PULPA

m3/día PULPA

128

2.68

420.90

905.80

55.47

905.80

2033.78

1533.33

1326.38

Gruesos de la zaranda Derrick =rcc*ton f Ton f=1128 TM/día =0.7689*1128=867.32 TM/día También se sabe:

Ahora tenemos: 867.32 TM/día /2.68 TM/m3 323.63 m3/día Densidad de pulpa: W=1710 gr/lt (PROMEDIO DE 1730, 1690, 1710) (

)

Hallando K (

)

(

)

%P=66.22%

Dilución: (

)

(

)

Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 867.32 * (1+0.51) TMD= 1309.65 Ahora tendremos: (

) (

) (

)


Tabla 3.5.5 Balance de materia y flujos gruesos de la zaranda Derrick GRAV. m3/día ESP. MINERAL MINERAL TM/ DIA m3/día %SOLIDOS AGUA AGUA

TM/ DIA MINERAL

TM/DIA PULPA

DENSIDAD PULPA

5. Balance molino MARCY Rcc=0.7689 Descarga del molino TMSD=580 También se sabe:

Ahora tenemos: 580 TM/día /2.68 TM/m3

m3/día PULPA

867.32

2.68

323.63

186.12

66.22

186.12

1309.65

1710

765.88

216.42 m3/día


)

Hallando K (

)

(

)

%P=78.74%

Dilución: (

)

(

)

Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 580* (1+0.27) TMD= 736.60 Ahora tendremos: (


) (

) (

)

Tabla 3.5.6 Balance de materia y flujos molino Marcy GRAV. m3/día ESP. MINERAL MINERAL TM/ DIA m3/día %SOLIDOS AGUA AGUA

TM/ DIA MINERAL

TM/DIA DENSIDAD PULPA PULPA

580

2.68

289.8

78.74 289.8

736.66 1975

216.42

372.66

m3/día PULPA

Alimentación a la zaranda DERRICK

También se sabe:

Ahora tenemos: 1689.53 TM/día /2.68 TM/m3 630.42 m3/día


Hallando K (

)

(

%P=49.12%

)

)

Dilución: (

)

D=liq. /sol 1.04=liq. /1689.53 TM/día Liq= 1757.11 ton/día Calculo de la pulpa: TMD=ton mineral * (1 + D) TMD= 1757.11* (1+1.04) TMD= 3584.50 Ahora tendremos: (

) (

) (

)


Tabla 3.5.7 Balance de materia y flujos alimentación zaranda Derrick GRAV. m3/día ESP. MINERAL MINERAL TM/ DIA m3/día %SOLIDOS AGUA AGUA

TM/ DIA MINERAL

TM/DIA PULPA

DENSIDAD PULPA

1689.53

2.68

630.42

1757.11

49.12

1757.11

3584.50

1445

2480.62

m3/día PULPA

3.6. PARÁMETROS DE OPERACIÓN Los parámetros de operación se pueden encontrar de dos formas directa e indirecta. a) Carga de mineral: Control directo por medio de la balanza Merrick (molino 7x8 y 8x6)

Control indirecto: midiendo la densidad de la pulpa. b) Carga de bolas Control directo: observación del nivel de bolas. Control indirecto: análisis de mallas c) Tiempo de molienda Control directo: medida de la densidad de pulpa y análisis de mallas

3.7. Dosificación de bolas de acero Cálculo del consumo de bolas:

Área (pulg. 2) Mineral tratado al día:

1000 Tn. /día

Factor de desgaste de consumo de bolas

0.8 Kg/ Tn.

Peso promedio de las bolas de 4``

9.34 lb.

50.265


4.43 lb.

28.274


1.20 lb.

12.566

Peso promedio de las bolas de 1 ½ ``

0.498lb.

7.067

MOLINO

BOLAS(RACION A LOS MOLINOS SEMANALES) 4"

3"

MOLINO FUNCAL

60%

40%

MOLINO COMESA

60%

40%

MOLINO KURIMOTO

60%

40%

MOLINO MARCY MOLINO DENVER

Cálculos De La Carga De Bolas En planta

2"

1.1/2"

100% 100%

COMESA(7x8): FUNCAL(6x6): KURIMOTO(8x6):

Nº DE BOLAS =PESO X FACTOR X % DE ALIMENTACION/PESO DE CADA BOLA PESO X 0.38 X 0.6/ 4.6 PESO X 0.38 X 0.4 / 2.1 PESO X 0.55 X 0.6 / 4.6 PESO X 0.55 X 0.4 / 2.1

PESO X 0.38 X 0.6 / 4.6

bolas de 4`` bolas de 3’’ bolas de 4`` bolas de 3``

PESO X 0.38 X 0.4 / 2.1

bolas de 4`` bolas de 3``

MARCY(8x5.8):

PESO X 0.17 / 0.64

bolas de 1 ½ ``

DENVER:

50 KG.

Equivalente a 700 bolas. 1``

CAPITULO IV: SECCIÓN FLOTACIÓN

4.1. Descripción Del Proceso La flotación es el proceso que se separa minerales que están en suspensión en agua (pulpa), atacándolos con unas burbujas de aire que selectivamente hace que el grupo de minerales valiosos floten a superficies. Es el proceso más común que se aplica para la concentración de minerales, los mismos que posteriormente serán fundidos hasta lograr la mayor parte de metales. Los minerales flotables son de dos tipos: polares y no polares, se hace esta distinción de enlace superficial. Las superficies de los minerales no polares tiene enlaces relativamente muy débiles, difícilmente para hidratar. En consecuencia son HIDROFOBICOS. Los minerales como Cu, Zinc, Pb; requieren normalmente la adición de algunos colectores tipo: aceites, petróleo, Kerosene, xantatos entre otros. Los minerales polares tienen superficialmente fuertes enlaces covalentes o iónicos con alta energía libre.la hidratación de la superficie es más rápida debido a la fuerte reacción con las moléculas de agua, formando rápidamente capas sobre la superficie mineral, así es que se hacen hidrofilicas o mojables. Los minerales se agrupan según la magnitud de la polaridad.

Reactivos De Flotación Los colectores y espumantes se emplean generalmente en cantidades del orden de 0,5 a 1000 g/ton. Químicamente son clasificados como surfactantes, es decir, molécula de carácter doble, consistiendo de un grupo polar y un grupo no polar. El grupo polar posee un momento de dipolo permanente y representa la parte hidrofílica de la molécula, mientras que, el grupo no polar no posee dipolo permanente y representa la parte

hidrofóbica de la molécula. Los modificadores son empleados en cantidades que generalmente varían entre 20 a 1000 g/ton.

Agentes Modificadores: activadores y depresores Agentes Activadores Sulfato de cobre: Activador en la flotación de esfalerita. Nitrato o acetato de plomo: Activador de estibnita y para reactivar sulfuro de cobre depresado con cianuro. También son activadores de silicatos y carbonatos. Sulfuro de sodio: Activador de minerales oxidados. Sulfuro de hidrógeno: Para precipitar cobre en solución y permitir su recuperación

Agentes Depresores Algunos agentes depresores son los siguientes: Cianuro de sodio: Es un fuerte depresor de pirita, pirrotita, marcasita y arsenopirita.Tiene un menor efecto depresor en calcopirita, enargita, bornita, y en la mayoría de los minerales sulfuros, con la posible excepción de galena. Cal: Es usada para depresar la pirita, así como otros sulfuros de hierro, galena y algunos minerales de cobre. Sulfato de cinc: Se usa en conjunto con cianuro, o solo, para la depresión de esfalerita, mientras se flota plomo y minerales de cobre. Permanganatos: Se usa para la depresión selectiva de pirrotita y arsenopirita en la presencia de pirita.

Ferrocianuro: Empleado en la depresión de sulfuros de cobre, en la separación cobre/molibdeno.

4.2 Descripción Del Proceso Flotación Bulk Cuando solo hay cabeza de Pb alta y no cobre la flotación Bulk se realiza en un circuito constituido por una etapa Rougher (Celda WS-300 bulk), Celda WS-240 bulk. En esta epata llega la pulpa proveniente de la cabeza (molienda con una densidad 1350gr/cc) en estas celda se logra separa los sulfuros valiosos de plomo adicionando xantato, a la vez complejo (Cianuro y sulfato de zinc) que tiene efecto de deprimir a fierro, los sulfuros colectado en las celdas de bulk son enviados directos a la etapa de limpiezas en Dos celdas DENVER 18 Sub-A 3ra., si las espumas de Pb son limpios de la celda WS-240 bulk son enviado al concentrado, de igual manera de la Celda WS-300 bulk, en las cuatro celdas GALIGHER bulk scanveger se logra recuperar los sulfuros valiosos, de esta celda son enviados a las limpiezas de dos celdas 18 Sub-A 1ra. y 2da. Limpieza y luego Dos celdas DENVER 18 Sub-A 3ra. Limpieza Para finalmente obtener el concentrado de pb.

Cuando solo hay cabeza de Pb y cobre la flotación Bulk se realiza en un circuito constituido por una etapa Rougher(Celda WS-300 bulk), Celda WS-240 bulk. En esta etapa llega la pulpa proveniente de la cabeza(molienda con una densidad 1350gr/cc) en estas celda se logra separa los sulfuros valiosos de plomo y cu adicionando xantato , a la vez complejo(Cianuro y sultato de zinc) que tiene efecto de deprimir a fierro y deprimir al zinc , los sulfuros colectado en las celdas de bulk son enviados directos a la etapa de limpiezas en Dos celdas DENVER 18 Sub-A 3ra(bulk) aquí se separa el cu y pb las espumas de esta celda son enviada a la celda de limpiezas de cu a través de la bomba VERTICAL 2.1/2" X 36". En las celdas de limpiezas de 1 y 2 se agrega RPB Y también en la bomba 2.1/2" X 36". La dosificación de este reactivo se regula según la

ley de cabeza de cu, la pulpa de cu ya separado es enviado al filtro de cu (Filtro Raldi 6' x 4 Discos) donde se separa el sólido de la humedad, la humedad debe ser menor de 10%. Las espumas de Pb son enviadas a la celda de las limpiezas de dos celdas 18 SubA 1ª y 2ª. Limpieza y luego Dos celdas DENVER 18 Sub-A 3ra. Limpieza para el obtener el concentrado final.

Separación de Cobre y Plomo Flotación De Zinc La flotación de Zinc se realiza en un circuito constituido por dos etapas de acondicionamiento, una etapa de Rougher, una etapa de Scavenger y dos etapas de limpieza. La cola o relave de la flotación Bulk, es la cabeza para la concentración de Zinc. La etapa de acondicionamiento se realiza en una celda 10’ x 10’ luego este pasa a un cajón desde donde es bombeada por la bomba wifley a la etapa Rougher. La etapa Rougher se ejecuta en las celdas DR-500, las espumas que constituyen el concentrado Rougher se envían al circuito limpieza, las espumas del lado izquierdo pasa a una celda WS 210 y las espumas de la derecha pasan a una celda WS 240. Las espumas de estas dos celdas de limpieza pasa a la celda WS 240, las espumas de las cuales constituyen el concentrado final. La etapa Scavenger se ejecuta en celdas DR500,las espumas que es el concentrado del Scavenger se junta con los relaves de las limpiezas y la pulpa del acondicionador que retornan como alimentación a la etapa Rougher y el relave constituye el relave final del proceso. Los concentrados de Zinc son enviados por una tubería de 6” hacia un filtro rotatorio de vacío de 9’x4’, el concentrado filtrado es enviado hacia la cancha de despacho en volquetes de 28-30 TM; el espesador 24’x10’ se utiliza para almacenar el rebose del filtro, mientras que las lamas se sedimentan en tanques para su posterior ensacada.

4.3 Características y capacidades de los equipos Tabla Nº 4.3.1 Características y capacidades de los equipos AREA FLOTACION

kw

Hp

MARCA

TIPO

In.

In

AREA FLOTACION

FILTRO Pb Blower roots 2 1/2" x 2"(Soplador) Filtro Eimco de 6" x 8 discos Agitador B. de Vacio tipo Nash 1000 B. Vertical Cocha Zn 2 1/2 x 48 Espesador Plomo 19' x 8' B.Vertical Recup. Pb 2 1/2X48 B. Vertical Recup. Cocha pb. Muestrador de Cabeza de Zn B. de Vacio tipo Nash 2002 CU.

kw

Hp

MARCA

TIPO

In.

In

FLOTACION BULK Y CELDAS ZINC.

2.24

3

DELCROSA

M.

4.4

2

2.24

3

ELECTRIC.

M.R.

4.6

1

3.00

4

SEW

M.R.

7.9

3

55.95

75

DELCROSA

M.

88.3

11.19

15

DELCROSA

M.

18.6

10

3.73

5

DELCROSA

M.

7

4

11.19

15

DELCROSA

M.

18.7

9

5.50

7.5

WEG

M.

10

0.37

4.5

SEW

M.R.

1.13

55.00

75

SIEMENS

M.

100

C. Galigher 48" x 48" Rougher Bulk #1 C. Galigher 48" x 48" Rougher Bulk #2

13.43

18

DELCROSA

M.

25

15

13.43

18

DELCROSA

M.

25

15

Celdas DR 30 N.-1

30

40

WEG

M.

51

23

Celdas DR 30 N.-2

30

40

WEG

M.

51

24

11.00

15

SEW

M.

19.7

15

7.46

10

DELCROSA

M.

13

8

7.46

10

DELCROSA

M.

13

8

C. WS 240 bulk

29.84

40

STERLING

M.

47

27

1

Soplador Airtec 2000 CFM

44.76

60

WEG

M.

71.5

77

Celda WS 300 Pb

37.30

50

DELCROSA

M.

70

55

Stand By

B. vertical 21/2x48 recup.Pb N.-1 C.Sub A N°18 dfe 18ft-1er Cleaner Bulk C.Sub A N°18 dfe 18ft-2do Cleaner Bulk Stand By

Stand By

CIRCUITO COBRE

C.WS.ACONDICIONADOR

Cleaner Cu # 1

7.46

10

DELCROSA

M.

13

6

Rougher Cu # 2

7.46

10

DELCROSA

M.

13

6 7

Celda WS 300 Zn.Nº 1 37.30

50

SIEMENS

M.

62

42

Scavengher Cu # 3

7.46

10

WEG

M.

13.2

Celda WS 300 Zn. Nº 2 37.30

50

DELCROSA

M.

70

56

Scavengher Cu # 4

7.46

10

DELCROSA

M.

13

0.74

SEW

M.R.

1

0.5

Scavengher Cu # 5

9.20

12.5

WEG

M.

16.7

WEG

M.

25

Scavengher Cu # 6

6.70

9

DELCROSA

M.

12.5

Paleta de Espuma Celda WS 180 Limpieza.

0.55

Stand By

Stand By Stand By Stand By

Celda WS 240 Zn. Nuevo

22.38

30

DELCROSA

M.

37.5

26

Scavengher Cu # 7

7.50

10

DELCROSA

Celda WS 210 Zn.

14.92

20

SIEMENS

M.

28.4

24

B. Vertical Cocha de Cu.1 1/2X36

5.5

7.5

WEG

Agitador de cal # 1

7.50

10

DELCROSA

M.

13.2

7

B. Vertical Pb.1 1/2X36

6.70

9

Muestreador de cabeza.Pb.

0.746

1

WEG

M.R.

1.51

1

Muestrador de relave.

0.746

1

WEG

M.R.

1.51

1

Agitador

4.00

5

SEW

M.R.

6.8

3

Filtro Raldi 6' x 4 Discos

2.98

4

DELCROSA

M.

5.7

1

Alimentador de cal Bomba 21/2x48 de recuperación Bomba 4k recup. De Pb.

Stand By Stand By

M. 18.50

25

WEG

M.

32.2

30.00

40

WEG

M.

49.7

45

B. 5K N.-3 Soplador Airtec 2500 CFM

50

WEG

M.

63

42

37.30

50

WEG

M.

63

41

37.30

50

WEG

M.

63

42

37.30

50

WEG

M.

63

42

Bomba de Vacio

55.95

75

SIEMENS

M.

94

64

37.30

50

WEG

M.

63

42

Filtro 9' x 4 discos

2.98

4

WEG

M.R.

6.83

2

29.84

40

WEG

M.

30

Agitador

2.24

3

SEW

M.R.

4.5

3

30.00

40

WEG

M.

50.5

Blower roots 2 1/2" x 2"(Soplador)

2.24

3

SIEMENS

M.

4.8

3

90.00 125

WEG

M.

143

Espesador 24' x 10'

2.24

3

SIEMENS

M.R.

4.6

3

11.00

15

DELCROSA

M.

18.6

9.20

12.5

DELCROSA

M.

16.7

11

9.70

13

DELCROSA

M.

10

10

74.60 100

WEG

M. TRANSF.

112

FILTRO DE Zn

Stand By Stand By 45

Bomba Vertical Nº 1 2 1/2X48 Bomba Vertical Nº 2 2 1/2X48 Bomba Vertical Nº 3 2 1/2X48

70 2

BCO. Cond.FIJO 3 Pasos 4020-20 Kvar

1,092,701 kWh

10

37.30

Control de nivel

426,648 kWh

Stand By Stand By

13

Banco de Condensador 10 kvar Banco de Condensador 20 kvar Banco de Condensador 25 kvar

CCM CELDAS DR 500 Celda DR - 500 Scavengher Zn Nº 1 Celda DR - 500 Scavengher Zn Nº 2 Celda DR - 500 Rougher Zn Nº 3 Celda DR - 500 Rougher Zn Nº 4 Celda DR - 500 R0ugher Zn Nº 5 B. Pulpa SRL 5" x 4" Nº 1 B. Pulpa SRL 6" x 6" Nº 2

M.

FC 0.68

697 kW 1,827 kW

Stand By

4.4 Dosificación De Reactivos Datos de planta: Tonelaje de mineral procesado en planta es 1000tn/día, datos de reactivos utilizados en flotación BULK (Por guardia), pH=7 Tabla Nº 4.4.1 Reactivos y cantidad Reactivos

cantidad (ml/min)

Naso3 NaCN Zn2SO4 Z-11 Ap-3418 A-208 D-250 DP-1003

1160 130 220 520 38 30 90 15

Preparación De Reactivos Utilizados En Planta-Zn (pH=11.4) Tabla Nº 4.4.2 Preparación de reactivos Cantidad (ml/min) Cu2SO4 870 Cal(disuelto) 1042 Z-11 330 Reactivos

Tabla Nº 4.4.3 Reactivos, puntos de adición, dilución. Reactivos Metabisulfito de Na Cianuro de Na Depresor DP-1003 Xantato Z-11

Punto de Adición

cc/min

Molino 7´x8´

300-600

Molino 8´x6´

200-600

Molino 6´x6´

100-600

Molino 7´x8´

50-150

WS 300

60-150

Molino 8´x6´

150

Molino 7´x8´

160

WS 300

40-90

Rougher

20-60

Scavenger

20-60

kg/día % Dilución 50

5

25

3

40

5

100

10

Aerophine

WS 300

80-120

Rougher

20

WS 300

Dowfroth D250

15-60

Rougher

30

5

40-60

Puro

WS 300

10

AC 10x10

20

WS 300

180-600

50

Bicromato de Na 200-500

7.5

Aerofroth 70 Complejo Sulfato de ZN RPB

Fosfato Mono sódico

100-300

Puro

2.5

Flotación de Zn Tabla Nº4.4.4 Flotación de Zinc Reactivos Cal Sulfato de cobre

Punto de Adición

cc/min

Acondicionador 240

pH=9-10

Celdas de limpieza

pH=10-13

Acondicionador WS 240

400-1000

Scavenger

80-120

WS 300

kg/día % Dilución 500 86-130

10%

80-300

13-15

10%

Scavenger

60-200

4.5

Dowfroth 250

Bomba espumas del Scavenger

20

28

NaCN

WS300

200-600

xantato Z-11

puro 3%

Reactivos usados en la producción de concentrados de (cu, zn, au, pb y ag.) en planta concentradora catalina huanca

Colectores Zantato (Z-11): Colector de sulfuros (Pb, Zn y Cu). A-208: Colector secundario (Cu, Au….). Aerophine: Colector de (Ag).

Depresores Bisulfito de sodio: Depresor (Zinc). Complejo (CN- y ZnS04): Depresor (Zinc y Fe). Cianuro: Depresor (Fe). Propiedad Del Cal Depresor de Fe Regulador de PH. Activador De Zinc Sulfato de cobre (CuSO4) Propiedades Del RPB RPB: Consta de tres componentes (dicromato de sodio, carbometil celulosa y fosfato mono sódico). El primero es un depresor, el segundo leudante depresor y el tercero es un depresor de Pb). D-1003-Ayuda disolver iones insolubles.

4.5 Tiempo De Acondicionamiento y Flotación Tabla Nº4.5.1 Acondicionamiento y flotación ITEM

1 2 3 4 5 6

MAQUINARIA

DIMENS.

CANT. CELDA PULPA TIEMPO % Recup.Pb en ft3 ft3/min min cada etapa

FLOTACION BULK CELDA MOROCOCHA WS-300 9.8' ø x 9' 1 CELDA MOROCOCHA WS-240 7.8' ø x 7' 1 CELDAS ROUGHER GALIGHER 48"x48"x28" 4 CELDAS SCAVENGER DENVER DR-100 5'x5'x4' 4 CELDAS DE 1RA. Y 2DA. LIMPIEZA DENVER 21 43"x43"x36" 3 CELDAS DE 3RA.. LIMPIEZA DENVER 18 SUB-A 3'x3,5'x5' 2

670 334 40 100 40 27

45.27 56.89 55.28 64 12.1 11.6

12.58 4.99 2.46 5.31 8.43 3.96

Todo el circuito ITEM

1 2 3 5

45.27 33.74 54.19 56.84 73.58 70.45 84.09

MAQUINARIA

6 7

ACONDICIONADORES DE PULPA 10 X 10 CELDA MOROCOCHA WS 300 CELDAS ROUGHER DR - 500 CELDAS SCAVENGER DR - 500 CELDAS MOROCOCHA WS 210 CELDAS MOROCOCHA WS 240 CELDA MOROCOCHA WS 180

8

Todo el circuito

DIMENS.

CANT. CELDA PULPA TIEMPO % Recup.Zn en ft3 ft3/min min cada etapa

FLOTACION DE ZINC 10'ø x10' 1 9,8'øx9' 1 8,5'x8,5'x7' 3 8,5'x8,5'x7' 2 7'ø x7' 1 7,8'ø x7' 1 10'ø x10' 1

670 670 500 500 270 334 170

61.18 61.18 79.47 72.82 13.47 10.72 3.52

9.31 9.31 16.04 11.67 17.04 26.48 41.05

34.77 74.04 20.30 90.26 84.17 94.11 92.2

4.6 Balance Metalúrgico Balance Metalúrgico (balance de materia) A =B + C………………. (1). A*a=B*b + C*c……………… (2). A=flujo de alimentación

B=Relave general

C=Concentrado.

Multiplicando la ecuación (1) por c y sustrayéndole de la (2) tenemos. A*(a-c) = B*(b-c)……………………………………………… (3). Tabla Nº 4.6.1 Producto, peso y leyes de Pb y Zn LEY PRODUCTO PESO

Pb

Zn

Cabeza

A

m1

n1

conc.Pb

B1

m2

n2

conc.zn

B2

m3

n3

relave

C

m4

n4

Las recuperaciones serian de Pb, Zn. (

)

(

)

(

)

(

)

Realizando el balance del diagrama obtenemos.

Haciendo las simplificaciones de las ecuaciones obtenemos: (

[( [(

) ( ) (

)] )]

[( [(

) ( ) (

)] ) )]

(

[( [(

) ( ) (

)] )]

[( [(

) ( ) (

)] ) )]

(

[( [(

) ( ) (

)] )]

[( [(

) ( ) (

)] ) )]

) ( ) (

)] )]

[( [(

) ( ) (

)] ) )]

Al sustituir B1 y B2 obtenemos: (

[( [(

Estas son las ecuaciones de las recuperaciones de Pb y Zn. Calculo del porcentaje de recuperación De Zinc Concentrado (RO) Zn (

)

(

)

a= cabeza

b=concentrado de zinc

c=relave de zinc

Tabla Nº 4.6.2 Concentrados de Cu, Pb, Zinc y relave. leyes PRODUCTOS

TMS

Cabeza

132.476

Conc. Cu

RC

OzAg % Cu % Pb % Zn 1.84

0.65

1.74

6.17

1.454

91.10 65.89 28.00 7.12

4.56

Conc. Pb

2.805

47.23 24.25 1.55 67.98 6.61

Conc. Zn

14.846

8.92

Relave

113.370

2.98

0.55

0.84 50.00

0.32

0.29

0.15

0.44

Cálculos de tonelajes (

) ( ) (

(

)

( ) (

(

) (

)

)

(

Relave=113.370 TMS

) (

) (

(

) ( (

(

)

) )

) ( ) (

) )

)

) ( ) (

(

) (

) )

) (

)

) ( ) (

(

(

(

) (

(

) ( ) (

) ( ) (

(

(

) )

) ( ) (

(

(

) (

(

(

) (

) )

) ( ) (

(

) )

) ( ) (

) )

Calculo Del Porcentaje De Recuperación De Zinc Concentrado (RO) Zn ( (

a= cabeza

b=concentrado de zinc

) )

c=relave de zinc ( (

) )

Calculo Del Porcentaje De Recuperación De Plomo (

) )

(

Calculo Del Porcentaje De Recuperación De cobre ( (

) )

CAPITULO V: SECCION ESPESADO

5.1 Descripción del proceso (Filtro de zinc) El concentrado proveniente de planta concentradora es dirigido hacia el espesador, Espesador 24' x 10'. Aquí se concentra y es bombeada por la Bomba Vertical Nº 1 2 1/2X48 al filtro de zincFiltro 9' x 4 discos donde separa el concentrado de la humedad, el %humedad que debe filtrar debe ser menor que el 10%. El concentrado de plomo es dirigido hacia un cajón donde una parte es dirigida al Espesador Plomo 19' x 8' esta pulpa es enviada hacia holing tank atravez de una bomba B. de Vacio t. la pulpa concentrada en el holing tank es enviada al filtro de prensa de pb. y la otra parte es dirigida directamente hacia el filtro de discos Filtro Eimco de 6" x 8 discos donde se separa el concentrado de la humedad debe ser menor que el 10%. 5.2 Características de maquinarias y equipos Tabla Nº 5.2.1 Característica del filtro de Zinc FILTRO DE Zn AREA FLOTACION

kw

Hp

MARCA

TIPO

Bomba de Vacio

55.95

75

SIEMENS

M.

94

64

Filtro 9' x 4 discos

2.98

4

WEG

M.R.

6.83

2

Agitador

2.24

3

SEW

M.R.

4.5

3

Blower roots 2 1/2"x2"(Soplador) 2.24

3

SIEMENS

M.

4.8

3

Espesador 24' x 10'

2.24

3

SIEMENS

M.R.

4.6

3

Bomba Vertical Nº1 2 1/2x48

11

15

DELCROSA

M.

18.6


9.2

12.5 DELCROSA

M.

16.7 11


9.7

13

DELCROSA

M.

10

10

Blower roots 2 1/2"x2"(Soplador) 2.24

3

DELCROSA

M.

4.4

2

Filtro Eimco de 6" x 8 discos

2.24

3

ELECTRIC.

M.R.

4.6

1

3

4

SEW

M.R.

7.9

3

B. de Vacio tipo Nash 1000

55.95

75

DELCROSA

M.

88.3

B. Vertical Cocha Zn 2 1/2 x 48

11.19

15

DELCROSA

M.

18.6 10

Espesador Plomo 19' x 8'

3.73

5

DELCROSA

M.

7

4

B.Vertical Recup. Pb 2 1/2X48

11.19

15

DELCROSA

M.

18.7

9

Agitador

In. In

kW

STAND BY

STAND BY

B. Vertical Recup. Cocha pb.

5.5

7.5

WEG

M.

10

Muestrador de Cabeza de Zn

0.37

4.5

SEW

M.R.

1.13

1

55

75

SIEMENS

M.

100

77

B.de Vacio tipo Nash 2002 CU

STAND BY

FILTRO DE Cu AREA FLOTACION Agitador Filtro Raldi 6' x 4 Discos

kw

Hp

MARCA

TIPO

In. In

4

5

SEW

M.R.

6.8

3

2.98

4

DELCROSA

M.

5.7

1

kW

5.3 Velocidad de sedimentación de concentrados

Figura Nº 5.3.1 Curva de Sedimentación

5.4 Filtrado, humedad, peso y manipuleo de concentrados Calculo para determinación del tonelaje de descarga del filtro de prensa por cada ciclo Datos para la determinación

Figura Nº 5.4.1 Volumen utilizado

Volumen útil de carga en un ciclón se calcula de la siguiente manera: Nivel en un ciclo =0.11m d =2.52m

FILTRO DE PRENSA DE PLOMO Sabemos que la masa total se calcula de la siguiente manera:

Figura Nº 5.3 Filtro de prensa de plomo

(

)

Donde: Ws = es la masa total del filtro de prensa en un ciclo. G.E= es gravedad especifica del mineral.=5.06

D: la dilución. =es el porcentajes de sólidos.

=62%, densidad ρ=1630g/cm3 Entonces la dilución es:

Con los datos de dilución y volumen calculamos la masa total (kg)

(

)

Ws practica =32*36.8=1177.6Kg %humedad del plomo Masa humedad = 250gr Masa seca= 223gr (

)

NOTA: Para manipular plomo se debe utilizar su EPP de protección personal, respirador para polvo y gases, guantes de jebe, lentes, puesto que el plomo ingresa por los poros de la piel, a través de las vías respiratorias y la boca.

CAPITULO VI SECCION RELAVE – PLANTA FILTRADO DE RELAVE

6.1 Descripción del proceso El objetivo de la planta de filtrado es obtener agua limpia para recircularla a la planta concentradora y humedad de 14 A 15%. El proceso inicia con la recepción del relave de planta que tiene una densidad de 1150 – 1250 este pasa a un nido de hidrociclones (4) D-15 y uno D-10 el objetivo es recuperar los gruesos para enviarlos a holding tank y a los filtros de discos estos tienen una densidad de 1700, mientras que los finos pasan a ultrasep con una densidad de 1100 en este punto de añade floculante AR-2705 para así obtener una densidad de 1400, estos son mezclados con el underflow del los hidrociclones, la alimentación para holding tank es 1 del underflow y 2 de la descarga del ultrasep mientras que para el filtro de discos es de 2 de underflow y 1 de ultrasep. El agua recuperada es recirculada a dos pozas para consumo de planta en toda la operación y la torta es almacenada en canchas para su posterior transporte. Las densidades de alimentación al filtro de discos es de 1650 gr./lt y para los filtros de discos es de 1600 gr. /lt. Tabla Nº6.1.1 Maquinarias Nº 1

Corriente Relave Fresco

Nº 15

Corriente Rebose Ultrasep 02

Nº 29

Corriente Descarga Cajon Licores F2

2 Agua Fresca Lavado de Lonas 16

Alimento Holding Tank

30

Alimento Filtro Disco6

3

Alimento Ciclones

17

Alimento Filtro Discos

31

Alimento Filtro Disco5

4

Alimento Nido D10

18

Alimento Filtro Prensa 1

32 Agua Recuperada de Proceso

5

Bypass Ciclones

19

Alimento Filtro Prensa 2

33

Torta Filtro Disco 5

6

OverFlow Nido D10

20

Agua Lavado Lonas F1

34

Rebose Filtro Disco6

7

Underflow Nido D10

21

Agua Lavado Lonas F2

35

8

OverFlow Nido D10 A

22

Licor de Filtracion F1

36

9

Overflow Nido D10 B

23

Lavado de Lonas F1

37

10

Alimento Ultrasep 01

24

Licor de Filtracion F2

38

11

Alimento Ultrasep 02

25

Lavado de Lonas F2

39

Rebose Filtro Disco5 Agua Pie Bar FD6 Agua Pie Bar FD5 Descarga Sumidero Rebose Espesador

12

Underflow Ultrasep 01

26

Torta Filtro Prensa 1

40

13

Underflow Ultrasep 02

27

Torta Filtro Prensa 2

41

14

Rebose Ultrasep 01

28 Descarga Cajon Licores F1 42

6.2 Características y capacidad de maquinarias y equipos Tabla Nº6.2.1 Capacidad de maquinarias y equipos.

Underflow Espesador Alimento Bomba PP010 Alimento Bomba PP011

6.3- Capacidad de diseño de planta de filtros

Figura Nº 6.3.1 CAPACIDAD DE DISENO

Tonelaje 1000 tmpd igual a 42 tph. (Total de planta) Tonelaje a relaves: 35 tph. a 20% de sólidos Tonelaje a ultrasep (finos): 12 tph. a 12% de sólidos. rate de filtrado para finos: 45 libras/ft2//hr//dia Vacio requerido: 1233 cfm. por filtro a nivel del mar. Capacidad de bomba de vacío: 3900 cfm. a nivel del mar c/u.. Soplado requerido: 154 cfm. con 2 a 3 psi. a nivel del mar. Capacidad de soplador sutorbilt: 1800 cfm a nivel del mar. Granulometría: 42% - 200 mallas Humedad de queque de filtros: 18% de humedad.

6.4.- Capacidad actual tratando finos de ciclón Tonelaje: 1000 tmpd., o mas (total planta) Tonelaje a relaves: 816 a 888 tpd. (34 a 37 tph.) Tonelaje a filtros: 446 tpd. (89 tpd. a c/filtro) rate de filtrado: 17 libras/ft2/hr/dia Capacidad actual de filtros: 370 tpd (74 tpd. c/filtro) Granulometría: 57% -200 mallas Humedad de queque de filtros: 23% de humedad

6.5.- Capacidad actual tratando todo el flujo en el Ultrasep Tonelaje 1000 tmpd. o más (total planta) Tonelaje a relaves: 816 a 888 tpd. (34 a 37tph.)

rate de filtrado: 30 libras/ft2/hr/dia Máxima capacidad de cinco filtros: 648 tpd. (27 tph.) Granulometría: 57% - 200 mallas Humedad de queque de filtros: 21 a 22% con 1000 tmpd. Humedad de queque de filtros: 17-18% con 700 tmpd. Bajo esta condición se tiene que recircular pulpa hacia el ultrasep.

6.6- Capacidad de diseño de filtros Por diseño: 900 tmpd., con las condiciones indicadas de granulometría y el rate de filtrado indicado. Actual operación: 700 tmpd. Con las condiciones actuales de operación, ya sea con los finos del ciclón o con todo el flujo considerando su rate de filtrado en cada caso.

Equipos Instalados: Filtros: 4 Filtros de 6’ø por 8 discos. 1 Filtro de 10.5’ø por 8 discos. 1 Filtro de 10.5’ø por 8 discos (en instalación) Bombas de Vacío: 3 Bombas Nash 904 - L2 1 Bomba Nash 904 – L2 (en reparación) 1 Bomba Nash serie 2000 Soplador: 1

Datos Teóricos: Filtros: • Área efectiva de consumo en cada filtro: • Filtro de 10.5’ x 8 discos = 1,127 p²

• Filtro de 6’x 8 discos = 398 p² • Consumo de vacío por pie cuadrado = 2.17 CFM / p² • Consumo de vacío por filtro: • Filtro de 10.5’ x 8 discos = 2,445.59 CFM • Filtro de 6’ x 8 discos = 863.66 CFM • Consumo de aire: 0.49 CFM / p² a una presión de 2 a 3 psi para soplado.

Bombas de Vacío Nash 904 – L2: • RPM = 400 • CFM = 4000 • Presión: 18” Hg. a 3500 m.s.n.m.

Pié Barométrico: • 8 metros de altura con una inclinación mínima de 2.5% de gradiente en toda su longitud.

(1) Filtro de 10.5’ x 8 discos. Presiones de las Bombas de Vacío Nash: Tabla 6.6.1 Bombas de vacio Bomba de Vacío 904 - L2 No. 1

14.5 a 15’’ Hg.

904 - L2 No. 2

15” Hg

904 – L2 No. 3

15” Hg.

904 – L2 No. 4

15” Hg.

Serie 2000

12” Hg.

Temperatura del Líquido Compresante: • Ingreso: 22.2 °C

Presión

• Descarga: 30.3 °C

Datos de la Bomba de Agua de Sello: • Marca: Hidrostal • Modelo: 40-160 • Motor : 12.5 HP / 3520 RP

FILTRO PRENSA CIDELCO-MODELO: FPC-CLMX-60/2000/32/7098

Figura 6.6.1 Filtro de prensa Cidelco Dimensiones del filtro Largo

: 13,806 mm.

Ancho

: 3,220 mm.

Altura

: 3,480 mm.

Peso aprox.

: 48,000 Kg.

Datos de operación y proceso Tipo de producto

: Relave de Flotación en Pulpa

Sólido seco a Producir

:

600 TMSD

PH

:

9 - 10

Temperatura de Trabajo

:

5 °C a 28 °C

Densidad ideal de la Pulpa

:

1.800 Kg/L a 1.900 Kg/L

% de sólidos en el Pulpa

:

69%

Humedad máxima en la torta

:

11.2%

Número de cámaras

:

60

Espesor Inicial de la torta

:

40 mm.

El Inflado de Membranas

:

32 mm.

Periodo de Operación diario

:

24 H/día

Duración de 1 Ciclo de Filtración

:

28.6 min/ciclo

Cantidad de ciclos / día

:

50

Factor de Inflado de Membranas

:

0.8

Presión de Trabajo

:

8.0 bar

Presión de aire de Secado

:

5.0 bar

Presión de Alimentación

:

5.5 bar

Producción por Ciclo

:

13,500 Kg aprox.

Producción por Día

:

670,339 Kg aprox.

Volumen de sólidos por Ciclo

:

6,159.60 Lt.

Gravedad específica del Sólido

:

2.7

Superficie Filtrante

:

387.6 m2

Volumen Total Inicial del Filtro

:

6160 Lt.

Espesor de torta después de aplicar

Figura Nº 6.6.2 Datos espesador, rebose, producto filtrado. 6.7 Balance de materias y flujos Cálculos realizados (ejemplo de la grafica) Relave general: 165.65tn/día G.E: gravedad especifica = 2.8 ρ=1120 ρagua=1000 Correlaciones empleadas ( (

(

(

)

( (

) ) ) ) )

(

) (

)

CALCULOS Relave general ( (

( (

) ) )

(

)

)

(

) ( (

) )

Alimento al espesador Se considera el 89% del relave general

( (

(

) ) )

(

)

(

)

(

)

A cancha relave

( (

( (

) ) )

)

( (

) )

CAPITULO VII: MEMORIA PLANTA 7.1. Diagrama de flujo de planta concentradora

7.2 Memoria descriptiva de la planta concentradora Sistema de Alimentación La alimentación del mineral hacia la planta de beneficio, se realiza mediante volquetes que transportan el mineral desde la mina hacia las Tolvas de Gruesos. El mineral de la tolva de gruesos se extrae mediante dos alimentadores reciprocantes para iniciar el tratamiento como se describe en las siguientes etapas del proceso

Figura Nº 7.2.1 Tolva de gruesos (2 secciones)

Figura Nº 7.2.2 Tolva de gruesos (3 secciones)

FIGURA Nº 7.2.3 Vista Panorámica De La Planta “San Jerónimo” Procedimiento de Beneficio. Sección de chancado En la presente sección se tiene dos Tolvas de gruesos con 240 TM de capacidad y una Tolva de gruesos nueva con una capacidad de 300 TN, con chutes para instalar dos alimentadores reciprocantes de 30” x 5´ con motor de 15 HP c/u, los cuales alimentaran a la faja # 2. La faja # 2 alimenta a una zaranda vibratoria Simplicity 5’ x 16’ de dos pisos, de 30 HP. La zaranda vibratoria cuenta con dos pisos, el piso superior tendrá una malla de 2.1/2” y el inferior de 1”, el mineral menor de 1” será enviado directamente a la tolva de finos a través de las fajas Nº 7 y 8. La tolva de finos tiene una capacidad de 600 TMH.

Figura Nº 7.2.4 Chancadora Comesa.

Figura Nº 7.2.5 Vista de la sección de chancado. El rechazo de la malla +2.1/2” (Mineral grueso) pasa directamente a la chancadora primaria de quijadas 24” x 36”, Iniciando la etapa de chancado, y el producto + 1½” y - 2.1/2” se transporta a la chancadora cónica Symons 4 ¼´ (secundaria) a través de la faja Nº 3. Posteriormente, el producto de la chancadora primaria (2”) y secundaria (3/4”) retorna a la zaranda Simplicity en circuito cerrado con una carga circulante de factor 2,75 a través de las fajas Número 4A, 4B, 5 y 6 Sección molienda – clasificación El mineral almacenado en la tolva de finos será alimentado a los molinos de Bolas a través de fajas transportadoras Nº 12, 13 y 14, Los molino de bolas primarios, trabajan en circuito cerrado con una zaranda Hedrick y un molino de remolienda en

circuito cerrado con hidrociclones D-15, El proceso de molienda reduce el tamaño de mineral de 100% -1/2” a 53% malla -200 (74 micras) en el underflow de la zaranda Hedrick y overflow del hidrociclón D-15 de remolienda. El Overflow de los hidrociclones es enviado a la etapa de flotación Bulk. Las partículas mayores a 74 micras son retornadas al proceso de molienda.

Figura Nº 7.2.6 Sección remolienda

Figura Nº 7.2.7 molino Marcy Sección flotación Circuito Bulk Es la flotación inicial por espumas a un pH de 7.5, en el que se agotan los sulfuros de Ag, Cu y Pb. Se cuenta dos celdas WS- 300 y 240 como primer rougher y cuatro celdas galigher 48”x 48” como segundo rougher y 4 celdas Denver DR-30 como

scavengher, la limpieza se efectua en 12 celdas denver Nº 18 que actúan como primera limpieza (8 Celdas) y segunda limpieza (4 celdas). Obteniéndose un producto final de grado 63,0% de Pb. Circuito de Zinc. El “relave final” de la flotación bulk es la cabeza de flotación

zinc a la que

inicialmente se modificara el pH de 7.5 á 9.0., medio en el que flotan los sulfuros de zinc. Pasando por una etapa de acondicionamiento en los acondicionadores 8’x 8’, 10’x 10’ (Nº 1 y Nº 2), la pulpa pasara luego a tres celdas rougher DR-500 y finalmente a dos celda

SCAVENGHER DR-500

donde

quedan agotados los valores, los

concentrados Rougher se alimenta a un molino de remolienda de preconcentrado de zinc en circuito cerrado con hidrociclones de D-12 y el overflow se alimenta a dos celdas de limpieza WS-240 y 210 que actúan como primera limpieza y una segunda limpieza en una celda WS-180 obteniéndose un producto de grado 54,5% Zn.

Figura Nº 7.2.8 Sección flotación

Espesamiento y Filtrado de concentrados Los concentrados que se obtiene de la etapa de flotación están constituidas por espumas y mezclas de sulfuro valiosos con un elevado porcentaje de agua, por lo

tanto es necesario eliminar todo el agua posible para mejorar la manipulación y transporte del concentrado, para esto se emplearan sistemas de espesamiento y filtración, obteniéndose productos finales con humedades de 9.5% en promedio. La primera etapa es el espesado al elevar la densidad de 1350 g/l á 1650 g/l (En promedio), la segunda etapa de filtrado reduce el agua de la pulpa densificada a un queque de 9.5% de humedad. El concentrado bulk incrementara su densidad en un espesador metálico de 19’x 8’. La pulpa se filtra en un filtro cabeza simple de 6’x 4 discos. El concentrado de zinc incrementa su densidad en un espesador metálico de 24’x 10’. La

pulpa

se

filtra

en

un

Figura Nº 7.2.9 Filtro de Zinc

Figura Nº 7.2.10 Área de filtrado

filtro

cabeza

simple

de

9’x

4

discos.

7.3 Conclusiones y recomendaciones  Hemos obtenido altos valores en las eficiencias de nuestros equipos, tanto en chancado como en molienda, pero debemos tener en cuenta el tipo de mineral, siempre cambia de dureza y humedad.

 La zaranda Simplicity tiene un buen rango de eficiencia.

 Las eficiencias de los molinos y el work índex no son constantes, ya que el mineral varía constantemente.

 Las densidades de los molinos están en estos valores: a) Molino FUNCAL 6’x6’: 1620-1715 g/lt b) Molino COMESA 8’x7’: 1750-1800 g/lt c) Molino KURIMOTO 8’x6’: 1535- 1740 g/lt. d) Molino MARCY 8’x5.7’: 1950-2020 g/lt e) Molino DENVER 6’x6’: 1650-1860 g/lt  Se necesita tener mucho cuidado con estas densidades ya que constantemente puede variar, debido a factores como el flujo de agua y de alimentación.

 Trabajando con inteligencia hemos podido obtener valores elevados de recuperación de Plomo (89%) y de Zinc (92%).

 Se realizo un mantenimiento general en la planta el día 14/03/10; se cambio forros de molino COMESA, polines en las fajas transportadoras, se

hizo

cambio fajas, para lo cual nuestro proceso cambio, ahora hay que tener mayor cuidado de nuestra molienda y flotación.

 Hay que tener un mayor control en el flujo de agua, muchas válvulas estaban descompuestas, así como también en el flujo de los reactivos, hay que cambiar de válvulas.  Se debe de tener un valor óptimo de densidades, para eso se trabajo en laboratorio con el Ing. Guillermo Erazo, para lo cual se dio unos valores óptimos en las densidades: Tabla Nº 7.3.1 Valores óptimos de los molinos KURIMOTO

FUNCAL

P80 476.72 RADIO DE REDUCCION 32.23 Densidad pulpa 1656 % sólidos 60.91 Dilución 0.64

478.496 25.90 1760 66.40 0.51

F8 P8 0 0 Wio

A Kv Fp Tc/h E A mp Vo Alim. Kw-h Mi M Kw. lt. Mineral / Tc c. ic. /Tc Molino 8' x 6'

17 0.4 0.9 5 59 50

Molino 6' x 6'

12 0.4 0.8 5 50 50

Molino 7' x 8'

25 0.4 0.9 8 37 00

499.144 24.58 1731 64.93 0.54

POTENCIA INST.

HP

TONE LAJE

KW

MAXI MO

153 47 26.4 66 7 64

175

130. 500 13.0683

10.86 123 47 29.5 9 95 8 90

145

108. 128 9.94801

122 49 20.0 68 9 53

248

184. 937 25.8107

13.22 9.986

7.61

COMESA

24.50 7.165

Los molinos 6' x 6' Funcall y 7' x 8' Comesa pueden pasar más tonelaje, 9.94 TM/hora y 26 TM/hora respectivamente.

Informe Practica Catalina Huanca-Juan Puntay

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