Etude Dalot Avec Robot

THEME :

CALCULE ET DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES HYDROLIQUES (BUSEE ET DALOT )

Sommaire Partie III................................................................................................................ 13 ETUDE D’UN DALOT SIMPLE.............................................................................. 13 I

Présentation de l’ouvrage...........................................................................13

II

Calcul du dalot avec la Méthode des éléments finis..................................33

Partie1 :

Partie III :

ETUDE D’UN DALOT SIMPLE L’étude de l’aménagement de 2 X 1 voies de la route BOUNA –DOROPO à la frontière entre le BURKINA FASO et la République de la COTE D’IVOIRE.

I

Présentation de l’ouvrage :

Etude d’un élément hydraulique en béton arme DALOT N 19 1 x (1.50 x 1.50) au PK 29+343.00 en BIAIS de 100 GR et le numéro du marché est N° 2014-0-2-1030/02-21. Les dalots sont des ouvrages hydrauliques en béton armé (préfabriqué ou non) de forme rectangulaire, ils existent plusieurs type de dalot.  Description de l’ouvrage : Epaisseur de la dalle :

e 1 = 0.25 m ;

Epaisseur du radier :

e 1 = 0.25 m ; e 1 = 0.25 m ;

Epaisseur des voiles : Hauteur piédroits :

h = 2 m.

Largeur rouable : elle comprend la chaussée proprement dite et toutes les sur largeurs éventuelles telles que la bande dérasée, bande dárrêt urgence, etc.

Lr = 10 m.

Largeur chargeable : se déduit de la largeur rouable en enlevant une bande de 0,50 m le long de chaque dispositif de retenue (glissière ou barrière) lorsquíl en existe. Lc = Lr-(0.5*0) = 10 m ; Nombre de voies :

n=partie entier de

Ouverture hydraulique : 1.5m x 1.5 m.

LC 3

=E (

10 3 ) =3 → n =3 vois.

Classe du pont : pont de premier classe car Lr ≥ 7 m.

0.2 55 2.00 1.5 0 Les différentes vues Vue en plan

Vue en plan tête et élévation

Coupe transversale et coupe de tête

0.25

1. Règlement et logiciels : L’étude en béton arme de la structure a été fait sur la base du règlement BAEL91 modifier 99 et du Fascicule n° 61 Titre II conception, calcul et épreuves des ouvrages dárt Le logiciel utilise pour l’étude de l’ouvrage est : Robot structural analyse

2. Les hypothèses de calculs : Matériaux ; a. l’acier Acier à haute Adhérence Fe 500 ; Limite d’élasticité garantie Fe=500Mpa ; Coefficient de sécurité de l’acier ƴs =1.15 ; Contrainte de calcul de l’acier à l’ELU fsu=Fe/ƴs 333.333 ; Contrainte de calcul des aciers à L’ELS de fissuration préjudiciable ; Γs=inf (2/3*Fe ; MAX (0.5 *Fe ; 110*racine (1,6*ft28)) ; Enrobage = 3cm.

b. bétons

Poids volumique du béton arme 25kN /m3 ; Fissuration préjudiciable ; Résistance du béton a la compression à 28j fc28 = 25 Mpa ; Résistance du béton en traction Ftj=0.6 + (0.06 x Fc28)= 2.1 Mpa ; Contrainte limite du béton Гbc=0,6*fc28 15 Mpa.

c. Sol 3 Les fondations seront modélisée comme un appui élastique avec Kz=10000 KN/ m ; 3 Le remblai sur le dalot en graveleux latéritique poids volumique ƴs =20 KN/ m ;

Angle de frottement φ =36 ; Le coefficient de pousse de terre Ka ; Ka ϵ [0.25 ; 0.5] π φ K a = tg 2 *( 4 2 ) =0.33

E2

Schéma statique de calcul du cadre simple :

B

L

E

C J3 J4

J2 A

J1

D

h= H+E1

Schéma statique de calcul

L

E Dalot type

bi∗E3i ji= 12 j 1=

1∗0.253 12

j1 =

j2 =

Avec bi =1,00m : inertie de l’élément i

−3

= 1.30* 10 m

4

j 3 = j 4 = 1.30* 10−3 m4

Ei = 0.25 épaisseur de l’élément i

E2

h= 1.75 m hauteur entre fibre moyennes l = 1.75 m longueur entre fibre moyenne

d. Définition des constances j3 ∗h j3 j2 k 1= k 2= K 1 =2* j1 l k 2 +3 K 2=3∗k 1 +2∗k 2 K 3=3∗k 2 +1−

k1 6∗k 1 K 4= +3∗k 2 F 1=1+ K 1∗K 2−k 22 5 5

F2 =1+ k 1 +6 k 2

k 1 =1

K 1=5

K 3=3.8

F1=25

k 2=¿ 1

K 2=5

K 4 =4.2

F2 =8

Inventaires des charges pendant la phase d’exploitation

-Charges permanentes sur le tablier : Poids propre du tablier : Pour le tablier d’épaisseur 25 cm largeur 1.5 m et pour béton 25 KN/m^3 Pt=0.25*25*1=6.25 KN/ml Poids du remblai : Le Poids des terres est égale à : Pt=0.72*1*20=14.4KN/ml Poids total sur le tablier : g1=Pt +P terre = g1=10.9375+26.25=20.65KN/ml = 2.06 t/ml -Détermination des moments aux appuis :

-Pour une charge uniformément répartie sur la partie supérieure : g 1∗l2∗( k 1∗K 1−k 2) MA =MD ==-2.5 KN m/ml 4∗F 1

MB=MC = -

g1

g 1∗l2∗( K 2 −k 1∗k 2) = - 2.5 KN m/ml 4∗F 1

-Détermination des efforts normaux : N 1=

MB− MA MD−MA + h l

= 0 KN

N 3=

MC−MB MA−MB + h l

= 0 KN

N 2=

g 1∗l MC−MB MA−MB + + 2 l h

N 2 b=

= 18 KN

g1∗l MB−MC MD−MC + + 2 l h

= 18 KN

-Détermination des moments à mi porté : M (B-C) (tablier) =

g 1∗l2 MB + MC + =5.3 KN m/ml 8 2

M (A-D) (radier) =

g 1∗l MA + MD + 8 2

2

M (A-B) (piédroit gauche) =

M(C-D) (piédroit droit) =

MA + MB 2

MC + MD 2

= 5.3 KN m/ml

= -2.5 KN m /ml

= -2.5 KN m /ml

-Charge permanente sur le radier : Poids propre du radier : e 1 * ƴ béton *l = 0.25*25*1= 6.25 KN/ml

Poids propre des piédroits :

P

P

Pd= e 1 *H* ƴ béton*l* = 0.25*2*25*1 = 12.5 KN/ml Charge permanente totale sur le radier : Pptr = 2*Ppp + Pt=6.25+2*(12.5)+ =31.25KN/ml L’application des efforts Pd sur le radie a créé un effort Uniformément répartie sur le Rs qui t’égale : Pd 31.25 Rs ¿ L = 1.75 =17.85KN/m²

RS

-Détermination des moments aux appuis : -Pour une force unique verticale en B : − pd∗l∗k 1 F −k 1− 1 ) =-1.47 KN m/ml *( 4∗F 1 5∗F 2

MA(-) =

− pd∗l∗k 1 F1 −k + 1 MD (+) = *( 4∗F 1 5∗F2 ) =0.16 KN m/ml − pd∗l∗k 1 F1 −k − 2 MB(-)= *( 4∗F 1 5∗F 2 ) =-1.47 KN m/ml − pd∗l∗k 1 F1 −k + 2 MC= (+) = *( 4∗F 1 5∗F 2 ) =0.16 KN m/ml -Détermination des efforts normaux : N 1=N 3=

N2b =

3∗Pd∗k 1∗(1+k 2) = 1 KN 4 h∗F 1

−Pd∗k 1 10 F 2

= -0.46 KN N 2 = Pd - N 2 b =37.04 KN


MB + MC 2

M (A-D) (radier) =

Rs∗l MA + MD + 8 2

=-1.31 KN m/ml

2

= 6.18KN m/ml



MA + MB 2

MC + MD 2

= -1.47 KN m /ml

= 0.16 KN m /ml

-Poussée du remblai sur un piédroit : PT=

K a * ƴs*H

PT 1 φ (H=0.75)= 0.33*20* 0.75 = 4.95 KN /m^2 PT 2 φ (H=2.75)=0.33*20*2.75=18.15 KN/m^2 -Moments aux appuis : −k 2∗( k 2+3 )∗PT 1 φ∗h2 k 2∗( 3∗k 2 +8 )∗∆ PT φ∗h2 − MA =MD = 4∗F 1 20∗F1

=-1.66 KN m/ml

−k 2∗( 3∗k 1 +k 2)∗PT 1 φ∗h 2 k 2∗( 7∗k 1 +2∗k 2 )∗∆ PT φ∗h 2 − MB=MC = 4∗F 1 20∗F 1

=-3.29t m/ml


MB + MC 2

=-2.47 KN m/ml

M (A-D) (radier) =

MA + MD 2

= -2.47 KN m/ml 2


MA + MB ∆ PT φ∗h PT 1 φ∗h + + 2 12 8

2

= 5.8KN m /ml

M(C-D) (piédroit droit) = 5.8 KN m /ml -Efforts normaux :

N1

PT (¿ ¿ 1 φ+2 PT 2 φ )∗h = + 6 ¿

N 2=N 2 b =0 t

MB−MA MD−MA + h l

= 14.7 KN

N3 =

2∗PT ¿ 1 φ+ PT 2 φ )∗h (¿ + 6 ¿

MA −MB MC −MB + h l

PT

= 7.48 KN

PT

-Charge d’exploitation : Diffusion des charges sur le remblai Action variables Le dalot N°19 est de classe 1 et de longueur >10 m on considère le système A comme étant le système plus prépondérant et on dimensionne selon le cas le plus défavorable Table des coefficients du système de charge a

-Système de charge A : a1 =0.9

ν a2 = 0 ν

=

3.33 3.5

=0.98

A= 230 +

36000 1.5+12

= 2896 kg/m^2

A 1 = a1 *A =0.98*2896 =2607 kg/m^2 A 2 = a1 * a2 A =0.9*0.98*2896 = 2554.272 kg/m^2 = 25.5 KN/m^2 -Pour une charge uniformément répartie : 2

MA =MD =-

MB=MC = -

A∗l ∗(k 1∗K 1−k 2) 4∗F 1

= -3.19 KN m/ml

A∗l 2∗( K 2−k 1∗k 2) = -3.19 KN m/ml 4∗F 1

-Détermination des efforts normaux : N 1=

MB− MA MD−MA + h l

= 0 KN

N 3=

MC−MB MA−MB + h l

= 0 KN

N 2=

A∗l MC −MB MA −MB + + 2 l h

N 2 b=

=22.81 KN

A∗l MB−MC MD−MC + + 2 l h

=22.81 KN


A∗l 2 MB+ MC + 8 2

= 6.78KN m/ml

M (A-D) (radier) =

A∗l 2 MA + MD + 8 2

= 6.78 KN m/ml



MA + MB 2

MC + MD 2

= -3.19 KN m /ml

= 3.19 KN m /ml

-Système de charge B : Le système de charges B est un charge d’exploitation du au déplacement des véhicules sur l’ouvrage il comprend trois systèmes distinctsde charge (Br ; Bc ; Bt) nous considérons la plus défavorable. Il y a lieu déxaminer indépendamment les effets de chaque système sur les ponts Les deux premiers systèmes Bc et Br sáppliquent à tous les ponts quelle que soit leur classe ; le système Bt ne sápplique quáux ponts de première ou de deuxième classe. -Convoi du camion système Bc : Un camion appartement au système Bc comporte trois essieux et chaque essieu dispos dipose de deux roues simples Pour la dispose des charges sur la chaussée, le nombre de voies circulable est égale au nombre de files de convois de camion et lón place toujours ces files dans la situation la plus défavorable pour l´élément considéré .Dans le sens transversal, chaque file est supposée circulant dans láxe dúne bande longitudinale.

On prend le coefficient Bc =0.95

0.2 2*Hr+0.25=3. 0.2 55

5

5 2*Hr+0.25=3. 5

-La charge surfacique applique est : q=

2∗6 ∗Bc (0.25+2∗Hr)2

=

2.∗6 ∗0.95=¿ 3.40t/m^2 =34.0 KN m /ml (0.25+2∗0.79)2

Moment aux appuis MA =MD =-

q∗l2∗( k 1∗K 1−k 2) 4∗F 1

=-4.1 KN m/ml

MB =MC =-

q∗l2∗(K 2∗k 1−k 2) 4∗F 1

= -4.1 KN m/ml

-Détermination des moments à mi porté q∗l2 MB + MC M (B-C) (tablier) = 8 + 2

= -8.91 KN m/ml

2

M (A-D) (radier) =

q∗l MA + MD + 8 2

= -8.91 KN m/ml

MA + MB 2



MC + MD 2

= -4.1KN m /ml

= -4.1 KN m /ml

-Détermination des efforts normaux N1 =N3=0N2= N2b =

q∗l 2

= 29.92 KN

-Convoi du camion système Bt

On prend le coefficient Bt=1.0

0.62*Hr+0.6=3.6 0.2 5 2*Hr+0.25=3. 5

-La charge surfacique applique est :

Q=

(

2∗8 ∗bt ( 2∗Hr+ 0.25 )∗( 2∗Hr+0.6 )

)

= 4.01 t/m^2 =40.1KN/m^2

-Moment aux appuis

MA =MD =-

q∗l2∗( k 1∗K 1−k 2) 4∗F 1

= -4.9 KN m/ml

MB =MC =-

q∗l2∗(K 2∗k 1−k 2) 4∗F 1

= -4.9KN m/ml


= 10.41 KN m/ml

2

M (A-D) (radier) =

q∗l MA + MD + 8 2



MA + MB 2

MC + MD 2

-Détermination des efforts normaux N1 =N3=0

= 10.41KN t m/ml

= -4.9KN m /ml

= -4.9KN m /ml

N2= N2b =

q∗l 2

=35 KN

-Système de charge M (militaire) Convoi Me 120 -La charge surfacique applique est : 33 Q= ( (2∗Hr +0,15)∗(2∗Hr +4) ) =

(

33 ) (2∗0.79+0,15 )∗( 2∗0.79+ 4 ) = 3.41 t/m^2 =34.1KN m^2

-Moment aux appuis 0.1 4 2*Hr+4=

MA =MD =-

q∗l2∗( k 1∗K 1−k 2) 4∗F 1

= -4.17KN m/ml

MB =MC =-

q∗l2∗(K 2∗k 1−k 2) 4∗F 1

= -4.17 KN m/ml


= 8.88 KN m/ml

2

M (A-D) (radier) =

q∗l MA + MD + 8 2



MA + MB 2

MC + MD 2

-Détermination des efforts normaux N1 =N3=0

= 8.88. KN m/ml

= -4.17t m /ml

= -4.17t m /ml

50.1 5

7

2*Hr+0.15=3. 5

N2= N2b =

q∗l 2

= 29.83 KN

-Charges routières sur le remblai On supposera que la terre fait passer une charge q=1t/m², la pression sur les piédroits est égale : P= ka *q=0.33 t/m^2 et R = P *h =0.74 t/ml -Moments aux appuis 2

−k 2∗( k 2+3 )∗p∗h k 2∗( 3∗k 2+ 8 )∗∆ p∗h − MA =MD = 4∗F 1 20∗F1

2

=-0.20 KN m/ml

−k 2∗( 3∗k 1 +k 2)∗p∗h2 k 2∗( 7∗k 1+2∗k 2 )∗∆ p∗h2 − MB = MC = 4∗F 1 20∗F 1

= -0.20KNm/ml

-Détermination des moments à mi porté M (B-C) (tablier) =

MB + MC 2

=-0.20 KN m/ml

M (A-D) (radier) =

MA + MD 2

= -0.20KN m/ml


MA + MB ∆ P∗h2 P∗h2 + + 2 12 8

= 1.88 KN m /ml

M(C-D) (piédroit droit) = 1.88 t m /ml -Efforts normaux N1 =

( P+2 P)∗h + 6

MB−MA MD−MA + = 7.93KN h l

N 2=N 2 b =0 t N3 =

(2∗P+ P)∗h + 6

Conclusion :

MA −MB MC −MB + h l

= 7.93KN

Au vu des résultats obtenue ci-dessus le système Me et Charges permanentes sur leTableau récapitulatif tablier sont les plus défavorable.

Tableau récapitulatif : Poids total sur le tablie r

Charge totale sur le radier

Poussé e du remblai sur un piédroit

Systèm e de charge A

systèm e Bc

système Systèm Bt e de charge Me

Charges G routière s sur le remblai

Q

Montent= (G+1.2Q)

. MA

-2.5

-1.47

-1.66

-3.19

-4.1

-4.9

-4.17

-0.20

-5.83 -16.56

-25.13

MB

-2.5

-1.47

-3.29

-3.19

-4.1

-4.9

-4.17

-0.20

-7.26 -16.56

-27.13

MC

-2.5

0.16

-3.29

-3.19

-4.1

-4.9

-4.17

-0.20

-5.63 -16.56

-25.50

MD

-2.5

0.16

-1.66

-3.19

-4.1

-4.9

-4.17

-0.20

-4

-16.56

-23.87

M (A- -2.5 B) M (A- 5.3 D)

-1.47

5.8

-3.19

-4.1

-4.9

-4.17

1.88

1.03

-14.48

-18.40

6.18

-2.47

6.78

-8.91

10.41

8.88

-0.20

9.01

16.96

29.36

M (B- 5.3 C) M(C- -2.5 D)

0.08

-2.47

6.78

-8.91

10.41

8.88

-0.20

2.91

16.96

23.26

0.16

5.8

-3.19

-4.1

-4.9

-4.17

1.88

3.46

-14.48

-13.91

N1

0

1

14.7

0

0

0

0

7.93

15.7

7.93

25.216

N2 N2b

18 18

37.04 -0.46

0 0

22.81 22.81

29.75 29.75

35 35

29.83 29.83

0 0

55.04 117.39 17.54 117.39

195.9 158.40

N3

0

37.04

7.48

0

0

0

0

7.93

29.56 7.93

39.07

Le moment dimensionnement de la dalle et le radier est : 29.36 ; Le moment dimensionnement des piédroits : 27. 13 ; Armature du tablier et du radier ; Choix HA 12 ;

Configuration 8HA12 Espacement : 18 cm.

Calcul des armatures à l ELS avec une fissuration préjudiciable -Armature du tablier et du radier Béton: fc28 = 25,00 (MPa)

Acier: fe = 500,00 (MPa)



Fissurationpréjudiciable



Pas de prise en compte des dispositions sismiques



Calcul en poutre



Calculsuivant BAEL 91 mod. 99

2. Section:

b = 100, 00

(cm)

h = 25, 00

(cm)

d1 = 3, 60

(cm)

d2 = 3, 60

(cm)

3. Armatures: Section théorique As1 = 5,99 (cm2) Section minimum As min = 2,27 (cm2) Théorique

 = 0,28 (%)

Minimum

min = 0,11 (%)

4. Excentricité des charges: Excentricité: ez = 0,00 (cm) 5. Résultats:

Section théorique

As2 = 0,00 (cm2)

Capacités limites:

N (kN)M (kN*m)

Etat Limite Ultime (fondamental)

3569,53

0,00

Etat Limite de Service

3616,77

0,00

Etat Limite Ultime (Accidentel)

4650,28

0,00

Analyse par Etat: EtatELU

N = 3569,53

(kN) M = 0,00

Coefficient de sécurité: 1,00 Position de l'axe neutre: Bras de levier:

(kN*m)

Pivot: C y = 30,54 (cm)

Z = 9,18

(cm)

Déformation de l'acier:s = 0,00

(‰)

Déformation du béton: b = 3,08 (‰) Contrainte de l'acier:

Comprimée: EtatELS

N = 3616,77

Coefficient de sécurité:

s' = 184,41

(MPa)

(kN) M = 0,00

(kN*m)

1,00

Position de l'axe neutre:

y = 186,39 (cm)

Bras de levier:

Z = 9,20 (cm)

Contrainte maxi du béton:

b = 12,92 (MPa)

Contrainte limite:

0,6 fcj = 15,00 (MPa)

Contrainte de l'acier: Comprimée:

s' = 219,96 (MPa)

Contrainte limite de l'acier: EtatELA

N = 4650,28 (kN)

s lim = 250,00 (MPa)

M = 0,00

(kN*m)


1,00

Pivot: C


y = 30,71

(cm)

Bras de levier:

Z = 9,12

(cm)

Déformation de l'acier:

s = 0,00

(‰)

Déformation du béton:

b = 3,07

(‰)

Contrainte de l'acier: s' = 186,24 (MPa)

Comprimée: Choix HA 12 Configuration 8HA12 Espacement : 18 cm

-Aciers sur piédroits : Vérification de Section en Flexion Composée : Lit supérieur et inferieur Mser =27.13KN/m Béton: fc28 = 25,00 (MPa)

Acier: fe =500,00 (MPa)



Fissurationpréjudiciable ;



Pas de prise en compte des dispositions sismiques ;



Calcul en poutre;



Calculsuivant BAEL 91 mod. 99.

2. Section:

b = 100, 00

(cm)

h = 25, 00

(cm)

d1 = 3, 60

(cm)

d2 = 3, 60

(cm)

3. Armatures: Section théorique As1 = 5,52 (cm2) Section minimum As min = 2,27 (cm2) Théorique



Minimum

min = 0, 11 (%)

= 0,26 (%)

Section théorique

As2 = 0,00 (cm2)

4. Excentricités’ des charges: Excentricité: ez = 0,00 (cm) 5. Résultats: Capacités limites: N (kN)

M (kN*m)

Etat Limite Ultime (fondamental)

3570,25

0,00

Etat Limite de Service

3626,18

0,00

Etat Limite Ultime (Accidentel)

4648,12

0,00

Analyse par Etat: EtatELU

N = 3570,25

(kN) M = 0,00

Coefficient de sécurité: 1, 00 Position de l'axe neutre: Bras de levier:

(kN*m)

Pivot: C y = 30,60 (cm)

Z = 9,16

(cm)

Déformation de l'acier: s= 0,00 (‰) Déformation du béton:b = 3,08

(‰)


EtatELS

N = 3626,18

Coefficient de sécurité: Position de l'axe neutre:

s' = 185,10

(MPa)

(kN) M = 0,00

(kN*m)

1,00 y = 200,13 (cm)

Bras de levier:

Z = 9,18 (cm)

Contrainte maxi du béton:

b= 5,32 (MPa)

Contrainte limite:

0,6 fcj = 15,00 (MPa)

Contrainte de l'acier: Tendue:

s = 250,00 (MPa)

Contrainte limite de l'acier: s lim = 250,00 (MPa) EtatELA

N = 4648,12 (kN)

M = 0,00

(kN*m)


1,00

Pivot: C


y = 30,76

(cm)

Bras de levier:

Z = 9,10

(cm)

Déformation de l'acier:

s = 0,00

(‰)

Déformation du béton:

b = 3,07

(‰)


s' = 186,75 (MPa)

Choix HA 12 Configuration 5 HA 12 Espacement 20 cm

Armature transversale Le ferraillage transversale est égale au

Ast =

1 3

* 5.99= 2.14 cm²

Choix HA 8 Configuration 6 HA 8 Espacement : 20 cm

Armature aux angles droits As =2.26 cm² Choix HA12 Configuration 2 HA 12 Espacement : 12 cm

1 3

du ferraillage longitudinal Ast =

1 3 Asl

Esquisse de ferraillage HA 12 e=20 cm

HA 12 e=20 cm •

• •

•

•

•

• • • •

HA 8 e=20cm • 2.14 Cm² •

•

•

•

• •

• •

•

•

•

•

• •

•

5.99 Cm²

•

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•

HA 12 e=20c m

•

5.54 Cm²

• •

•

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• •

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•

•

HA 8 e=20 cm 2.1 Cm²

Figure 6- Plan de ferraillage

HA 12 e=20 cm 5.99 Cm²

II

Calcul du dalot avec la Méthode des éléments finis :

Géométrie du dalot : Cette étape consiste à choisir les caractéristiques des matériaux et les donnes géométriques du dalot Epaisseur de la dalle :

e 1 = 0.25 m

Epaisseur du radier :

e 1 = 0.25 m

Epaisseur des voiles : Hauteur piédroits :

e 1 = 0.20 m h= 2m

Définition des charges Figure du Dalot Les charges applique sur le dalot sont 7-Géométrie :

Poids du le tablier Poids des terres Charge du le radier

Poussée du remblai sur les piédroits

Les Charges permanentes sur le dalot Figure 8–poussée des Terres

Figure 7-Pousee des terres

Notre Dalot étant de classe 1 selon (le CPC Fascicule 61 Titre II) nous devons définir les Figure 9-charge permanentecorrespondant G charges roulante qui sont à considère et les coefficients à chaque convoi.

Système de charge A

Système Bc Système Bt Système de charge Me Charges routières sur le remblai

Figure 9-charge Routière

Charge applique sur le dalot :

Combinaisons des charges : La combinaison des charges permanentes, des charges d’exploitations et les charges roulants selon le type de convoi.

Résultats Le logiciel robot structural peut générer plus types de résultats en ce qui concerne le dolât : efforts et déplacements dus aux différentes charges. Cartographie du dalot avec les moments aux points caractéristiques.

Cartographie du tablier et du radier avec les moments aux points caractéristiques : Enveloppe supérieure

Enveloppe inférieure

Cartographie des piédroits avec les moments aux points caractéristiques :

Calcule des sections d’acier par la calculette B.A de robot Enveloppe supérieure Enveloppe inférieure

Armature du tablier et du radier

Choix HA 12 Configuration 8HA12 Espacement : 20 cm

Etude Dalot Avec Robot

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