Bab6 Debit Banjir Rencana

Perencanaan Rehabilitasi dan Peningkatan Daerah Irigasi Alo, Pohu, Alopohu dan Huludupitango

BAB VI DEBIT BANJIR RENCANA

6.1.

Umum

Debit banjir rencana atau design flood adalah debit maksimum di sungai atau saluran alamiah dengan periode ulang yang sudah ditentukan yang dapat dialirkan tanpa membahayakan proyek irigasi dan stabilitas bangunanbangunannya. Perhitungan debit banjir rencana pada pekerjaan ini dipergunakan untuk perencanaan bangunan utama atau bendung yaitu bendung Alopohu yang akan dilakukan rehabilitasi atau perencanaan ulang dikarenakan kondisinya rusak berat yang salah satu penyebabnya adalah akibat terjangan banjir yang terjadi. Metode perhitungan dilakukan dengan berbagai metode bergantung pada data-data yang tersedia dan karakteristik dari data yang ada. Konsep dasar perhitungan didasarkan dari data yang ada, pengalaman dan kepentingan sehingga langkah-langkah dalam penentuan dan atau perhitungan yang dilakukan adalah : 1. Analisis frekuensi dengan : − Metode Log Pearson Type III − Metode Gumbell 2. Uji Kesesuaian distribusi : − Metode Chi-Kuadrat − Metode Smirnov-Kolmogorov 3. Debit banjir rencana digunakan metode : − Metode Empiris Haspers − Metode Empiris Melchior − Metode Hidrograf Satuan Nakayasu − Metode Hidrograf Satuan Gamma I 4. Pemilihan metode perhitungan debit banjir 6.2.

Data yang Tersedia

Data-data yang tersedia untuk perhitungan debit banjir rencana dan drain modul pada pekerjaan ini seperti telah dijelaskan pada sub bab 1.5 mengenai data yang tersedia pada laporan hidrologi ini. Selain data tersebut ada beberapa parameter yang diperlukan untuk perhitungan debit banjir rencana adalah : – – –

Karakteristik DAS rencana bangunan bendung Luas DAS dan tata guna lahan di daerah pengaliran Titik tinggi dan jarak serta kemiringan sungai

Peta DAS sangat dibutuhkan dalam perhitungan hidrologi, khususnya untuk perhitungan banjir rencana (design flood). Sedangkan tata guna lahan PT. MAXITECH UTAMA INDONESIA

Engineering and Management Consultants

VI - 1


dipergunakan untuk mengetahui karakteristik dan pembagian wilayah penggunaan DAS yang berpengaruh terhadap koefisien pengaliran (C). Peta Daerah Aliran Sungai (DAS) Alopohu dapat dilihat pada Gambar 1.2 laporan hidrologi ini beserta dengan peta penyebaran stasiun hidrologi di sekitar lokasi pekerjaan, peta DAS tersebut menggambarkan : – – – – –

Luas Daerah Aliran Sungai (km2 atau ha.) Letak dan posisi bangunan bendung Letak dan posisi stasiun penakar curah hujan Panjang sungai utama (km) Elevasi tertinggi dan terendah dari sungai utama (+ m) Dari peta dan data-data yang diperoleh dapat diketahui antara lain :

– – – –

Panjang sungai utama lokasi bendung A (cathsment) sungai lokasi bendung Titik tinggi pada bagian hulu sungai Titik tinggi pada bagian hilir

6.3.

= 44,72 km = 489,15 km2 = + 784,00 m = + 18,00 m

Analisis Frekuensi

6.3.1. Pengertian Perhitungan analisis frekuensi ini dilakukan untuk menghitung curah hujan rencana, yaitu hujan harian daerah maksimum yang mungkin terjadi yang selanjutnya digunakan untuk perhitungan debit banjir rencana (design flood) khususnya pada rencana rehabilitasi bendung Alopohu dan perhitungan drainase modul. Pada pekerjaan ini analisis frekuensi dihitung dengan menggunakan metode Log Pearson Type III dan metode Gumbell. 6.3.2. Curah Hujan Maksimum Penentuan curah hujan harian maksimum ini digunakan dalam perhitungan curah hujan rencana dengan analisis frekuensi untuk perhitungan debit banjir dengan kala ulang tertentu. Sedangkan penentuan curah hujan 3 harian maksimum ini digunakan dalam perhitungan curah hujan rencana dengan analisis frekuensi untuk perhitungan modulus drainase untuk kala ulang 5 tahun. Lamanya tahun pengamatan yang dipakai dalam analisis frekuensi untuk menghitung curah hujan rencana disesuaikan dengan stasiun pengamatan yang berpengaruh. Curah hujan harian maksimum rerata daerah mengacu pada curah hujan harian maksimum daerah yang terjadi (terdapat 5 stasiun pencatatan untuk DAS Alopohu lokasi bendung dan 3 stasiun curah hujan untuk D.I. Alo, Pohu dn D.I. Alopohu serta 2 stasiun curah hujan untuk D.I. Huludupitango). Data curah hujan harian maksimum dan curah hujan 3 harian maksimum masing-masing stasiun yang ada seperti pada Tabel 6.2 dan Tabel 6.3. 6.3.3. Curah Hujan Maksimum Rerata Daerah Dari data curah hujan maksimum dari stasiun terukur kemudian dihitung besarnya curah hujan maksimum rerata daerah. Ada beberapa cara untuk menentukan tinggi curah hujan maksimum rerata daerah dapat dilakukan dengan

PT. MAXITECH UTAMA INDONESIA


VI - 2


cara rata-rata aljabar, cara isohyet dan cara poligon thiessen. Dalam study ini perhitungan dilakukan dengan metode polygon Theissen untuk perhitungan curah hujan maksimum rerata daerah DAS Alopohu, hal ini dipilih karena masih memperhitungkan luas daerah yang berpengaruh terhadap DAS Alopohu; dan metode rerata aljabar untuk lokasi areal irigasi. Curah hujan maksimum rerata daerah berturut-turut seperti dijelaskan pada Tabel 6.2 dan Tabel 6.3, sedangkan khusus prosentase luas yang berpengaruh pada DAS Alopohu untuk masingmasing stasiun curah hujan seperti pada Tabel 6.1. Metode Theissen : Px

= (P1xA1) + …….. + PnxAn

dimana : Px = Curah hujan rerata daerah (mm) P1, Pn = Tinggi curah hujan masing-masing stasiun (mm) A1,An = Besarnya daerah pengaruh masing-masing stasiun Tabel 6.1 : Koefisien Theissen DAS Alopohu Stasiun Curah Hujan Jalaluddin Alo Isimu Pohu Bongomeme P. Molombulahe Jumlah

Tahun 1994 Tahun 1995-2001 Tahun 2002-2008 Ai Ai Ai Koefisien Koefisien Koefisien 2 2 2 Theissen Theissen Theissen (km ) (km ) (km ) 0.00% 312.60 63.91% 150.29 30.72% 452.92 92.59% 140.32 28.69% 208.52 42.63% 0.00% 0.00% 98.05 20.04% 36.23 7.41% 36.23 7.41% 32.29 6.60% 489.15 100.00% 489.15 100.00% 489.15 100.00%

Sumber : Hasil Perhitungan

Tabel 6.2 : Curah Hujan Harian Maksimum (mm) DAS Alopohu Tahun 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008

Jalaluddin 82.00 60.00 93.00 97.00 83.00 142.00 65.00 57.00 84.00 92.00 134.00 110.00 111.00 93.00

Stasiun Curah Hujan Pohu Alo Isimu Bongomeme 64.00 89.10 63.00 89.00 92.00 65.00 111.00 51.00 62.50 99.00 80.00 71.00 74.00 43.20 61.50 122.30 79.00 74.30 76.00 69.70 59.00 69.70

Paguyaman Malombulahe 41.90 65.00 61.60 61.00 52.20 54.00 93.00 43.00 48.40 50.50 47.50 112.00 54.00 47.50 26.50

CH. Rerata Daerah (Polygon Theissen) 62.36 82.78 60.98 89.48 92.25 75.69 129.48 59.35 67.20 59.41 44.95 134.58 52.26 51.21 44.29

Sumber : Rekapitulasi dan hasil Perhitungan



VI - 3


Tabel 6.3 : Curah Hujan 3 Harian Maksimum (mm) di Areal Irigasi Tahun 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008

D.I. Alo, Pohu dan D.I. Alopohu D.I. Huludupitango Pohu Biyonga Bulota Rerata Rerata Jalaluddin Alo Isimu BongoHuluHepuhuAljabar Aljabar meme dupitango lawa 86 85.90 97 97.40 105 89 97.05 134 - 134.40 106 94 99.75 124 68 96.10 123 102 112.50 181 117 148.75 105 111 108.00 118 90 104.00 98 77 87.50 123 88 105.50 162 127 144.50 203 145 174.00 118 92 105.00 148 105 126.50 82 73 255 136.73 125 158 141.25 120 140 101 120.04 115 186 150.25 96 89 79 87.97 189 144 166.25 138 74 122 111.43 140 131 135.25 132 86 85 100.83 138 89 113.25 129 176 155 153.30 279 75 176.90 139 92 83 104.60 149 110 129.40


6.3.4. Metode Log Pearson Type III Langkah-langkah perhitungan analisis frekuensi dengan metode Log Pearson Type III adalah sebagai berikut : 1. Urutkan data dari kecil ke besar dan ubah data (X1, X2, …., Xn) dalam bentuk logaritma (log X1, log X2, …., log Xn). 2. Hitung nilai rerata, dengan persamaan : ⎯⎯⎯ 1 i=n log X = ⎯⎯ ∑ n i=1

(log Xi)

3. Hitung standart deviasi, dengan persamaan :

S12

i=n ⎯⎯ ∑ (log Xi - log X)2 i=1 = ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ n-1

4. Hitung koefisien kepencengan, dengan persamaan :

Cs

i=n ⎯⎯ n ∑ (log Xi - log X)3 i=1 = ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ (n - 1) (n - 2) (S1)3



VI - 4


5. Hitung logaritma X dengan persamaan : ⎯⎯ Log X = log X + G . S1 6. Hitung anti log X X = anti log X dimana : log X ⎯⎯ log X log X1 G

S1 Cs n

= Logaritma curah hujan. = Logaritma rerata dari curah hujan = Logaritma curah hujan tahun ke 1 = Konstanta Log Pearson Type III, berdasarkan nilai Cs (koefisien kepencengan) seperti ditunjukkan pada Tabel 6.4 untuk Cs positif dan Tabel 6.5 untuk Cs negatif = Simpangan baku = Koefisien kepencengan = Jumlah data (15 tahun)

Tabel 6.4 : Harga G pada distribusi Log Pearson Type III untuk Cs positif Cs 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.0

1,0101 1,0526 1,1111 99 -2.326 -2.252 -2.175 -2.104 -2.029 -1.955 -1.880 -1.806 -1.733 -1.660 -1.588 -1.518 -1.449 -1.388 -1.318 -1.256 -1.197 -1.140 -1.087 -1.037 -0.990 -0.946 -0.905 -0.867 -0.832 -0.799 -0.769 -0.740 -0.714 -0.690 -0.667

95 -1.645 -1.616 -1.586 -1.555 -1.524 -1.491 -1.458 -1.423 -1.388 -1.353 -1.317 -1.280 -1.243 -1.206 -1.163 -1.131 -1.093 -1.056 -1.020 -0.984 -0.949 -0.914 -0.882 -0.850 -0.819 -0.790 -0.762 -0.736 -0.711 -0.688 -0.665

90 -1.282 -1.270 -1.258 -1.245 -1.231 -1.216 -1.200 -1.183 -1.166 -1.147 -1.128 -1.107 -1.086 -1.064 -1.041 -1.018 -0.994 -0.970 -0.945 -0.920 -0.895 -0.869 -0.844 -0.819 -0.795 -0.771 -0.747 -0.724 -0.702 -0.681 -0.660

1,25

2

80 -0.842 -0.846 -0.850 -0.853 -0.855 -0.856 -0.857 -0.857 -0.856 -0.854 -0.852 -0.848 -0.844 -0.838 -0.832 -0.825 -0.817 -0.808 -0.799 -0.788 -0.777 -0.765 -0.752 -0.739 -0.725 -0.711 -0.696 -0.681 -0.666 -0.651 -0.636

50 0.000 -0.017 -0.033 -0.050 -0.066 -0.083 -0.099 -0.116 -0.132 -0.148 -0.164 -0.180 -0.195 -0.210 -0.225 -0.240 -0.254 -0.268 -0.282 -0.294 -0.307 -0.319 -0.330 -0.341 -0.351 -0.360 -0.368 -0.376 -0.384 -0.390 -0.396

Kala Ulang 5 10 Percent Chance 20 10 0.842 1.282 0.836 1.292 0.830 1.301 0.824 1.309 0.816 1.317 0.808 1.323 0.800 1.328 0.790 1.333 0.780 1.336 0.769 1.339 0.758 1.340 0.745 1.341 0.732 1.340 0.719 1.339 0.705 1.337 0.690 1.333 0.675 1.329 0.660 1.324 0.643 1.318 0.627 1.310 0.609 1.302 0.592 1.294 0.574 1.284 0.555 1.274 0.537 1.262 0.518 1.250 0.499 1.238 0.479 1.224 0.460 1.210 0.440 1.195 0.420 1.180

25

50

100

200

1000

4 1.751 1.785 1.818 1.849 1.880 1.910 1.939 1.967 1.993 2.018 2.043 2.006 2.087 2.108 2.128 2.146 2.163 2.179 2.193 2.207 2.219 2.230 2.240 2.248 2.256 2.262 2.267 2.272 2.275 2.277 2.278

2 2.054 2.107 2.159 2.211 2.261 2.311 2.359 2.407 2.453 2.498 2.542 2.585 2.626 2.666 2.706 2.743 2.780 2.815 2.848 2.881 2.912 2.942 2.970 2.997 3.023 3.048 3.071 3.097 3.114 3.134 3.152

1 2.326 2.400 2.472 2.544 2.615 2.686 2.755 2.824 2.891 2.957 3.022 3.087 3.149 3.211 3.271 3.330 3.388 3.444 3.499 3.553 3.605 3.656 3.705 3.753 3.800 3.845 3.889 3.932 3.973 4.013 4.051

0.5 2.576 2.670 2.763 2.856 2.949 3.041 3.132 3.223 3.312 3.401 3.489 3.575 3.661 3.745 3.828 3.910 3.990 4.069 4.147 4.223 4.298 4.372 4.454 4.515 4.584 3.652 4.718 4.783 4.847 4.909 4.970

0.1 3.090 3.235 3.380 3.525 3.670 3.815 3.960 4.105 4.250 4.395 4.540 4.680 4.820 4.965 5.110 5.250 5.390 5.525 5.660 5.785 5.910 6.055 6.200 6.333 6.467 6.600 6.730 6.860 6.990 7.120 7.250

Sumber : CD Soemarto, Hidrologi Teknik



VI - 5


Tabel 6.5 : Harga G pada distribusi Log Pearson Type III untuk Cs negatif

Cs

0.0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.4 -0.5 -0.6 -0.7 -0.8 -0.9 -1.0 -1.1 -1.2 -1.3 -1.4 -1.5 -1.6 -1.7 -1.8 -1.9 -2.0 -2.1 -2.2 -2.3 -2.4 -2.5 -2.6 -2.7 -2.8 -2.9 -3.0

1,0101 1,0526 1,1111

1,25

2

99 95 90 -2.326 -1.645 -1.282 -2.400 -1.673 -1.292 -2.472 -1.700 -1.301 -2.544 -1.726 -1.309 -2.615 -1.750 -1.317 -2.686 -1.774 -1.323 -2.755 -1.797 -1.328 -2.824 -1.819 -1.333 -2.891 -1.839 -1.336 -2.957 -1.858 -1.339 -3.022 -1.877 -1.340 -3.087 -1.894 -1.341 -3.149 -1.190 -1.340 -3.211 -1.925 -1.339 -3.271 -1.938 -1.337 -3.330 -1.951 -1.333 -3.388 -1.962 -1.329 -3.444 -1.972 -1.324 -3.499 -1.981 -1.318 -3.553 -1.989 -1.310 -3.605 -1.996 -1.302 -3.656 -2.001 -1.294 -3.705 -2.006 -1.284 -3.753 -2.009 -1.274 -3.800 -2.011 -1.262 -3.845 -2.012 -1.290 -3.889 -2.013 -1.238 -3.932 -2.012 -1.224 -3.973 -2.010 -1.210 -4.013 -2.007 -1.195 -4.051 -2.003 -1.180

80 -0.842 -0.836 -0.830 -0.824 -0.816 -0.808 -0.800 -0.790 -0.780 -0.769 -0.758 -0.745 -0.732 -0.719 -0.705 -0.690 -0.875 -0.660 -0.643 -0.627 -0.609 -0.592 -0.574 -0.555 -0.537 -0.518 -0.499 -0.479 -0.460 -0.440 -0.420

50 0.000 0.017 0.033 0.050 0.066 0.083 0.099 0.116 0.132 0.148 0.164 0.180 0.195 0.210 0.225 0.240 0.254 0.268 0.282 0.294 0.307 0.319 0.330 0.341 0.351 0.360 0.368 0.376 0.384 0.330 0.390

Kala Ulang 5 10 Percent Chance 20 10 0.842 1.282 0.846 1.270 0.850 1.258 0.853 1.245 0.855 1.231 0.856 1.216 0.857 1.200 0.857 1.183 0.856 1.166 0.854 1.147 0.852 1.128 0.848 1.107 0.844 1.086 0.838 1.064 0.832 1.041 0.825 1.018 0.817 0.994 0.808 0.970 0.799 0.945 0.788 0.920 0.777 0.895 0.765 0.869 0.752 0.844 0.739 0.819 0.725 0.795 0.711 0.771 0.696 0.747 0.681 0.724 0.666 0.702 0.651 0.681 0.636 0.660

25

50

100

200

1000

4 1.751 1.716 1.680 1.643 1.606 1.567 1.528 1.488 1.448 1.407 1.366 1.324 1.282 1.240 1.198 1.157 1.116 1.075 1.035 0.996 0.959 0.923 0.888 0.855 0.823 0.793 0.764 0.738 0.712 0.683 0.666

2 2.054 2.000 1.945 1.890 1.834 1.777 1.720 1.663 1.606 1.549 1.492 1.435 1.379 1.324 1.270 1.217 1.166 1.116 1.069 1.023 0.980 0.939 0.900 0.864 0.830 0.798 0.768 0.740 0.714 0.689 0.666

1 2.326 2.252 2.178 2.104 2.029 1.955 1.880 1.806 1.733 1.660 1.588 1.518 1.449 1.383 1.318 1.318 1.197 1.140 1.087 1.037 0.990 0.946 0.905 0.867 0.832 0.799 0.769 0.740 0.714 0.690 0.667

0.5 2.576 2.482 2.388 2.294 2.201 2.108 2.016 1.926 1.837 1.749 1.664 1.581 1.501 1.424 1.351 1.351 1.216 1.155 1.097 1.044 0.995 0.949 0.907 0.869 0.833 0.800 0.769 0.741 0.714 0.690 0.667

0.1 3.090 2.950 2.810 2.675 2.540 2.400 2.275 2.150 2.035 1.910 1.800 1.713 1.625 1.545 1.465 1.373 1.280 1.205 1.130 1.065 1.000 0.955 0.910 0.874 0.838 0.802 0.775 0.748 0.722 0.695 0.668

Sumber : CD Soemarto, Hidrologi Teknik

Dengan mengacu pada kriteria di atas, maka perhitungan besarnya curah hujan rencana (1 dan 3 harian) dengan metode Log Pearson Type III dengan berbagai kala ulang, seperti pada Tabel 6.6 untuk curah hujan 1 harian maksimum pada DAS Alopohu dan Tabel 6.7 sampai Tabel 6.8 untuk curah hujan 3 harian maksimum masing-masing untuk D.I. Alo+D.I. Pohu dan D.I. Huludupitango.



VI - 6


Tabel 6.6 : Perhitungan CH rencana (1 harian) DAS Alopohu metode Log Pearson Type III No.

P (%)

Xi (mm)

log Xi

(log xi-log x)²

(log xi-log x)³

1

6.25

44.29

1.6464

0.0384

-0.0075

2

12.50

44.95

1.6527

0.0360

-0.0068

3

18.75

51.21

1.7094

0.0177

-0.0024

4

25.00

52.26

1.7181

0.0154

-0.0019

5

31.25

59.35

1.7735

0.0048

-0.0003

6

37.50

59.41

1.7739

0.0047

-0.0003

7

43.75

60.98

1.7852

0.0033

-0.0002

8

50.00

62.36

1.7949

0.0023

-0.0001

9

56.25

67.20

1.8273

0.0002

0.0000

10

62.50

75.69

1.8790

0.0013

0.0000

11

68.75

82.78

1.9179

0.0057

0.0004

12

75.00

89.48

1.9517

0.0120

0.0013

13

81.25

92.25

1.9650

0.0150

0.0018

14

87.50

129.48

2.1122

0.0728

0.0196

15

93.75

134.58

2.1290

0.0821

0.0235

27.6361

0.3117

0.0272

Jumlah Rata-rata

1.8424

Jumlah data (n)

15

Standart Deviasi (S)

0.1492

Koefisien Kepencengan (Cs)

0.6751

Curah Hujan Rencana Untuk Berbagai Kala Ulang No.

Kala Ulang

1

1.0101

-1.8244

-0.2722

1.5702

37.17

2

1.0526

-1.4317

-0.2136

1.6288

42.54

3

1.1111

-1.1872

-0.1772

1.6653

46.27

4

1.25

-0.8570

-0.1279

1.7145

51.82

5

2

-0.1118

-0.0167

1.8257

66.95

6

5

0.7925

0.1183

1.9607

91.34

7

10

1.3318

0.1987

2.0411

109.93

8

25

1.9600

0.2925

2.1349

136.42

9

50

2.3950

0.3574

2.1998

158.41

10

100

2.8068

0.4188

2.2612

182.48

11

200

3.2003

0.4775

2.3199

208.90

4.0689

0.6071

2.4495

281.54

12 1000 Sumber : Hasil Perhitungan

G



G.S

Log X

Xt (mm)

VI - 7


Tabel 6.7 : Perhitungan CH rencana (3 harian) D.I. Alo+D.I. Pohu metode Log Pearson Type III No.

P (%)

Xi (mm)

log Xi

(log xi-log x)²

(log xi-log x)³

1

6.25

85.90

1.9340

0.0104

-0.0011

2

12.50

87.50

1.9420

0.0089

-0.0008

3

18.75

87.97

1.9443

0.0084

-0.0008

4

25.00

97.05

1.9870

0.0024

-0.0001

5

31.25

99.75

1.9989

0.0014

-0.0001

6

37.50

100.83

2.0036

0.0011

0.0000

7

43.75

104.60

2.0195

0.0003

0.0000

8

50.00

105.00

2.0212

0.0002

0.0000

9

56.25

108.00

2.0334

0.0000

0.0000

10

62.50

111.43

2.0470

0.0001

0.0000

11

68.75

112.50

2.0512

0.0002

0.0000

12

75.00

120.04

2.0793

0.0019

0.0001

13

81.25

136.73

2.1359

0.0099

0.0010

14

87.50

144.50

2.1599

0.0153

0.0019

15

93.75

153.30

2.1855

0.0223

0.0033

30.5428

0.0829

0.0034

Jumlah Rata-rata

2.0362

Jumlah data (n)

15


0.0769


0.6168


Kala Ulang

1

1.0101

-1.8676

-0.1437

1.8925

78.07

2

1.0526

-1.4521

-0.1117

1.9245

84.03

3

1.1111

-1.1971

-0.0921

1.9441

87.92

4

1.25

-0.8570

-0.0659

1.9702

93.38

5

2

-0.1019

-0.0078

2.0283

106.74

6

5

0.7983

0.0614

2.0976

125.20

7

10

1.3288

0.1022

2.1384

137.54

8

25

1.9437

0.1495

2.1857

153.37

9

50

2.3671

0.1821

2.2183

165.31

10

100

2.7666

0.2129

2.2490

177.44

11

200

3.1473

0.2422

2.2783

189.82

3.9843

0.3066

2.3427

220.16


G



G.S

Log X

Xt (mm)

VI - 8


Tabel 6.8 : Perhitungan CH rencana (3 harian) D.I. Huludupitango metode Log Pearson Type III No.

P (%)

Xi (mm)

log Xi

(log xi-log x)²

(log xi-log x)³

1

6.25

96.10

1.9827

0.0179

-0.0024

2

12.50

97.40

1.9886

0.0164

-0.0021

3

18.75

104.00

2.0170

0.0099

-0.0010

4

25.00

105.50

2.0233

0.0087

-0.0008

5

31.25

113.25

2.0540

0.0039

-0.0002

6

37.50

126.50

2.1021

0.0002

0.0000

7

43.75

129.40

2.1119

0.0000

0.0000

8

50.00

134.40

2.1284

0.0001

0.0000

9

56.25

135.25

2.1311

0.0002

0.0000

10

62.50

141.25

2.1500

0.0011

0.0000

11

68.75

148.75

2.1725

0.0031

0.0002

12

75.00

150.25

2.1768

0.0036

0.0002

13

81.25

166.25

2.2208

0.0109

0.0011

14

87.50

174.00

2.2405

0.0154

0.0019

15

93.75

176.90

2.2477

0.0172

0.0023

31.7475

0.1087

-0.0008

Jumlah Rata-rata

2.1165

Jumlah data (n)

15


0.0881


-0.0952


Kala Ulang

1

1.0101

-2.3964

-0.2112

1.9053

80.41

2

1.0526

-1.6716

-0.1473

1.9692

93.15

3

1.1111

-1.2915

-0.1138

2.0027

100.62

4

1.25

-0.8363

-0.0737

2.0428

110.36

5

2

0.0162

0.0014

2.1179

131.20

6

5

0.8458

0.0745

2.1910

155.25

7

10

1.2706

0.1120

2.2285

169.22

8

25

1.7177

0.1514

2.2679

185.29

9

50

2.0026

0.1765

2.2930

196.32

10

100

2.4745

0.2180

2.3345

216.05

11

200

2.4865

0.2191

2.3356

216.58

2.9568

0.2605

2.3770

238.26


G



G.S

Log X

Xt (mm)

VI - 9


6.3.5. Metode Gumbell Gumbell menggunakan teori harga ekstrim untuk menunjukkan bahwa dalam deret harga-harga ekstrim X1, X2, X3, ....., Xn, dimana sample-samplenya sama besar dan X merupakan variabel berdistribusi eksponensial, maka probabilitas komulatifnya P dalam mana sebarang harga n buah Xn akan lebih kecil dari harga X tertentu (dengan waktu balik Tr), mendekati : P(X)

-e

-a(X-b)

= e

Jika diambil Y = a (X-b), maka rumus di atas menjadi : -Y

P(X)

= e-e

dimana : e y

= 2,718282 = reduced variate

Waktu balik adalah merupakan harga rata-rata banyaknya tahun (karena Xn merupakan data debit maksimum dalam tahun), dimana suatu variate disamai atau melampaui oleh suatu harga, sebanyak satu kali. Jika antara 2 buah pengamatan konstan maka waktu baliknya dapat dinyatakan sebagai berikut : 1 Tr(X) = ⎯⎯⎯⎯ 1 - P(X)

YT

X K

Tr(X) - 1 = - ln (-ln ⎯⎯⎯⎯) Tr(X) ⎯ = X + sK YT - yn = ⎯⎯⎯⎯ Sn

dimana : YT yn Sn ⎯ X s

= Reduced variate (Tabel 6.9) = Reduced mean yang bergantung dari besarnya sample n (Tabel 6.10) = Reduced standard deviation yang bergantung dari besarnya sample n = Harga rata-rata sample = Penyimpangan baku sample

Dengan mengacu pada kriteria di atas, maka perhitungan besarnya curah hujan rencana (1 dan 3 harian) dengan metode Gumbell dengan berbagai kala ulang, seperti pada Tabel 6.11 untuk curah hujan 1 harian maksimum pada DAS Alopohu dan Tabel 6.12 sampai Tabel 6.13 untuk curah hujan 3 harian maksimum masing-masing untuk D.I. Alo+D.I. Pohu dan D.I. Huludupitango.



VI - 10


Tabel 6.9 : Hubungan antara Tr dengan YT atau YT = -ln[-ln {(Tr - 1)/Tr}] Tr (Tahun)

Reduced Variate (YT)

Tr (Tahun)

Reduced Variate (YT)

1,01

-1,5272

10

2,2504

1,05

-1,0974

20

2,9702

1,11

-0,8341

25

3,1985

1,25

-0,4759

50

3,9019

2

0,3665

100

4,6001

5

1,4999

200

5,2958

Sumber : CD. Soemarto; Hidrologi Teknik Tabel 6.10 : Hubungan Besarnya Sampel n dengan yn dan sn n

yn

Sn

n

Yn

sn

9

0,4945

0,9375

31

0,5371

1,1159

10

0,4952

0,9496

32

0,5380

1,1193

11

0,4996

0,9676

33

0,5388

1,1226

12

0,5035

0,9833

34

0,5396

1,1255

13

0,5070

0,9971

35

0,5402

1,1285

14

0,5100

1,0095

36

0,5410

1,1313

15

0,5128

1,0206

37

0,5418

1,1339

16

0,5157

1,0316

38

0,5424

1,1363

17

0,5181

1,0411

39

0,5430

1,1388

18

0,5202

1,0493

40

0,5436

1,1413

19

0,5220

1,0565

41

0,5442

1,1436

20

0,5236

1,0628

42

0,5448

1,1458

21

0,5252

1,0696

43

0,5453

1,1480

22

0,5268

1,0754

44

0,5458

1,1499

23

0,5283

1,0811

45

0,5463

1,1519

24

0,5296

1,0864

46

0,5468

1,1538

25

0,5309

1,0915

47

0,5473

1,1557

26

0,5320

1,0961

48

0,5477

1,1574

27

0,5332

1,1004

49

0,5481

1,1590

28

0,5343

1,1047

50

0,5485

1,1607

29

0,5353

1,1086

51

0,5489

1,1623

30 0,5362 1,1124 Sumber : CD. Soemarto; Hidrologi Teknik

52

0,5493

1,1638



VI - 11


Tabel 6.11 : Perhitungan CH rencana (1 harian) DAS Alopohu metode Gumbell Curah Hujan (mm) 134.58 129.48 92.25 89.48 82.78 75.69 67.20 62.36 60.98 59.41 59.35 52.26 51.21 44.95 44.29

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Periode Ulang T=(N+1)/M 16.00 8.00 5.33 4.00 3.20 2.67 2.29 2.00 1.78 1.60 1.45 1.33 1.23 1.14 1.07

JUMLAH

x²

(x - x)²

(x - x)³

18,111.65 16,764.52 8,509.59 8,007.10 6,852.13 5,728.75 4,515.27 3,889.16 3,718.45 3,529.59 3,522.95 2,730.62 2,622.61 2,020.21 1,962.02

3,700.12 3,105.49 342.12 247.48 81.48 3.75 42.97 129.68 163.12 205.65 207.26 462.06 508.03 829.68 867.67

225,072.97 173,059.64 6,328.05 3,893.19 735.50 7.27 -281.68 -1,476.80 -2,083.34 -2,949.20 -2,983.83 -9,932.35 -11,450.80 -23,898.44 -25,558.37

92,484.60

10,896.58

328,481.82

xrerata =

73.75

n data =

15.00

Sx =

27.90

xrerata2 =

5,439.20

Sx1 =

305.39

Cx =

1.2468

Sumber : Hasil Perhitungan Kurva Frekuensi Curah Hujan Rencana Metode Gumbell T 1.01 1.05 1.11 1.25 2 5 10 20 25 50 100 200 1000

K -1.9988 -1.5777 -1.3197 -0.9687 -0.1433 0.9672 1.7025 2.4078 2.6315 3.3207 4.0048 4.6865 6.2654

K*Sx -55.7643 -44.0149 -36.8173 -27.0261 -3.9988 26.9839 47.4971 67.1739 73.4156 92.6435 111.7294 130.7456 174.7950

x = x + K*Sx 17.99 29.74 36.93 46.72 69.75 100.73 121.25 140.92 147.17 166.39 185.48 204.50 248.55




VI - 12


Tabel 6.12 : Perhitungan CH rencana (3 harian) D.I. Alo+D.I. Pohu metode Gumbell Curah Hujan (mm) 153.30 144.50 136.73 120.04 112.50 111.43 108.00 105.00 104.60 100.83 99.75 97.05 87.97 87.50 85.90

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


JUMLAH

x²

(x - x)²

(x - x)³

23,500.89 20,880.25 18,696.00 14,409.60 12,656.25 12,417.39 11,664.00 11,025.00 10,941.16 10,167.36 9,950.06 9,418.70 7,738.13 7,656.25 7,378.81

1,845.52 1,166.88 696.58 94.08 4.66 1.19 5.48 28.52 32.95 90.39 112.16 176.64 500.59 521.69 597.34

79,282.87 39,859.94 18,384.88 912.55 10.07 1.31 -12.82 -152.31 -189.16 -859.30 -1,187.80 -2,347.57 -11,200.00 -11,915.54 -14,599.14

188,499.86

5,874.66

95,987.97

xrerata =

110.34

n data =

15.00

Sx =

20.48

xrerata2 =

12,175.01

Sx1 =

434.65

Cx =

0.9204


K -1.9988 -1.5777 -1.3197 -0.9687 -0.1433 0.9672 1.7025 2.4078 2.6315 3.3207 4.0048 4.6865 6.2654

K*Sx -40.9451 -32.3181 -27.0332 -19.8440 -2.9361 19.8130 34.8749 49.3227 53.9057 68.0238 82.0377 96.0004 128.3439

x = x + K*Sx 69.40 78.02 83.31 90.50 107.40 130.15 145.22 159.66 164.25 178.36 192.38 206.34 238.68




VI - 13


Tabel 6.13 : Perhitungan CH rencana (3 harian) D.I. Huludupitango metode Gumbell Curah Hujan (mm) 176.90 174.00 166.25 150.25 148.75 141.25 135.25 134.40 129.40 126.50 113.25 105.50 104.00 97.40 96.10

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15


JUMLAH

x²

(x - x)²

(x - x)³

31,293.61 30,276.00 27,639.06 22,575.06 22,126.56 19,951.56 18,292.56 18,063.36 16,744.36 16,002.25 12,825.56 11,130.25 10,816.00 9,486.76 9,235.21

1,902.70 1,658.12 1,087.02 287.98 239.32 63.52 3.88 1.25 15.05 45.97 401.20 771.73 857.32 1,287.37 1,382.35

82,995.97 67,518.58 35,839.08 4,887.04 3,702.29 506.26 7.65 1.40 -58.41 -311.67 -8,036.05 -21,438.61 -25,102.28 -46,190.99 -51,395.86

276,458.18

10,004.80

42,924.38

xrerata =

133.28

n data =

15.00

Sx =

26.73

xrerata2 =

17,763.56

Sx1 =

526.47

Cx =

0.1852


K -1.9988 -1.5777 -1.3197 -0.9687 -0.1433 0.9672 1.7025 2.4078 2.6315 3.3207 4.0048 4.6865 6.2654

K*Sx -53.4337 -42.1754 -35.2786 -25.8966 -3.8317 25.8561 45.5120 64.3665 70.3473 88.7716 107.0598 125.2813 167.4897

x = x + K*Sx 79.85 91.10 98.00 107.38 129.45 159.14 178.79 197.65 203.63 222.05 240.34 258.56 300.77




VI - 14


6.4.

Uji Kesesuaian Distribusi Pemeriksaan uji kesesuaian distribusi ini dimaksudkan untuk mengetahui :

− Apakah data curah hujan tersebut benar-benar sesuai dengan distribusi teoritis yang dipakai (metode Log Pearson Type III dan metode Gumbell) atau tidak. − Apakah hipotesa tersebut dapat digunakan atau tidak. Dalam studi ini digunakan uji kesesuaian distribusi sebagai berikut : 6.4.1. Uji Smirnov-Kolmogorov Uji kesesuaian Smirnov-Kolmogorov ini digunakan untuk menguji simpangan secara mendatar. Uji ini dilakukan dengan tahapan sebagai berikut : 1. Data curah hujan harian diurutkan dari kecil ke besar 2. Menghitung besarnya harga probabilitas dengan persamaan Weibull sebagai berikut : P = [m / (n+1)] x 100 % dimana : P = Probabilitas (%) m = Nomor urut data n = Jumlah data 3. Dari grafik pengeplotan data curah hujan di kertas probabilitas baik untuk distribusi Log Pearson Type III dan untuk distribusi Gumbel didapat perbedaan yang maksimum antara distribusi teoritis dan empiris, yang disebut dengan Δhit. Kemudian dibandingkan dengan Δcr yang didapat dari tabel untuk suatu derajat tertentu (α). Untuk bangunan-bangunan pengairan harga α diambil 5%. 4. Bila harga Δhit < Δcr, maka dapat disimpulkan bahwa penyimpangan yang terjadi masih dalam batas-batas yang dijinkan. Nilai Δcr (tabel) seperti ditunjukkan pada Tabel 6.14. Tabel 6.14 : Nilai kritis (Δcr) dari Smirnov-Kolmogorov n 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Derajat α (%) 20

10

5

1

0,45 0,32 0,27 0,23 0,21 0,19 0,18 0,17 0,16 0,15

0,51 0,37 0,30 0,26 0,24 0,22 0,20 0,19 0,18 0,17

0,56 0,41 0,34 0,29 0,27 0,24 0,23 0,21 0,20 0,19

0,67 0,49 0,40 0,36 0,32 0,29 0,27 0,25 0,24 0,23

1,07 1,22 1,36 ⎯⎯ ⎯⎯ ⎯⎯ √n √n √n Sumber : M.M.A.Shahin, Statistical Analysis in Hydrology,volume 2, 1976, hal 280 n > 50



1,63 ⎯⎯ √n

VI - 15


6.4.2. Uji Chi-Kuadrat (X2 - Test) Uji kesesuaian Chi-Kuadrat merupakan suatu ukuran mengenai perbedaan yang terdapat antara frekuensi yang diamati dan yang diharapkan. Uji ini digunakan untuk menguji simpangan secara tegak lurus, yang ditentukan dengan rumus : ∑(Ef - Of)2 X2hit = ⎯⎯⎯⎯⎯ Of dimana : X2hit = Harga uji statistik Ef = Frekuensi yang diharapkan = Frekuensi pengamatan Of Adapun langkah-langkah pengujian adalah sebagai berikut : 1. Memplot data hujan dengan persamaan Weibull. 2. Tarik garis dengan bantuan titik data hujan yang mempunyai periode ulang tertentu. 3. Harga X2cr dicari dari tabel, dengan menentukan taraf signifikan (α) dan derajat kebebasannya (DK), sedangkan derajat kebebasan dapat dihitung dengan persamaan : DK = n - (m + 1) dimana : DK = Harga derajat bebas n = Jumlah data m = Jumlah parameter untuk X2hit (m = 2). 4. Bila harga X2hit < X2cr maka dapat disimpulkan bahwa penyimpangan yang terjadi masih dalam batas-batas yang diijinkan. Nilai X2cr seperti ditunjukkan pada Tabel 6.15. Tabel 6.15 : Nilai (X2cr) dari Chi-Kuadrat Derajat Kebebasan 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

0,950 3.940 4.575 5.226 5.892 6.571 7.062 7.962 8.672 9.390 10.117 10.851

0,800 6.179 6.989 7.807 8.634 9.467 10.307 11.152 12.002 12.857 13.716 14.578

Probabilitas (%) dari x2 0,500 0,200 9.342 13.442 10.341 14.631 11.340 15.812 12.340 16.985 13.339 18.151 14.339 19.311 15.338 20.465 16.338 21.615 17.338 22.760 18.338 23.900 19.337 25.038

0,050 18.307 19.975 21.026 22.362 23.685 24.996 26.296 27.587 28.869 30.144 31.410

0,001 29.588 31.264 32.909 34.528 36.123 37.697 39.252 40.790 42.312 43.820 45.315

Sumber : M.M.A.Shahin, Statistical Analysis in Hydrology,volume 2, 1976, hal 283



VI - 16


Hasil rekapitulasi perhitungan uji kesesuaian distribusi seperti ditunjukkan pada Tabel 6.16. Dari hasil tersebut untuk selanjutnya curah hujan rencana yang digunakan untuk perhitungan debit banjir rencana (design flood) dan drainase modul adalah hasil analisis frekuensi dengan metode Gumbell. Tabel 6.16 : Hasil Perhitungan Uji Kesesuaian Distribusi Uji Smirnov-Kolmogorov Tipe DAS Alopohu D.I. Alopohu D.I. Huludupitango

Nilai Δhit Pearson Gumbell 19.16 10.84 18.45 10.24 17.32 9.76

Δcr Tabel 34.00

Uji Chi-Kuadrat Nilai X2hit Pearson 21.24 19.34 15.11

Gumbell 10.47 11.76 12.34

X2cr Tabel 22.36


6.5.

Kebutuhan Air Drainase (Drainase Modul)

Perhitungan kebutuhan air drainasi pada pekerjaan ini dipergunakan untuk perencanaan kapasitas rencana saluran drainasi (pembuang) pada jaringan irigasi D.I. Alo, Poho, Alopohu dan D.I. Huludupitango. Biasanya tanaman padi tumbuh dalam keadaan tergenang dan dapat bertahan dengan sedikit kelebihan air. Untuk varietas unggul, tinggi air antara 5 sampai 15 cm dapat diijinkan. Dan untuk tinggi air lebih dari 15 cm harus dihindari, hal ini akan menggurangi besarnya hasil panen. Varietas lokal unggul dan lokal biasa kurang sensitif terhadap tinggi muka air. Walau demikian tinggi air > 20 cm harus dihindari. Kelebihan air di dalam petak tersier disebabkan oleh hujan lebat, melimpahnya air irigasi atau buangan yang berlebihan dari jaringan primer atau sekunder ke daerah tersebut dan rembesan atau limpahan kelebihan air irigasi di dalam petak tersier. Modulus pembuang rencana, digunakan curah hujan rencana 3 harian dengan periode ulang 5 tahun seperti dihitung pada analisis frekuensi metode Gumbell di atas. Jumlah kelebihan air yang harus dibuang per satuan luas per satuan waktu disebut modulus pembuang atau koefisien pembuang dan besarnya bergantung : 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.

Curah hujan selama periode tertentu. Pemberian air irigasi pada waktu itu. Kebutuhan air untuk tanaman. Perkolasi tanah. Genangan di sawah-sawah. Luasnya daerah. Sumber-sumber kelebihan air yang lain. Pembuang air permukaan untuk satuan luas dinyatakan :

D(n)

= R(n)T + n(IR - ET - P) - Δs

dimana : n = Jumlah hari berturut-turut. D(n) = Pengaliran air permukaan selama n hari (mm). R(n)T = CH dalam n hari berturut-turut dengan periode ulang T tahun (mm)



VI - 17


IR ET P Δs

= = = =

Pemberian air irigasi (mm/hari). Evapotranspirasi (mm/hari). Perkolasi (mm/hari). Tambahan genangan (mm).

1. D.I. Alo, Pohu dan D.I. Alopohu Data perhitungan pengaliran air permukaan : R(3)5 n IR ET P Δs

= = = = = =

130,15 mm 3 hari 0,00 mm/hari (tanpa adanya pemberian air irigasi) 4,38 mm/hari (ET Minimum) 0 mm 50 mm

sehingga : D(n) = R(n)T + n(IR - ET - P) - Δs D (3) = 130,15 + 3(0,00 - 4,38 - 0) - 50 = 67,00 mm jadi modulus pembuang untuk D.I. Alo, Pohu dan D.I. Alopohu adalah : D(3) = ⎯⎯⎯⎯ (lt/dt.ha.) 3 x 8,64 = 67,00/(3 x 8,64) = 2,59 lt/dt/ha.

Dm

2. D.I. Huludupitango Data perhitungan pengaliran air permukaan : R(3)5 n IR ET P Δs

= = = = = =

159,14 mm 3 hari 0,00 mm/hari (tanpa adanya pemberian air irigasi) 4,38 mm/hari (ET Minimum) 0 mm 50 mm

sehingga : D(n) = R(n)T + n(IR - ET - P) - Δs D (3) = 159,14 + 3(0,00 - 4,38 - 0) - 50 = 95,99 mm jadi modulus pembuang untuk D.I. Alo, Pohu dan D.I. Alopohu adalah : Dm

D(3) = ⎯⎯⎯⎯ (lt/dt.ha.) 3 x 8,64 = 95,99/(3 x 8,64) = 3,70 lt/dt/ha.



VI - 18


6.6.

Debit Banjir Rencana (Design Flood)

6.6.1. Umum Berdasarkan analisis curah hujan rencana dari data curah hujan harian maksimum dapat dihitung besarnya debit banjir rencana dengan kala ulang 1, 2, 5, 10, 25, 50 dan kala ulang 100 tahun ataupun lebih. Perhitungan debit banjir rencana dapat dihitung dengan metode-metode antara lain metode Haspers (A ≥ 100 Km2), Rational (A ≤ 80 Ha), Weduwen (A ≤ 100 Km2), Melchior (A ≥ 100 Km2) dan analisa hidrograf satuan. Pada dasarnya metode Haspers, Weduwen dan Melchior merupakan metode empiris yang dikembangkan untuk keadaan di Indonesia dan didasarkan pada konsep metode Rational untuk menentukan hubungan antara hujan dan banjir sungai. Ketiga metode empiris di atas mempunyai persamaan umum sbb : Q = C.β.R.A Semua metode empiris tersebut didasarkan pada konsep persamaan diatas, namun berbeda dalam hal pengambilan nilai R serta dalam prosedur analisis dan perhitungan. Secara umum harga koefisien limpasan (C), dapat diperkirakan dengan meninjau keadaan daerah pengalirannya. Dalam study ini perhitungan debit banjir rencana digunakan metode metode Haspers, Melchior, hidrograf satuan Gamma I dan metode hidrograf satuan Nakayasu. 6.6.2. Metode Haspers Bentuk persamaan metode Haspers dapat ditulis sebagai berikut : QT = q . f . α . β dimana: QT = q = f = α = β =

Debit maksimum dengan kemungkinan T tahun (m3/dt) Intensitas hujan yang diperhitungkan (m3/km2/dt) Luas daerah pengaliran (km2) Koefisien pengaliran (run off coefisien) dan Koefisien reduksi (reduction coefisien) Langkah-langkah perhitungan :

QT = q . f . α . β α

1 + 0,012 f 0.7 = ⎯⎯⎯⎯⎯⎯ 1 + 0,075 f 0.7

1 ⎯ β

t + 3,7 . 100,4 t f 0,75 = 1 + ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ . ⎯⎯ t2 + 15 12

t

= 0,1 L0,8 . I -0,3

I

= ΔH/(0.9 L)



VI - 19


q

R = ⎯⎯⎯ (t dalam jam) 3,6 t R = ⎯⎯⎯ (t dalam hari) 86,4 t

R

t R24maks = ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ (t + 1)-0,008 (260-R) (2-t)2

(t < 2 jam)

t R24maks = ⎯⎯⎯⎯⎯ (t + 1)

(2 jam < t < 19 jam)

(t dalam jam dan R24maks dalam mm) = 0,707 R24maks √(t + 1)

(19 jam < t < 30 hari)

(t dalam hari dan R24maks dalam mm) dimana : t = L = I = P = R24maks= ΔH =

duration (dt, jam atau hari). panjang sungai (km). kemiringan rerata sungai. hujan selama t (mm). hujan pertmal (mm). selisih tinggi antara titik-titik pengamatan dan titik sejauh 0.9 L dari titik itu ke hulu sungai (m).

Hasil perhitungan debit banjir rencana pada site bendung Alopohu untuk berbagai kala ulang tertentu dengan metode Haspers seperti dijelaskan berikut dan nilai debit banjir rencana dengan metode Haspers seperti pada Tabel 6.17. Data-data perhitungan : A = 489.15 km2 L = 44.72 km H1 = + 784.00 m H2 = + 18.00 m R24 = Tabel kolom 2

Prosedur perhitungan : I = 0.0190 km/km α = 0.2849 t = 6.8637 jam 1/β = 1.9588 β = 0.8934

Tabel 6.17 : Perhitungan debit banjir rencana metode Haspers Kala Ulang (1) 2 5 10 25 50 100 200 1000

R24 mm (2) 69.75 100.73 121.25 147.17 166.39 185.48 204.50 248.55

R1 mm (3) 112.29 142.57 158.88 176.33 187.46 197.27 206.01 223.09

R2 mm (4) 60.88 87.92 105.83 128.45 145.23 161.89 178.49 216.94

R3 mm (5) 138.29 199.72 240.38 291.77 329.89 367.73 405.43 492.76

R mm (6) 60.88 87.92 105.83 128.45 145.23 161.89 178.49 216.94

q 2 m /km /dt (7) 2.46 3.56 4.28 5.20 5.88 6.55 7.22 8.78 3

QH 3 m /dtk (8) 189.98 274.36 330.23 400.82 453.19 505.17 556.96 676.94

Sumber : Hasil perhitungan



VI - 20


6.6.3. Metode Melchior Koefisien reduksi menurut Melchior dihubungkan dengan luas elips yang mengelilingi DAS yang dinyatakan dengan persamaan : β

β1 . β2

=

dimana : β1 = koefisien reduksi akibat luas DAS/elips koefisien reduksi akibat durasi hujan. β2 = Bentuk persamaan metode Melchior dapat ditulis sebagai berikut : α.β.R.A

QT = dimana: QT = α = R = β = = A

=

Debit maksimum dengan kemungkinan T tahun (m3/dt) Koefisien pengaliran 0,52 (run off coefisien) Intensitas hujan yang diperhitungkan (m3/km2/dt) Koefisien reduksi (reduction coefisien) Angka perbandingan antara hujan rata-rata dan hujan maksimum yang terjadi pada cathment pada waktu/hari yang sama. Luas daerah pengaliran (km2)

Langkah-langkah perhitungan : QT =

α.β.R.A

1. Lukis ellips yang mengelilingi daerah aliran dengan sumbu panjang ± 1,5 kali sumbu pendek dan hitung luas F = 0,25 ηab, dengan a dan b panjang sumbusumbu ellips. Dari hasil penggambaran ellips, a = 29.73 km dan b = 20.91 km. 2. Hitung luas Daerah Aliran Sungai A (Km2). 3. Hitung kemiringan rata-rata sungai (I). 4. Hitung β1 dengan persamaan : 1970 F = ⎯⎯⎯⎯ - 3960 + 1720 β1 β1 - 0,12 5. Taksir dulu besarnya hujan maksimum sehari (Ri) dengan melihat hubungan F dengan R seperti terlihat pada Tabel 6.18 berikut : Tabel 6.18 : Nilai Taksir Ri (m3/dt/km) terhadap Luas Elips (km2) F 0.14 0.72 1.40 7.20 14 29 72 180

Ri 29.60 22.45 19.00 14.15 11.85 9.00 6.25 5.25

F 144 216 288 360 432 504 576 648

Ri 4.75 4.00 3.60 3.30 3.05 2.85 2.65 2.45

F 720 1080 1440 2160 2880 4320 5760 7200

Ri 2.30 1.85 1.55 1.20 1.00 0.70 0.54 0.48

Sumber : Imam Subarkah, 1980, 70

5. Hitung Q taksir dengan Q = β1 . Ri . A (m3/dt).



VI - 21


6. Hitung kecepatan aliran (V) dengan V = 1.31 (QI2)0.2 m/dt. 7. Hitung waktu konsentrasi (t) dengan t = (10L)/(36V) jam. 8. Dengan diketahuinya t, F dan β1 hitung besarnya koefisien reduksi (β = β1 x β2) β2 merupakan persentasi besarnya hujan ini terhadap hujan maksimum sehari yang dinyatakan hubungannya dengan F seperti pada Tabel 6.19 berikut : Tabel 6.19 : Persentasi β2 (%) Terhadap Nilai F dan Hujan Sehari F Km2 0 10 50 300 ~

1 44 37 29 20 12

2 64 57 45 33 23

3 80 70 57 43 32

4 89 80 66 52 42

5 92 82 70 57 50

Lamanya Hujan 6 8 10 92 93 94 84 87 90 74 79 83 61 69 77 54 66 74

12 95 91 88 85 83

16 96 95 94 93 92

20 98 97 96 95 94

24 100 100 100 100 100


9. Hitung Intensitas hujan yang diperhitungkan (R) dalam m3/dt/km2 dengan : 10 . β . R24 maks R = ⎯⎯⎯⎯⎯⎯ 36 t Harga R24 maks ini merupakan hujan maksimum sehari sebesar 200 mm, dan harga R tersebut harus ≈ dengan Ri taksir di atas. 10. Hitung Q dengan Q = Q1 + Q2 R24 Q1 = α . R . A ⎯⎯⎯ (m3/dt). 200 Q2 = Q1 . n dimana : R24 = Curah hujan rencana (mm) dari hasil analisis frekuensi. n = Persentasi penjumlahan yang bergantung dari harga t (Tabel 6.20). Tabel 6.20 : Persentasi nilai n (%) yang bergantung dari nilai t (menit) t (menit) 40 40 – 115 115 – 190 190 – 270 270 – 360 360 – 450 450 – 630 540 – 630 630 – 720 720 – 810 810 – 895

n (%) 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

t (menit) 895 – 980 980 – 1070 1070 – 1155 1155 – 1240 1240 – 1330 1330 – 1420 1420 – 1510 1510 – 1595 1595 – 1680 1680 – 1770 1770 – 1860

n (%) 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

T (menit) 1860 – 1950 1950 – 2035 2035 – 2120 2120 – 2210 2210 – 2295 2295 – 2380 2380 – 2465 2465 – 2550 2550 – 2640 2640 – 2725 2725 – 2815

n (%) 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34


Hasil perhitungan debit banjir rencana metode Melchior seperti dijelaskan pada Tabel 6.21.



VI - 22


Data-data perhitungan : a = 29.73 km b = 20.91 km F = 488.25 km2 A = 489.15 km2 L = 44.72 km H1 = + 784.00 m H2 = + 18.00 m c = 0.675 R24 = Tabel kolom 2

Prosedur perhitungan : I = 0.0190 km/km β1 = 0.74 R1 = 2.89 m3/km2/dtk Qm = 1048.28 m3/dtk V = 1.08 m/dtk t = 11.51 jam β2 = 1.00 β = 0.74 R = 3.58 m3/km2/dtk n = 9.67 %

Tabel 6.21 : Perhitungan debit banjir rencana metode Melchior Kala Ulang (1) 2 5 10 25 50 100 200 1000

R24 mm (2) 69.75 100.73 121.25 147.17 166.39 185.48 204.50 248.55

Qm1 3

m /dtk (3) 196.37 283.59 341.34 414.30 468.43 522.16 575.70 699.70

Qm2 % (4) 18.99 27.43 33.02 40.07 45.31 50.51 55.69 67.68

QM 3

m /dtk (5) 215.36 311.02 374.35 454.38 513.74 572.67 631.38 767.38

Sumber : Hasil perhitungan

6.6.4. Metode hidrograf Satuan Nakayasu Metode hidrograf satuan Nakayasu adalah metode yang berdasarkan teori hidrograf satuan yang menggunakan hujan efektif (bagian dari hujan total yang menghasilkan limpasan langsung). Parameter-parameter yang mempengaruhi analisis banjir dengan metode hidrograf satuan Nakayasu adalah : 1. Intensitas Curah Hujan Untuk analisa intensitas curah hujan digunakan rumus Dr. Mononobe yaitu : = R24/24 . (24/T)(2/3) = T . Rt - (T - 1) . R(T - 1)

Rt RT

dimana : Rt T R24 RT R(T - 1)

= = = = =

Rerata hujan dari awal sampai jam ke T (mm/jam) Waktu hujan dari awal sampai jam ke T (jam) Tinggi hujan maksimum dalam 24 jam (mm/jam) Intensitas curah hujan pada jam T (mm/jam) Rerata curah hujan dari awal sampai jam ke (T - 1)

2. Hujan Efektif Re

= f . RT



VI - 23


dimana : Re f RT

= Hujan efektif (mm/jam) = Koefisien pengaliran sungai = Intensitas curah hujan (mm/jam)

3. Hidrograf Satuan (UH) A . RT ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯ 3,6 . 0,30 . Tp + T0,3

Qmaks = dimana : Qmaks RT A Tp T0,3 Tp T0,3 Tg Tg Tg Tr α L

= = = = = = = = = = = = =

Debit puncak banjir (m3/dt) Intensitas curah hujan (mm/jam) Luas daerah aliran sungai (km2) Waktu permulaan hujan sampai puncak banjir (jam) Waktu dari puncak banjir sampai 0,3 kali debit puncak banjir (jam) Tg + 0,8 Tr α . Tg 0,4 + 0,058 L =Î untuk L < 15 km 0,21 . L0,27 =Î untuk L > 15 km Waktu kosentrasi pada daerah alirah (jam) Satuan waktu dari curah hujan (0,5 - 1,0) . Tg Koefisien ( 1,5 - 3,0) Ruas sungai terpanjang (km)

4. Banjir Rencana Banjir rencana dihitung dengan prinsip superposisi yaitu sebagai berikut : = Re1 . UH1 Q1 Q2 = Re1 . UH2 + Re2 . UH1 Q3 = Re1 . UH3 + Re2 . UH2 + Re3 . UH1 = Re1 . UHn + Re2 . UH(n-1) + Re3 . UH(n-2) + …. + Rn . UH1 Qn dimana : Qn Re1 UH1 Qi

= = = =

Debit pada saat jam ke n (m3/dt) Hujan rencana efektif jam ke 1 (mm/jam) Ordinat hidrograf satuan Total debit banjir pada jam ke i akibat limpasan hujan efektif (m3/dt).

5. Aliran Dasar Aliran dasar dapat didekati sebagai fungsi luas DAS dan kerapatan jaringan sungai, yang dirumuskan sebagai berikut : QB = 0,4751 A0.6444 D0.9430 D = L/A dimana : QB A D L

= = = =

Aliran dasar (m3/dt) Luas DAS (km2) Kerapatan jaringan sungai (km/km2 atau 1/km) Total panjang seluruh sungai dari peta skala 1:50.000 (km)



VI - 24


Hasil perhitungan debit banjir rencana (design flood) sungai Alopohu lokasi site bendung Alopohu dengan metode hidrograf satuan Nakayasu untuk berbagai kala ulang seperti ditunjukkan pada Tabel 6.22 dan Gambar 6.1. Dalam perhitungan debit banjir metode hidrograf satuan Nakayasu tersebut, beberapa data dan parameter hitungan ditetapkan sebagai berikut : ¬ A = 489,15 km2 (luas DAS Alopohu) ¬ L = 44,72 km (panjang sungai utama) ¬ α = 2,00 (koefisien untuk hidrograf normal) ¬ QB = 0,4751 A0.6444 D0.9430 (aliran dasar) = 0,4751 (489.15)0.644 x (0.34)0.943 = 5,75 m3/dtk ¬ Tg = 2,99 jam ¬ Tp = 3,79 jam ¬ T0.3 = 5,99 jam ¬ f/c = 0,675 (koefisien pengaliran) ¬ Qp = 12,87 m3/dtk (debit puncak pada hidrograf) ¬ Tp+T0.3 = 9,78 jam ¬ Tp+2T0.3 = 15,77 jam ¬ -Tp+0.5T0.3 = -0,80 jam ¬ -Tp+1,5T0.3 = 5,19 jam ¬ 1,5T0.3 = 8,98 jam ¬ 2T0.3 = 11,98 jam 6.6.5. Metode hidrograf Satuan Gamma I Hidrograf satuan sintetik ini dikembangkan oleh Sri Harto yang diturunkan berdasarkan teori hidrograf satuan sintetik yang dikemukakan oleh Sherman. Hidrograf satuan sintetik Gama-I merupakan persamaan empiris yang diturunkan dengan mendasarkan pada parameter-parameter DAS terhadap bentuk dan besaran hidrograf satuan parameter-parameter DAS tersebut yaitu faktor sumber (SF), frekuensi sumber (SN), faktor lebar (WF), luas relatif (RUA), faktor simetris (SIM) dan jumlah pertemuan sungai. Satuan hidrograf sintetik Gama-I dibentuk oleh tiga komponen dasar yaitu waktu naik (TR), debit puncak (QP), waktu dasar (TB) dengan uraian sbb : *

Waktu naik TR dinyatakan dalam persamaan : TR = 0,43 (L/100 SF)3 + 1,0665 SIM + 1,2775 dimana : TR = waktu naik (jam) L = panjang sungai (km) SF = faktor sumber yaitu perbandingan antara jumlah panjang sungai tingkat I dengan panjang sungai semua tingkat. SIM = faktor simetri ditetapkan sebagai hasil kali antara faktor lebar (WF) dengan luas relatif DAS sebelah hulu (RUA). WF = faktor lebar yaitu perbandingan antara lebar DAS yang diukur dari titik di sungai yang berjarak 3/4 L dan lebar DPS yang diukur dari titik yang berjarak 1/4 L dari tempat pengukuran. PT. MAXITECH UTAMA INDONESIA


VI - 25


Tabel 6.22 : Debit banjir rencana metode Hidrograf Satuan Nakayasu (1/7) Kala ulang = 2 Tahun Waktu (jam)

q (m3/dtk)

R24 = 69.75 mm Ro = Curah hujan rencana (mm) 1 25.91

11.63 mm

2

3

4

5

6

6.73

4.72

3.76

3.18

2.78

Total debit (m3/dtk)

0

0.0000

0.00

1

0.1629

4.22

0.00

2

1.7146

44.43

1.10

0.00

3

4.5370

117.56

11.55

0.77

0.00

4

7.6461

198.11

30.56

8.10

0.61

0.00

5

6.2533

162.03

51.49

21.43

6.45

0.52

0.00

247.67

6

5.1143

132.51

42.11

36.12

17.06

5.45

0.45

239.46

7

4.1827

108.38

34.44

29.54

28.76

14.41

4.76

226.04

8

3.4208

88.63

28.17

24.16

23.52

24.28

12.60

207.11

9

2.7977

72.49

23.04

19.76

19.23

19.86

21.23

181.36

10

2.3219

60.16

18.84

16.16

15.73

16.24

17.36

150.25

11

2.0306

52.61

15.64

13.22

12.87

13.28

14.20

127.56

12

1.7758

46.01

13.68

10.97

10.52

10.86

11.61

109.41

13

1.5530

40.24

11.96

9.59

8.73

8.89

9.50

94.66

14

1.3582

35.19

10.46

8.39

7.64

7.37

7.77

82.57

15

1.1878

30.78

9.15

7.34

6.68

6.45

6.45

72.58

16

0.9469

24.54

8.00

6.42

5.84

5.64

5.64

61.82

17

0.8564

22.19

6.38

5.61

5.11

4.93

4.93

54.90

18

0.7744

20.07

5.77

4.47

4.47

4.31

4.31

49.15

19

0.7004

18.15

5.22

4.05

3.56

3.77

3.77

44.26

20

0.6334

16.41

4.72

3.66

3.22

3.01

3.30

40.06

21

0.5728

14.84

4.27

3.31

2.91

2.72

2.63

36.43

22

0.5180

13.42

3.86

2.99

2.63

2.46

2.38

33.49

23

0.4685

12.14

3.49

2.71

2.38

2.22

2.15

30.84

24

0.4236

10.98

3.15

2.45

2.15

2.01

1.94

28.44

25

0.3831

9.93

2.85

2.21

1.95

1.82

1.76

26.27

26

0.3465

8.98

2.58

2.00

1.76

1.65

1.59

24.31

27

0.3133

8.12

2.33

1.81

1.59

1.49

1.44

22.53

28

0.2834

7.34

2.11

1.64

1.44

1.35

1.30

20.93

29

0.2563

6.64

1.91

1.48

1.30

1.22

1.18

19.47

30

0.2318

6.00

1.73

1.34

1.18

1.10

1.06

18.16

0.00

1.56

1.21

1.07

1.00

0.96

11.54

0.00

1.09

0.96

0.90

0.87

9.58

0.00

0.87

0.81

0.79

8.22

0.00

0.74

0.71

7.20

0.00

0.64

6.39

0.00

5.75

31 32

5.75

33 34 35 36 Sumber : Hasil Perhitungan



9.97 51.27 135.62 243.13

VI - 26


Lanjutan Tabel 6.22 : Debit banjir rencana metode Hidrograf Satuan Nakayasu (2/7) Kala ulang = 5 Tahun Waktu (jam)

q (m3/dtk)


16.79 mm

2

3

4

5

6

9.73

6.82

5.43

4.59

4.01


0

0.0000

0.00

1

0.3248

12.16

0.00

2

1.7146

64.16

3.16

0.00

3

4.5370

169.77

16.68

2.22

0.00

4

7.6461

286.11

44.13

11.70

1.76

0.00

5

6.2533

234.00

74.37

30.95

9.31

1.49

0.00

355.87

6

5.1143

191.37

60.82

52.17

24.64

7.86

1.30

343.92

7

4.1827

156.51

49.74

42.66

41.53

20.81

6.87

323.89

8

3.4208

128.00

40.68

34.89

33.97

35.07

18.19

296.55

9

2.7977

104.69

33.27

28.54

27.78

28.68

30.66

259.36

10

2.3219

86.88

27.21

23.34

22.72

23.46

25.07

214.43

11

2.0306

75.98

22.58

19.09

18.58

19.18

20.50

181.67

12

1.7758

66.45

19.75

15.84

15.20

15.69

16.77

155.45

13

1.5530

58.11

17.27

13.85

12.61

12.83

13.72

134.15

14

1.3582

50.82

15.11

12.12

11.03

10.65

11.22

116.69

15

1.1878

44.45

13.21

10.60

9.65

9.31

9.31

102.27

16

0.9469

35.43

11.55

9.27

8.44

8.15

8.14

86.72

17

0.8564

32.04

9.21

8.10

7.38

7.12

7.12

76.73

18

0.7744

28.98

8.33

6.46

6.45

6.23

6.23

68.43

19

0.7004

26.21

7.53

5.84

5.14

5.45

5.45

61.37

20

0.6334

23.70

6.81

5.28

4.65

4.34

4.76

55.30

21

0.5728

21.43

6.16

4.78

4.21

3.93

3.80

50.05

22

0.5180

19.38

5.57

4.32

3.80

3.55

3.43

45.82

23

0.4685

17.53

5.04

3.91

3.44

3.21

3.10

41.98

24

0.4236

15.85

4.56

3.53

3.11

2.91

2.81

38.52

25

0.3831

14.34

4.12

3.20

2.81

2.63

2.54

35.38

26

0.3465

12.97

3.73

2.89

2.54

2.38

2.30

32.55

27

0.3133

11.72

3.37

2.61

2.30

2.15

2.08

29.99

28

0.2834

10.60

3.05

2.36

2.08

1.94

1.88

27.67

29

0.2563

9.59

2.76

2.14

1.88

1.76

1.70

25.57

30

0.2318

8.67

2.49

1.93

1.70

1.59

1.54

23.67

0.00

2.25

1.75

1.54

1.44

1.39

14.12

0.00

1.58

1.39

1.30

1.26

11.28

0.00

1.26

1.18

1.14

9.32

0.00

1.06

1.03

7.84

0.00

0.93

6.68

0.00

5.75

31 32

5.75




17.91 73.07 194.42 349.45

VI - 27



q (m3/dtk)


2 11.71

20.21 mm

3

4

5

6

8.21

6.54

5.52

4.83


0

0.0000

0.00

1

0.3248

14.63

0.00

2

1.7146

77.22

3.80

0.00

3

4.5370

204.35

20.07

2.67

0.00

4

7.6461

344.38

53.11

14.08

2.12

0.00

5

6.2533

281.65

89.51

37.26

11.21

1.79

0.00

427.17

6

5.1143

230.34

73.21

62.79

29.66

9.47

1.57

412.78

7

4.1827

188.39

59.87

51.35

49.99

25.05

8.27

388.67

8

3.4208

154.07

48.97

42.00

40.88

42.21

21.89

355.77

9

2.7977

126.01

40.05

34.35

33.43

34.52

36.90

311.01

10

2.3219

104.58

32.75

28.09

27.34

28.23

30.18

256.93

11

2.0306

91.46

27.18

22.97

22.36

23.09

24.68

217.50

12

1.7758

79.98

23.77

19.07

18.29

18.89

20.18

185.93

13

1.5530

69.95

20.79

16.68

15.18

15.45

16.51

160.29

14

1.3582

61.17

18.18

14.58

13.28

12.82

13.50

139.28

15

1.1878

53.50

15.90

12.75

11.61

11.21

11.20

121.93

16

0.9469

42.65

13.91

11.15

10.15

9.80

9.80

103.21

17

0.8564

38.57

11.09

9.75

8.88

8.57

8.57

91.18

18

0.7744

34.88

10.03

7.78

7.77

7.50

7.49

81.19

19

0.7004

31.54

9.07

7.03

6.19

6.56

6.55

72.70

20

0.6334

28.53

8.20

6.36

5.60

5.23

5.73

65.39

21

0.5728

25.80

7.41

5.75

5.06

4.73

4.57

59.07

22

0.5180

23.33

6.71

5.20

4.58

4.28

4.13

53.97

23

0.4685

21.10

6.06

4.70

4.14

3.87

3.74

49.36

24

0.4236

19.08

5.48

4.25

3.74

3.50

3.38

45.19

25

0.3831

17.26

4.96

3.85

3.39

3.16

3.06

41.42

26

0.3465

15.61

4.49

3.48

3.06

2.86

2.76

38.01

27

0.3133

14.11

4.06

3.15

2.77

2.59

2.50

34.92

28

0.2834

12.76

3.67

2.85

2.50

2.34

2.26

32.13

29

0.2563

11.54

3.32

2.57

2.27

2.12

2.04

29.61

30

0.2318

10.44

3.00

2.33

2.05

1.91

1.85

27.32

0.00

2.71

2.10

1.85

1.73

1.67

15.82

0.00

1.90

1.68

1.56

1.51

12.40

0.00

1.52

1.41

1.37

10.05

0.00

1.28

1.24

8.27

0.00

1.12

6.87

0.00

5.75

31 32

5.75




20.38 86.78 232.84 419.44

VI - 28



q (m3/dtk)

R24 = 147.17 mm Ro = Curah hujan rencana (mm) 1

2

54.67

14.21

24.53 mm

3

4

5

6

9.97

7.94

6.70

5.86

0

0.0000

0.00

1

0.3248

17.76

0.00

2

1.7146

93.73

4.62

0.00

3

4.5370

248.03

24.36

3.24

0.00

4

7.6461

417.99

64.47

17.09

2.58

Total debit (m3/dtk) 5.75 23.51 104.10 281.38

0.00

507.88

5

6.2533

341.85

108.65

45.22

13.61

2.18

0.00

517.25

6

5.1143

279.58

88.86

76.21

36.00

11.49

1.90

499.79

7

4.1827

228.66

72.67

62.33

60.67

30.40

10.04

470.52

8

3.4208

187.01

59.43

50.98

49.62

51.24

26.57

430.60

9

2.7977

152.94

48.61

41.69

40.58

41.90

44.79

376.26

10

2.3219

126.93

39.75

34.10

33.19

34.27

36.63

310.62

11

2.0306

111.01

32.99

27.89

27.14

28.03

29.96

262.76

12

1.7758

97.08

28.85

23.14

22.20

22.92

24.50

224.45

13

1.5530

84.90

25.23

20.24

18.42

18.75

20.04

193.33

14

1.3582

74.25

22.07

17.70

16.11

15.56

16.39

167.83

15

1.1878

64.93

19.30

15.48

14.09

13.61

13.60

146.76

16

0.9469

51.77

16.88

13.54

12.32

11.90

11.89

124.05

17

0.8564

46.81

13.46

11.84

10.78

10.41

10.40

109.44

18

0.7744

42.34

12.17

9.44

9.43

9.10

9.10

97.32

19

0.7004

38.29

11.00

8.54

7.51

7.96

7.96

87.01

20

0.6334

34.63

9.95

7.72

6.80

6.35

6.96

78.14

21

0.5728

31.31

9.00

6.98

6.15

5.74

5.55

70.47

22

0.5180

28.32

8.14

6.31

5.56

5.19

5.02

64.28

23

0.4685

25.61

7.36

5.71

5.03

4.69

4.54

58.68

24

0.4236

23.16

6.66

5.16

4.55

4.24

4.10

53.62

25

0.3831

20.94

6.02

4.67

4.11

3.84

3.71

49.04

26

0.3465

18.94

5.44

4.22

3.72

3.47

3.36

44.90

27

0.3133

17.13

4.92

3.82

3.36

3.14

3.03

41.16

28

0.2834

15.49

4.45

3.45

3.04

2.84

2.74

37.77

29

0.2563

14.01

4.03

3.12

2.75

2.57

2.48

34.71

30

0.2318

12.67

3.64

2.82

2.49

2.32

2.24

31.94

0.00

3.29

2.55

2.25

2.10

2.03

17.97

0.00

2.31

2.03

1.90

1.84

13.83

0.00

1.84

1.72

1.66

10.97

0.00

1.55

1.50

8.80

0.00

1.36

7.11

0.00

5.75

31 32 33 34 35

36 Sumber : Hasil Perhitungan



VI - 29



q (m3/dtk)


2

61.81

16.07

3 11.27

27.73 mm

4

5

6

8.97

7.58

6.62

0

0.0000

0.00

1

0.3248

20.08

0.00

2

1.7146

105.98

5.22

0.00

3

4.5370

280.43

27.55

3.66

0.00

4

7.6461

472.60

72.89

19.32

2.91

Total debit (m3/dtk) 5.75 25.83 116.95 317.39

0.00

573.48

5

6.2533

386.52

122.84

51.13

15.38

2.46

0.00

584.08

6

5.1143

316.11

100.46

86.17

40.71

12.99

2.15

564.34

7

4.1827

258.53

82.16

70.47

68.60

34.37

11.35

531.25

8

3.4208

211.44

67.20

57.64

56.10

57.93

30.05

486.10

9

2.7977

172.92

54.96

47.14

45.88

47.38

50.64

424.67

10

2.3219

143.51

44.95

38.55

37.53

38.75

41.41

350.45

11

2.0306

125.51

37.30

31.53

30.69

31.69

33.87

296.34

12

1.7758

109.76

32.62

26.17

25.10

25.92

27.70

253.02

13

1.5530

95.99

28.53

22.88

20.83

21.20

22.65

217.84

14

1.3582

83.95

24.95

20.01

18.22

17.59

18.53

189.00

15

1.1878

73.42

21.82

17.50

15.93

15.38

15.38

165.18

16

0.9469

58.53

19.08

15.31

13.93

13.45

13.45

139.50

17

0.8564

52.93

15.21

13.39

12.19

11.77

11.76

122.99

18

0.7744

47.87

13.76

10.67

10.66

10.29

10.29

109.28

19

0.7004

43.29

12.44

9.65

8.50

9.00

8.99

97.62

20

0.6334

39.15

11.25

8.73

7.68

7.17

7.87

87.60

21

0.5728

35.40

10.18

7.89

6.95

6.49

6.27

78.93

22

0.5180

32.02

9.20

7.14

6.28

5.87

5.67

71.93

23

0.4685

28.96

8.32

6.46

5.68

5.31

5.13

65.60

24

0.4236

26.19

7.53

5.84

5.14

4.80

4.64

59.88

25

0.3831

23.68

6.81

5.28

4.65

4.34

4.19

54.70

26

0.3465

21.42

6.16

4.77

4.20

3.92

3.79

50.02

27

0.3133

19.37

5.57

4.32

3.80

3.55

3.43

45.78

28

0.2834

17.51

5.03

3.90

3.44

3.21

3.10

41.95

29

0.2563

15.84

4.55

3.53

3.11

2.90

2.81

38.49

30

0.2318

14.32

4.12

3.19

2.81

2.63

2.54

35.36

0.00

3.72

2.89

2.54

2.37

2.29

19.57

0.00

2.61

2.30

2.15

2.08

14.88

0.00

2.08

1.94

1.88

11.65

0.00

1.76

1.70

9.20

0.00

1.53

7.28

0.00

5.75

31 32 33 34 35




VI - 30



q (m3/dtk)


2

68.90

17.91

3 12.56

4 10.00

0

0.0000

0.00

1

0.3248

22.38

0.00

2

1.7146

118.13

5.82

0.00

3

4.5370

312.60

30.71

4.08

0.00

4

7.6461

526.81

81.25

21.54

3.25

30.91 mm

5

6

8.45

7.38

Total debit (m3/dtk) 5.75 28.13 129.70 353.14

0.00

638.60

5

6.2533

430.85

136.93

57.00

17.15

2.74

0.00

650.42

6

5.1143

352.37

111.99

96.05

45.37

14.48

2.40

628.42

7

4.1827

288.19

91.59

78.56

76.47

38.32

12.66

591.52

8

3.4208

235.69

74.91

64.25

62.54

64.57

33.49

541.20

9

2.7977

192.76

61.26

52.54

51.15

52.81

56.45

472.72

10

2.3219

159.98

50.10

42.97

41.83

43.19

46.16

389.99

11

2.0306

139.91

41.58

35.15

34.21

35.32

37.75

329.67

12

1.7758

122.35

36.36

29.17

27.98

28.89

30.88

281.38

13

1.5530

107.00

31.80

25.51

23.22

23.63

25.25

242.17

14

1.3582

93.58

27.81

22.31

20.31

19.61

20.65

210.02

15

1.1878

81.84

24.32

19.51

17.76

17.15

17.14

183.47

16

0.9469

65.24

21.27

17.06

15.53

15.00

14.99

154.85

17

0.8564

59.00

16.96

14.92

13.58

13.12

13.11

136.44

18

0.7744

53.36

15.34

11.90

11.88

11.47

11.46

121.15

19

0.7004

48.26

13.87

10.76

9.47

10.03

10.03

108.16

20

0.6334

43.64

12.54

9.73

8.56

8.00

8.77

96.99

21

0.5728

39.47

11.34

8.80

7.75

7.23

6.99

87.32

22

0.5180

35.69

10.26

7.96

7.00

6.54

6.32

79.52

23

0.4685

32.28

9.28

7.20

6.33

5.91

5.72

72.46

24

0.4236

29.19

8.39

6.51

5.73

5.35

5.17

66.08

25

0.3831

26.40

7.59

5.88

5.18

4.84

4.68

60.31

26

0.3465

23.87

6.86

5.32

4.68

4.37

4.23

55.09

27

0.3133

21.59

6.20

4.81

4.24

3.96

3.82

50.37

28

0.2834

19.52

5.61

4.35

3.83

3.58

3.46

46.11

29

0.2563

17.66

5.07

3.94

3.47

3.24

3.13

42.25

30

0.2318

15.97

4.59

3.56

3.13

2.93

2.83

38.75

0.00

4.15

3.22

2.83

2.65

2.56

21.16

0.00

2.91

2.56

2.39

2.31

15.93

0.00

2.32

2.16

2.09

12.32

0.00

1.96

1.89

9.60

0.00

1.71

7.46

0.00

5.75

31 32 33 34 35




VI - 31



q (m3/dtk)


2

92.33

24.00

3 16.83

4 13.40

0

0.0000

0.00

1

0.3248

29.99

0.00

2

1.7146

158.30

7.80

0.00

3

4.5370

418.89

41.15

5.47

0.00

4

7.6461

705.94

108.88

28.86

4.35

5 11.32

41.43 mm 6 9.89

Total debit (m3/dtk) 5.75 35.74 171.85 471.25

0.00

853.78

5

6.2533

577.35

183.49

76.38

22.98

3.68

0.00

869.62

6

5.1143

472.18

150.07

128.71

60.80

19.40

3.21

840.13

7

4.1827

386.17

122.73

105.27

102.47

51.35

16.96

790.69

8

3.4208

315.83

100.37

86.09

83.80

86.53

44.88

723.26

9

2.7977

258.30

82.09

70.41

68.54

70.77

75.64

631.50

10

2.3219

214.37

67.14

57.58

56.05

57.88

61.86

520.63

11

2.0306

187.48

55.72

47.10

45.84

47.34

50.59

439.81

12

1.7758

163.96

48.73

39.09

37.49

38.71

41.38

375.10

13

1.5530

143.39

42.62

34.18

31.12

31.66

33.84

322.55

14

1.3582

125.40

37.27

29.89

27.21

26.28

27.68

279.47

15

1.1878

109.67

32.59

26.14

23.80

22.98

22.97

243.90

16

0.9469

87.43

28.50

22.86

20.81

20.10

20.09

205.54

17

0.8564

79.06

22.72

20.00

18.20

17.58

17.57

180.88

18

0.7744

71.50

20.55

15.94

15.92

15.37

15.36

160.39

19

0.7004

64.66

18.58

14.42

12.69

13.44

13.44

142.98

20

0.6334

58.48

16.81

13.04

11.48

10.72

11.75

128.01

21

0.5728

52.88

15.20

11.79

10.38

9.69

9.37

115.06

22

0.5180

47.83

13.75

10.66

9.39

8.76

8.47

104.60

23

0.4685

43.25

12.43

9.64

8.49

7.93

7.66

95.15

24

0.4236

39.11

11.24

8.72

7.68

7.17

6.93

86.60

25

0.3831

35.37

10.17

7.89

6.94

6.48

6.27

78.86

26

0.3465

31.99

9.19

7.13

6.28

5.86

5.67

71.87

27

0.3133

28.93

8.31

6.45

5.68

5.30

5.12

65.55

28

0.2834

26.16

7.52

5.83

5.13

4.79

4.63

59.83

29

0.2563

23.66

6.80

5.27

4.64

4.34

4.19

54.65

30

0.2318

21.40

6.15

4.77

4.20

3.92

3.79

49.98

0.00

5.56

4.31

3.80

3.55

3.43

26.40

0.00

3.90

3.43

3.21

3.10

19.39

0.00

3.11

2.90

2.80

14.56

0.00

2.62

2.54

10.91

0.00

2.29

8.04

0.00

5.75

31 32 33 34 35




VI - 32


1,000.00 Q2 900.00

Q5

Debit Banjir (m³/dtk)

800.00

Q10 Q25

700.00

Q50 600.00

Q100 Q1000

500.00 400.00 300.00 200.00 100.00 0.00 0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

22

24

26

28

30

32

34

36

Waktu (Jam)

Gambar 6.1 : Hidrograf satuan Nakayasu untuk DAS Alopohu *

Debit Puncak (QP) dinyatakan dengan rumus : QP = 0,1836 . A 0,5886 . TR -0,4008 . JN 0,2381 dimana : QP = debit puncak (m3/det) JN = jumlah pertemuan sungai

*

Waktu dasar (TB) dinyatakan dengan rumus : TB = 27,4132 . TR 0,1457 . S -0,0956 . SN 0,7344 . RUA 0,2574 dimana : TB = waktu dasar (jam) TR = waktu naik (jam) S = landai sungai rata-rata SN = frekuensi sumber yaitu perbandingan antara jumlah segmen sungaisungai tingkat I dengan jumlah sungai semua tingkat. RUA = luas relatif DAS hulu.

*

Koefisien Penampungan (K) dinyatakan dengan rumus : K

= 0,5617 . A 0,1798 . S -0,1446 . SF -1,0697 . D 0,0452

dimana : K = koefisien penampungan A = luas DAS (km2) S = landai sungai rata-rata SF = faktor sumber D = kerapatan drainase



VI - 33


*

Recession Curve Qt

= Qp . e -(L/K)

dimana : Qt = debit pada waktu t (m3/det) Qp = debit puncak (m3/det) t = waktu dari saat terjadinya debit puncak (jam) K = koefisien tampungan. *

Aliran Dasar; perhitungannya sama dengan metode hidrograf satuan Nakayasu.

Hasil perhitungan debit banjir rencana pada site bendung Alopohu untuk berbagai kala ulang tertentu dengan metode hidrograf satuan Gamma I seperti ditunjukkan pada Tabel 6.23 dan Gambar 6.2. Dalam perhitungan debit banjir metode hidrograf satuan Gamma I tersebut, beberapa data dan parameter hitungan ditetapkan sebagai berikut : ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬ ¬

Luas DAS bendung Alopohu Panjang sungai utama L Wu WL Panjang sungai selain utama Tk Total panjang sungai Kerapatan drainase D Slope sungai Jumlah pertemuan sungai Faktor lebar WF Faktor daerah tangkapan RUA Faktor simetris SIM Faktor sumber SF Jumlah pangsa sungai Tk.1 Jumlah pangsa sungai semua Tk. Frekuensi sumber, SN QB

= = = = = = = = = = = = = = = = = = =

489,15 km2 44,72 km 33,54 km 11,18 km 121,50 km 166,22 km 0,34 km/km2 0,017129 117 tiitk 3,00 1,09 3,26 0,27 3 114 0,026316 0,4751 A0.6444 D0.9430 (aliran dasar) 0,4751 (489.15)0.644 x (0.34)0.943 5,75 m3/dtk

Adapun perhitungan dasar adalah sebagai berikut : ¬ ¬ ¬ ¬ ¬

Waktu naik, TR = 6,73 jam Debit puncak Qp = 10,173 m3/dtk Waktu dasar, TB = 3,818 jam Koefisien tampungan K = 12,263 jam Unit hidrograf adalah : Qt = Qp e -(t/K) =Î untuk hidrograf turun (t > TR) Qt = Qp. (t/TR) =Î untuk hidrograf naik (t ≤ TR)



VI - 34


6.6.6. Pemilihan Metode Perhitungan Debit Banjir Cara untuk memilih metode perhitungan debit banjir antara lain adalah dengan pengecekan kapasitas palung sungai, cara grafis dan banding (berdasarkan grafik) atau dengan pertimbangan lain misalnya faktor keamanan atau faktor ekonomis. Kapasitas palung sungai, yang merupakan kemampuan palung sungai yang ada untuk menampung debit dominan dimana elevasi muka airnya tidak melampaui tebing sungai. Pada umumnya debit dominan ini dianggap sama dengan debit banjir rencana dengan periode ulang 2 tahun (Q2tahun). Perhitungannya adalah dengan rumus Manning. Dalam studi ini, pemilihan metode debit banjir khususnya Q100 dengan nilai yang hampir sama antara beberapa metode tersebut di atas, maka metode yang dipakai adalah dengan memilih nilai debit banjir yang terbesar, hal ini karena mempertimbangkan faktor keamanan dalam perencanaan. Jika dicek dengan kapasitas palung sungai (Q2), maka antara beberapa metode perhitungan debit banjir tersebut mempunyai nilai puncak banjir yang hampir sama. Tabel 6.23 : Debit banjir rencana metode Hidrograf Satuan Gamma I (1/7) Kala ulang = 2 Tahun Waktu (jam) 0 1 2 3 4 5 6 6.73 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

q (m3/dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 = 1 25.91 0.00 22.45 44.90 67.35 89.80 112.25 134.70 151.09 85.38 78.70 72.54 66.86 61.62 56.80 52.35 48.25 44.47 40.99 37.78 34.82 32.10 29.58 27.27 25.13 23.16 21.35

69.75 mm Curah hujan netto (mm) 2 3 4 6.73 4.72 3.76

0.00 5.84 11.67 17.51 23.34 29.18 35.01 39.27 22.19 20.46 18.85 17.38 16.02 14.76 13.61 12.54 11.56 10.65 9.82 9.05 8.34 7.69 7.09 6.53 6.02

0.00 4.09 8.19 12.28 16.37 20.47 24.56 27.55 15.57 14.35 13.23 12.19 11.24 10.36 9.54 8.80 8.11 7.47 6.89 6.35 5.85 5.39 4.97 4.58

0.00 3.26 6.52 9.78 13.03 16.29 19.55 21.93 12.39 11.42 10.53 9.70 8.94 8.24 7.60 7.00 6.46 5.95 5.48 5.05 4.66 4.29 3.96

Ro = 5 3.18

0.00 2.75 5.50 8.26 11.01 13.76 16.51 18.52 10.47 9.65 8.89 8.19 7.55 6.96 6.42 5.91 5.45 5.02 4.63 4.27 3.93 3.63

11.63 mm 6 2.78

0.00 2.41 4.81 7.22 9.62 12.03 14.43 16.19 9.15 8.43 7.77 7.16 6.60 6.09 5.61 5.17 4.76 4.39 4.05 3.73 3.44

Total debit (m3/dtk) 5.75 27.77 56.06 88.44 124.08 162.46 203.26 238.00 189.06 176.70 164.35 150.73 135.62 119.65 110.70 102.45 94.84 87.83 81.37 75.42 69.93 64.87 60.21 55.91 51.95 48.30




VI - 35


Lanjutan Tabel 6.23 : Debit banjir rencana metode Hidrograf Satuan Gamma I (2/7) Kala ulang = 5 Tahun Waktu (jam)

q

0 1 2 3 4 5 6 6.73 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

3

(m /dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 = 1 37.42 0.00 32.42 64.84 97.27 129.69 162.11 194.53 218.21 123.31 113.65 104.75 96.55 88.99 82.02 75.60 69.68 64.23 59.20 54.56 50.29 46.35 42.72 39.38 36.29 33.45 30.83

2 9.73 0.00 8.43 16.85 25.28 33.71 42.14 50.56 56.72 32.05 29.54 27.23 25.10 23.13 21.32 19.65 18.11 16.69 15.39 14.18 13.07 12.05 11.10 10.24 9.43 8.69

100.73 mm Curah hujan netto (mm) 3 4 6.82 5.43

0.00 5.91 11.82 17.73 23.65 29.56 35.47 39.79 22.48 20.72 19.10 17.60 16.23 14.96 13.78 12.71 11.71 10.79 9.95 9.17 8.45 7.79 7.18 6.62

Ro = 5

16.79 mm

4.59

0.00 4.71 9.41 14.12 18.82 23.53 28.24 31.67 17.90 16.50 15.21 14.01 12.92 11.91 10.97 10.11 9.32 8.59 7.92 7.30 6.73 6.20 5.72

Total debit

6

3

4.01

0.00 3.97 7.95 11.92 15.90 19.87 23.84 26.75 15.11 13.93 12.84 11.83 10.91 10.05 9.27 8.54 7.87 7.26 6.69 6.16 5.68 5.24

(m /dtk) 5.75 37.75 78.59 125.36 176.82 232.26 291.18 341.35 270.67 252.82 234.99 215.31 193.50 170.43 157.50 145.59 134.60 124.48 115.15 106.55 98.63 91.32 84.59 78.38 72.66 67.39

0.00 3.47 6.95 10.42 13.90 17.37 20.84 23.38 13.21 12.18 11.22 10.35 9.54 8.79 8.10 7.47 6.88 6.34 5.85 5.39 4.97


Lanjutan Tabel 6.23 : Debit banjir rencana metode Hidrograf Satuan Gamma I (3/7) Kala ulang = 10 Tahun Waktu (jam) 0 1 2 3 4 5 6 6.73 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

q

3

(m /dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 =

1 45.04 0.00 39.02 78.05 117.07 156.10 195.12 234.15 262.64 148.42 136.80 126.09 116.21 107.11 98.73 91.00 83.87 77.30 71.25 65.67 60.53 55.79 51.42 47.40 43.69 40.26 37.11

121.25 mm Curah hujan rencana (mm) 2 3 4 11.71 8.21 6.54 0.00 10.14 20.29 30.43 40.57 50.72 60.86 68.27 38.58 35.56 32.77 30.21 27.84 25.66 23.65 21.80 20.09 18.52 17.07 15.73 14.50 13.37 12.32 11.35 10.47

0.00 7.12 14.23 21.35 28.46 35.58 42.69 47.89 27.06 24.94 22.99 21.19 19.53 18.00 16.59 15.29 14.09 12.99 11.97 11.04 10.17 9.38 8.64 7.97

0.00 5.66 11.33 16.99 22.66 28.32 33.99 38.12 21.54 19.86 18.30 16.87 15.55 14.33 13.21 12.17 11.22 10.34 9.53 8.79 8.10 7.46 6.88

Ro = 5

20.21 mm Total debit

6 5.52

0.00 4.78 9.57 14.35 19.13 23.92 28.70 32.19 18.19 16.77 15.46 14.24 13.13 12.10 11.15 10.28 9.48 8.73 8.05 7.42 6.84 6.30

3

4.83

0.00 4.18 8.36 12.54 16.73 20.91 25.09 28.14 15.90 14.66 13.51 12.45 11.48 10.58 9.75 8.99 8.28 7.63 7.04 6.49 5.98

(m /dtk) 5.75 44.35 93.52 149.80 211.75 278.48 349.39 409.77 324.70 303.21 281.76 258.08 231.82 204.05 188.49 174.15 160.93 148.75 137.52 127.17 117.63 108.83 100.73 93.26 86.37 80.03




VI - 36



q

0 1 2 3 4 5 6 6.73 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

3

(m /dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 =

1 54.67 0.00 47.37 94.73 142.10 189.47 236.83 284.20 318.78 180.15 166.04 153.04 141.06 130.01 119.83 110.45 101.80 93.83 86.48 79.71 73.47 67.72 62.41 57.53 53.02 48.87 45.05


0.00 8.64 17.27 25.91 34.55 43.18 51.82 58.12 32.85 30.27 27.90 25.72 23.70 21.85 20.14 18.56 17.11 15.77 14.53 13.40 12.35 11.38 10.49 9.67

0.00 6.88 13.75 20.63 27.50 34.38 41.25 46.27 26.15 24.10 22.21 20.47 18.87 17.39 16.03 14.78 13.62 12.55 11.57 10.66 9.83 9.06 8.35

Ro = 5


6 6.70

0.00 5.81 11.61 17.42 23.22 29.03 34.84 39.07 22.08 20.35 18.76 17.29 15.94 14.69 13.54 12.48 11.50 10.60 9.77 9.01 8.30 7.65

3

5.86

(m /dtk) 5.75 52.69 112.37 180.68 255.87 336.87 422.94 496.23 392.97 366.89 340.85 312.11 280.24 246.53 227.65 210.24 194.19 179.41 165.77 153.21 141.63 130.96 121.12 112.05 103.70 95.99

0.00 5.08 10.15 15.23 20.30 25.38 30.45 34.16 19.30 17.79 16.40 15.11 13.93 12.84 11.83 10.91 10.05 9.27 8.54 7.87 7.26



q

3

(m /dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 =

1 61.81 0.00 53.56 107.11 160.67 214.22 267.78 321.33 360.43 203.68 187.73 173.03 159.49 147.00 135.49 124.88 115.10 106.09 97.78 90.13 83.07 76.56 70.57 65.04 59.95 55.26 50.93


0.00 9.76 19.53 29.29 39.06 48.82 58.59 65.72 37.14 34.23 31.55 29.08 26.80 24.70 22.77 20.99 19.34 17.83 16.43 15.15 13.96 12.87 11.86 10.93

0.00 7.77 15.55 23.32 31.09 38.87 46.64 52.32 29.56 27.25 25.12 23.15 21.34 19.67 18.13 16.71 15.40 14.19 13.08 12.06 11.11 10.24 9.44

Ro = 5


6 7.58

0.00 6.56 13.13 19.69 26.26 32.82 39.39 44.18 24.97 23.01 21.21 19.55 18.02 16.61 15.31 14.11 13.00 11.99 11.05 10.18 9.38 8.65

3

6.62

0.00 5.74 11.48 17.21 22.95 28.69 34.43 38.62 21.82 20.11 18.54 17.09 15.75 14.52 13.38 12.33 11.37 10.48 9.66 8.90 8.20

(m /dtk) 5.75 58.88 126.35 203.59 288.61 380.19 477.50 560.37 443.62 414.13 384.69 352.19 316.16 278.05 256.69 237.01 218.87 202.15 186.74 172.53 159.44 147.37 136.25 126.00 116.55 107.84




VI - 37



q

0 1 2 3 4 5 6 6.73 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

3

(m /dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 =

1 68.90 0.00 59.70 119.40 179.09 238.79 298.49 358.19 401.78 227.05 209.27 192.88 177.78 163.86 151.03 139.20 128.30 118.26 109.00 100.46 92.60 85.35 78.66 72.50 66.83 61.60 56.77


0.00 10.88 21.77 32.65 43.54 54.42 65.31 73.26 41.40 38.16 35.17 32.41 29.88 27.54 25.38 23.39 21.56 19.87 18.32 16.88 15.56 14.34 13.22 12.18

0.00 8.67 17.33 26.00 34.66 43.33 51.99 58.32 32.96 30.38 28.00 25.80 23.78 21.92 20.21 18.62 17.17 15.82 14.58 13.44 12.39 11.42 10.52

Ro = 5


6 8.45

0.00 7.32 14.64 21.95 29.27 36.59 43.91 49.25 27.83 25.65 23.64 21.79 20.09 18.51 17.06 15.73 14.50 13.36 12.31 11.35 10.46 9.64

3

7.38

(m /dtk) 5.75 65.02 140.24 226.34 321.10 423.18 531.66 624.03 493.89 461.02 428.20 391.97 351.81 309.33 285.53 263.59 243.37 224.73 207.55 191.71 177.12 163.67 151.27 139.84 129.31 119.60

0.00 6.40 12.79 19.19 25.59 31.98 38.38 43.05 24.33 22.42 20.67 19.05 17.56 16.18 14.91 13.75 12.67 11.68 10.76 9.92 9.14



q

3

(m /dtk) 0.0000 0.8665 1.7329 2.5994 3.4658 4.3323 5.1987 5.8313 3.2953 3.0373 2.7995 2.5803 2.3782 2.1920 2.0204 1.8622 1.7164 1.5820 1.4581 1.3439 1.2387 1.1417 1.0523 0.9699 0.8940 0.8240

R24 =

1 92.33 0.00 80.00 159.99 239.99 319.99 399.98 479.98 538.39 304.24 280.42 258.46 238.23 219.57 202.38 186.53 171.93 158.47 146.06 134.62 124.08 114.37 105.41 97.16 89.55 82.54 76.08


0.00 14.59 29.17 43.76 58.34 72.93 87.51 98.16 55.47 51.13 47.13 43.44 40.03 36.90 34.01 31.35 28.89 26.63 24.55 22.62 20.85 19.22 17.71 16.33

0.00 11.61 23.22 34.83 46.45 58.06 69.67 78.15 44.16 40.70 37.52 34.58 31.87 29.38 27.08 24.96 23.00 21.20 19.54 18.01 16.60 15.30 14.10

Ro = 5 11.32

0.00 9.81 19.61 29.42 39.22 49.03 58.83 65.99 37.29 34.37 31.68 29.20 26.91 24.81 22.86 21.07 19.42 17.90 16.50 15.21 14.02 12.92


6

3

9.89

0.00 8.57 17.14 25.71 34.28 42.86 51.43 57.69 32.60 30.05 27.69 25.52 23.53 21.68 19.99 18.42 16.98 15.65 14.42 13.29 12.25

(m /dtk) 5.75 85.32 186.11 301.48 428.47 565.26 710.63 834.40 660.01 615.97 571.98 523.44 469.62 412.70 380.80 351.40 324.30 299.33 276.31 255.09 235.53 217.51 200.89 185.58 171.47 158.46




VI - 38

Bab6 Debit Banjir Rencana

Recommend Documents