Conocer la cromatografía en columna como técnica de separación de mezclas de sustancias, sus características y los factores que en ella intervienen. Utilizar la cromatografía en columna par…Descripción completa
Práctica sobre la técnica de purificación de sustancias orgánicasFull description
Descripción: cromatografía en capa fina y en columna. separación de una mezcla con dos componentes completamente diferentes por la distribución entre dos fases, una estacionaria y otra móvil. existen varios tip...
Descripción: Práctica sobre la técnica de purificación de sustancias orgánicas
realizar la cromatografia de la aspiriaDescripción completa
quimica
Descripción: práctica de cromatografía en columna
Pruebas de lixiviacion en columnas de mineral aurifero
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Descripción: Informe VI (Cromatografía en Columna)
reporte de practica cromatografia en columnaDescripción completa
EJEMPLO CONEXIÓN CON MUÑONES EN IR EN PATIN Y ALMA Diseñar conexiones conexiones en Columna con Placa Extrema en ambas direcciones direcciones para Q = 2 Datos de Perfiles
Viga en patín de columna
Vigas en alma de columna
Columna
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA EN PATIN DE COLUMNA Verificación dimensiones de Viga con Tabla de límites b f 15 21 24 _ OK t f 1.0 1.57 1.9 _ OK d 35 53.4 140 _ OK b p b f 2.54 21 2.54 23.54 24 _ cm
b p 18 24 28 _ OK
Momento de diseño en Mucc = Mpe Mpe columna Mu M pe F y Z x 3515 2360 x105 82.95 _ Ton m
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA EN PATIN DE COLUMNA Suponemos tornillo: A490 Dt = 3.2 cm Calculamos distancia del centro del tornillo al borde del patín pfo y pf i p fo p fi DT 1.91 3.2 1.91 5.11 5.5 0.5 6 _ cm
Verificación pf con Tabla de límites p f 3.5 6 11.5 _ OK
Calculamos brazos de palanca ho y h1 ho
h1
(d t f / 2) p fo
(d t f / 2) t f
p fi
(53.4 1.57 / 2) 6 58.62 _ cm
(53.4 1.57 / 2) 1.57 6 45.05 _ cm
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA EN PATIN DE COLUMNA Factores de resistencia: Para Q = 2
d 0.9
n 0.75
Calculamos el diámetro mínimo requerido Dt Req
2 M uc
n F t (ho h1 )
2 82.95 105 3.14 0.75 7925(58.62 45.05)
2.93 3.18 _ OK
Dt 3.18 _ cm
Calculamos resistencia del tornillo a Tensión Rt F t At 7925 7.94 103 62.94 _ Ton
Calculamos el momento nominal de los tornillos Mnp
M np 2 Rt (ho h1 ) 2 62.94(58.62 45.05) 102 130.49 _ Ton m
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA EN PATIN DE COLUMNA Cálculo del espesor de la Placa s
1 2
Resistencia a Flexión de la Placa MR-PL = Momento resistente de la placa
b p g 0.5 24 14 9.17
Condición fundamental de diseño Y p
1 1 2 b p 1 1 h p s ho h1 p 2 g 1 fi 2 p fi s fo
M R PL d F yP Y pt p2 1.11 n M np
M R PL d F yP Y pt p2 0.9 3515 357.8 3.182 105 114.49 _ Ton m Y p
1.11 n M np 1.11 0.75130.49 108.63 _ Ton m
t p 3.18 _ cm
M R PL 111.49 108.63_ OK
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA EN PATIN DE COLUMNA Dimensiones de la Placa Dt 3.18 _ cm
d e 1.5 Dt 1.5 3.18 4.77 5 _ cm d p d 2( p fo d e ) 53.4 2(6 5) 75.4 75 _ cm
b p b f 2.54 21 2.54 23.54 24 _ cm
t p 3.18 _ cm
PASOS A SEGUIR EN DISEÑO DE PLACA EXTREMA Resistencia de la Placa a las fallas por Cortante Fuerza de Tensión en patín de la viga
F fu
M uc d t fb
82.95 102 53.40 1.57
Resistencia a Fluencia por cortante de placa 3 Rn d 2(0.6 F ypb pt p ) 0.9 2(0.6 3515 24 3.18) 10 289.73 _ Ton
Resistencia a fractura por cortante en área neta Área neta:
2 An [b p 2( Dt 0.3)]t p 24 2(3.18 0.3) 3.18 54.19 _ cm
Rn n 2(0.6 F up An ) 0.75 2(0.6 4570 54.19) 103 222.87 _ Ton
160.5 _ Ton m
PASOS A SEGUIR EN DISEÑO DE PLACA EXTREMA Resistencia a Falla de tornillos a cortante en zona de compresión 3 Rcort tor n (4 F v At ) 0.75(4 4781 7.94) 10 113.92 _ Ton
Resistencia al aplastamiento de la placa por tornillos a cortante en zona de compresión Raguint Rapl 2.4 Dt F u t p 2.4 3.18 4570 3.18103 110.91_ Ton
Resistencia al desgarramiento de la placa por tornillos a cortante en zona de compresión Lcext d e Dh / 2 5 3.48 / 2 3.26 _ cm
Lcint p fi t f p fo Dh 10.09 _ cm
Raguext 1.2 Lcext F u t p 1.2 3.26 4570 3.18 56.85 Rapl 110.91_ Ton R
(2 R
int
2 R
ext
) 0.75(2 56.85 2 110.91) 251.65 Ton
Resistencia de agujeros a Cortante
Raguint Rapl 110.91 _ Ton 1.2 Lc int F u t p 1.2 10.09 4570 3.18 175.96 _ Ton Rcort tor 113.92 Ton Rapl 251.65 Ton
REVISION PATIN DE COLUMNA Resistencia a flexión del patín de la columna Se revisa que la columna atiesada pueda soportar el momento Mnp que le mandan los tornillos de la conexión 2 1.11 n M np b M pc b F ycY ct pc
Se considera 1.11 Mnp para evitar el apalancamiento del patín. Se despeja el valor de tc para conocer el mínimo requerido t c
1.11 n M np d F ycY c
El espesor requerido debe ser mayor que el del patín si no, se busca una columna con patín más grueso t c req t c
Diseño columna con Placa Extrema Resistencia del patín de la columna al flujo plástico en flexión El patín de la columna está atiesado porque es requisito para sismo Constantes de la fórmula de fluencia s
c p fi t f p fo 6 1.57 6 13.57
1 2
37.114 11.40
Y c
1 1 2 bc 1 1 ho h1 s p si ho s p so h1 2 s p si s p so g
2 2 5 M Rcol d F ycY ct c 0.9 3515 451.55 2.19 10 68.51Ton m
Resistencia Flexión patín
R flex pat
M Rcol d t fb
68.51102 53.4 1.57
132.18 _ Ton
Revisión columna Resistencia del alma a la fluencia local Columna azotea
C t 0.5 _ si _ hex d c
Columna entrepiso
C t 1 _ si _ hex d c
N t f
Rn 1.0 C t (6k N 2t p ) F yct w 1(6 3.8 1.57 2 3.18)3515 1.34 102 130.27 _ Ton
Revisión columna
Resistencia al pandeo local del alma frente al patín de compresión
Columna entrepiso
Rn
3 24t wc EF yc
h
0.75 24 1.34
3
6 2.110 3515
36.1 2 3.6
127.34 _ Ton
Revisión columna
Resistencia al aplastamiento del alma frente al patín de compresión 1.5 1.5 EF t 6 t w N 1.57 1.24 2.110 35151.57 y f 2 0.75 0.8 1.34 1 3 131.12 _ Ton Rn 0.75 0.8t 1 3 t w 1.34 d t f 53.4 1.57 2 w
Revisión columna Resistencia de diseño atiesador
F fu
M uc d t fb
82.95 102 53.40 1.57
160.5 _ Ton m
Flexión patín
132.18
Fluencia alma
130.27
Pandeo local alma
127.34
Aplastamiento alma
131.12
φRn min =
F at F fu Rn min 160.05 127.34 32.71_ Ton
Revisión columna Diseño atiesadores Área necesaria atiesadores Ancho atiesador
Aat
bat
F at 0.9 F yat
bc t ac 2
2
32.71103 0.9 3515
37.1 1.34 2
10.34 _ cm2
2 15.88 _ cm
Espesor mínimo atiesador Una sola viga Espesor atiesador
t min t f / 2 1.57 / 2 0.79 _ cm
t at
Aat 2bat
10.34 2 15.88
0.33 0.79 0.79 0.95 _ cm
Resistencia del ancho
Rbat 2(0.9 F yat bat t at )
Resistencia del largo Longitud atiesador
l at d c 2t pc 4 36.40 2 2.19 4 28.02 _ cm
Rlat 0.9 0.6 F yat 2(l at 2 2.0)t at
Revisión columna Resistencia al cortante del alma de la columna en la zona del panel Rn 0.9 0.6 F y d ct wc 0.9 0.6 3515 36.40 1.34 103 92.58 _ Ton
El cortante V pl-ref que tomarán las placas es: V pl
ref
F fu
Rn
160.05 92.58 67.47 _ Ton
Ancho efectivo de las placas
w z d c 2t c 36.40 2 2.19 32.02 _ cm
Espesor requerido
t pl ref
V pl ref 0.9 0.60 F ypl ref 2w z
67.47 10
3
0.9 0.6 3515 2 32.02
0.56 _ cm
Espesor de placas
t pl ref 0.64 _ cm
Revisión columna Revisión pandeo en el panel del alma
Peralte placas Ancho placas
d z d viga 2t f viga 53.40 2 1.57 50.26 _ cm w z d c 2t c 36.40 2 2.19 32.02 _ cm
El espesor del alma y el de cada placa debe cumplir con la desigualdad siguiente: t d z w z / 90 (50.26 32.02) / 90 0.91_ cm
El espesor de placas las placas es menor que el mínimo, se deben poner soldaduras de tapón. Soladura de tapón > 2 cm
t pl ref 0.64 0.91_ cm
stap t pl ref 0.8 0.64 0.8 1.44 2 _ cm
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA CON MUÑÓN EN ALMA COLUMNA Verificación dimensiones de Viga con Tabla de límites b f 15 16.6 24 _ OK t f 1.0 1.15 1.9 _ OK d 35 52.6 140 _ OK b p b f 2.54 16.6 2.54 19.14 19 _ cm
b p 18 19 28 _ OK
Momento de diseño en columna Muc = 0.9 Mpe M uc 0.9 M pe 0.9 F y Z x 0.9 3515 1564 x105 49.48 _ Ton m
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA CON MUÑÓN EN ALMA COLUMNA Suponemos tornillo: A490 Dt = 2.54 cm Calculamos distancia del centro del tornillo al borde del patín pfo y pf i p fo p fi DT 1.27 2.54 1.27 3.81 4 0.5 4.5 _ cm
Verificación pf con Tabla de límites p f 3.5 4.5 11.5 _ OK
Calculamos brazos de palanca ho y h1 ho
h1
(d t f / 2) p fo
(d t f / 2) t f p fi
(52.6 1.15 / 2) 4.5 56.53 _ cm
(52.6 1.15 / 2) 1.15 4.5 46.38 _ cm
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA CON MUÑÓN EN ALMA COLUMNA Factores de resistencia: Para Q = 2
d 0.9
n 0.75
Calculamos el diámetro mínimo requerido Dt Req
2 M uc
n F t (ho h1 )
2 49.48 105 3.14 0.75 7925(56.53 46.38)
2.27 2.54 _ OK
Dt 2.54 _ cm
Calculamos resistencia del tornillo a Tensión Rt F t At 7925 5.07 103 40.15 _ Ton
Calculamos el momento nominal de los tornillos Mnp
M np 2 Rt (ho h1 ) 2 40.15(56.53 46.38) 10 2 82.64 _ Ton m
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA CON MUÑÓN EN ALMA COLUMNA Cálculo del espesor de la Placa s
1 2
Condición fundamental de diseño
b p g 0.5 19 10 6.89
M R PL d F yP Y pt p2 1.11 n M np
1.11 n M np 1.11 0.75 82.64 68.8 _ Ton m Y p
1 1 2 b p 1 1 h p s ho h1 p 2 g 1 fi 2 p fi s fo
Resistencia a Flexión de la Placa M R PL d F yP Y pt p2 0.9 3515 382 2.542 105 77.98 _ Ton m
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA CON MUÑÓN EN ALMA COLUMNA Dt 2.54 _ cm
Dimensiones de la Placa d e 1.5 Dt 1.5 2.54 3.81 4 _ cm
d p d 2( p fo d e ) 52.6 2(4.5 4) 69.6 70 _ cm
b p b f 2.54 16.6 2.54 19.14 19 _ cm
t p 2.54 _ cm
DISEÑO CONEXIÓN CON PLACA EXTREMA CON MUÑÓN EN ALMA COLUMNA Diseño del Muñón d c 2t c 36.4 2 2.19 32.02 32 _ cm 2 (bc t a ) / 2 2 (37.10 1.34) / 2 19.88 20 _ cm
Lh (d c 2t c b) /(2Tan30) (36.40 2 2.19 16.6) /(2 0.58) 13.29 15 _ cm
Espesor placa mayor que espesor atiesador Revisión de ángulo
t p 1.15 0.3 1.45 1.59 _ cm
t p t at 1.59 0.9 _ cm
d c 2t c b 36.4 2 3.19 16.6 AngTan AngTan(0.45) 24.10 30 _ OK 2 15 2 Lh
