EJEMPLO APLICACIÓN ALBAÑILERÍA CONFINADA
Ejemplo diseño Información general Ubicación: Huamanga, Ayacucho Uso: Vivienda Sistema de techo: Losa Aligerada 17 cm Altura de entrepiso: 2.45m Características de los Materiales Albañilería: 𝑓′𝑚 = 65 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝑀𝑜𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝐸𝑙𝑎𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖𝑑𝑎𝑑: 500𝑓′𝑚 𝐸𝑚 = 500𝑥65 = 32500 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝑀𝑜𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑐𝑜𝑟𝑡𝑒: 0.4𝑥𝐸𝑚 𝐺 = 0.4𝑥32500 = 13000 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝑣𝑚 =
𝑓′𝑚 = 80.62 𝑡𝑜𝑛 𝑚2
Concreto: Resistencia Nominal: f’c = 175 kg/cm2 Modulo de elasticidad: Ec=15000√175 =198431 kg/cm2 Acero de Refuerzo: Corrugado grado 60 f’y =4200 kg/cm2
Ejemplo diseño 1. Verificación densidad mínima de muros Espesor Efectivo de Muros “t” Para la zona sísmica 3, el espesor efectivo mínimo, descontando tarrajeo, es:
𝑡𝑚𝑖𝑛
245 = = = 12.25 𝑐𝑚 ≈ 13 𝑐𝑚 20 20
Donde “” es la altura libre de la albañilería.
Ejemplo diseño 1. Verificación densidad mínima de muros 𝐿 ∙ 𝑡 𝑍𝑈𝑆𝑁 0.4 ∙ 1 ∙ 1.2 ∙ 3 ≥ = = 0.026 𝐴𝑝 56 56 Donde: 𝐿 = Longitud total del muro incluyendo sus columnas (sólo intervienen muros con L > 1.2 m) 𝑡 = Espesor efectivo 𝐴𝑝 = área de la planta típica= 36.77 𝑚2 𝑍 = 0.4 ... el edificio está ubicado en la zona sísmica 3 (Norma E.030) 𝑈 = 1 ...... Uso común, destinado a vivienda (Norma E.030) 𝑆 = 1.2 ... Suelos intermedios (Norma E.030) 𝑁 = 3 ….. Número de pisos del edificio
Ejemplo diseño 1. Verificación densidad mínima de muros
DIRECCION X Muro L (m)
t (m)
Ac
X1
2.33
0.23
0.536
X2
2.33
0.23
0.536
Suma
1.072
Ap
36.77
DIRECCION Y Muro L (m) t (m) Y1 5.95 0.13 Y2 2.76 0.13 Y3 1.98 0.13 Y4 5.27 0.13 Suma Ap
Ac 0.774 0.359 0.257 0.685 2.075 36.77
𝑫𝒆𝒏𝒔𝒊𝒅𝒂𝒅 𝒆𝒏 𝑿 1.072 = 0.029 ≥ 0.026 36.77
𝒐𝒌
𝑫𝒆𝒏𝒔𝒊𝒅𝒂𝒅 𝒆𝒏 𝒀 2.075 = 0.056 ≥ 0.026 36.77
𝒐𝒌
Ejemplo diseño 2. Diseño por carga vertical Metrado de Cargas: permanentes y vivas por muro Muro X1 X2 Y1 Y2 Y3 Y4
Primer piso PD/ton PL/ton 16.624 2.08 25.086 4.001 27.27 4.61 15.27 2.86 12.56 2.30 23.24 2.87
Pg/ton 17.14 26.09 28.42 15.99 13.14 23.96
Segundo piso PD/ton PL/ton Pg/ton 11.88 11.5 1.507 17.21 16.57 2.538 18.90 18.20 2.81 10.69 10.25 1.77 8.73 8.38 1.40 15.70 15.28 1.66
Tercer piso PD/ton PL/ton 0.783 5.766 0.874 7.590 1.00 9.12 0.68 5.27 0.49 4.17 0.64 7.51
Pg/ton 5.96 7.81 9.37 5.44 4.29 7.67
Ejemplo diseño 2. Diseño por carga vertical Dirección X
𝑡 = 23 𝑐𝑚
0.15𝑓𝑚 = 0.15 ∙ 65 = 9.75
𝝈𝒎 ≤
0.20𝑓𝑚 1 −
Muro X1 X2 Donde :
L (m) 2.33 3.35
ℎ 2 35𝑡
𝑘𝑔 𝑐𝑚2
= 0.20 ∙ 65 1 −
245 2 35∙23
= 11.80
𝑘𝑔 | 𝑐𝑚2
DIRECCION X t (m) Ac (m2) PD+PL (ton) σ(Kg/cm2) 0.23 0.536 19.72 3.68 0.23 0.771 30.47 3.95
𝜎=
𝑃𝐷 + 𝑃𝐿 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝐴𝑐
Ejemplo diseño 2. Diseño por carga vertical Dirección Y
𝑡 = 13 𝑐𝑚
0.15𝑓𝑚 = 0.15 ∙ 65 = 9.75 𝝈𝒎 ≤ 0.20𝑓𝑚
Muro Y1 Y2 Y3 Y4
1− 35𝑡
L (m) 5.95 2.76 1.98 5.27
2
Donde :
245 = 0.20 ∙ 65 1 − 35 ∙ 13
t (m) 0.13 0.13 0.13 0.13 𝜎=
𝑘𝑔 𝑐𝑚2 2
= 9.23
DIRECCION Y Ac(m2) PD+PL (ton) 0.774 32.64 0.359 18.72 0.257 15.27 0.685 29.18
𝑃𝐷 + 𝑃𝐿 𝑘𝑔 𝑐𝑚2 𝐴𝑐
𝑘𝑔 𝑐𝑚2
σ(Kg/cm2) 4.22 5.22 5.93 4.26
Ejemplo diseño 4. Análisis elástico ante sismo moderado Cortante basal
NIVEL 3 2 1
𝑉=
hi 7.65 5.10 2.55 Suma
wi 28.44 39.94 39.94 108.32
wihi 217.57 203.69 101.85 523.11
𝑍𝑈𝐶𝑆 0.4 ∙ 1 ∙ 2.5 ∙ 1.2 ∙𝑃 = ∙ 108.32 𝑅 6
Moderado Fi Vi 9.01 9.01 8.44 17.45 4.22 21.66 21.66
Severo VEi 18.02 34.89 43.33
𝟏𝟖. 𝟎𝟐
𝟗. 𝟎𝟏
𝐷𝑜𝑛𝑑𝑒 ∶ 𝑤𝑖𝑖 𝐹𝑖 = 𝑉 𝑤𝑖𝑖
𝟏𝟕. 𝟒𝟓
𝟐𝟏. 𝟔𝟔
𝟑𝟒. 𝟖𝟗
𝟒𝟑. 𝟑𝟑
Ejemplo diseño 4. Análisis elástico ante sismo moderado Control rigidez lateral
Comb. Nivel Nudo Des. Rel. Dervia X Des. Rel. Deriva Z 5 1 433 -0.001 0 0.0000 0.032 0.012 0.0005 5 2 435 0.003 0.001 0.0000 0.037 0.015 0.0007 5 3 437 0.007 0.003 0.0001 0.031 0.012 0.0005 6 1 433 0.006 0.002 0.0001 0.025 0.01 0.0005 6 2 435 0.011 0.004 0.0002 0.031 0.012 0.0005 6 3 437 0.012 0.005 0.0002 0.026 0.01 0.0005 7 1 433 0.056 0.022 0.0010 0 0 0.0000 7 2 435 0.079 0.031 0.0014 0.004 0.002 0.0001 7 3 437 0.075 0.03 0.0014 0.007 0.003 0.0001 8 1 433 0.048 0.019 0.0009 0.007 0.003 0.0001 8 2 435 0.07 0.027 0.0012 0.012 0.005 0.0002 8 3 437 0.068 0.027 0.0012 0.013 0.005 0.0002 0.0014 0.0007
Ejemplo diseño 4. Análisis elástico ante sismo moderado Fuerzas diseño muro
Muro
PISO 1 Ve Me
PISO 2 Ve Me
PISO3 Ve Me
X1
7.27
30.25
4.91
14.29
1.73
3.68
X2
11.67
54.35
10.43
10.43
6.13
9.77
Y1
6.70
42.24
6.11
25.18
3.80
9.63
Y2
2.37
9.57
1.39
3.83
0.32
0.62
Y3
2.10
8.11
1.20
3.10
0.30
0.30
Y4
8.53
38.09
7.43
20.57
3.96
6.71
Ejemplo diseño 5. Verificación fisuración, resistencia global, fuerzas diseño muros . 𝑉𝑚 = 0.5 ∙ 𝑣𝑚 ∙ 𝑀𝑒 ∙ 𝛼 ∙ 𝐿 ∙ 𝑡 + 0.23 ∙ 𝑃𝐺 𝑫𝒐𝒏𝒅𝒆: 𝑣𝑚 = 𝛼=
𝑓′𝑚 = 650 = 80.62 𝑡𝑜𝑛 𝑚2
𝑉𝑒 ∙ 𝐿 𝑀𝑒
𝑉𝑢 =
𝑉𝑚1 ∙𝑉 𝑉𝑒1 𝑒
𝑀𝑢 =
𝑉𝑚1 ∙ 𝑀𝑒 𝑉𝑒1
Existe evidencia experimental la cual indica que la resistencia a cortante disminuye conforme se incrementa la relación de aspecto (muros esbeltos) y se incrementa conforme disminuye la relación de aspecto (muros robustos) respecto a la resistencia de un muro cuadrado
Ejemplo diseño 5. Verificación fisuración y resistencia global. Primer Piso Dirección X Muro
L
t
PG
Ve
Me
α
Vm
.55Vm
Vm/Ve1
Vu
Mu
X1
2.33
0.23
17.14
7.27
30.25
0.56
16.03
8.82
2.21
16.03
66.75
X2
3.35
0.23
26.09
11.67
54.35
0.72
28.33
15.58
2.43
28.33
132.00
Suma
44.36
𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 =
Dirección Y Muro Y1 Y2 Y3 Y4
L 5.95 2.76 1.98 5.27
t 0.13 0.13 0.13 0.13
PG 9.52 5.52 4.38 8.63
Ve 6.70 2.37 2.10 8.53
Me 42.24 9.57 8.11 38.09
α 0.94 0.68 0.51 1.00 Suma
Vm 31.61 11.15 6.33 29.60 78.69
.55Vm 17.38 6.13 3.48 16.28
𝟒𝟒. 𝟑𝟔 = 𝟏. 𝟎𝟐 𝟒𝟑. 𝟑𝟑
Vm/Ve1 3.00 3.00 3.00 3.00
𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 =
Vu 20.09 7.11 6.30 25.58
Mu 126.71 28.72 24.33 114.26
𝟕𝟖. 𝟔𝟗 = 𝟏. 𝟖𝟐 𝟒𝟑. 𝟑𝟑
Ejemplo diseño 5. Verificación fisuración y resistencia global. Segundo Piso Dirección X
Muro
L
t
PG
Ve
Me
α
X1
2.33
0.23
11.88
4.91
14.29
0.80
X2
3.35
0.23
17.21
10.43
10.43
Vm
.55Vm Vm/Ve1 2.21
10.84 31.53
1.00 35.02 19.26 Suma 55.06
2.43
25.33 25.33
Y t 0.13 0.13 0.13 0.13
PG 18.90 10.69 8.73 15.70
Ve 6.11 1.39 1.20 7.43
Me 25.18 3.83 3.10 20.57
Mu
20.04 11.02
𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = Dirección Muro L Y1 5.95 Y2 2.76 Y3 1.98 Y4 5.27
Vu
α 1.00 1.00 0.76 1.00 Suma
Vm 35.53 16.92 9.94 31.23 93.62
𝟓𝟓. 𝟎𝟔 = 𝟏. 𝟓𝟖 𝟑𝟒. 𝟖𝟗
.55Vm Vm/Ve1 Vu Mu 19.54 3.00 18.34 75.55 9.31 3.00 4.16 11.48 5.47 3.00 3.59 9.30 17.17 3.00 22.28 61.72
𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 =
𝟗𝟑. 𝟔𝟐 = 𝟐. 𝟔𝟖 𝟑𝟒. 𝟖𝟗
Ejemplo diseño 5. Verificación fisuración y resistencia global. Tercer Piso Dirección X Muro L X1 2.33 X2 3.35
t 0.23 0.23
PG 5.96 7.81
Ve 1.73 6.13
Me 3.68 9.77
α 1.00 1.00 Suma
Vm 22.97 32.86 55.83
𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 = Dirección Y Muro Y1 Y2 Y3 Y4
L 5.95 2.76 1.98 5.27
t 0.13 0.13 0.13 0.13
PG 9.37 5.44 4.29 7.67
Ve 3.80 0.32 0.30 3.96
Me 9.63 0.62 0.30 6.71
α 1.00 1.00 1.00 1.00 Suma
Vm 33.34 15.71 11.36 29.38 89.80
.55Vm 12.64 18.07
Vm/Ve1 Vu Mu 2.21 3.83 8.12 2.43 14.89 23.73
𝟓𝟓. 𝟖𝟑 = 𝟑. 𝟏𝟎 𝟏𝟖. 𝟎𝟐 .55Vm 18.33 8.64 6.25 16.16
𝑽𝒎 𝑽𝑬𝒊 =
Vm/Ve1 3.00 3.00 3.00 3.00
𝟖𝟗. 𝟖𝟎 = 𝟒. 𝟗𝟖 𝟏𝟖. 𝟎𝟐
Vu Mu 11.39 28.90 0.96 1.86 0.90 0.90 11.88 20.12
Ejemplo diseño 5. Verificación fisuración y resistencia global.
Verificar la necesidad de colocar refuerzo horizontal (Muro Y4) 𝜎𝑚 =
𝑃𝑚 23.24 + 2.87 = = 38.11 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 𝐿∙𝑡 5.27 ∙ 0.13
0.05𝑓′𝑚 = 0.05 ∙ 650 = 32.50 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 𝜎𝑚 =
𝑃𝑚 = 38.11 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 ≥ 0.05𝑓 ′ 𝑚 = 32.50 𝑡𝑜𝑛 𝑚2 𝐿∙𝑡
𝒐𝒌
Ejemplo diseño 5. Verificación fisuración y resistencia global.
Agrietamiento muros superiores En cada entrepiso superior al primero (i > 1) , deberá verificarse para cada muro confinado que: Vmi V ui . De no cumplirse esta condición, el entrepiso “ i ” también se agrietará y sus confinamientos deberán ser diseñados para soportar “ mi V ”, en forma similar al primer entrepiso.
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores Calculo de las Fuerzas de Diseño Elementos de confinamiento de los muros del primer entrepiso (Muro Y4) 2 ≤ 𝐶𝑜𝑒𝑓. 𝐷𝑒 𝐴𝑚𝑝𝑙𝑖𝑓𝑖𝑐𝑎𝑐𝑖𝑜𝑛 ≤ 3 33.13 2≤𝛽= = 3.89 ≤ 3 8.53
𝑈𝑠𝑎𝑟 ∶ 𝛽 = 3 𝑉𝑢 = 3 ∙ 8.53 = 25.59 𝑡𝑜𝑛 𝑀𝑢 = 3𝑥38.62 = 116.46 𝑡𝑜𝑛 − 𝑚
Nota: “β” solo se calcula para el primer entrepiso, para los demás se repite el valor calculado para el primer entrepiso
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores Calculo de las Fuerzas de Diseño Elementos de confinamiento de los muros del primer entrepiso (Muro Y4)
𝑷𝑫 = 𝟐𝟑. 𝟐𝟒 𝒕𝒐𝒏 𝑷𝑳 = 𝟐. 𝟖𝟕 𝒕𝒐𝒏
Vu=25.59 ton
Mu=116.46 ton-m
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒐𝒓𝒕𝒂𝒏𝒕𝒆 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂𝒔 𝑬𝒙𝒕𝒓𝒆𝒎𝒂𝒔 1.5𝑉𝑚1 𝐿𝑚 𝑉𝑐1 = 𝑉𝑐3 = 𝐿(𝑁𝑐 + 1)
•
2.90 𝑚 𝐿𝑚 = 𝑚𝑎𝑦𝑜𝑟
0.5 ∙ 5.27 = 2.64 𝑚
𝟏. 𝟓 ∙ 𝟑𝟑. 𝟏𝟑 ∙ 𝟐. 𝟗 = 𝟔. 𝟖𝟒 𝒕𝒐𝒏 𝟓. 𝟐𝟕(𝟑 + 𝟏) • 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂𝒔 𝑰𝒏𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓𝒆𝒔 𝑉𝑚1 𝐿𝑚 𝑉𝑐2 = 𝐿(𝑁𝑐 + 1) 𝑽𝒄𝟏 = 𝑽𝒄𝟑 =
𝑽𝒄𝟐 =
𝟑𝟑. 𝟏𝟑 ∙ 𝟐. 𝟗 = 𝟒. 𝟓𝟔 𝒕𝒐𝒏 𝟓. 𝟐𝟕(𝟑 + 𝟏)
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍𝒆𝒔 𝒊𝒏𝒕𝒓𝒐𝒅𝒖𝒄𝒊𝒅𝒐𝒔 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒅𝒆 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 (contenidas planos de muro)
𝑊𝑚 =
23.24 + 0.25 ∙ 2.87 = 4.56 𝑡𝑜𝑛 𝑚 5.27
𝑃𝑚1 = 𝑃𝑚2 = 𝑃𝑚3 =
2.37 ∙ 4.56 = 5.40 𝑡𝑜𝑛 2 2.37 + 2.90 ∙ 4.56 = 12.02 𝑡𝑜𝑛 2 2.90 ∙ 4.56 = 6.61 𝑡𝑜𝑛 2
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍𝒆𝒔 𝒊𝒏𝒕𝒓𝒐𝒅𝒖𝒄𝒊𝒅𝒐𝒔 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒅𝒆 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 (muros transversales)
𝐵1 = 𝑚𝑎𝑦𝑜𝑟
2.33−0.13 4
= 0.55 𝑚
𝐵2 = 𝑚𝑎𝑦𝑜𝑟
3.35−0.13 4
= 0.81 𝑚
6 ∙ 0.23 = 1.38 𝑚
6 ∙ 0.23 = 1.38 𝑚
𝑃𝑡𝑥1 =
16.62+0.25∙2.08 2.33−0.13
∙ 1.38
𝑷𝒕𝒙𝟏 = 𝟏𝟎. 𝟕𝟓 𝒕𝒐𝒏 𝑃𝑡𝑥2 =
25.01+0.25∙4 3.05−0.13
𝑷𝒕𝒙𝟐 = 𝟏𝟏. 𝟏𝟖 𝒕𝒐𝒏
∙ 1.38
Ejemplo diseño 6. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑹𝒆𝒔𝒊𝒔𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 𝒓𝒆𝒒𝒖𝒆𝒓𝒊𝒅𝒂 𝒂 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊𝒐𝒏 , 𝑪 (𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 + 𝒔𝒊𝒔𝒎𝒐) 𝑰𝒏𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓
•
𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂 𝟐 𝐶2 = 23.20 −
𝑬𝒙𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓 𝐶 = 𝑃𝑐 + 𝐹
33.13 ∙ 2.50 = 15.34 𝑡𝑜𝑛 2 ∙ 5.27 𝑀 𝐹= 𝐿
1 𝑀 = 𝑀𝑢1 − 𝑉𝑚 ∙ 2
𝑀𝑢1 = 116.46 𝑡𝑜𝑛 − 𝑚 𝑀 = 116.46 − 𝐹=
1 ∙ 33.13 ∙ 2.50 = 75.05 𝑡𝑜𝑛 − 𝑚 2
75.05 = 14.24 𝑡𝑜𝑛 5.27
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑹𝒆𝒔𝒊𝒔𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 𝒓𝒆𝒒𝒖𝒆𝒓𝒊𝒅𝒂 𝒂 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊𝒐𝒏 , 𝑪 (𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 + 𝒔𝒊𝒔𝒎𝒐)
Mto (-)
Mto (+) 14.24ton (T)
14.24ton (C)
14.24ton (C)
14.24ton (T)
𝐶1 = 16.15 + 14.24 = 30.39 𝑡𝑜𝑛 𝐶3 = 6.61 + 14.24 = 20.85 𝑡𝑜𝑛
Ejemplo diseño 6. Fuerzas diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑹𝒆𝒔𝒊𝒔𝒕𝒆𝒏𝒄𝒊𝒂 𝒓𝒆𝒒𝒖𝒆𝒓𝒊𝒅𝒂 𝒂 𝒄𝒂𝒓𝒈𝒂 𝒂𝒙𝒊𝒂𝒍 𝒅𝒆 𝒕𝒓𝒂𝒄𝒄𝒊ó𝒏 , 𝑻 (𝑪𝒂𝒓𝒈𝒂𝒔 𝒈𝒓𝒂𝒗𝒆𝒅𝒂𝒅 + 𝒔𝒊𝒔𝒎𝒐)
𝑴𝒂𝒙𝒊𝒎𝒂 𝑻𝒓𝒂𝒄𝒄𝒊𝒐𝒏 𝒅𝒆 𝒍𝒂 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂 𝑰𝒏𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓 𝑇 = 𝑉𝑚1 ∙ 𝑇2 =
− 𝑃𝑐 𝐿
33.13 ∙ 2.50 − 23.20 = 9.03 𝑡𝑜𝑛 2.57
𝑴𝒂𝒙𝒊𝒎𝒂 𝑻𝒓𝒂𝒄𝒄𝒊𝒐𝒏 𝒅𝒆 𝒍𝒂 𝑪𝒐𝒍𝒖𝒎𝒏𝒂 𝑬𝒙𝒕𝒆𝒓𝒊𝒐𝒓
𝑇 = 𝐹 − 𝑃𝑐 𝑇1 = 14.24 − 16.15 = −1.91 𝑡𝑜𝑛
(𝑵𝒐 𝒉𝒂𝒚 𝑻𝑹𝑨𝑪𝑪𝑰𝑶𝑵)
𝑇3 = 14.24 − 6.61 = 7.63 𝑡𝑜𝑛
(𝑯𝒂𝒚 𝑻𝑹𝑨𝑪𝑪𝑰𝑶𝑵)
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍 Transferencia de Corte en las Interfaces −Corte por Fricción Se deberá considerar la transferencia de corte en la interface en un plano dado por: Una fisura existente o potencial, Una interface entre diferentes materiales, o Una interface entre dos concretos vaciados en diferentes momentos. Se asume que a lo largo del plano del corte hay una discontinuidad. Se considera que el desplazamiento relativo es resistido por cohesión y fricción, soportadas por la armadura de corte por fricción que atraviesa la fisura. Debido a que la interface es rugosa, el desplazamiento por corte provocará un ensanchamiento de la discontinuidad. Este ensanchamiento provocará tracción en la armadura que atraviesa la discontinuidad, la cual será equilibrada por las esfuerzos de compresión en las superficies de discontinuidad del concreto. Se asume que la resistencia al corte de la cara es función tanto de la cohesión como de la fricción.
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒊𝒄𝒂𝒍 Transferencia de Corte en las Interfaces −Corte por Fricción
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊ó𝒏
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒐𝒎𝒑𝒓𝒆𝒔𝒊ó𝒏
𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒐𝒓𝒕𝒆 𝒇𝒓𝒊𝒄𝒄𝒊ó𝒏
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒑𝒐𝒓 𝒄𝒐𝒓𝒕𝒆 𝒇𝒓𝒊𝒄𝒄𝒊ó𝒏
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒕𝒓𝒂𝒏𝒔𝒗𝒆𝒓𝒔𝒂𝒍
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑪𝒂𝒍𝒄𝒖𝒍𝒐 𝒅𝒆𝒍 𝒓𝒆𝒇𝒖𝒆𝒓𝒛𝒐 𝒕𝒓𝒂𝒏𝒔𝒗𝒆𝒓𝒔𝒂𝒍
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒗𝒊𝒈𝒂 𝒔𝒐𝒍𝒆𝒓𝒂
Las vigas soleras no necesitan diseñarse a fuerza cortante, debido a que los pisos superiores proporcionan una gran área de corte vertical. Por ello, la sección transversal de la solera debe ser suficiente como para alojar al refuerzo longitudinal .Sin embargo, por la concentración de esfuerzos que produce la albañilería al trabajar como puntal, es necesario agregar estribos mínimos en los extremos de las soleras y evitar la congestión de refuerzo en los nudos (Fig.8.34), causante de posibles cangrejeras.
Ejemplo diseño 7. Diseño de los elementos de confinamiento de los muros del primer piso y de los muros agrietados de pisos superiores 𝑫𝒊𝒔𝒆ñ𝒐 𝒗𝒊𝒈𝒂 𝒔𝒐𝒍𝒆𝒓𝒂
