Componentes de los Sistemas CAPTACION Y BOMBEO
•
Sistema de Agua potable
DEPOSITO DE REGULACION TRANSPORTE
Captación Transporte Tratamiento Distribución
ESTACION DE TRATAMIENTO
ABAST ECIMIE NTO (MALLADO) AGUA POTABLE
EVACUACION
TRANSPORTE ESTACION DE DEPURACION
•
Sistema cloacal
BOMBEO Y VERTIDO
CUERPO RECEPTOR
Recolección mediante red colectora Transporte a planta depuradora Depuración de los líquidos en función de las características del cuerpo receptor Disposición final de líquidos, cuerpo receptor, riego, recarga de acuíferos Disposición final de sólidos resultantes
Sistema de desagües cloacales:
es el sistema de recolección diseñado para llevar exclusivamente aguas residuales domésticas, en algún caso pueden recibirse también desagües de origen industrial.
Sistema de desagües pluviales:
es un sistema de evacuación de la escorrentía superficial provocada por la lluvia, exclusivamente.
Sistema combinado de desagües:
es un sistema que conduce simultáneamente las aguas residuales de origen doméstico e industrial y las aguas producidas por la lluvia.
CONDICION A CUMPLIR POR LA RED
La Red de Cloacas debe transportar en la forma mas rápida y eficiente posible, los líquidos a su destino final (Planta de tratamiento y posterior descarga en cuerpos receptores adecuados, con tratamiento previo en función de las características y propiedades del mismo). Debe optimizarse el transporte de sólidos sedimentables, a los efectos de minimizar los efectos altamente negativos de los mismos.
ELEMENTOS DE LA RED
Cañerías Boca de Registros Conexiones Domiciliarias Estaciones de Bombeo Impulsiones
Bocas de Registro
Bocas de Registro •En cada esquina de las plantas urbanas o cada 120 a 140 m fuera de ella.
•Cambios de dirección. •Uniones de colectores. •Cambios de pendiente. •Cambios del material de la cañería. •Cambios de diámetro de la cañería.
Boca de registro TIPO I
Boca de registro TIPO II
Conexiones domiciliaria domiciliarias s
FORMAS DE EVACUACION DEL LIQUIDO
POR GRAVEDAD
POR BOMBEO
A GRAVEDAD FORZADA FORZADA
Ventilación de los sistemas El sistema de ventilación se logra posibilitando la circulación en la parte superior de la conducción, lo que se logra por los circuitos previstos entre "bocas de registro" y "ventilaciones del sistema domiciliario" ,
Estación de Bombeo Se da en los casos en que por imperativos topográficos o para salvar algún obstáculo no es posible continuar con la línea contínua descendiente continua del del perfil del colector, se deberá efectuar una una elevación mecánica del agua
TRAMO IMPULSADO ESTACION DE BOMBEO
TRAMO RODADO
Estación de Bombeo
Estación de Bombeo
Trazado de las redes
2.42Ha. 9.23Ha.
1.52Ha. 9.50Ha. 0.40Ha.
SUPERFICIE SUBCUENCA VERTIENTE
SENTIDO VERTIENTE
LIMITE SUBCUENCAS
TRAMO DE COLECTOR
90
89 88
87 86
85 84 83
BOSQUE
VIALES
PARQUES Y VIVIENDA VIVIENDA JARDINES PLURIFAMILIARPLURIFAMILIAR (150viv./Ha) (150viv./Ha)
LIMITE DE CUENCA
¿De que depende el trazado?
• Topografía del
área
•Trazado de la red vial • Geología • Limitaciones legales • Localización de la planta y/o descarga •Ubicación de grandes usuarios
CONDICIONES DEL PROYECTO Tapada mínima: 1.00 a 1.20m
Surge de posibilitar el desagüe de las conexiones domiciliarias teniendo en cuenta el largo máximo de los lotes que es de 50 metros y la pendiente mínima de la instalación interna. En el caso de doble colectora por vereda la tapada mínima puede reducirse a 0.80-0.90 metros. ya que no hay conexión larga. Ubicación de las cañerías:
• Vereda • Calzada.
CONDICIONES DEL PROYECTO Tipo de recolección:
Simples Colectora Doble colectora Mixto
Diámetro mínimo:
Se establece en 0,150 con métodos de cálculo tradicionales
Cañería Subsidiaria:
Se utiliza cuando el colector tiene un diámetro mayor 300 mm o una profundidad mayor de 3.00 m
Tapada de la cañ er erí a
Intradós e invertido
Cota Extrados Cota Intrados Cota Invertido Trasdos
CUENCAS TRIBUTARIAS
Las áreas tributarias para el diseño de las redes deben limitarse en función de las condiciones topográficas, por los límites políticos de la población o por razones económicas
B O L I V A R
A L S I N A
Ejercitodelos ANDES
USPALLATA
Tte.CABOT
Gral.SOLER L I N I E R S
Alte.GUISE
Gral.GUIDO
Alte.GUISE L A M A D R I D
GODOYCRUZ
GranaderoBAIGORRIA
V E L E Z S A R S F I E L D
S g t o . C A B R A L
A v . C A S E R O S
Gral.NECOCHEA
C E R R I T O
M A G A L L A N E S
L A R R E A
S A D I C A R N O T
FRAYL.BELTRAN
Av.Gral.MOSCONI T A L C A H U A N O
GODOYCRUZ
FRAYLUISBELTRAN L A P R I D A
F R E N C H
P A S S O
R A U C H
P A V I M E N T O
A v . O . D U G G A N
Av.JOSEINGENIEROS (RUTANAC.Nº 3) PAVIMENTO
(RUTANAC.Nº3) Q U I N T A N A
A L B E R D I
FORMOSA
CHACO
CHACO
G A R I B A L D I
M A Z Z I N I
CUENCA Nº 2-1
SANLUIS
SANLUIS
CATAMARCA
CATAMARCA
CHARCAS
CHARCAS
A Y A C U C H O
MENDOZA
SANJUAN
SANJUAN
S.DELESTERO
Tramo5 DN355mm
Tramo4 DN315mm
Tramo3 DN250mm
S.DELESTERO
LARIOJA
LARIOJA
URUGUAY
Av.F. AMEGHINO
RONDEAU
URUGUAY
Tramo2 DN200mm
Av.ALMAFUERTE
Tramo1 DN160mm
Av.ALMAFUERTE C L A R O M E C O
RONDEAU
TACUARI
TACUARI
LAPLATA
LAPLATA
ROCHA
ROCHA
LASHERAS
LASHERAS
CANGALLO
VIAMONTE
Bdo.de IRIGOYEN
n o i s l u p m I
VIAMONTE
CUENCA Nº 2-2
A v . O . D U G G A N ( R U T A N A C . N º 2 2 8 ) P A V I M E N T O
EMPALMERED EXISTENTE
RODRIGUEZPEÑA
RODRIGUEZ PEÑA
AZCUENAGA
AZCUENAGA
Alte.BROWN
Alte.BROWN
8 4
7
4
DERQUI
Dgo.VASQUEZ A v . S A N M A R T I N
SAENZ PEÑA
PRINGLES C E R R I T O
Av.RIVADAVIA E . d e l a C A L L E
M A R d e l P L A T BETOLAZA A
Bdo.de IRIGOYEN
DERQUI
Dgo.VASQUEZ
SAENZPEÑA
EMPALME REDEXIS TENTE
Tramo6
DN315mm
J.M. ESTRADA
Impulsión
8 T A L C A H U A N O
CANGALLO
6
RECONQUISTA
1 º d e M A Y O
R E I N A M A R G A R I T A
V I C T O R M A N U E L
MENDOZA
EB
Av.F. AMEGHINO
A Y A C U C H O
A v . L . d e l a T O R R E
FORMOSA
A v . C A S E R O S A v . G Ü E M E S
M A G A L L A N E S S O L I S
L A R R E A
A L B E R D I
C A S T E L L I
M A T H E U
L I N I E R S P U E Y R R E D O N
7
I . l a C A T O L I C A
B O L I V A R
A L C A R C E
S A A V E D R A
D O R R E G O
2 5 d e M A Y O
B
S A N L O R E N Z O C H A C A B U C O
6 PRINGLES A L S I N A
Av.RIVADAVIA C O L O N
E.BETOLAZA
T.GOMILA
Q U I N T A N A
Av.BELGRANO S A R M I E N T O
L.V. LOPEZ
L A M A D R I D B R A N D S E N
V E L E Z S A R S F I E L D
S g t o . C A B R A L
F A L U
S A D I C A R N O T H . P R I M E R O
M I T R E
C H O
L A P R I D A
F R E N C H
A L V A R A D O
B E R U T T I
P A S S O
R A U C H
A L V E A R
O L A V A R R I A
M A Z Z I N I
Av.BELGRANO
C O R D O B A
L.V. LOPEZ
G A R I B A L D I
S A N T A F E
V I C T O R M A N U E L
E N T R E R I O S
Trazados Típicos
1
1 4
2
1
1
1 2
1
4
1
1
1 6
1 10
8
6
1 4
1 8
6
1
1 2
1
12 10
1 8
23 10
34
EB
R E I N A M A R G A R I T A
C O R R I E N T E S
A v . L . d e l a T O R R E M I S I O N E S
A v . J . B . J U S T O
Simbología
2.42Ha. 9.23Ha.
Cálculo Hidr áulico
1.52Ha. 9.50Ha. 0.40Ha.
SUPERFICIE SUBCUENCA VERTIENTE
SENTIDO VERTIENTE
LIMITE SUBCUENCAS
TRAMO DE COLECTOR
90
89 88
87 86
85 84 83
BOSQUE
VIALES
PARQUES Y VIVIENDA VIVIENDA JARDINES PLURIFAMILIARPLURIFAMILIAR (150viv./Ha) (150viv./Ha)
LIMITE DE CUENCA
Caudales caracter ísticos El CAUDAL MAXIMO DEL DIA DE MAYOR CONSUMO (QE):
-capacidad de las colectoras QE20 -verificación de la velocidad de auto limpieza de las colectoras QE0 y QE10
-Verificación de las obras civiles de las estaciones de bombeo QE20 -verificación de las obras electromeca electromecanicas nicas de las estaciones de bombeo QE10
El CAUDAL MEDIO DIARIO (QC): verificación de la velocidad de auto limpieza de las colectoras QC0 y QC10 El CAUDAL MINIMO DIARIO ANUAL (QB):
-verificación est. de bombeo QB10, QB20
CAUDALES CARACTERISTICOS: Consumo de agua y vuelco a cloacas Los caudales volcados por los los usuarios al sistema de alcantarillado cloacal, están estrechamente vinculados con los caudales de agua consumidos por los mismos. 1º) No toda el agua de consumo consumo es volcada volcada el sistema cloaca cloacall (ej: agua de bebida, lavado de veredas, patios, vehículos , riego, evaporación, etc.) 2º) Aguas industriales industriales,, generalmente generalmente el consumo de agua potable potable no proviene de las redes de distribución, en cambio en muchos casos los efluentes si son volcados al sistema cloacal. 3º) En un sistema colector colector a gravedad, gravedad, la diferencia diferencia entre los tiempos de tránsito del líquido cloacal entre los distintos puntos de vuelco y la descarga final final en la planta, puede distorsionar distorsionar la curva horaria de caudales de descarga final respecto de la curva horaria de consumos de agua atenuando los picos. A medida que la red es mas extensa este efecto es mucho mayor
Vuelco cloacal Coeficiente de vuelco o de retorno Vuel Vu elco co me medi dioo dia diari rioo per per.. cáp cápit ita a (l/ (l/ha hab b día día)) =
qc
------------------------------------------<1 dotación media de agua potable (l/hab día) c
Este coeficiente, según diversos autores varía entre 0,6 y 0,9.
QE20: Pf*dot*0.8*a
Infiltraciones Los caudales de infiltración se deben fundamentalmente a:
Agua que penetra a través través de las las juntas. Agua que penetra a través través de infiltraciones infiltraciones en las paredes de de los caños. Agua que penetra a través través de las estructura estructurass de los accesos accesos a la red y por las uniones de éstas con los caños.
Las infiltraciones dependen de:
- Mate Material rial de los caños caños.. - Mate Materiale rialess de los acceso accesos. s. - Número y tipo de juntas juntas de los caños. caños. - Juntas y/o empalmes de caños y accesos. accesos. - Asentamien Asentamientos tos de las cañerías cañerías y forma de colocación colocación de las mismas. - Defo Deformac rmacione ioness de los caños. caños. - Característic Características as y tipo de los suelos. suelos. - Posi Posición ción relati relativa va cañer cañería ía - nive nivell freático freático.. - Oscilacione Oscilacioness del del nivel freático. - Pendiente de las conducc conducciones. iones. - La ejecución ejecución de las conexiones conexiones,, en la mayoría mayoría de los casos, no es tan cuidadosa como la de las redes.
Caudales de infiltración En base a las fórmulas de Velzy y Spragne Si la conducción se encuentra por debajo del nivel freático Qinf = (Dº /2.2 /2.25)+0 5)+0.13 .13
donde: Q = caudal de infiltración l/seg km Dº = diá diáme metro tro D/2.25 da la incidencia del diámetro 0.13 incidencia de las juntas Si la conducción se aloja por encima del nivel freático y la junta es de mortero de de cemento, cemento, de la expresión expresión de Bruno Bruno Tsutiya Qinf = (Dº (Dº /2 /2.2 .25) 5) - 0.0 .04 4
QCn = QCn'+ In + SQscn
QCn = medio diario para el año n (m3/día) Qcn' = medio diario debido a usuarios domésticos, pequeños comercios e industrias. In = caudal de infilt infiltración ración para el año n Qcn'= Psn f dcn Psn = población servida con cloacas para el año n. f = coeficiente de retorno de agua dcn = dotación media de agua para el año n (m3/ hab día) Caudales máximos y mínimos In + SQ SQsAn QAn = β Qcn'+ In QBn = β1 Qcn'+ In + SQsBn QsD Dn QDn = α1 Qcn'+ In + SQs QEn = α Qcn'+ In + SQsEn
mínimo horario mínimo diario máxim imo o dia iarrio máximo horario
Para el Práctico no se considerarán los siguientes caudales:
Infiltración
Industriales
Para el calculo de la red se utiliza
Gasto hectométrico
Pf*dot*0.8* GHm (l/seg*Hm)= 86.400*L(Hm)
Criterio de calculo Velocidad de Auto limpieza
Las colectoras se calculan como “canales de sección segmento segmen to de circulo” y con una relación h/D < 0.94 para QE20. Debiendose verificar h/D< 0.80 para QE10 Velocidad máxima < 3.00 m/seg. Se debe verificar en todos las cañerías la condición de U> 0.60 m/seg para el caudal a sección llena que corresponda al diámetro y pendiente seleccionados. En las cañerías DN> 300 mm, se debe verificar que U> 0.60 m/seg para los caudales Q E y QC para los años 0, 10 y 20.
Pendientes mínimas DIAMETRO PENDIENTE MINIMA [M] [‰]
0.150
3
0.200
2.5
0.250
2
0.300
2
0.400
1.5
0.500
1
Pendientes máxima :12 %
Con respecto a las pendientes se pueden presentar los siguientes casos:
La pendiente del terreno esta comprendida entre la máxima y la mínima de la cañería. En tal caso la cañería se podrá instalar paralela al terreno. Caso mas favorable
Terreno natural
Cañería
Tapada mínima
La pendiente del terreno sea menor o contra pendiente con respecto a la de la cañería. La cañería se ira enterrando. Caso mas desfavorable. Terreno natural Tapada máxima
Tapada mínima
Cañería
La pendiente la pendiente del terreno sea mayor que la máxima de la cañería. Terreno natural Tapada mínima Cañería
CONCEPTOS HIDRAULICOS
Los conceptos en que se fundamenta el funcionamiento de las redes tradicionales de instalaciones cloacales, basadas en el escurrimiento a " superficie libre" o como "canal". El diseño hidráulico del sistema responde a criterios de dimensionamiento y verificación de condiciones de escurrimiento variables, ya que esa es la característica de los efluentes a conducir. Las conducciones se calculan con criterios de cálculo para las "secciones segmento de círculo", constituidas por el escurrimiento a "sección parcialmente llena" en un caño de sección circular.
Capacidad de conducción (Manning) Q = v * A = caudal máximo de conducción v = i(1/2) * Rh(2/3) / n = velocidad de conducción según Manning i = pendiente de la cañería Rh = A / X = Radio hidráulico n = coeficiente de Manning
Máxima capacidad de conducci ón-Caño lleno A = π * D2 / 4 = área transversal de la cañería a sección llena X = π * D = perímetro mojado para sección llena Rh = D/4 = radio hidráulico para sección llena Qmáx = i(1/2) * (D/4)(2/3) / n * π * D2 / 4 = Capacidad máxima de conducción Qmáx = k * i(1/2) * D(8/3) = Capacidad máxima conducción para sección llena k = 0,3116 / n = constante que depende del material
Conductos circulares libres, parcialmente llenos B
D Y
De la Figura surge que que el perímetro mojado está está dado por el el arco X = ADB y que puede escribirse la proporción:
El área mojada se obtiene como diferencia del sector OADBO y el triángulo OAB. La expresión resultante es:
Ω = D2 ( π Θ° - sen Θ° )
8
180
Reemplazando Θ en radianes
Ω = D2 ( Θ - sen Θ )
8
El Radio hidráulico resulta: R = Ω / X = D / 4 ( 1 - sen Θ / Θ ) Para determinar la relación entre el tirante h y el ángulo al centro Θ, utilizando la figura 2, se parte de la siguiente relación: OC = r - h = r cos Θ/2 Como r = D/2 y agrupando entonces: h = D / 2 ( 1 - co coss Θ/2 ) Y donde la relación h/D resulta: h / D = 1/2 ( 1 - co coss Θ/2)
Relaciones de los Par ámetros Geométricos y Ecuaciones entre Secciones “Parcialmente Llena” y “Llena” Aplicando la Fórmula de Manning y consider considerando ando en una primera instancia que n es constante para toda la sección, puede hallarse la relación entre:
U / U LL =
Q / QLL
1/ n R 2/3 i 1/2 = 1/ n R LL2/3 i 1/2
( R / R LL ) 2/3 = ( 1 - sen Θ / Θ ) 2/3
= ( Ω / Ω LL ) ( R / R LL ) 2/3 = = 0,1592 ( Θ - sen Θ ) ( 1 - sen
Θ
/ Θ ) 2/3
Las ecuaciones posibilitan el trazado del “Diagrama de Elementos Hidráulicos” que permite obtener obtener para cada valor valor de la relación h/D la determinación de Q y U ( para n = cte) previo cálculo de Q LL y ULL.
Discusión Sobre la Constancia de n ó f en Función de la Relación h/D.
La experiencia demuestra que en realidad el coeficiente n no es constante y que varía sobre todo con la relación h/D y más sutilmente con la pendiente i.
En la figura 5 puede apreciarse la variación n/nLL dada por CAMP para aguas limpias, en función de la relación h/D.
h/d
Woodward y Posey
Ejemplo de cálculo de diámetro 1 l/seg*Hm
1
1
1 4
2
1
1 4
1 2
1 4
1 8
12 10
1 6
1 10
1 6
1
1 8
6
1 2
1
1 8
23 10
34
Planilla de cálculo (1) Elementos hidráulicos
COTAS TERRENO TRAMO
Long. Tramo
Ag.Ab.
PEND. TERRENO
G Hm
QE20 TRAMO
Ag.Arr.
1
2 Hm
QE20 Ag. Arr. Q TOTAL
3
4
5 = ( 3-4)/2
6
7=2x6
8
9=7+9
m
m
m/m
l/seg*Hm
l/seg
l/seg
l/seg
Planilla de cálculo (2) Elementos hidráulicos
Diámetro de Diámetro Diámetro Pendiente Pendiente calculo interno comercial mínima adoptada 10
COTA DE INTRADOS
TAPADA
Ag.Arr.
Ag.Ab.
Ag.Arr.
Ag.Ab.
11
12
13
14
15
16
17
18
m
m
m/m
m/m
m
m
m
m
Planilla de cálculo (3) Elementos hidráulicos
CAUDAL LLENO
VELOC. LLENO
l/seg
m/seg
QE20 /QLL
h/D QE20
h QE20
QE10 /QLL
19
20
21
22
23= 22 x 11
24
l/seg
m/seg
m
h/D QE10 VE20 /VLL 25
26
VE20 27 m/seg
Planilla de cálculo (4) Elementos hidráulicos
QC0 /QLL VC20 /VLL 28
29
VC0
vlimp
Verif. Vmax
30
31
32
m/seg
m/seg
Verif. V Verif. h/d Verif. h/d QE20. QE10. limp 33
34
35
Planilla de cálculo (5) Elementos hidráulicos
1
Nombre del tramo
2
Longitud en Hm. del tramo, cuando hay doble colectora es la mitad de la longitud real
3
Cotas del terreno aguas arriba del tramo
4
Cotas del terreno aguas abajo del tramo
5
Pendiente del terreno
6
Gasto hm del tramo
7
Caudal en base a la longitud y el gasto hectométrico del tramo
8
Caudal acumulado
9
caudal total mas el de infiltraciones si las hubiere
10
Estimado considerando considerando que funciona a sección llena. El Diámetro se calcula, despejando despejando de la fórmula de caudal Manning Di= (QE20/k*i(1/2))(3/8), K= 0.311685468/n, constante que depende del material.
Planilla de cálculo (6) Elementos hidráulicos
11
Diámetro interno cañería adoptada. Diámetro comercial adoptado mayor al de columna 10
12
Diámetro nominal comercial. Pendiente mínima se debe adoptar en base a Pendiente mínima admisible calculada imin= (0.60*n/(D/4)^(2/3))^2 (0.60*n/(D/4)^(2/3))^2 Pendiente mínima debe ser igual o mayor a la l a dada por la norma, ver tabla. En caso contrario adoptar adoptar el valor de la tabla. Comparar con la Pendiente del terreno
13 14
pendiente adoptada de la cañería
15
Cotas de intrados, calculada a partir de la tapada inicial 1.20 o 1.00 según coresponda en el primer tramo, cota de terreno menos la tapada aguas arriba
16 17 18 19 20 21 22
cotas de intrados, calculada a partir de la tapada inicial 1.20 o 1,00 según coresponda en el primer tramo, cota de terreno menos la tapada aguas abajo Tapada cota del terreno menos la de intrados intrados del tramo aguas arriba Tapada cota del terreno terreno menos la de intrados intrados del tramo aguas abajo abajo Caudal del cño lleno velocidad del caño lleno v= i(1/2)*Rh(2/3)/n=i(1/2)*(D/4)(2 i(1/2)*Rh(2/3)/n=i(1/2)*(D/4)(2/3)/n /3)/n Relación caudal total al caudal lleno Del grafico de elementos hidraulicos sacamos la relacion h/D
Planilla de cálculo (7) Elementos hidráulicos 23 24 25 26
Tirante Tirante real de la co nduccion Relación Relació n caudal total al al caudal lleno para Q E10. Se debe deb e verificar para cañerias cañerias iguales o mayores a DN 300 Del grafico de elementos ele mentos hidraulicos hidraulicos sacamos la relacion h/D para Q E10 Se de be verificar p ara cañerias cañerias iguales o mayores a DN 300 Del grafico de elementos hidraulicos sacamos la relacion VE20/Vll para Q E10. Se debe verificar para cañerias cañerias iguales o mayores a DN 300
29
Velocidad real de la conduccion para QE20. Se debe d ebe verificar para cañeria cañerias s iguales o m ayores a DN 300 Relació n caudal total al caudal lleno para Q C0. Se debe de be verificar para cañerias cañerias iguales o mayores a DN 300 Del grafico de elementos hidraulicos sacamos la relacion VC0/Vll para Q C10. Se debe verificar para cañerias cañerias iguales o mayores a DN 300
30
Velocidad real de la conduccion para QC20. Se debe d ebe verificar para cañeria cañerias s iguales o m ayores a DN 300
31
Velocidad de auto limpieza minima V= 0,60 m/seg
32 33
Verificacion Vmax < 3m/seg Verificacion de velocidad de auto limpieza V = 0,60 m/seg. Para conduccion menores a 300 mm la verificacion se deb e hacer considerando el c audal maximo maximo que puede transportar el caño
34
Verificacion h/d QE20 < 0,94
27 28
35
Planilla de cálculo (1) Woodward y Posey asc QE20 =Qx 2,66
n/(D xi
1/2)
21
asc QE10 = Qx
QE20 /QLL VE20 /VLL VE20 QC0 /QLL
VC20 /VLL
vlimp
Verif. Vmax
Verif. V limp
28
29
30
31
m/seg
m/seg
VC0
2,66
n/(D xi
Verif. h/d QE20.
1/2)
22
23
24
25
26
27
m/seg
32
Planilla de cálculo (2) Woodward y Posey 21
Coeficiente W oodward y Pose, tiene que ser menor que 0,33 520 para p ara que que se cumpla h/d<0,94 h/d<0,94
22
Coeficiente W oodward y Pose, tiene que ser menor que 0,30 500 para p ara que que se cumpla h/d<0,80 h/d<0,80 Relación caudal total al caudal lleno para Q E20. Se debe verificar para para cañerias cañerias iguales o mayores a DN 300 Del grafico de d e elementos eleme ntos hidraulicos hidraulicos sacamos la relacionVE20/Vll para Q E10. Se debe verificar para cañerias iguales o mayores a DN 300
23 24
28
Velocidad real de la conduccion. Se debe deb e verificar para cañerias cañerias iguales iguales o mayores mayores a DN 300 30 0 Relación caudal total al caudal lleno para Q C0. Se debe verificar para cañerias iguales o mayores a DN 300 Del grafico de d e elementos eleme ntos hidraulicos hidraulicos sacamos la relacion V C0/Vll para Q C10. Se debe verificar para cañerias iguales o mayores a DN 300 Velocidad real de la conduccion para QC20. Se debe verificar para cañerias iguales o mayores a DN 300
29
Velocidad de auto auto limpieza minima minima V= 0,60 m/seg
30 31
Verificacion Vmax < 3m/seg Verificacion de velocidad de auto limpieza V = 0,60 m/seg. P ara conduccion menores a 300 mm la verificacion se debe hacer considerando el caudal maximo que puede transportar el caño
32
Verificacion h/d h/d QE20 < 0,94 , Coeficiente Wo odward odward y Pose, tiene que ser menor que 0,33520
25 26 27
Planilla de cálculo (1) Esfuerzo Tractivo
COTA DE INTRADOS Diámetro Diámetro QL0TOTAL de calculo interno
Diámetro comercial
Pendiente mínima
Pendiente adoptada
Ag.Arr.
Ag.Ab.
10
11
12
13
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15
16
17
l/seg
m
m
m
m/m
m/m
m
m
Planilla de cálculo (2) Esfuerzo Tractivo CAUDAL LLENO
TAPADA
VELOC. LLENO
Ag.Arr.
Ag.Ab.
l/seg
m/seg
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19
20
21
m
m
l/seg
m/seg
asc QE20 = Q x n/(D2,66 x i 1/2) VE20 /VLL 22
23
VE20
Verif. Vmax
Verif. h/d QE20.
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25
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m/seg
Planilla de cálculo (2) Esfuerzo Tractivo 10
QLO: α2 β1 QC0 " El Caudal maximo del dia de menor consumo" Estimado conciderando conciderando que funciona a seccion llena. El Diámetro se cálcula, despejando despejando de la fórmula de caudal Manning
11
Di= (QE20/k*i(1/2))(3/8), (QE20/k*i(1/2))(3/8), K= 0.311685468/n, constante que depende del material.
12
Diámetro interno cañería adoptada. Diámetro comercial adoptado mayor al de columna 10
13
Diámetro nominal comercial.
14
Pendiente mínima admisible calculada. calculada. Para Qlo <2 l/seg se adopta 0,004 m/m. Para Qlo > 2 l/seg i= 0,000234 x Qlo^(-0,46) Qlo^(-0,46) ,en ambos casos comparar con la del terreno
15
Pendiente adoptada de la cañería
16
Cotas de intrados, calculada a partir de la tapada inicial 1.20 o 1.00 según coresponda en el primer tramo, cota de terreno menos la tapada aguas arriba
17
cotas de intrados, calculada a partir de la tapada inicial 1.20 o 1,00 según coresponda en el primer tramo, cota de terreno menos la tapada aguas abajo
18
Tapada cota del terreno menos la de intrados intrados del tramo aguas arriba
19
Tapada cota del terreno terreno menos la de intrados intrados del tramo aguas abajo abajo
Planilla de cálculo (2) Esfuerzo Tractivo Tractivo 20
Caudal del caño lleno
21
velocidad del caño lleno v= i(1/2)*Rh(2/3)/n=i(1/2)*(D/4)( i(1/2)*Rh(2/3)/n=i(1/2)*(D/4)(2/3)/n 2/3)/n
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Coeficiente Woodward y Pose, tiene que ser menor que 0,33520 para que se cumpla h/d<0,94
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Relación caudal total total al caudal lleno para Q E20. En el caso de que las cañerías puedan superar la velocidad máxima
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Del grafico de elementos hidráulicos sacamos la relacionVE20/Vll para Q E20. En el caso de que las cañerías puedan superar la velocidad máxima
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Velocidad real de la conducción. En el caso de que las cañerías puedan superar la velocidad velocidad máxima
26
Verificación Vmax < 3m/seg
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Verificación h/d QE20 < 0,94, Coeficiente Woodward y Pose, tiene que ser menor que 0,33520
