Proiectarea unei fundatii izolate sub stalp

UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE CONSTRUCŢII BUCUREŞTI FACULTATEA DE UTILAJ TEHNOLOGIC

PROIECT FUNDAŢII DIMENSIONAREA UNEI FUNDAŢII IZOLATE

Prof.  Îndrumător: Student:  An: Specializarea:

Sl. Dr. Ing. Ernest Olinic Hornea Ninel-Lucian III IMRTC

2012 – 2013

Tema proiectului: Se cere dimensionarea unei fundatii izolate (cu bloc de beton simplu si cuzinet din beton armat) sub un stalp.

Date initiale: N=3 a) Incercarile de calcul la nivelul terenului, in gruparea fundamentala: V = (1500 + 15N) kN = 1545 kN M = (65 + N) kN = 68 kNm H = 20 Kn b) Stratificatia terenului in zona de fundare este urmatoarea: Stratul I – umplutura neomogena: γ = 18 kN/ 

Φ= 20



c = 0 kPa Stratul II – argila prafoasa plastic consistenta: γs = 27 kN/  γ = 19.2 kN/  w = 18% Ic = 0.51 + N/100 = 0.54 Φ = 18 c = 40 kPa E = 11000 kPa



Stratul III – nisip mijlociu in stare de indesare medie γs = 26.5 kN/m n = 39% w = 8% - deasupra apei subterane E = 24000 kPa

Cerinte: I) Piese scrise: I.1. Dimensionarea fundatiei izolate pe baza presiunii conventionale de calcul stabilite conform STAS 330/2-85; I.2. Calcului tasarii probabile a terenului de fundare;

II) Piese desenate: II.1. Sectiune prin fundatie izolata a stalpului si vedere in plan cu indicarea armarii fara extras de armatura – Scara 1:20 II.2. Schema impartirii in straturi elementare si diagrama eforturilor   utilizata in calculul tasarii probabile a fundatiei izolate.

  

I.1.1. Dimensionarea bazei fundatiei izolate in functie de presiunea conventionala de calcul.

Indicele de porozitate (e)

Pconv Pamant coeziv cu plasticitate medie T0 = 10 ÷ 20 %

0.5 0.7 1.0

Indicele de consistenta Ic =0.5

Ic = 1

300 275 200

350 300 250

                  [  ]    =>

I.1.2. Dimensionarea bazei.

          γmed – greutatea medie a blocului de beton simplu, cuzinetului din beton armat si umpluturii de deasupra fundatiei.

    λ = 1.1 λ = 1.5

γ = γs ( 1 -

 ) (1 +            

 e=   =

  



e = 0.66

Pconv

Ic = 0.5

       e Pconv

Ic = 1

       e Pconv

     kPa   e



   

CD = k 2 ( Df  – 2) = K2 = 2 -> pentru pamanturi cu plasticitate medie

γ=

   =     

 √ ( ) √               =

B

L=

L – lungimea bazei fundatiei B – latimea bazei fundatiei L=3m B=2m

                                     CB = Pconv Pconv =

14.05 kN

+

CB + CD = 281+14.05+10.9 =>

=

=

Pmax = 341.5 kPa Pmin = 265.5 kPa

  

      

GF

  

         

GS

          408.9 kPa

301.06 kPa

     

GF

     408.9 301

I.1.3. Dimensionarea pe verticala a fundatiei izolate; I.1.3.1. Dimensionarea fundatiei pe inaltime. L = 3m

  1.5m        0.5 m              0.4 m , h    

Gs Pmax 200

Bc10

300

1.1

400

1.3

600

1.6

tgβ 1.0

      {           = 1.6

I.1.3.2. Dimensionarea fundatiei pe latime. B=2

  1 m  b =   0.3 m  = 40cm            m I.1.3.3. Verificare.

  ⁄     ⁄      Se verifica:

0.6/0.40

I.2. Calculul tasarii a terenului de fundare. Calcului tasarii se face prin metoda insumarii pe straturi elementare de calcul, pornind de la legea lui Hooke.

                   Unde:









Calculul la tasare se efectueaza pe adancimea zonei active, respectiv pana la adancimea la care este indeplinita urmatoarea conditie:

                         ̅    Unde:

261.73 mPa

Z/B

L/B

0

1

0.2

0.95

0.4

0.76



0.6

0.55



0.8

0.39



1

0.29

1.2

0.22

1.4

0.17

1.6

0.13

2

0.09

3

0.04

4

0.03

5

0.02

6

0.01





 – se obtine prin interpolarea limitei pentru fiecare limita

de strat elementar.

       stratului elementar  -- grosimea modulul de elasticitate al straturilor elementare

in care se gaseste stratul geologic. 

 

      volumica medie a stratului geologic.  - greutatea - sarcina geologica    

Calculul la tasare se efectueaza pe adancimea zonei active pana la adancimea la care este indeplinita urmatoarea conditie:

 