OBRA BRA
MUR URO O DE CONT CONTRA RAFU FUER ERTE TE CARR CARRET ETER ERA A HU HUAN ANUC UCO O TING TINGO O MARI ARIA RESPONSABLE
DISEÑO DE UN MURO DE CONTENCION CON CONTRAFUERTE OBRA : MURO DE CONTRAFUERTE CARRETERA HUANUCO TINGO MARIA RESPONSABLE DATOS Altura ( hp ) Sobrecarga S/C Tipo de suelo Peso especifico Angulo de friccion interna Ø Resistenia del terreno Coeficiente de fricción ( f )
19.50 0.25 1.80 35.0 7.50 0.60
m Tn/m2
Recubrimiento e4 Inclinación terreno Resistencia del concreto Tn/m3 Resistencia del acero FSV Kg/cm2 FSD concreto vaciado en Insitu
Calculo de los coeficientes Coeficiente de empuje activo Ka = 0.271
0 0 280 4200 1.75 1.50
Coeficiente de empuje pasivo Kp = 3.690
Dimensionamiento de la zapata El peralte de la zapata se estima en func. a su Ldh en provision del refuerzo vertical en la pantalla La long de anclaje del gancho estandar es Ldh ( m) 0.39 L (5 / 8" ) 0.7 x55 dh
Siendo el peralte de la zapata >= 40 cm. Por tanto se asume
B /( h hS ) 0.30
h Z
( m)
0.80
K a (kg / m3) Cuando no existe S/C entonces hs = 0 204
0.45
423
m Grados Kg/cm2 Kg/cm2
0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65
h ( m) 20.30
269 343 423 512 605 715 830
0.49 0.50
487.78 512
B ( m)
9.87
Por tanto B ( m) 10.00
Dimensionamiento de la Pantalla Asumiendo e1 ( m ) = 0.60 El espesor de la pantalla en la base
e2
h Z
Por tanto e2 (m)
0.05m
0.80
Considerando al muro como un paralelepipedo rectangular el que soporta un relleno horizontal con sobrecarga. Se considera una longitud de un metro Peso especifico ponderado para un muro vaciado "in sit u", para alturas =< 6m m(Tn / m
3
) 2
Por deslizamiento
B1 h
FSD
B1
2 f m
h
B1'
Entonces Por tanto
B1
( K a 2 K a S / C )
'
B1
e2
0.390
7.91
e1
B1
8.01
USAR :
2
Dimensionamiento del contrafuerte considerando en contrafuertes e3 (m) 0.35 e3 0.20
1 3
h L
2 3
6.77 L (m) 13.53 Por tanto L ( m ) 7.00
h
Verificacion de estabilidad Efecto Vert. Muro P1 Muro P2 Muro P3 Relleno Sobrecarga
Fuerza ( Tn ) Brazo 19.2 5 4.68 2.13333333 28.08 2.50 252.72 6.40 0.49 6.40 F H 305.1677804 Efecto horiz. Fuerza ( Tn ) Brazo Empuje activo 100.50 6.77 Sobrecarga 1.38 10.15 101.88 F V
F F M FSV M FSD
f
H
Momento 96.00 9.98 70.20 1617.41 3.12179454 1796.71 Momento 680.08 13.96 694.04
1.80
>
1.5
TRUE
2.59
>
1.75
TRUE
V
A
R
B1
8.00
Presiones sobre el terreno M A M R X O F H e
B
X O
2 Estabilidad contra volteo
B 6
1.67
e
>
X O ( m)
3.61
e( m )
1.39
1.39
B B1 B2
B( m)
Por tanto
TRUE
10.20
Luego
F
H
q1
B
6e 1 B
F
H
q2
q1 (Tn / m 2) 55.91
B
6e 1 B
q 2 (Tn / m 2)
5.13
q1 t
Para que no exista asentamiento 55.91
<
75
TRUE
Diseño de la pantalla Refuerzo horizontal El refuerzo principal en la pantalla es horizontal
W U L2
W U L2
0.9 b ( m) 1 M U 16 12 Para la distribucion del empuje del terreno sobre la pantalla, se considera 2 tramos Tramo 1 Desde el borde superior hasta una altura 8.00 medida desde el borde
M U
W U 1.7 * K a h1
AS
W U (Tn / m) 6.63
M U F Y (d a / 2)
AS F Y
0.85 F C b
F Y 0.9d
1.98 S
Para M+
Por
AS bd
0.002 be 2
a
2.03
AS (cm 2) 10.53
a
1.86
metro
de
AS A b
ancho
#Var
6.89
S ( m)
0.14
# Var
0.0022
>
Desde el borde superior hasta una altura
W U 1.7 * K a h1
d (m ) 0.62
AS (cm 2) 11.51
# Var
24.447
AS min (cm2) 13.64
M U
Usando. A b (cm 2)
AS m in
'
a d / 5
Asumiendo que
AS
a
M U (Tn m)
W (Tn / m) 6.63
min
0.002
8.00
M
Tn m
TRUE
medida desde el borde
13.335
d (m ) 0.62
AS
M U F Y ( d a / 2)
1.98
1.11
AS (cm 2) 5.70
a
1.01
de
AS A b
AS
bd
a
F Y ( d a / 2)
0.0022
>
min
11.50
medida desde el borde
35.143
d (m ) 0.66
0.002 be 2
AS (cm 2) 15.65
a
2.76
AS (cm2) 14.39
a
2.54
# Var
metro
de
AS A b
# Var
7.27
S ( m)
0.13
ancho
# Var
AS
0.0022
bd
Item para el M+ Verificacion por corte
Ø 0.85
para corte
V du 1.7V d
V du (Tn )
31.71
La resistencia a corte del concreto Por tanto el corte admisible ultimo 37.30 < 58.53 Refuerzo vertical
M 1 0.03K a h 2 L
TRUE
AS min (cm2) 14.36
1.98 Por
0.002
AS m in
0.85 F C ' b
F Y 0.9d
0.14
AS F Y
M U
S ( m)
M U (Tn m)
a d / 5
S
6.89
ancho
W U (Tn / m) 9.54
M U
Asumiendo que
# Var
# Var
1.7 * K a h2
Usando. A b (cm2)
a
Desde el borde superior hasta una altura
Tramo 2
AS
metro
0.002 be 2
AS (cm 2) 6.28
# Var Por
AS min (cm2) 13.64
F Y 0.9d
S
AS
AS m in
0.85 F C ' b
M U
Usando. A b (cm 2)
W U
AS F Y
a d / 5
Asumiendo que
AS
a
>
min
0.002
V Un
TRUE
M 2
V C (Tn)
V C 0.53 f C ' bd
(Tn)
TRUE
M 1 4
37.30 58.53
M 1U (Tn m) 66.22
M 1U 1.7 M 1
M 2U
1.7 M 2
M 2U (Tn m)
Refuerzo negativo
d e2 r
AS
M U
AS F Y
a
F Y ( d a / 2)
AS min
0.85 F C ' b
F Y 0.9d
Usando.
Por
metro
0.0015be2
AS (cm2) 26.23
a
4.63
AS (cm2) 24.37
a
4.30
# Var
2.85 S
AS min (cm2) 12.00
a d / 5
M U
A b (cm2)
b ( m) 1
0.74
16.55
2
Asumiendo que
AS
d ( m )
acero
de
AS A b
# Var
8.55
S ( m)
0.11
ancho
# Var
AS
bd
0.0033
>
min
0.0015
TRUE
Item para el Refuerzo Positivo
Verificacion por corte Ø 0.85
h2
h L h L Min , h h2 Min , 4 4 4 4 2
V du 1.7 K a h2 V du (Tn )
V Un
131.12
Por tanto el corte admisible ultimo 154.26 < 65.81
W S (Tn / m) 35.1
W PP
W PP (Tn / m) 1.9
C bh Z
Zapata anterior W U m ax 1.7 q1 0.9W PP
Mn= bd wfc(1-0,59w), a = As fy / (0.85 f'c b ),
154.26 65.81
FALSE
Diseño de zapata W S hP
V C (Tn)
V C 0.53 f C ' bd
La resistencia a corte del concreto
(Tn)
W U ma x (Tn / m)
93.31
M U (Tn m) 186.63
w = ρfy/fc, Ru= Mu/bd Ru= Φρfy (1-0,59ρfy/fc), ρb = 0,85fcβ1(6117/(fy+6117))/fy
Ru(kg/cm2) = 36.30 ρasumido =
0.001065
entonces
Ru(kg/cm2) =
3.99
por lo tanto
As (cm2) =
8.01
b
0.0286
ρmax = 0.0214
a ( cm ) =
TRUE
1.41
AS m in
El area de acero minimo para secc.losa rectangular es: Asmin (cm2) =
14.40
<
# Var = As/Aøb
As (cm2) =
8.01
Aø(Ø5/8") =
1.98
# Var =
7.27
Aø(Ø5/8") =
1.98
S ( m)
0.13
0.0018 bh Z
FALSE
S ( m) # Var = 7.27 0.13 AS m in En el sentido perpendicular, con refuerzo de Acero minimo # Var = As/Aøb
0.0018 bh Z
AS min (cm 2) 14.40
Zapata posterior La armadura principal va paralela a la pantalla vertical, ya que la flexion se desarrolla en esa dirección 41.69 q B q 2 q B' q B (Tn / m) q B' (Tn / m) 36.56
W U max 1.4W S 1.4W PP M U
1
W U max (Tn / m) 51.828 M U (Tn m)
W U max 1.7q 2 L e3 2
158.88
12 Ru(kg/cm2) = 28.09 ρasumido =
0.001678
entonces
Ru(kg/cm2) =
por lo tanto
As (cm2) =
b
ρmax = 0.0214
0.0286
6.25 12.62
a ( cm ) =
El area de acero minimo para secc.losa rectangular es: Asmin (cm2) =
14.40
<
# Var = As/Aøb # Var =
M U
7.27
1 16
TRUE
W U ma x 1.7q2 L e3 2
AS m in
As (cm2) =
12.62
Aø(Ø5/8") =
1.98
S (m)
0.13
M U (Tn m)
2.23
0.0018 bh Z
FALSE
119.16
Ru(kg/cm2) = 21.07 ρasumido =
0.001255
entonces
Ru(kg/cm2) =
4.69
por lo tanto
As (cm2) =
9.44
b
ρmax = 0.0214
0.0286
a ( cm ) =
El area de acero minimo para secc.losa rectangular es: Asmin (cm2) =
14.40
# Var = As/Aøb # Var =
7.27
<
AS m in
As (cm2) =
9.44
Aø(Ø5/8") =
1.98
S ( m)
0.13
TRUE
1.67
0.0018 bh Z
FALSE
Verificacion por corte En la cara del talon posterior q d ' (Tn / m) 32.26
V ds (Tn)
171.41
V C 0.53 f C ' bd
V C (Tn)
66.70
V ds (Tn)
143.35
V C (Tn)
66.70
V n (Tn) 201.66
V n (Tn) 201.66
FALSE
En la cara de los contrafuertes
V C 0.53 f C ' bd
V n (Tn) 168.65
V n (Tn) 168.65
FALSE
Diseño del contrafuerte Se calcula en varias secciones
M U 1.7
K a hP3 L
V U 1.7
6
K a hP2 L
T V cos
2
1.22 rad Sección analizada M U (Tn m)
V U (Tn) d(m) T U (Tn) AS (cm2) Aø(Ø) # Var
M d
AS
sen
T U F Y
Un tercio de Al Centro del la altura hp contrafuerte
En la base 7173.38 1103.60 7.65
2125.45 490.49 4.98
896.67 275.90 3.65
1262.22
570.22
326.19
333.92 5.07 65.86 6Ø1"
150.85 5.07 29.75 3Ø1"
86.29 1.98 43.58 4Ø5/8"
e3 (m) 0.35
La cantidad de refuerzo requerido no puede ser distribuido en un contrafuerte de 20cm por lo que se incrementa a 35cm Los momento en la pantalla y el talon posterior se reducira lo cual no altera el diseño ya que estos momentos cuantan con refuerzo minimo Refuerzo horizontal Se calcula de acuerdo a las reacciones que éste ejerce sobra la pantalla vertical. La tension será
T U
3 2
AS
W U
T U (Tn)
AS m in
F Y
AS (cm2) 3.78
14.30
# Var = As/Aøb # Var =
T U
5.43
Aø(Ø1/2") =
1.29
S ( m)
0.18
0.002 be3
AS min (cm2)
7.00
Refuerzo vertical Se calcula de acuerdo a las reacciones que éste ejerce sobre el talon posterior del muro
T U (W U max 1.7 q 2 )
( B2 e2 ) 2
x
3 2
AS
T U F Y
AS m in
0.0012 be3
T U (Tn ) # Var = As/Aøb # Var =
31.11
Verificacion por corte Seccion critica 0.15hP V C 0.53 f C ' bd ØV C (Tn) 171.42
AS min (cm 2)
AS (cm 2) 61.59
232.81
hSecc.Crit ( m)
V U 1.7 K a hP
Aø(Ø5/8") =
1.98
S ( m)
0.03
2.925
de la base
(h p 0.15hP ) (h p 0.15hP )
h p
V U (Tn) 797.35
2 FALSE
L
4.2
DISEÑO DE UN MURO DE CONTENCION CON COTRAFUERTE DATOS Altura ( hp ) Sobrecarga S/C Tipo de suelo Peso especifico Angulo de friccion interna Ø Resistenia del terreno Coeficiente de fricción ( f )
7.5 m Recubrimiento e4 0 Tn/m2 Inclinación terreno Arenoso arcilloso Resistencia del concreto 1.9 Tn/m3 Resistencia del acero 38 FSV 2.5 Kg/cm2 FSD 0.6 concreto vaciado en Insitu
Calculo de los coeficientes Coeficiente de empuje activo Ka = 0.238
0 0 210 4200 1.75 1.5
Coeficiente de empuje pasivo Kp = 4.204
Dimensionamiento de la zapata El peralte de la zapata se estima en func. a su Ldh en provision del refuerzo vertical en la pantalla La long de anclaje del gancho estandar es Ldh ( m) 0.39 L (5 / 8" ) 0.7 x55 dh
h Z (m)
Por tanto se asume
B /(h hS )
0.50
K a (kg / m3) Cuando no existe S/C entonces hs = 0
0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65
204 269 343 423 512 605 715 830
h ( m)
0.45 0.47 0.50
8.00
423 451.98 512
B ( m)
3.73
Por tanto B ( m) 3.75
Dimensionamiento de la Pantalla Asumiendo e1 ( m ) = 0.30 El espesor de la pantalla en la base
Por tanto
e 2 ( m)
e 2 h Z 0.05 m
0.45
Considerando al muro como un paralelepipedo rectangular el que soporta un relleno horizontal con sobrecarga. Se considera una longitud de un metro Peso especifico ponderado para un muro vaciado "in situ", para alturas =< 6m
m(Tn / m 3 ) 2 Por deslizamiento
B1 h
FSD
Entonces Por tanto
B1
'
B1
( K a 2 K a S / C )
B1
2 f m
h
B1' e2
0.282
2.26
e1
B1
2
Dimensionamiento del contrafuerte considerando en contrafuertes
2.33
USAR :
B1
2.7
m Grados Kg/cm2 Kg/cm2
e3 (m) 0.20
e3 0.20 1 3
2
h L
3
2.67 L( m) 5.33 Por tanto L ( m) 3.00
h
Verificacion de estabilidad Efecto Vert. Muro P1 Muro P2 Muro P3 Relleno Sobrecarga
Fuerza ( Tn ) Brazo 4.5 1.875 1.35 1.15 5.4 1.35 32.06 2.63 0.00 2.63 43.3125 F H Efecto horiz. Fuerza ( Tn ) Brazo Empuje activo 14.46 2.67 Sobrecarga 0.00 4.00 14.46 F V
F F M FSV M FSD
f
H
Momento 8.44 1.55 7.29 84.16 0 101.44 Momento 38.57 0.00 38.57
1.80
>
1.5
TRUE
2.63
>
1.75
TRUE
V
A
R
Presiones sobre el terreno M A M R X O F H e
B
X O
2 Estabilidad contra volteo
B 6
0.63
e
>
X O ( m)
1.45
e( m )
0.42
0.42
B B1 B2
Por tanto
TRUE
B ( m)
Luego
q1
F
H
B
6e 1 B
q2
q1 (Tn / m2) 19.37
F
H
B
6e 1 B
q 2 (Tn / m2)
3.73
q1 t
Para que no hay asentamiento 19.37
<
25
TRUE
Diseño de la pantalla Refuerzo horizontal El refuerzo principal en la pantalla es horizontal
M U
W U S 2
W U S 2
0.9 24 Para la distribucion del empuje del terreno sobre la pantalla, se considera 2 tramos 12
M U
b( m ) 1
3.75
Desde el borde superior hasta una altura
Tramo 1
W U 1.7 * K a h1 AS
M U
a
F Y (d a / 2)
0.30
AS (cm2) 1.14
a
0.27
de
AS
A b
W U (Tn / m) 1.92
>
min
a
M U (Tn m)
Por
d (m) 0.29
0.627
AS min 0.002 be 2
'
AS (cm2) 0.63
a
0.15
AS (cm2) 0.57
a
0.13
# Var
TRUE
AS min (cm2) 7.00
1.9
metro
de
AS A b
# Var
3.68
S (m)
0.27
ancho
# Var
AS
bd
0.0024
>
min
Desde el borde superior hasta una altura
W U (Tn / m) 2.88
W U 1.7 * K a h2
M U F Y (d a / 2)
M U
0.27
medida desde el borde
0 .85 F C b
F Y 0.9d
Asumiendo que
S (m)
0.002
2.50
AS F Y
M U
Tramo 2
3.68
a d / 5
# Var
ancho
0.0024
bd
F Y (d a / 2)
S
AS
metro
AS
M U
Asumiendo que
AS
a
# Var
W U 1.7 * K a h1
Usando. A b (cm2)
AS (cm2) 1.26
Desde el borde superior hasta una altura
Para M+
AS
0 .85 F C b
# Var
d (m) 0.29
1.255
AS min (cm2) 7.00
1.9 Por
AS min 0.002 be 2
'
F Y 0.9d
S
AS
M U (Tn m)
AS F Y
M U
Usando. A b (cm2)
medida desde el borde
a d / 5
Asumiendo que
AS
W U (Tn / m) 1.92
2.50
a
3.75
'
0 .85 F C b
a d / 5
TRUE
medida desde el borde
M U (Tn m)
AS F Y
0.002
d (m) 0.32
1.882
AS min 0.002 be 2 AS min (cm2) 7.50
A (cm2 1.75
a
0.41
Y
Usando. A b (cm2)
. a
AS (cm2) 1.58 # Var
1.9 S
Por
metro
de
AS A b
ancho
# Var
3.95
S (m)
0.25
# Var
AS
0.0024
bd
Item para el M+ Verificacion por corte
Ø 0.85
para corte
V du 1.7V d
V du (Tn)
4.03
>
Por tanto el corte admisible ultimo 4.75 < 24.35 Refuerzo vertical
V Un
0.002
TRUE
(Tn )
M 2 M 1U (Tn m) 3.89
V C (Tn) 24.35
M 2U
M 1 4 1.7 M 2
M 2U (Tn m) 0.97
Refuerzo negativo
AS
M U
a
F Y (d a / 2)
AS F Y
AS min 0.0015be2
'
0 .85 F C b
a d / 5
AS min (cm2) 6.75
M U F Y 0.9d
Usando. A b (cm2)
b( m ) 1
0.39
2
Asumiendo que
AS
d ( m )
acero
4.75
TRUE
M 1 0.03K a h 2 L
M 1U 1.7 M 1
min
V C 0.53 f C ' bd
La resistencia a corte del cocnreto
d e2 r
0.37
a
0.69
AS (cm2) 2.65
a
0.62
# Var
1.9 S
AS (cm2) 2.92
Por
metro
de
AS A b
ancho
# Var
3.55
S (m)
0.28
# Var
AS
bd
0.0017
>
min
0.0015
Item para el Refuerzo Positivo
Verificacion por corte
h2
h L h L Min , h h2 Min , 4 4 4 4 2
V du 1.7 K a h2
TRUE
Ø 0.85
V du (Tn)
V Un
15.13
Por tanto el corte admisible ultimo 17.80 < 30.11
17.80
V C (Tn) 30.11
V C 0.53 f C ' bd
La resistencia a corte del cocnreto
(Tn )
TRUE
Diseño de zapata W S hP
W S (Tn / m) 14.25
W PP C bh Z
W PP (Tn / m) 1.2
Zapata anterior W U m ax 1.7 q1 0.9W PP
Mn= bd wfc(1-0,59w), a = As fy / (0.85 f'c b ),
W U ma x(Tn / m)
31.85
M U (Tn m)
17.56
w = ρfy/fc, Ru= Mu/bd Ru= Φρfy (1-0,59ρfy/fc), ρb = 0,85fcβ1(6117/(fy+6117))/fy
Ru(kg/cm2) = 10.10 ρasumido =
0.002765
entonces
Ru(kg/cm2) =
10.11
por lo tanto
As (cm2) =
12.50
b
ρmax = 0.0161
0.0214
a ( cm ) =
AS m in
El area de acero minimo para secc.losa rectangular es: Asmin (cm2) =
9.00
<
# Var = As/Aø b
As (cm2) =
12.50
Aø(Ø5/8") =
1.9
# Var =
4.74
Aø(Ø5/8") =
1.9
S ( m)
0.21
2.94
0.0018 bh Z
TRUE
S ( m) # Var = 6.58 0.15 AS m in En el sentido perpendicular, con refuerzo de Acero minimo # Var = As/Aø b
TRUE
0.0018 bh Z
AS min (cm 2) 9.00
Zapata posterior La armadura principal va paralela a la pantalla vertical, ya que la flexion se desarrolla en esa dirección 13.11 q B (Tn / m) q B q 2 q B' q ' (Tn / m) 9.39 B
W U max 1.4W S 1.4W PP M U
1
W U max (Tn / m) 21.63 M U (Tn m)
W U max 1.7q 2 L e3 2
9.99
12 Ru(kg/cm2) = 4.89 ρasumido =
0.001315
entonces
Ru(kg/cm2) =
b
4.89
0.0214
ρmax = 0.0161
TRUE
por lo tanto
As (cm2) =
5.94
a ( cm ) =
El area de acero minimo para secc.losa rectangular es: Asmin (cm2) =
9.00
<
AS m in
As (cm2) =
5.94
Aø(Ø5/8") =
1.9
# Var = As/Aø b
S ( m) # Var = 4.74 La distribucion del refuerzo será en ambas direcciones
0.0018 bh Z
FALSE
0.21
Verificacion por corte En la cara del talon posterior q ' (Tn / m) 7.10
V ds (Tn)
19.99
V C 0.53 f C ' bd
V C (Tn)
34.72
V ds (Tn)
21.41
V C (Tn)
34.72
d
1.40
V n (Tn) 23.52
V n (Tn) 23.52
TRUE
En la cara de los contrafuertes
V C 0.53 f C ' bd
V n (Tn) 25.19
V n (Tn) 25.19
TRUE
Diseño del contrafuerte Se calcula en varias secciones
M U 1.7
K a hP3 L
V U 1.7
6
K a hP2 L
T U
2
En la base
V U (Tn) d(m) T U (Tn) AS (cm2)
e 2
2
AS
T U F Y
Un tercio de Al Centro del la altura hp contrafuerte
162.08 64.83 2.50
48.02 28.81 1.60
20.26 16.21 1.15
71.99
34.57
21.14
19.05 5.1 3.73 4Ø1"
9.14 5.1 1.79 2Ø1"
5.59 1.9 2.94 3Ø5/8"
Aø(Ø) # Var
cos d
0.29 rad
Sección analizada M U (Tn m)
M U
e3 ( m) 0.35
La cantidad de refuerzo requerido no puede ser distribuido en un contrafuerte de 20cm por lo que se incrementa a 35cm Los momento en la pantalla y el talon posterior se reducira lo cual no altera el diseño ya que estos momentos cuantan con refuerzo minimo Refuerzo horizontal Se calcula de acuerdo a las reacciones que éste ejerce sobra la pantalla vertical. La tension será
V U * V U
M U
d
e2 2
Tan
V U * (Tn)
44.14
V C 0.53 f C ' bd V U * AV S
V C
V C (Tn)
67.22
AV
-0.014551944
S
( m)
dF Y AS min (cm 2) 7
AS m in 0.002 be3 # Var = As/Aø b # Var =
5.43
Aø(Ø1/2") =
1.29
S ( m)
0.18
Refuerzo vertical Se calcula de acuerdo a las reacciones que éste ejerce sobre el talon posterior del muro
T U (W U max 1.7 q 2 ) T U (Tn)
( B2 e2 ) 2
x
3
AS
2
5.29
Verificacion por corte Seccion critica 0.15hP V C 0.53 f C ' bd
F Y
AS (cm2) 6.83
25.81
# Var = As/Aø b # Var =
T U
hSecc.Crit ( m)
V C (Tn)
Aø(Ø1/2") =
1.29
S ( m)
0.18
1.125
de la base
56.98
AS m in 0.0012 be3 AS min (cm2) 4.2
38.5
