jemplo de Diseno de Puente Tipo Losa jemplo de Diseno de Puente Tipo LosaDescripción completa
Descripción: Diseño de un Puente Tipo losa
Descripción completa
Descripción completa
DISEÑO DE PUENTE LOSADescripción completa
Hoja de calculo para diseno de puente losaDescripción completa
Descripción completa
Full description
Diseño de puente losaDescripción completa
DISEÑO DE PUENTE LOSADescripción completa
diseño de puente losaDescripción completa
11Full description
11
Descripción completa
Descripción completa
Puente de Losa
DISEÑO DE PUENTE TIPO LOSA DE 3 TRAMOS a) EVALUCIÓN ESTRUCTURAL DEL PUENTE: SE CONSIDERA: LUZ DEL PUENTE (L->mts) SOBRECARGA VEHIC V EHICULAR ULAR NUMERO DE VÍAS
9m HS-20 1 3.63
14.51
14.51
MATERIALES: RESISTENCIA DEL CONCRETO (f´c) FLUENCIA DEL ACERO (f´y) CARPETA ASFÁLT ASFÁ LTIC ICA A DENSIDAD DEL CONCRETO DENSIDAD DEL ASFA LTO LTO BOMBEO
280 Kg./cm² 4200 4200 Kg./cm² Kg./cm² 0.05 .05 m 2400 Kg Kg./cm³ 2000 Kg Kg./cm³ 2%
2.4 Tn Tn/m³ 2.0 Tn Tn/m³
A. REDIMENSIONAMIENTO REDIMENSIONAMIENTO LUZ DEL PUENTE ANCHO DE CALZADA CALZADA PERALTE DE LOSA
LUZ (L,S) = h=(1.2(S+3000))/30 =
SE ASUME ANCHO DE SARDINEL SARDINEL H. DE LA VIGA BORDE
h= b= hb =
0.50 0.05
9m 3.6 m 0.48 m
0.50 m 0.30 .30 m 0.25 .25 m
Entre 0.20 a 0.25m Entre 0.20 a 0.25m
3.60 2%
0.50 2% 0.05
0.50
4.20
B. DISEÑO DE LOSA METRADO DE CARGAS b.1 Momentos por Carga Muerta DC
Peso Concreto = MDC = DC*L^2/8 =
DW
Peso Asfalto = MDW = DW*L^2/8 =
(Franja Interior de 1.00 m de ancho) 1.20 Tn/m
12.15 Tn.m 0.10 Tn/m
1.01 Tn.m
b.2 Momentos por Carga Viva * Camión HS-20 (Por Barett)
14.51
14.51
3.63
CL Mcamion =
23.60 Tn-m 0.0413
4.5
Mcamion =
4.5
23.60 Tn-m
* S/C Equivalente 0.97
Ms/c eq =
6.29 Tn-m
Ms/c eq =
0.0413
1.575
9.00
6.29 Tn-m
DETERMINACIÓN DE LOS MOMENTOS A. MOMENTO POR PESO PROPIO (M DC) 1.20
CALCULO DE LOS EFECTOS DE LA CARGA VIVA Para Una Vía Cargada M LL+IM = m(Mmax*1.33+Ms/c)/E Mmax = Ms/c = m= M LL+IM =
38.30 Tn-m 6.29 Tn-m 1.20 24.25 Tn-m/m
Para Dos Vías Cargadas M LL+IM = m(Mmax*1.33+Ms/c)/E Mmax = Ms/c = m= M LL+IM =
SE ASUME
38.30 Tn-m 6.29 Tn-m 1.00 20.57 Tn-m/m
M LL+IM =
24.25 Tn-m/m
SELECCIÓN DE MODIFICADORES DE CARGA (n) Factor de Ductibilidad (nD) = Factor de Redundancia (NR) = Sector de Importancia Operática (nI) =
0.95 1.05 1.05
n = nD * nR * n1
n=
1.05
COMBINACIÓN DE CARGAS APLICABLES RESISTENCIA 1 Estado Limite Mu = n(1.25 DC + 1.50 DW + 1.75 (LL + IM))
Mu =
61.95 Tn-m
SERVICIO 1 Estado Limite Mu = 1.0(DC + DW) + 1.0 (LL + IM)
Mu =
37.41 Tn-m
DISEÑO A. DISEÑO POR ESTADO LIMITE POR SERVICIO VERIFICACIÓN DE PERALTE DE SERVICIO Mu = fc = 0.4 * f´c fs = 0.4 * fy Es = Ec = 15000 √f´c n = Es / Ec r = fs / fc K = n/(n + r) j = 1 - K/3 b=
ÁREA DEL REFUERZO DE TRACCIÓN DE ANCHO DE LOSA As = M / (fs * j * d) =
56.19 cm²
OK!
B. DISEÑO POR ESTADO LIMITE POR RESISTENCIA MOMENTO RESISTENTE A LA ROTURA Mu =
61.95 Tn-m
ÁREA DE REFUERZO DE TRACCIÓN (ACERO PRINCIPAL) Mu = 0.9 * As * fy * (d - (As * fy / (1.70 *f´c * b))) As =
470.53 cm²
As =
39.47 cm²
As asumido =
39.47 cm²
ACERO DE REPARTICIÓN %Asr = 1750 / S^0.5 =
18.45 % de As
<
Asr =
7.28 cm²
Ast = 0.75 Ag / fy (Mpa) =
8.93 cm²
50%
OK!
ACERO DE TEMPERATURA
DISTRIBUCIÓN DE ACERO ACERO PRINCIPAL Diámetro # 02 # 03 # 04 # 05 # 06 # 08 # 11
pulg. 1/4 3/8 1/2 5/8 3/4 1 1 3/8
cm., 0.365 0.953 1.27 1.587 1.905 2.54 3.581
Asp = Diámetro a usar =
1
"
15.81 cm.
S asumido =
15 cm.
1
Peso Kg./ml 0.25 0.58 1.02 1.60 2.26 4.04 7.95
Área cm² 0.32 0.74 1.29 2.00 2.84 5.10 10.06
39.47 cm²
Espaciamiento (S) =
USAR: Ø
Perímetro cm. 2 3 4 5 6 8 11.2
"
@
Área =
5.10 cm²
Asp (final) =
34.00 cm²
15
cm.
ACERO DE REPARTICIÓN Asr = Diámetro a usar =
7.28 cm²
5/8 "
Espaciamiento (S) =
31.68 cm.
S asumido =
30 cm.
USAR: Ø
5/8
"
Área =
2.00 cm²
Asp (final) =
6.67 cm²
@
30
cm.
ACERO DE TEMPERATURA Ast = Diámetro a usar =
8.93 cm²
5/8 "
Espaciamiento (S) =
22.40 cm.
S asumido =
20 cm.
USAR: Ø
5/8
5/8
20
"
Área =
2.00 cm²
Asp (final) =
10.00 cm²
@
20
cm.
5/8
30
GRAFICA
Ø
"
@
cm. Ø
"
@
1 Ø
b) DISEÑO DE BARANDAS:
cm.
15 "
@
cm
c) DISEÑO DE ELASTOMEROS:
DISEÑO DE ELASTOMERO DE APOYO
DATOS
Carga Muerta=PM=
72 Ton
Carga Viva=PL=
58 Ton
Ancho de Losa=W=
0.5 m
Rotación de losa=
0.007 rad
G=
12 kg/cm2
Fy=
2531 kg/cm3
Area de Elastomero
PT=PM+PL=
130 Ton
Esfuerzos de comprensiòn por carga total en servicio en apoyos fijos: σs
≤
2GS
≤
122
kg/cm2
Luego: Areq=PT/σs=
1065.57 cm2
Para el ancho de losa b= 4,40m, escogemos L=Areq/W= L adoptado= Area =
W=
4,40 m
21.31 cm 25 cm 1250 cm2
y W=
50 cm
Factor de Forma S Mínimo Carga Total σs=PT/A= Con
104 kg/cm2 σs
≤
2GS
ST ≥ σs/2G=
≤
122
kg/cm2
4.33
Carga Viva σs=PL/A=
Con
46.4 kg/cm2
σs
≤
ST ≥ σs/G=
GS 3.87
Escogemos el ST mayor:
4.33
Grosor de una capa interior del e lastomero (hn)
Como
Para Carga Total: hn ≤
1.92
Para Carga Viva: hn ≤
2.16
Grosor de capa interior adoptado:
hn=
1.5 cm (10mm)
El factor de forma nuevo será: S=
5.56
>
4.33 OK!
Numero de capas interiores de elastómero (n)
Compresiòn y rotación combinados:
Con
0.007 rad
θs=
n>
1.25
n>
1.06
n adoptado =
2
Se usaran 2 capas interiores de 15 mm c/u. Así mismo, capas exteriores de 8 mm (8mm <70% 15 mm) El grosor total es hn=2(15 mm)+2(8mm)=46 mm de elastomero hn=
4.6
mm
Estabilidad de Elastomero
A=
0.25
B=
0.31
El apoyo será estable si: 2A ≤ B 0.50
>
0.31
N. S
Sin embargo, si A- B ≤ 0, el apoyo es estable y no depende de σs:
A-B =
-0.06
< 0
APOYO ESTABLE!
Cálculo de Placas de Refuerzo en el Elastomero
En el estado límite de servicio:
0.185 cm
hs ≥
En el estado límite de fatiga:
Donde: 1683 kg/cm2
∆FTH= hs ≥
Adoptamos hs=
0.083 0.2 cm
Se usarán 3 placas de 2 mm, y el espesor total del apoyo será: E=hn +3*hs=
