Puente de Losa Maciza

UNIVERSIDAD SAN PEDRO

PUENTE DE LOSA DE C° A°

Características técnicas de la superestructura: 

Puente de sección compuesta con tablero de rodadura de concreto armado en el cual está considerado la vereda y vias de acero de dos v!as"



#onitud considerada entre e$es de apoyo %&"&& metros"



#a sobrecara móvil a considerarse de acuerdo a la 'ona será (#)*+



#a sección de las vias se asumirán mediante tanteos considerando las especi,caciones de las normas AAS(-O ./0& 1AS-. A0&*23 rado +4 5 el m6todo de dise7o es por 8actor de cara 1#9D25 las caracter!sticas de las vias metálicas serán mediante per,les soldadas VS ancladas a la losa mediante conectores con el cual 8ormara una estructura compuesta de acero y :; A;"



#os es8uer'os en la losa o tablero de transito se dise7aran por el m6todo de la resistencia ultima veri,cando el peralte


El tipo de puente seleccionado será simplemente apoyado3 con8ormado por apoyos móvil y ,$o seue se eneren"

A.- DATOS Y ESPEC!CACONES: Proyecto? puente ve=icular -ipo? losa de concreto concreto armado #u'? @&"&&m / carriles de? +"4&m cu / veredas de? &"4&m cu 1incluye barandas metálicas2 Anc=o total? 0"/&m :ara viva? (#) *+

DSE"O DE PUENTE DE LOSA

PUENTES:

@


#ateriales: :oncreto? 8Bc C/& cmF Acero? 8By C%/&& cmF Peso espec!,co? :;A;C /%&&mG As8altoC/&&&mG :arpeta as8áltica de? +BB 1&"&0Hm2


PUENTES:

/


P$OCESO DE DSE"O %° P$ED#ENSONA#ENTO DE LA SUPE$EST$UCTU$A: a& Di'ensi(na'ient(: Anc=o de carril? +"4&m 1@ v!a2 •

Peralte m!nimo de la via? (C

•

1 30

 # C

1 30

Peralte m!nimo de la via compuesta? 1

(c C •

 %&"&& C @"++m" Asumir ( C@"+Hm" C@+H"&&cm

25

1

 # C

 %&"&& C @"4&m" Asumir =C@"4&m" C@4&"&&cm

25

Espesor de la losa? Para puente con tres vias - C (c J( C @"4& J @"+H C &"/Hm" C/H"&&cm" - C &"@& K

S 30

C &"@& K

3.00 30

C &"/&m C /&"&&cm"

Asumir - C /&"&&cm" •

Es8uer'os t!picos de dise7o )Resistencia minina a la Luencia del acero 8By C%/&& cmF  A:ERO tipo PME J /% SIDERPERU )Es8uer'o m!nimo admisible en Leión del acero se
•

Espesor del ala o patin t8 C

•

h x √ 0.0078 f ´ y 727

C

135 x √ 0.0078 x 2400 727

C &"&cm

≅

@"&&cm"

Anc=o del patin


PUENTES: +

UNIVERSIDAD SAN PEDRO b8 C

tf x 103 √ 0.0078 f ´ y C

1.00 x 103

√ 0.0078 x 2400 C /+"@cm

Se asumirá b8 C %&"&&cm C &"%&m" → SB C s J b8 C +"&& J &"%& C /"4&m para la losa con tres vias"

 SBB C s )

bf 2

C +"&& )

0.40 2

C /"&m para la losa con tres vias"

SBB C distancia de la via principal entre e$es del ala" Para las caracter!sticas y dise7o de las vias metálicas se emplearan per,les soldadas VS ancladas a la losa mediante conectores con el cual 8ormara una estructura compuesta de acero y concreto armado"

Distri)uci*n de las car+as de las ruedas en las l(sas de c(ncret( #as relas aplicables a la distribución de las caras de las ruedas sobre las losas de concreto y alunas eiencias de proyecto adicionales siuientes" a2 #uces de cálculo? Para tramos simples3 la lu' de cálculo será la distancia entre e$es de los soportes3 pero no suponer a la lu' libre más el espesor de la losa" Para el cálculo de la distribución de caras y momentos Lectores en losas continuas sobre más de dos apoyos se debe tener en cuenta las siuientes condiciones? )#osas monol!ticas con la via S C #u' libre" )#osas apoyadas en vias metálicas SC Distancia entre los bordes de las alas más la mitad de la anc=ura del ala de la via" )#osas apoyadas sobre vias de madera SC #u' #ibre más la mitad del espesor de la via" b2 .omento Lector ? Armadura principal perpendicular a la dirección del trá,co? #uces de &"4& a 0"/& m" El momento debido a la sobrecara para tramos simples se determinara por la 8ormula siuiente? .# C


PUENTES:

%

UNIVERSIDAD SAN PEDRO S ´ ´ + 0.61 9.74

x 2 P

En losas continuas sobre tres o más apoyos se aplicara a la 8ormula dada un coe,ciente de continuidad de &"& tanto para momentos positivos como neativos"

,° ANALSS Y DSE"O DE LA LOSA DE C°A°: DSE"O DE LOSA 2 -RA.O IN-ERIOR .O.EN-O POR PESO PROPIO .etrado de cara para un metro de anc=o de losa? ²

•

#osa C 1@"&&2

•

ombeo C 1@"&&2

 &"/&  /%&& ²

C

 &"&+4  /%&&

C

&"%&ton" &"&4ton"

Qd C &"H44 ton m

²

Para obtener los momentos neativos y positivos se considerara un coe,ciente de &"@& de acuerdo a las recomendaciones de las normas AAS(O y A:I"  

1K)2 .D C Qd  1SBB2 1K)2 .D C&"%% ton)m"

²

 &"@& C&"H44  1/"&2

²

 &"@&

.O.EN-O POR SORE:ARMA .VI# Para losas armadas perpendicularmente al sentido del trá,co se tiene la siuiente 8ormula? .# C

S ´ ´ + 0.61 9.74

 /p C

2.80 + 0.61 9.74

 /  +"4/*

.# C /"H%@ ton)m" En las normas de AAS(O y A:I espec!,ca para tomar en cuenta la continuidad de la losa sobre tres o más apoyos se aplicara a la 8ormula anterior un coe,ciente de continuidad de la losa sobre tres o más DSE"O DE PUENTE DE LOSA

PUENTES: H

UNIVERSIDAD SAN PEDRO apoyos3 se aplicará a la 8ormula anterior un coe,ciente de continuidad de &"& tanto para momento positivos como neativos"  

1K)2 . sc C .#  &"& C/"H%@  &"& 1K)2 . sc C /"&++ ton)m"

.O.EN-O POR I.PA:-O :oe,ciente de impacto :I C

15.24 S ´ ´ + 38

C

15.24 2.80 + 38

C&"+0% &"+&& .A#

:omo el valor =allado es superior al máimo recomendable sado3 emplearemos como 8actor de impacto :I C &"+& por ello el momento de impacto será? 1K)2 .I C :I  . sc C &"+&  /"&++  1K)2 . I C &"4@& ton)m" VERI9I:A:ION DE# PERA#-E U-I# 



.omento por servicio  

1K)2 . C .D K . sc K .IC &"%%% K /"&++ K&"4@& 1K)2 . C +"&0 ton)m"

)Es8uer'o de comprensión en el concreto? 8c C &"%&  8Bc C &"%&  /& C @@/"&& cmF )Es8uer'o permisible en el acero de re8uer'o? 8s C &"%&  8y C &"%&  %/&& C @4&"&& cmF ).ódulo de elasticidad del concreto? Es C /@&&"&&& cmF ).ódulo de elasticidad del concreto? Ec C@H&&&  √ f ´ c C @H&&&  √ 280 C /H&**"&@ cmF )Relación del módulo de elasticidad del acero al concreto? Es n C Ec C

2100000 250998.01

C "+0 T @&


PUENTES:

4


)Relación entre la tensión del acero y del concreto?

C

fs fc

1680

C

112

C @H

)9actor adimensional? n

C C

C

n +r

8.37 8.37 + 15

C &"+4

k 0.36 1− = =0.88 3 3

Anc=o de losa b =1.00 m=100 . 00 c m

Peralte util de la losa d=

√

2 M

fc .k . j.b

=

√

:ONSIDERAR

5

2 x 3.087 x 10

112 x 0.36 x 0.88 x 100

=13.19 < t (conforme )

d =14.00 cm

DSE"O DEL ACE$O DE $E!UE$O PO$ $OTU$A& #('ent( resistente a la r(tura p(siti/( 0 ne+ati/(& 0.444

+ 1.6 ( 2.033 + 0.610 )=6.315 ton−m

(

)

s MD + 1.6 M + MI =1.30 ¿ c ± Mv =1.30 ¿


PUENTES:

0


$e1uer2( p(siti/( 0 ne+ati/(

[

Mv=∅ xAsxFy d −

As x 4200 170 X 210 X 100

]

Reempla'ando los valores tenemos?

[

5

6.315 x 10 = 0.90 x As x 4200 16 −

As x 4200 170 x 280 x 100

]

± As =10.14 cm 2

Pr()a'(s c(n 5

Wrea de

8

∅

⋕ de var!!as :

5 ∅ 8

es? @"* cm/ 10.14 1.98

=5.12 ≅ 6 var!!as

3alla'(s el espacia'ient( de Acer(: s=

1 ⋕ de var!!as

∴ e!acero de

1 6

= =0.17

5 ∅ deencontrara" 0.17 8

$e1uer2( 'íni'( As mn=

14

fy

. b . d =

14 x 100 x 16 =5.33 cm 2 < ± As#en 4200


PUENTES:




$e1uer2( p(r repart( :uando el acero principal se encuentra perpendicular al trá,co la cantidad de acero de reparto estará dado por X rC @/@

s} $ √ ¿

pero no mayor >ue 40X del acero o

re8uer'o principal" →%r =121 $ √ 2.80 =72.3 > 67 ∴ %r =67 =0.67

Asr = %rx ± As =0.67 x 11.396 Asr = 7.635 cm 2

$e1uer2( p(r te'peratura AstC &"&&@bt C &"&&@@&&/& AstC+"4&cm/ Repartiendo en ambos sentidos AstC+"4&/C @"&cm/ T /"4%cm/ bien Se colocaran re8uer'os de +Y

∅ " 0.34 < 0.45 ben

AstC0"4+HK@"&C *"%+Hcm/C ZY

& " 0.14

VERI9I:A:ION DE #A :UAN-IA


PUENTES:

*



PUENTES:

@&

Puente de Losa Maciza

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