Diseno de Muro en Voladizo

PROYECTO - EXPEDIENTE TÉCNICO: "CREACION DEL SERVICIO DE TRANSITABILIDAD VEHICULAR VEHICULAR Y PEATONAL EN EL CENTRO POBLADO DE TABACAL, LOSPINOS, DISTRITO DE CONTUMAZA, PROVINCIA DE CONTUMAZA-CAJAMARCA”

DISEÑO:

FECHA:

FEBRERO DEL 2019

A.- PARTES DE MURO EN VOLADIZO DE CONCRETO ARMADO CORONA Figura. Nº 01 (Ac) SOBRECARGA (Ws) CORONA O BORDE LIBRE

c

ALTURA DE RELLENO H

ALTURA TOTAL DEL MURO HT

RELLENO DELANTE DEL MURO

h1

ALTURA SUELO PASIVO (h2)

b e PUNTERA (P)

TALÓN (T) BASE

B.- DATOS GENERALES F'c = Fy =

210 4200 2400 1800 600 31.5 1.72 2.00 1.50 0.58

Kg/cm2 Kg/cm2 kg/m3 kg/m3 kg/m2 º Kg/cm2

Resistencia de concreto Esfuerzo de fluencia del acero Peso especifico del concreto Peso especifico del suelo Sobrecarga en el relleno Ang. de fricción interna del suelo Capacidad portante del terreno Fact. seguridad al volteo Fact. seguridad al deslizamiento Coeficiente de fricción

HT = 4.80 m H= 4.30 m gc°c°= c= 0.50 m W = h1 = 0.20 m Ws = h2 = 0.90 m ∅ = e= 0.70 m st = Ac = 0.25 m FSV = b= 0.40 m FSD = P= 0.60 m µ= T= 1.40 m B= 2.40 m Nota: Datos Obtenidos Obtenidos del Estudio de Mecanica de Suelos (EMS), ver anexo: Estudio Estudio de Suelos

Altura total del Muro Altura ura de Rell Relleno e no (Suel Suelo act activo) Altura de borde Libre o Corona Altura ura de relleno eno delant a nte del del muro Altura de Suelo pasivo Espesor de Zapata Espesor de la Corona Espesor de pantalla (Inferior) Longitud de Puntera Longitud de Talón Base de la Zapata

C.- PREDIMENCIONAMIENTO Según el grafico presentado, el altura de relleno (Suelo Activo) vendría a ser la altura de diseño del muro, debido a que este relleno generaría el empuje activo al muro, sin embargo para efectos de diseño se deberá tener en cuenta la altura del borde libre, según el proyecto lo solicite. Para lo cual el proyectista deberá establecer si se considera o no la altura del borde libre. Altura de Diseño: 4.30 m Considerar Borde Libre en el Diseño: No


DISEÑO:

FECHA:

FEBRERO DEL 2019

C.1.- ESPESOR DE ZAPATA ( e ) Se considera un "e" equivalente a Min = 0.085H y Max= 0.16H. e= 0.160 H e= 0.70 m C.2.- ESPESOR DE PANTALLA SUPERIOR (Ac ) Se considera un "Ac" equivalente a Min = 0.20m y Max= 0.30m Ac = 0.25 m Ac = 0.25 m C.3.- ESPESOR DE PANTALLA INFERIOR (b ) Se considera un "b" equivalente a Min = H/12 y Max= H/8 b= 1/11 H b= 0.40 m C.4.- ANCHO TOTAL DE LA ZAPATA (B) Para el dimensionamiento de la zapata del muro tipo voladizo, se utilizara la relación entre la base y la altura total del muro, por lo general, se conoce el desnivel del terreno necesario a salvar y las características del relleno. A partir de esta información y haciendo uso de la tabla Nº 01, se estima una primera dimensión para la base.

TABLA Nº 01 B/(H+hs) Ca*W (Kg/m3) 0.30 2 04 0.35 2 69 0.40 3 43 0.45 4 23 0.50 5 12 0.55 6 05 0.60 7 15 0.65 8 30

COEFICIENTE COEFICIENTE DE EMPUJE ACTIVO DEL SUELO Ca 

1  sen  1  sen 

Ca*w =

kg/m3

565.20

De la TABLA Nº 01, Interpolando se obtiene: B

 H  hs 

Hallamos B de la Expresión Inicial. B= 0.529 * (H+hs) B= Para efectos del proceso constructivo, usaremos: B= 2.40 m C.5.- LONGITUD DE LA PUNTERA O PIE (P ) Se considera un "P" equivalente a Min = B/4 y Max= B/3 P= 1/4 B P= C.6.- LONGITUD DEL TALÓN DE LA ZAPATA (T) Se tiene que: T = B - (P+b) T= 1.40

Ca = 0.314

T=



2.45 m

0.60 m

1.40 m

0.529

hs

Ws 

W



0.334


DISEÑO:

FECHA:

FEBRERO DEL 2019

D.- DIMENSIONAMIENTO DEL MURO DE CONTENCIÓN TIPO VOLADIZO Figura. Nº 02 Ac =0.250 m

Ws = 600 kg/m2 c = 0.50 m

ALTURA DE RELLENO

ALTURA TOTAL DEL MURO

H =4.30 m

HT =4.80 m

F'c =210Kg/cm2 h1 =0.20 m h2 =0.90 m

b =0.40 m e =0.70 m P = 0.60 m

T = 1.40 m B =2.40 m

E.- VERIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD

Ac

Figura. Nº 03

c

T H : o r u M l e d l a t o t a r u t l A

q = W*hs

H : o n e l l e r e d a r u t l A

Es Ea H/2

h1

Ep

h2

h2/3 Cp w h2

H/3

b

A

e T

P BASE (B)

Ca w hs Ca w H


DISEÑO:

FECHA:

E.1.- CALCULO DEL EMPUJE ACTIVO DEL SUELO (Ea) Altura de Diseño: 4.30 m

FEBRERO DEL 2019

Considerar Borde Libre en el Diseño:

No

El empuje del terreno sobre muros de sostenimiento según Rankine, la resultante del empuje activo es igual a: Formulas a emplear: Donde: 1 2   1  sen   Ea Ca *W * H ........ ............ ........ ........ ........ ........ ....((1) Ca  tg 2  45º    ............................( 2) 2) 2 2  1  sen   

Ca = W= H=

0.314 1800 kg/m3 4.30 m

Ea =

5225.27

Kg

E.2.- CALCULO DE LA SOBRE CARGA (Es) El empuje del terreno sobre muros de sostenimiento según Rankine, la resultante del empuje por efectos de la sobrecarga es: Formulas a emplear: Es

hs

Ws = W= H=





.........................(4) .......(4) W * hs..................

............ ........ ........ ........ ........ .....(3 .(3)) Ws * Ca * H ........

Ws

Ws

...... .... .... .... .... .... .... .... ..(6 (6)) Es  Ca *W * hs * H ....

W

..........................(5)

600 kg/m2 1800 kg/m3 4.30 m



hs = 0.333 m Ca = 0.314 Es =

810.12

kg

E.3.- CALCULO DEL EMPUJE PASIVO DEL SUELO (Ep) El empuje del terreno sobre muros de sostenimiento según Rankine, la resultante del empuje pasivo es igual a: Formulas a emplear: Donde: 1 1  sen     Ep Ca * w * h22 ........ ............ ........ ........ ........ .....(7) .(7) Ca  tg 2  45º    ............................(8) 2 2  1   sen   

Asumiendo que el relleno será del mismo tipo de suelo Ca = 3.189 W = 1800 kg/m3 h2 = 0.90 m

Ea =

2324.78

Kg

E.4.- RESULTADO CALCULO DE LOS LOS EMPUJES EMPUJES Verificación de la estabilidad del muro: los cálculos efectuados para verificar la estabilidad al volteo y al deslizamiento se muestran tabulados a continuación, en la Figura Nº 03 se muestra los diferentes elementos identificados.

FUERZA ZA (Kg (Kg)) BRAZ BRAZO O DE PALA PALANC NCA A MOMENTOS (Kg-m) EFECTO FUER Ea 5225.27 1.43 ( H /3 ) 7472.14 Es 810.12 2.15 (H/2) 1741.76 Ep 2324.78 0 .3 (h2/3) 697.43 TOTAL 6035.39 9213.9 Nota: Para efectos de diseño no se considera el E. pasivo, debido a que este empuje contrarresta al E. activo.

 F

H



6035.39

Kg

 M

A



9213.9

K g -m


DISEÑO:

FECHA:

ELEM. 1 2 3 4 S/C TO T A L

FUER FUERZA ZA (Kg (Kg)) 4032.00 648.00 2160.00 9072.00 280.00 16192.00

 F

16192.00



V

BRAZ BRAZO O DE PALA PALANC NCA A 1.20 (B/2) 0 .7 0.88 1 .7 1 .7 Kg

 M

R



FEBRERO DEL 2019

MOMENTOS (Kg-m) 4838.40 453.60 1900.80 15422.40 476.00 23091.2 23091.2

K g -m

La segunda tabla indica la fuerza ejercida por el efecto indicado en la primera. En el caso del empuje activo es la resultante del mismo y en el caso del elemento 1 es su peso. La tercera columna indica la distancia entre el punto de paso de la fuerza y el punto de giro del muro, respecto al cual se analiza la estabilidad. En este caso es el punto A (ver figura Nº 03). Finalmente, la cuarta columna muestra el momento de la fuerza considerada, actuante en la primera tabla y estabilizante en la segunda. E.5.- FACTORES DE SEGURIDAD Verificación por volteo: FSV 

 M

R

....................(9)

 M Verificación por deslizamiento:

FSV =

2.51

>

2.00

OK

FSD =

1.56

>

1.50

OK

A

FSD 

 *

 F

V

 F

....................(10)

R

Opcional: Es conveniente verificar el muro sin considerar el efecto favorable de la sobrecarga. En este caso se tiene: Verificación por volteo: FSV 

 M

R

 M

....................(9)

FSV =

2.45

>

2.00

OK

FSD =

1.53

>

1.50

OK

A

Verificación por deslizamiento: FSD 

 *

 F

V

 F

R

....................(10)


DISEÑO:

FECHA:

FEBRERO DEL 2019

Presión del Suelo. Ac SOBRECARGA c

Exterior

T H : o r u M l e d l a t o t a r u t l A

Interior


h1

h2

b

P

T

e

q2 q1 BASE (B) Calculamos el centro de inercia en el Eje X-X Xo =

0.86

m

Calculamos la excentricidad que se presenta en el muro e=

0.34

m

<

B/6 =

0.40

OK

Estabilidad para capacidad portante del terreno de Cimentación. q1 

 F 1  6e  ................(11) V

B

q1 = q2 

 

1.25





B

Kg/cm

q2 =

V

B

 

0.10





B

Kg/cm

1.72 Kg/cm

<

 F 1  6e  ................(13) <

q1  s t ................. ...(12)

OK

q2  s t ................. ...(14)

1.72 Kg/cm

OK


DISEÑO:

FECHA:

F.- DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA PANTALLA Refuerzo Vertical Altura de de Pa Pantalla So Soportante : Espesor de de Za Zapata : Altura ura de de Dis Diseñ eñoo (H (Hd) :

4.80 m 0.70 m 4.10 4.10 m

FEBRERO DEL 2019

Considerar Bo Borde Li Libre en en el el Di Diseño:

Si

Cargas que actúan sobre la pantalla. Ea

1 

2

Ca *W * H d

Ha =

2

Es

..... ........ ...... ...... ...... ..... ..... ...... ...... ...((15) 15)

4750.51

Kg



............ ........ ........ ........ ........ .....( .(16 16)) Ws * Ca * H d ........

Hb =

772.44

Mu =

12921.38

Kg

Momento en la base de la pantalla.  Ea * H d Es * H d    ..............(17) 3 2  

Mu  1.6 

Recubrimiento de la armadura:

4.00 cm

kg-m

No esta esta expue expuest stoo a age agent ntes es clim climat atoló ológi gicos cos adver adverso soss

El recubrimiento del refuerzo es de 4.00 cm , pues se trata de un concreto concreto adyacente al terreno vaciado contra encofrado. El peralte efectivo de la pantalla será: b = 100.00 cm (Diseño po por 1 m lineal) d b r (r recubrimiento).........................(18) d = 36.00 cm 





 0.85 

0.7225



1.7* Mu 

 * F ' c * b *d 2

......................(19)

ɸ=

w=

0.85 Factor de Resistenc Resistencia ia 0.0578

Cuantía de acero: 

 * F

'c



As

Fy 

......................(20)

p=

 * b * d ................... .....................(21 ..(21))

min As min



0.0029

As = 10.41 cm2

0.0018* 0.0018*b * d ........ ............ ........ ........ .......(2 ...(22) 2)

Asmin = 6.48 cm2

Nota: Se debe diseñar con el área de acero producido por efectos del Momento Ultimo Distribución de la armadura: Ac =

0.25 m

Espesor de Corona.

Acero Exterior (2/3 As) As (Exterior) = 6.94 cm2 Acero a Usar:

Ø=

5

10.41 cm2

Área de Acero de Diseño :

(Ext (Exter erio ior) r)

Sera Distribuido en dos (02) Capas

N º Ca p a s =

Acero Interior (1/3 As) As (I(Interior) = 3.47 cm2 Acer Aceroo a Usar Usar::

Ø=

4

(Interior)

2.00


DISEÑO:

FECHA:

FEBRERO DEL 2019

Para evitar loe efectos de fisuramiento consideramos un S max de 0.25 m. Espaciamiento del Acero : S=

28.00 cm

(Exterior)

Acero vertical - Usar Acero vertical - Usar

S=

Ø 5/8" @ 28 cm Ø 1/2" @ 36 cm

36.00 cm

(Interior)

(Exterior) (Interior)

Refuerzo Horizontal Se diseñará en función al acero mínimo, para lo cual se tendrá las siguientes consideraciones: Smáx Smáx = 45.00 45.00 cm Cuan Cuanttía Mín = 0.00 0.0020 20 Cas Casos Nor Normales es Cua Cuantí ntía Mín = 0.0025 025 Otros Cas Casos (Zona Zona de alto Riesgo e sgo Sís Sísmico) Cuantía Mínima Seleccionada = 0.0020 Ac = b= HT = e=

0.25 0.40 4.80 0.70

m m m m

Espesor de Corona. Espesor de pantalla (Inferior) Altura total del Muro Espesor de Zapata

Zona de Riesgo Sísmico: Sera Distribuido en dos (02) Capas Altura de Pantalla = Long. Base de diseño (b1) =

No

N º Ca p a s = 4.10 m 1 0 0 cm

Para la distribución del acero horizontal, se tendrá en cuenta que el empuje es de manera triangular, para ello se dividirá al altura de la pantalla en tres (03) secciones, donde el espesor de cada uno de las secciones será considerada la mas critica. Adicionalmente se tendrá en consideración el numero de espigas que existe en el muro. Tramo Superior:

d1 = 0.30 m Acero Exterior (2/3 As) As (Exterior) = 4.00 cm2 Acero a Usar:

Ø=

4


Asmín = 0.002* b1 * d1 Asmín = Acero Interior (1/3 As) As (I(Interior) = 2.00 cm2 Acer Aceroo a Usar Usar::

Ø=

3

Para evitar loe efectos de fisuramiento consideramos un S max de 0.45m. Espaciamiento del Acero : S= 31.00 cm (Exterior) S= 35.00 cm Acero Horizontal - Usar Ø 1/2" @ 31 cm (Exterior) Acero Horizontal - Usar Ø 3/8" @ 35 cm (Interior)

6.00 cm2

(Interior)

(Interior)

Tramo Intermedio:

d2 =

0.35 m

Asmín = 0.002* b1 * d2


Ø=

4


Asmín =

Acero Interior (1/3 As) As (I(Interior) = 2.33 cm2 Acer Aceroo a Usar Usar::

Ø=

3

(Interior)

7.00 cm2

2.00


DISEÑO:

FECHA:

Para evitar loe efectos de fisuramiento consideramos un S max de 0.45m. Espaciamiento del Acero : S= 27.00 cm (Exterior) S= Acero Horizontal - Usar Ø 1/2 1/2" @ 27 cm (Exteri terio o r) Acero Horizontal - Usar Ø 3/8 3/8" @ 30 cm (Interior)

FEBRERO DEL 2019

30.00 cm

(Interior)

Tramo Inferior:

b=

0.40 m

Asmín = 0.002* b1 * b


Ø=

4

Asmín =

8.00 cm2

Acero Interior (1/3 As) As (I(Interior) = 2.67 cm2


Acer Aceroo a Usar Usar::

Ø=

3

(Interior)

Para evitar loe efectos de fisuramiento consideramos un S max de 0.45m. Espaciamiento del Acero : S= 23.00 cm (Exterior) S= 26.00 cm (Interior) Acero Horizontal - Usar Ø 1/2 1/2" @ 23 cm (Exteri terio o r) Acero Horizontal - Usar Ø 3/8 3/8" @ 26 cm (Interior) Verificación por Corte ANEXO A Se realiza la verificación por resistencia al corte del concreto en la base de la pantalla. DIÁMETRO Área .... ........ .....(23 .(23)) Vu 1.6 * Vd........ ........ # cm (cm2) Vu = 8836.71 Kg 2 0.64 0.32 0.53* *b * d * F ' c.... ...... .... .... .... .... ...( .(24 24)) Vc  0.53 Vc = 27649.55 Kg 3 0.98 0.71 4 1.27 1.27 Verificación por corte: 5 1.59 1.98 Ø = 0.75 Factor de Seguridad 6 1.91 2.85  Vc Vu.......................(25) 7 2.22 3.88 Ø Vc = 20737.16 Kg 8836.71 Kg 8 2.54 5.07 > Conforme !!! Si As se traslapa en la Base se tiene: 9 2.86 6.41 1 0 3.18 7.92 2 Vu .......................(26) Vce  Vc  11 3.49 9.58 3  12 3.81 11.4 Vce = 18433.03 Kg 11782.28 Kg > Conforme !!! 

Resumen - Acero Vertical TRAMO

CALCULADO

Único 01 Varilla Ø 5/8" @ 28 cm Unico 01 Varilla Ø 1/2" @ 36 cm

A USAR 01 Var. Ø 5/8" @ 25 cm 01 Var. Ø 1/2" @ 25 cm

CARA

(Exterior) (Interior)

ø pulg 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 7/8" 1" 1 1/8" 1 1/4" 1 3/8" 1 1/2"


DISEÑO:

FECHA:

FEBRERO DEL 2019

Resumen - Acero Horizontal TRAMO

CALCULADO

01 01 01 01 01 01

o r e r i p S u e r . . I n o r e e i I n f

Varilla Varilla Varilla Varilla Varilla Varilla

Ø Ø Ø Ø Ø Ø

1/2" 3/8" 1/2" 3/8" 1/2" 3/8"

@ @ @ @ @ @

31 35 27 30 23 26

cm cm cm cm cm cm

01 Var. Ø 01 Var. Ø 01 Var. Ø 01 Var. Ø 01 Var. Ø 01 Var. Ø

A USAR 1/2" @ 30 cm 3/8" @ 30 cm 1/2" @ 25 cm 3/8" @ 25 cm 1/2" @ 20 cm 3/8" @ 20 cm

CARA

(Exterior) (Interior) (Exterior) (Interior) (Exterior) (Interior)

Ac SOBRECARGA

Exterior

0.50 m Interior

1.37 m

01 Var. Ø 1/2" @ 30 cm

01 Var. Ø 3/8" @ 30 cm

01 Var. Ø 5/8" @ 25 cm

01 Var. Ø 1/2" @ 25 cm

m 0 .8 m

4 T H : o r u M l e d l a t o t a r u t l A

0 1.

1.37 m 4


01 Var. Ø 1/2" @ 25 cm

01 Var. Ø 3/8" @ 25 cm

01 Var. Ø 5/8" @ 25 cm

01 Var. Ø 1/2" @ 25 cm

1.37 m 01 Var. Ø 1/2" @ 20 cm

01 Var. Ø 3/8" @ 20 cm

e = 0.70 m 0.30 m BASE (B) =

0.70 m 2.40 m

G.- DISEÑO DE LA ZAPATA Refuerzo en el Talón (T) Sobre el Talón posterior actúan, hacia abajo, su peso propio y el del terreno sobre él, y hacia arriba, la reacción del terreno. La Carga hacia abajo que actúa sobre el Talón: H1 = H - e Wul  1.4 *W * H  e *g º C   1.7 *Ws ..............(27) Wu l = 12444.00 Kg/m H1 = 3.60 m T = 1.40 m

Exterior

Interior Ws

P

b

T

q2 =

q1 = 1.25 Kg/cm2

e = 0.70 m 0.10 Kg/cm2

qs = BASE (B)

Reacción del Suelo en la cara de la pantalla. qs = 7708 7708..33 Kg/m2

ANEXO A DIÁMETRO Área

ø


DISEÑO:

FECHA:

# 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Reacción del Suelo en el borde del Talón. q2 = 1000 1000..00 Kg/m2 Momento en la cara del Talón Mu = 7120.90

Kg - m

No esta expuesto a agentes climatológicos adversos Espesor de Zapata : 70.00 cm Recubrimiento de la armadura: 5.00 cm

FEBRERO DEL 2019

cm 0.64 0.98 1.27 1.59 1.91 2.22 2.54 2.86 3.18 3.49 3.81

(cm2) 0.32 0.71 1.27 1.98 2.85 3.88 5.07 6.41 7.92 9.58 11.4

pulg 1/4" 3/8" 1/2" 5/8" 3/4" 7/8" 7/ 1" 1 1/8" 1 1/4" 1 3/8" 1 1/2"

El recubrimiento del refuerzo es de 5.00 cm , pues se trata de un concreto concreto adyacente al terreno vaciado contra encofrado. El peralte efectivo de la pantalla será: b = 100.00 cm (Diseño po por 1 m lineal) 28) d e r (r recubrimiento).........................( 28 d = 65.00 cm 



 0.85 



0.7225



1.7* Mu 

 * F ' c * b *d 2

ɸ=

......................(19)

w=

0.85 Factor de Resistenc Resistencia ia 0.0095

Cuantía de acero: 

 * F

'c



As

Fy 

......................(20)

p=

.....................(21 ..(21))  * b * d ...................

min As min



0.0005

As = 3.09 cm2

0.0018* 0.0018*b * d ........ ............ ........ ........ .......(2 ...(22) 2)

Asmin = 11.70 cm2

Nota: Se debe diseñar con el área de acero mínimo Distribución de la armadura: e=

0.70 m

Espesor de Zapata

Sera Distribuido en dos (02) Capas

Acero Transv. Inferior (2/3 As) As (Inf (Infer erio iorr Tran Transv sv..) = 7.80 7.80 cm2 Acero a Usar:

Ø=

4

11.70 cm2

Área de Acero de Diseño :

N º Ca p a s =

2.00

Acero Transv. Superior (1/2 As) As (Supe Superrior ior Tra Trans nsvv.) = 5.85 5.85 cm2 cm2

(Inf (Infer erio iorr Trans Transv. v.))

Acer Aceroo a Usar Usar::

Para evitar loe efectos de fisuramiento consideramos un S max de 0.25 m. Espaciamiento del Acero : S= 16.00 cm (Inferior Transv.) S=

Ø=

4

21.00 cm

(Superior Transv.)

(Superior Transv.)

Acero Transversal - Usar Ø 1/ 1/2" @ 16 cm (Inferior Transv.) Acero Transversal - Usar Ø 1/ 1/2" @ 21 cm (Superior Transv.) En la otra dirección (Dirección Longitudinal al muro) se colocara un refuerzo similar al Refuerzo transversal inferior. Acero Transversal - Usar Ø 1/ 1/2" @ 16 1 6 cm (Inferior y Superior Lo Longitudinal)

Verificación por Corte Se realiza la verificación por resistencia al corte del concreto en la base de la pantalla.  qs  q 2   * T ... .........( 29)  2 

Vu  Wul *T  1.6 

0.53* *b Vc  0.53

*d *

...... .... .... .... .... ...( .(24 24)) F ' c....

Vu =

7668.27

Kg

Vc =

49922.79

Kg

ANEXO A DIÁMETRO Área # cm (cm2) 2 0.64 0.32 3 0.98 0.71 4 1.27 1.27

ø pulg 1/4" 3/8" 1/2"


DISEÑO:

FECHA:

Verificación por corte: Ø=

 Vc Vu.......................(25)

Ø Vc = 37442.09 Kg Si As se traslapa en la Base se tiene: Vce 

2 3

Vc 

Vu



Vce =

0.75 Factor de Seguridad

>

7668.27 Kg

Conforme !!!

>

10224.36 Kg

Conforme !!!

.......................(26)

33281.86 Kg

5 6 7 8 9 10 11 12

FEBRERO DEL 2019

1.59 1.91 2.22 2.54 2.86 3.18 3.49 3.81

1.98 2.85 3.88 5.07 6.41 7.92 9.58 11.4

5/8" 3/4" 7/8" 1" 1 1/8" 1 1/4" 1 3/8" 1 1/2"

Nota : Puesto que el recubrimiento requerido para concreto vaciado directamente sobre el terreno no es satisfecho, se hace necesario el uso de un solado para el vaciado de la zapata del muro. Otra solución es incrementar el peralte de la zapata del muro. Resumen - Acero Vertical TRAMO

CALCULADO

Único 01 Varil. Ø 1/2" @ 16 cm Unico 01 Varil. Ø 1/2" @ 21 cm Unico 01 Varil. Ø 1/2" @ 16 cm

A USAR 01 Varil. Ø 1/2" @ 15 cm 01 Varil. Ø 1/2" @ 20 cm 01 Varil. Ø 1/2" @ 15 cm

CARA

(Inferior Transv.) (Superior Transv.) (Inf. y Sup. Longit.)

Diagrama de Distribución del Acero:

Exterior

Interior

01 Varil. Ø 1/2" @ 20 cm

01 Varil. Ø 1/2" @ 15 cm

e = 0.70 m

01 Varil. Ø 1/2" @ 15 cm P

T

b BASE (B) =

2.40 m

Diseno de Muro en Voladizo

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