ALBAÑILERIA MIXTA

UNIVERSIDAD DE HUANUCO E.A.P.I.C

COMBINACION EN ALTURA DE MUROS DE ALBAÑILERIA ARMADA Y CONFINADA ondicion:

Ante condiciones deSismo severo No se diseñara la viga solera

2.4

Suponer: Albañileria armada armada (piso 1) t = cm 14

0.2

2

f`m=

95

kg/cm

v`m=

9.7

kg/cm

2

2.4

Albañileria confinada confinada (piso 2 y 3) 13 t = cm

0.2

2

f`m=

45

kg/cm

v`m=

5

kg/cm

2

2.4

Acero fy= f`c=

2

4200 kg/cm

4.2

2

175 kg/cm

3 En el cuadro se muestra las cargas de servicio y por sismo Cargas de gravedad acumuladas y fuerzas de seccion ante sismo moderado Cargas de gravedad Sismo moderado acumulada Piso

1 2 3

PD(ton)

PL(ton)

28 18 9

7 5 3

Ve(ton) Me(ton-m)

9 5 2.5

45 30 8

1. GENERALIDA G ENERALIDADES DES 1.1 VERIFICACION DE LA COM PRESION POR CARGAS DE GRAVEDAD(
Pm = PD+ sm =

Pm

PL

Carga axial maxima

/ (tL (tL))

Esfue fuerzo rzo ax axial ial ma maximo por carg carga a de de gra grav vedad edad

 = 0.2`(1 − (

ℎ



))≤ 0.15 0.15 ` `

Esfuerzo axial admisible


h = L=

2.4 3

m m

Altura libre de la albañileria Longitud de muro

Tabla 1. VERIFICACION DE LA COMPRESION Piso 1 2 3

Pm 35 23 12

t(m) 14 13 13

Fa(ton



f`m 950 450 450

83.333 58.974 30.769

2

/m ) 142.50 64.96 64.96

Observacion OK = < fa… OK = < fa… OK = < fa…

1.2 CALCULO DE LA RESISTENCIA AL AGRIETAMIENTO DIAGONAL (Vm) Vm= Pg=

0.5 `t.L + 0.23Pg PD + 0.25 PL

Carga de gravedad durante el sismo 25%

de sobrecarga para un edificio destinado a vivienda u oficina L=

3

m

1 3

≤

α=

VeL Me

≤

1

Tabla 2. Calculo de la resistencia al agrietamiento diagonal (Vm) Piso 1 2 3

Pg 29.75 19.25 9.75

t(m) 14 13 13

v`m 97 50 50

Ve 9 5 2.5

Me 45.00 30.00 8.00

α

Vm(ton)

0.60 0.50 0.94

19.1 9.3 11.4

En todos los pisos, los valores de 0.55vm son mayores que Ve, porlo que los muros no se agrietan ante el sismo moderado

2.DISEÑO DEL PRIMER PISO(ALBAÑILERIA ARMADA CON BLOQUES DE CONCRETO VIBRADO) Se busca que la albañileria armada falle por flexion Para el refuerzo vertical se emplea factor de amplificacion de 1.25 Sismo moderado 2

2.1 CONFINAMIENTO DE BORDES LIBRES POR FLEXOCOMPRESION (su) Pu= Mu= Vu=

1.25 1.25 1.25

Pm Me Ve

A=

0.42

m

2

= = =

43.75 56.25 11.25

ton ton-m ton

UNIVERSIDAD DE HUANUCO E.A.P.I.C 4

0.315 m

I= y=

1.5

m

f`m=

950

ton/m

=

372

2

0.3

>

EN

285

=

X

=

2

285

ton/m

NECESITA CONFINAR LOS BORDES LIBRES

178.6

X

53.6

X

LONGITUD

285

=

f`m=

=

Pu A

+

+

104.2

0.49 m

Mu(Y-X) I

267.86

-

+

(Mu-VuX) Y I

267.86

-

EN ALTURA 285

= 285

=

X

=

=

Pu A

+

104.2

1.62 m

2.2 DISEÑO DEL

REFUERZO VERTICAL DE LOS EXTREMOS(As)

Mu=

1.25

Me

=

56.25

ton-m

Pu=

0.9

PD

25.2

ton

Po=

0.1

f`m t.L

= = = = =

39.9

ton

0.72

Mayor que

=

4.2

Φ=

0.85 −

0.2

Pu Po

D=

0.8

L fy

Dimensi Dimension

2

1/4

3

3/8

4

1/2

5

5/8

6

3/4

8 11

1 1 3/8

Diametro

6.4 9.5 12.7 15.9 19.1 25.4 35.8

2.4 2

ton/cm

Area 0.32

Peso

0.71

0.56

1.29

0.994

2

1.552

2.84

2.235

5.1

3.973

10.06

7.907

0.25

0.65

y meno 0.85


As=

4.0

cm

2.0

2.3 MOMENTO As=

4.0

5/8

Φ

NOMINAL

2

cm

Pu= 43.75 ton Mn= 105.6

ton-m

2.4 DISEÑO POR CORTE Vm= Vu= Mu= Mn= .25*Mn/Mu Vuf=

19.1 11.25 56.25 105.6 2.35 26.39

V Vm sbeltez= 1.67

se usara para el diseño del refuerzo horizontal >

1

Usar

2

<

v= 62.83 ton/m s= Ash.fy.D

/

`m

8 mm

OK

0.0010

2.5 REFUERZO VERTICAL INTERIOR Se usa una cuantia minima de Empleand 1Φ3/8" 40 cm As 0.71 0.00127 s.t

560

95

2

ton/m OK

Ash= 0.5 dispuestas en el eje del muro Usar 1 Φ8mmcada hilada (cada 20cm, error de 5%)

p= Ash s.t >

ton

2.4

Cuantia de refuerzo horizontal:

p= 0.00187

26.39

Vuf

Usando 0.19 m

0.1

Vuf=

0.0010 la cuantia es: > 0.0010

OK


2.6 SECCION TRANSVERSAL La primera barra vertical(Db) debe ser mayor que el espaciamiento entre planchas s= 20 cm Db= 5/8 = 1.59 cm > 1.54 cm 4  1.59  1 = 6.36 < 7.5


3. PISOS SUPERIORES (ALBAÑILERIA CONFINADA HECHA CON LADRILLOS DE ARCILLA) 3.1 VERIFICACION DEL AGRIETAMIENTO DIAGONAL (ver "Vm" en tabla) Mn1= 105.6

ton-m



1.25xMn1/M1



2.35

=

De esta manera se tiene Piso 2 Vu2= piso 3 Vu3=

2.35 2.35

Ve2 Ve3

11.73 5.86

 >  >

9.30  11.4 

4. DISEÑO DE LAS COLUMNAS DEL PISO 2 (Agrietado diagonalmente)

2 3 3

Nc= Lm= L=

4.1.FUERZAS INTERNAS EN COLUMNAS Vm2= 9.3 Vu= Vm 9.3 Mu=

Vm Ve

Pc=

Pg

Me



Mu= Pc=

55.82 9.63

ton ton

Nc Vc=

1.5

Vm x Lm L (NC+1)

M=

Mu -Vmh 2

F=

M L

T=

F-Pc

C=

F+Pc

=

Vm 2

Vc=

M=

F=

T= C=

43.722

ton

14.574

ton

4.95 24.199

4.65


4.2.AREA DE CONCRETO POR CORTE-FRICCION (ACF) Acf=

2

156.3 cm

15 

≥

4.2.AREA DE ACERO VERTICAL(As)

=

2

195 cm

USAR

1

rayadas,

As=

limpias y previamente humedecidas.

Vc + u Φ

T

As=

2

2.69

cm

fy

USAR=

2.84

2

cm

4.4.AREA DE NUCLEO (An) En este caso no existen muros transversales a las columnas

=

0.8

Se considerara

2

cm



 −As.fy) =  + Φ 0.85 ∗  ∗ `

An=

183.60

An=

X=

de recubrimiento

(

13 −

20.4

4

X

cm

USAR

13

4.5.ESTRIBOS DE CONFINAMIENTO Se empleara estribos de 1/4 Ac=

325

cm2

An= tn=

189 9

cm2 cm2

×

13

Se considerará que el coeficiente de fricción concreto-concreto μ = 1, para juntas solera columna

U=

15

Av=

0.64



25


Zona de confinar 1.5 d= 37.5

No menor que:

cm

Usar

45

cm

45

cm

Espaciamiento 1 =

  0.3. ( − 1) 

S1=

7.91

cm



s2=

14.2

cm

s3=

6.25

cm

2 =

S3=

d/4

S4=

10

0.12. . 

cm

Usar []1/4

9

@

5

cm

r@

25

4.6.VERIFICACION DE LA NECESIDAD DE USAR REFUERZO HORIZONTAL Pueto que el segundo piso se agrieta diagonalmente se colocara una cuantia nominal de refuerzo horizontal 0.001

=

58.97 ton/m2

se utilizara

Cuantia:

1

As

0.32 13

> 1/4 =

0.05 `

=

@

22.5

ton/m2

2 hiladas

0.0012308

OK

× 20

4.7.SECCION TRANSVERSAL El area de acero vertical minima es: Asmin= 0.1 fc.Ac fy Asmin= 1.35

cm2

manda

4

Φ

3/8

UNIVERSIDAD DE HUANUCO E.A.P.I.C 5. DISEÑO DE LAS COLUMNAS DEL PISO 3(No agrietado diagonalmente)

Nc= L= fc= fy=

2 3 m 0.003 ton/cm2 0.002 ton/cm2

5.1 FUERZAS INTERNAS EN COLUMNAS 

1.25x

=



2.35

Vu=

2.35

Ve3

Vu=

5.875

ton

Mu=

2.35

Me3

Mu=

18.8

ton-m

Pc=

pg Nc

Pc=

4.875

Mu L

F=

6.27

tonn

1.4

ton

11.142

TON

F=

T=

C=

F-Pc

F+Pc

T=

C=

≤

Vm2=

9.3

Vu3 debe ser menor que Vm2 ya que el piso dos solo es capaz de soportar Vm2; en caso contrario, mejorar Ve3 y Me3 Hasta que se iguale a Vm2.

5.2 AREA DE ACERO VERTICAL As=

T

As=

0.37

Usar:

4

As=

2

cm2

Φ.fy

@

8

cm2

mm


5.3 AREA DEL NUCLEO



An=

An=

 −As.fy) =  +  0.85 ∗  ∗ ` (

60.42

cm2

13 −

Manda la dimension minima 4

x 13

X=

6.71

0.1

15 cm

cm

5.4 SECCION TRANSVESAL

Asmin=



Manda la dimension minima

fc.Ac fy

4

 8

Asmin= 0.813

Loa estribos de confinamiento son minimos y no se requieren c olocar refuerzo horizontal debido a que este piso no se agrieta diagonalmente

mm

ALBAÑILERIA MIXTA

Recommend Documents