Costo Unitario de una zapata piramidal truncadaDescripción completa
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DISEÑO DE UNA ZAPATA CONECTADA Datos Pe
( D
= 36.686 ;
L =
18.102
;
S =
23.800
)
Pi
( D
= 86.817 ;
L =
42.83
;
S =
7.040
)
2
f`c =
210 kg /cm
fy =
4200 kg /cm
s t =
4 kg /cm
2 2
Columna de :
2
40 tn /cm
=
70 ( 4 f 1" ; 2 f 7/8" )
30 x
Pe
Pi
B
B
A
A
L
=
6.5 m
A) DIMENSIONAMIENTO EN PLANTA ( ZAPATA EXTERIOR ) A.1) Sin sismo qe
=
3.493
AZ
= 18102 +
36686
3.493
AZ
2 = 15685 cm
A.2) Con sismo qe
=
4.813
AZ
= 18102 +
36686 +
23800
4.813
AZ
2 = 16328.28 cm
eleccion del mayor valor
0.70
B
=
180 cm
A
=
120 cm
B
0.30
A
B) DIMENSIONAMIENTO EN ALTURA d
=
0.6
Donde: m
=
B
-
b 2
d/2
m
m
=
0.75
c) POR PUNZONAMIENTO O CORTE PERIMETRAL Consideramos Pvu y Ru` como cargas
permanentes (cargas muertas)
Por lo tanto
Pu = Pev + Pvu + R`u d/2 Pu
d
Pev
= 1.4 D + 1.7 L
Pev
=
Rvu
= 1.4 D
Rvu
=
Rvu
= 1.4 D
Rvu
=
82133.8
51360.4
kg
kg
qu
quB
Por lo tanto :
=
Pu
51360.4
kg
Pu =
184854.6 kg
quB =
184854.6
B
180
quB =
2
Mumax= quB m /2
102.697
Mumax=
ton/m
102.697 x 0.75 2 2
Mumax=
28.88
ton - m
Vud Vumax= quB m Vumax
Vumax= Vumax=
0.75 0.3
0.45 x x
= 0.45
77.02 0.75
77.02 x
=
46.214 ton
Vud
=
46.214 ton
Hallando el fVc ; dato : Resistencia nominal del concreto bo
=
70 = 30
2.333 >
1.93
102.697 x 77.023 ton
0.75
Utilizaremos las formulas (1) y (2) y eligiremos el menor bo = (
h
bo =
0.7 +
+
a =
30 columna lateral
d /2 ) 2 + ( b
+
d )
0.6 ) 2 + (
+
0.6 )
d/2
d/2
d/2
(
0.3
2
bo bo = Vco =
2.9 cm
0.27 (
2+
4
)
f`c x bo x d ……….(1)
c
Vco =
0.27 (
2 +
4
)
290 x
210 x
60
2.33 Vco =
252870.38 kg
Vco =
0.27 (
2+
d x
s
)
60 x
30 )
f`c x bo x x
d ……….(2)
x
Vco =
0.27 (
2 +
210
x 290 x 60 ……….(2)
290.00 Vco =
558729.5218 kg
252870.384 kg
UTILIZAREMOS EL MENOR VALOR :
Como Vuo =
46.21
< fV co =
kg
252.87
no es necesario modificar e peralte asumido de
tn
0.6 m de la zapata
D) CORTE POR FLEXION Se verificará el peralte que satisface el corte perimetral
A
=
0.6
120 n
B =
d =
n =
(
180 -
d
180
2
0.3 0.7
30 ) -
n =
seccion crítica
15
60.0
m
Corte actuante último en la sección critica n Vu =
Vu
Vc
=
x
0.53 x
fV c
= 0.85 x
0.53 x
fV c
= 47004.23 kg
Vu =
Como
9.24
qu
n
A
Vu =
51.349 x 0.15
Vu =
9.24273
f`c
x
d
kg
<
ton
x
210 x
1.2
x
B
60.0 x
120
fV c =
47.00
no es necesario modificar e peralte asumido de
kg
0.6 m
de la zapata
E) CALCULO DEL REFUERZO POR FLEXION A
=
1.2
Momento útimo actuante
m =
Mu
75
=
qu
x
1.2 x
m
2
2 Mu
=
51.35 x
1.2 x
0.75
2
2
Mu
Refuerzo para un metro de ancho , con d = Mu
=
17.3
=
=
60.0 cm 14.442
1.2
Hallando el area del As de refuerzo ( diseño dúctil )
As
= fy
x
Mu 0.9 x d x
17.33
b =
m - tn /m
m-ton
120 cm Por lo tanto
As
=
1444.2 4.2 x
As
=
n
0.9
0.9 x
x
60
2
7.075 cm /m
=
As A
n
=
1.290
n 6 #
s
s
=
4
= B
=
=
=
5.4846 1.27
7.74 ( f =
- 2 x n 1.2 -
r -
2 x
1
0.15
0.17746 m
=
6
1/
)
-
-
6 -
s
7.08
0.0127 1
0.18 m
2"
@
0.18 m
En la direccion B (ACERO MÍNIMO) As =
0.0018 x
180 x
60.0 = 2
180 cm
2
11.94 cm
2
18.52 cm
19.44 cm
Si #
4
1.290 cm
#
5
2.000 cm
10
6 f
10
f
2
19.44 cm
5/
1
5/
2"
8"
8"
@
0.18 m
1.8
E) RESISTENCIA AL APLASTAMIENTO EN EL CONCRETO DE LA CIMENTACION Pu
=
184854.60
A1
=
30 x
A2
=
kg 2
2100 cm
70 =
120 x
180 =
A2 A1
Entonces
21600 cm
<
21600 =
(area de la columna )
2
(area de la zapata)
2
3.207 >
2 se tomara el valor de
2100
La fuerza resistente al aplastamiento
Pn
=
fPn
=
fPn
=
524790.00
=
184854.60
0.7
x
0.85 x f`c
x
0.85 x
210 x
A2 A1
x
A1
2
x
2100
Como Pu
kg <
fPn =
524790.00
Entonces " N O F A L L A P O R A P L A S T A M I E N T O "
Pe Pze
A
t/2
e
Pi
Pv
=
120
A
b L
=
6.5 m
=
250
2
h =
L /7
=
6.5 /
= A
e
0.9286 m
=
0.9
m
0.5 m
b =
e
7 =
/
2 -
=
1.2 /
2 -
e
=
0.3 m
c
= L
c
=
6.5 -
c
=
6.2
b
= L
b b
-
d
/
2
0.6 /
2
/
4
0.6 /
2
e 0.3
/
4 -
=
6.5 /
2 -
=
2.95 m
d
Pe
Pv P`i
Re - Pz
e = 0.3 b =
2.95 c
=
6.2
Lv
=
4.4
Pv
= 1.65 ( Lv x b x h x 2.4 )
Pv
= 1.65 (
Pv
=
Peu
= 1.25 (PD + PL + PS )
Peu
=
P`i
= (Peu x e - Pv x b )/ c
P`i
=
4.4
x
0.5 x
0.9 x
7.84 tn - m
98.24
12.11
(Re - Pz ) = (Pe + Pv + P`i ) (Re - Pz ) =
98.24
+
(Re - Pz ) =
118.19
tn
We = (Re - Pz ) / A We = We =
118.19
/
98.49 tn / m2
1.2
7.84 +
12.11
2.4 )
Xo = Peu / We Xo =
98.24 /
Xo =
0.997 m
98.491
Vmax = Pv +P`i Vmax =
Vc
19.95 tn
=
x
0.53 x
fV c
= 0.85 x
0.53 x
fV c
= 27419.13 kg
Vmax =
Como
19.95
f`c
x
bw
210 x
kg
x 50.0 x
fV c =
<
d 84
27.42
kg
ya no requiere estribos calculados si no requiere los estribos minímos @ .25 Mmax = Peu x ( Xo - d/ 2 ) - We * Xo Mmax =
98.24 x (
1.00 -
2
/2 )
0.6 ) -
98.49 x
2
1.00 2
Mmax (-) = 19.52 tn - m Mub = Rub b d2 Rub { max f y (1 1.7 f`c
rmax
) } b d2
rb
0.75
f`c (
b=
max f y
6000
)
f y 6000 + f y
rb =
0.85 x
0.85 x 4200 x(
rb = rmax = rmax = Rub =
Mub =
0.0213
0.75
rb
#####
48.95
172.689
tn - m
210.00
x
6000 +
b1
=
0.85
b2
=
0.85
6000 4200 )
2
Como Mu < Mub
As2 - 0.405 f`c b d As + 0.107Mu f`c b = 0 a
=
1
b
= 0.405 f` c b
c
=
0 . 1 0 7 Mu f c b
2 1As -
357.21
=
0.405 x
=
0.11
As
+
As =
350.96149
As =
6.25
x
0
x
1951.92 x
2192.99
=
50 x
84 =
357.21
x
50 =
2192.99
0.21
0
corre
3 #
4
=
3.87
( f =
1.27
)
bastonea
2 #
4
=
2.58
( f =
1.27
)
6.45
3 #
4
2 #
4
2 #
4
O B S : P A R A H A L L A R L A V E R D A D E R A L O N G I T U D D E D E SA R R O L L O D E B E M O S E N C O N T R A R E L V E R D A D E R O M O M E N T O N O M IN A L R E S I S T E N T E PO R L A B A R R A #4
corre bastonear
3 #
4
=
3.87
( f =
1.27
)
2 #
4
=
2.58
( f =
1.27
)
6.45
Solo trabaja las
3 #
3.87
=
4
a=
3.87 x
0.85
=
b3
1.27 )
( f =
4200
0.85 x
210 x
50
1.82
a= Mn =
( d - a/2) As fy
Mn =
0.9 x (
1.82 ) x 3.87
84 -
4200
x
2
Mn = 12.15
m - tn
Buscamos en el grafico este momento para obtener la distancia verdadera de longitud de desarrollo que no debe ser menor al valor referencial ya antes hallado
Mmax = Peu x ( Yo - d/ 2 ) - (We* A)*(Y- A / 2 ) Mmax =
