3.- Puente Marcapuyan 1

DISEÑOS DE ESTRIBOS IZQUIERDO Y DERECHO ESTUDIO

PUENTE 03 PROGRESIVA 22+620 TRAMO II SUB TRAMO II (MARCAPUYAN 1)

ENTIDAD

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHURUBAMBA

DISTRITO

CHURUBAMBA

PROVINCIA

HUANUCO

1.- CARGAS ACTUANTES a (ancho cajuela) b (ancho parapeto) c (altura) h (altura) v (altura cajuela) x (altura) y (altura) m (ancho) n (ancho) p (ancho) q (ancho) H (altura total estribo) A (ancho cimiento) h' (altura sobrecarga) Peso especifico Relleno (&) Peso especifico concreto Aº Angulo Angulo friccion suelo (ø) Ka(coeficiento empuje activo) Coeficiente friccion terreno (f) Coeficiente friccion concreto(f)

= = = = = = = = =

= = = = = = = = = = Esfuerzo admisible suelo (ŏ) = Por carga muerta tablero (D) = Por s/c y carga dinam (LL+IM) = Esfuerzo pe permisible co concreto f'f'c = Esfuerzo compresion 0.40f'c = Esfuerzo permisible ac acero fy fy =

0.50 0.50 0.60 3.00 1.00 2.00 2.00 0.50 0.60 0.80 4.60 2.90 0.60 1.80 2.30 30.00 0.33 0.60 0.70 40.00 9.18 14.02 175 70 4,200

m. m. m. m. m. m. m. m. m. m. m. m. m. m. tn/m3 tn/m3 Grados

a

b

p

V X

H

h Y

A tn/m2 tn/cajuela actuante tn/cajuela actuante kg/cm2 B kg/cm2 kg/cm2

A C

m

n

a

b

p

q

A

2.- DISEÑO DE PARAPETO CALCULO DE LA FUERZA DE EMPUJE DEL TERRENO F1 =1/2 &V (V+2h') ka

F1 =

0.66

tn/m

d1 =

0.42

m.

M1 =

0.28

tnxm/m.

CALCULO CALCULO DEL DEL PUNTO PUNTO DE APLICAC APLICACII N : d1 = V/3x V/3x (V+3h')/(V+2h') CALCULO DEL MOMENTO ACTUANTE M1 = F1 x d1 b (a (ancho pa parapeto-recubrim.) au (ancho unitario de puente) Ku (valor para la tabla ) p (cuantia obtenido tabla) p (cuantia minima) As (acero necesario) necesario) Asm (acero min. min. 0.0020 au*b) Elegir acero a colocar Area de la la varilla elegida elegida S (espaciamiento del acero) Acero a colocar colocar Acero vertical 5/8" Acero horizontal 5/8"

= 40.00 = 100.00 = 0.175 = 0.0020 = 0.0020 = 8.00 = 8.00 5/8" 2 25.00 @ @

cm. cm.

horizontal (hp) cm2 cm2 cm2

Vertical (Vp)

d1

cm.

25.00 25.00

3.- ESTABILIDAD Y PRESIONES DEL CUERPO CUERPO CONSIDERACIONES Las presiones que se dan en el suelo surgen como reacciòn de las cargas aplicadas en la infraestructura del puente por lo que durante el diseño se debera tener en cuenta las siguientes consideraciones: a.- La presiòn maxima que ejerce el estribo al suelo no debe s er mayor que la presiòn admisible del s uelo. b.- No se permitira esfuerzos de tracciòn en la superficie en contacto. c.- Para evitar asentamientos diferenciales en la cimentaciòn, la Resultante debera actuar en el nucleo central debiendo ser la excentricidad menor de B/6.

B



ENTIDAD


DISTRITO

CHURUBAMBA

PROVINCIA

HUANUCO

CARGAS ACTUANTES EN LA SUB ESTRUCTURA Cargas

Fuerza (kg. )

Brazo ( m. )

F. H. (kg. )

F. V. (kg. )

EH 1 2 3 4 5 6 6' 7 7' 8 8' D+L

8.00 2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 1.92 5.76 6.24 0.90 0.30 23.21

1.69 0.90 1.35 1.85 2.10 1.45 2.10 0.79 2.50 1.49 0.25 0.33 1.35

8.00 1.92 6.24 0.30 -

2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90 23.21

Lf

LQ

D+L

Descripciòn

Por presion del terraplen Por peso propio Por peso propio Por peso propio Por peso propio Por peso propio Por peso relleno Empuje relleno Por peso relleno Empuje relleno Por peso relleno Empuje pasivo (h = 1.00m.) Por carga de Superestructura

Mest. : Momento estable o por cargas verticales, contribuye a dar la estabilidada del estribo. Mvol. : Momento por cargas horizontales o por volteo que trata de voltear la estructura. dx : distantancia horizontal del borde a la resultante. dy : distancia vertical a la resultante horizontal e : excentricidad

3 8 . 1

2 / V

6 3 2

Mv 1

7

Fv

EH 4

8

dx B/2

5 o

e B/2

Me

De las cargas Actuantes en la sub estructura se esta planteando los mas criticos:

ANALISIS DE LA SECCION A-A ESTADO 01- CON SUPERESTRUCTURA MAS S/C DE CAMION Y RELLENO Cargas

Fuerza (tn )

Brazo ( m. )

F. H. (tn )

F. V. (tn )

Sentido

E6 E7 E8 D1 D2 D3 D4 D6 D7 D+L

1.92 6.24 0.30 2.07 3.45 4.60 0.00 0.00 5.76 23.21

2.79 1.49 0.33 0.40 0.85 1.35 1.60 1.60 2.00 0.85

1.92 6.24 -0.30 -

2.07 3.45 4.60 0.00 0.00 5.76 23.21

(+) (+) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-)

7.86

39.09

Momento volteo

5.36 9.28 -0.10 -

Momento estable

El punto de aplicaciòn de la Resultante esta definido por:

0.83 2.93 6.21 0.00 0.00 11.52 19.73

dx = Mest - Mvol. Fv S Mest

= 41.22 tn-m

S Mvol

= 14.54 tn-m

S Fv

= 39.09 tn.

dx = RESULTANTE

14.54

VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDAD : e = B/2 - dx < L/6 Par que existe estabilidad se tiene: e = 0.12 m.

<

0.68 m.

41.22

0.27 m.

ok…

VERIFICACION DE LOS ESFUERZOS ADMISIBLES AL CONCRETO ŏ=

Fv ( 1 ± 6 e ) Bb B

ŏ1 =

35.19 tn/m²

ŏ2 =

13.66 tn/m²

< OK



ENTIDAD


DISTRITO

CHURUBAMBA

PROVINCIA

HUANUCO

VERIFICACION DEL DESLIZAMIENTO Y MOMENTO POR VOLTEO MOMENTO AL DESLIZAMIENTO : Se deberá verificar el deslizamiento : Fv f > 1,50 Fh

Fv f = Fh

3.48

OK

Me Mv

2.83

OK

MOMENTO AL VOLTEO : Se deberá verificar, momento estable y de volteo: Me Mv

> 1.50

=

ANALISIS DE LA SECCION B-B ESTADO 01- CON RELLENO Cargas

Fuerza (tn )

Brazo ( m. )

F. H. (tn )

F. V. (tn )

Sentido

EH E8 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8

8.00 0.30 2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90

1.69 0.33 0.90 1.35 1.85 2.10 1.45 2.10 2.50 0.25

8.00 -0.30 -

2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90

(+) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-)

7.70

20.78

RESULTANTE

Momento volteo

13.54 -0.10 -

Momento estable

-

-

1.86 4.66 8.51 0.00 5.80 0.00 14.40 0.23

13.44

35.46

VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDAD : Par que existe estabilidad se tiene: e = B/2 - dx < L/6 e = 0.39 m.

<



= 35.46 tn-m

S Mvol

= 13.44 tn-m

S Fv

= 20.78 tn.

dx =

0.48 m.

1.06 m.

ok…

VERIFICACION DE LOS ESFUERZOS ADMISIBLES AL TERRENO ŏ=

Fv ( 1 ± 6 e ) Bb B

12.96 tn/m²

ŏ2 =

< OK

VERIFICACION DEL DESLIZAMIENTO Y MOMENTO POR VOLTEO MOMENTO AL DESLIZAMIENTO : Se deberá verificar el deslizamiento : Fv f > 1,50 Fh MOMENTO AL VOLTEO : Se deberá verificar, momento estable y de volteo: Me Mv

ŏ1 =

> 2,00

1.37 tn/m²

Fv f = Fh

1.62

OK

Me Mv

2.64

OK

=

ESTADO 02- CON SUPERESTRUCTURA + RELLENO Cargas

Fuerza (tn )

Brazo ( m. )

F. H. (tn )

F. V. (tn )

Sentido

EH E8 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D

8.00 0.30 2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90 9.18 RESULTANTE

1.69 0.33 0.90 1.35 1.85 2.10 1.45 2.10 2.50 0.25 1.35

8.00 -0.30 7.70

2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90 9.18 29.96

(+) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-)

Momento volteo

13.54 -0.10 13.44


<

Momento estable


1.86 4.66 8.51 0.00 5.80 0.00 14.40 0.23 12.40 47.85


= 47.85 tn-m

S Mvol

= 13.44 tn-m

S Fv

= 29.96 tn.

dx =

0.48 m.

1.15 m.

ok…


Fv ( 1 ± 6 e ) Bb B

ŏ1 =

16.78 tn/m²

ŏ2 =

< OK 3.89 tn/m²



ENTIDAD


DISTRITO

CHURUBAMBA

PROVINCIA

HUANUCO

VERIFICACION DEL DESLIZAMIENTO Y MOMENTO POR VOLTEO MOMENTO AL DESLIZAMIENTO : Fv f Se deberá verificar el deslizamiento : > 1,50 Fh

Fv f Fh

=

2.33

OK

Me Mv

=

3.56

OK

MOMENTO AL VOLTEO : Se deberá verificar, mom ento estable y de volteo: Me Mv

> 2,00

ESTADO 03- CON SUPERESTRUCTURA + CAMION DE DISEÑO + RELLENO Cargas

Fuerza (tn )

Brazo ( m. )

F. H. (tn )

F. V. (tn )

Sentido

EH E8 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D+L

8.00 0.30 2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90 23.21

1.69 0.33 0.90 1.35 1.85 2.10 1.45 2.10 2.50 0.25 1.35

8.00 -0.30 -

2.07 3.45 4.60 0.00 4.00 0.00 5.76 0.90 23.21

(+) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-) (-)

7.70

43.99

RESULTANTE

Momento volteo

Momento estable

13.54 -0.10 -

-

13.44

66.79



dx = Mest - Mvol. Fv

1.86 4.66 8.51 0.00 5.80 0.00 14.40 0.23 31.33

<

S Mest

= 66.79 tn-m

S Mvol

= 13.44 tn-m

S Fv

= 43.99 tn.

dx =

1.21 m.

0.48 m.


Fv ( 1 ± 6 e ) Bb B

ŏ1 =

22.62 tn/m²

ŏ2 =

< OK

VERIFICACION DEL DESLIZAMIENTO Y MOMENTO POR VOLTEO MOMENTO AL DESLIZAMIENTO : Fv f Se deberá verificar el deslizamiento : > 1,50 Fh

7.72 tn/m²

Fv f Fh

=

3.43

OK

Me Mv

=

4.97

OK


> 2,00

a

4.- ESTABILIDAD DEL ALERO a (ancho corona) m (talon exterior) n (inclinacion) q (talon interior) c (altura cimiento) h (altura) H (altura extremo alero) B (ancho cimiento promedio) h' (altura sobrecarga)

= = = = = = = = =

0.50 0.50 0.60 0.60 0.60 2.50 3.10 2.20 0.10

m. m. m. m. m. m. m. m. m.

2

h

4

1

H

3

C

m

a

n

q

B

ANALISIS DE LA SECCION A-A (SUPERIOR DE CIMENTACION) Cargas

Fuerza (tn )

Brazo ( m. )

F. H. (tn )

F. V. (tn )

Sentido

Eh Eh1 D1 D2

2.03 0.15 1.73 2.88 RESULTANTE

0.86 0.17 0.40 0.85

2.03 -0.15 1.88

-

(+) (-) (-) (-)

VERIFICACION DE LA EXCENTRICIDAD :

1.73 2.88 4.60

Momento volteo

1.75 1.75

Momento estable

0.03 0.69 2.44 3.16


dx = Mest Fv S Mest = 3.16 S Mvol = 1.75 S Fv = 4.60 dx = 0.31

Mvol. tn-m tn-m tn. m.



ENTIDAD


DISTRITO

CHURUBAMBA

PROVINCIA

HUANUCO

Par que existe estabilidad se tiene:

e = B/2 - dx < L/6 e = 0.24 m.

<

0.18 m.

VERIFICACION DE LOS ESFUERZOS ADMISIBLES AL CONCRETO ŏ=

Fv ( 1 ± 6 e ) Bb B

ŏ1 =

9.74 tn/m²

ŏ2 =

(1.38) tn/m²

< OK

ANALISIS DE LA SECCION B-B (FONDO DE CIMENTACION) Cargas

Fuerza (tn )

Brazo ( m. )

F. H. (tn )

F. V. (tn )

Sentido

Eh Eh1 D1 D2 D3 D4

3.07 0.30 1.73 2.88 3.04 2.70 RESULTANTE

1.06 0.33 0.90 1.35 1.10 1.90

3.07 -0.30 2.77

-

(+) (-) (-) (-) (-) (-)

1.73 2.88 3.04 2.70 10.34

Momento volteo


dx = Mest - Mvol. Fv

3.27

-

3.27

0.10 1.55 3.88 3.34 5.13 14.00

<

0.37 m.

-


Momento estable

S Mest = S Mvol = S Fv =

14.00 3.27 10.34 dx = 1.04

tn-m tn-m tn. m.


Fv ( 1 ± 6 e ) Bb B

VERIFICACION DEL DESLIZAMIENTO Y MOMENTO POR VOLTEO MOMENTO AL DESLIZAMIENTO : Se deberá verificar el deslizamiento : Fv f > 1,50 Fh

ŏ1 =

5.48 tn/m²

ŏ2 =

3.91 tn/m²

< OK

Fv f Fh

=

2.24

OK

Me Mv

=

4.29

OK


> 2.00

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:

PUENTE 03 PROGRESIVA 22+620 TRAMO II SUB TRAMO II (MARCAPUYAN 1) MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CHURUBAMBA

DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA SEGÚN MANUAL DE DISEÑO DE PUENTES A.-

PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado L= 15.00 m LUZ DEL PUENTE PERALTE VIGA 5 ~ L/12 y H = 0,07*L 1.00 m Tomar como peralte de la Viga, H = ESPESOR LOSA t (mm) = 1.2(S+3000)/30 t= 192.00 mm Como espesor de la losa se puede asumir, t = 0.20 mt Medidas asumidas:

1.00

H = L/12 = t=

1.25

1.05

H = 0,07*L =

19.20 cm

minimo 17.5 cm

(m) Ancho de via long vereda Ancho de viga espesor de losa espesor del asfalto separación vigas

barandas seccion columnetas Número de vigas diafragmas Ancho vigas diafragmas Peralte vigas diafragmas

4.000 0.650 0.400 0.800 0.200 0.150 0.050 0.000 1.800 0.950 0.450 0.200 0.050 0.150 0.010 4 0.250 0.600

(A)= (c)= (bw)= (f)= (t)= (g)= (n)= (e)= (S)= (a)= (i)= (u)= (z)= (p)= (q)= = (ad)= (hd)=

fy = f'c = fc = 0,4*f'c fs = 0,4*fy r = fs / fc Es = Ec = 15,000 (f'c) (1/2) = n = Es/Ec >= 6 Usar n = k = n / (n + r) j = 1 - k / 3 fc*j*k =

B.-

H = L/15 =

4,200.0 280.0 112.0 1,680.0 15.0 2.0E+06 250,998 7.968 8 0.348 0.884 34.440

S' = S + bw bw =0,02*L*(S')1/2 bw >= 2*t hd >= 0,5*H a ~ S/2

Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2

2.200 0.445 0.400 0.500

m m m m

4,200.0 280.0 112.0 1,680.0 15.0 2.1E+06 250,998 8.367 8 0.348 0.884 34.440

Kg/cm2 Kg/cm2

DISEÑO DE LA LOSA METRADO DE CARGAS Peso propio Asfalto

(1m)*(t)*(2,40 Tn/m3) = (1m)*(e)*(2,00 Tn/m3) = Wd =

Momento por peso propio MD = Wd*S2/10

0.480 Tn/m 0.000 Tn/m 0.480 Tn/m

MD =

0.156 Tn-m/m Rueda trasera

Modificacion por Numero de Vias Cargadas Se puede observar que el ancho de la seccion del puente es de 4.00 mts Por lo tanto el numero de vias es de 1, por que se afectara la carga por un factor que es de 1.2 Entonces se debe de amplificar la carga por este factor ==> 1.2 * P Pr = Pr = 1.2 * Pr =

ML = ( S + 2' ) / 32' x Pr ML = ( S + 0,61 ) / 9,75 x Pr ML =

Momento por sobrecarga donde :

2.195 Tn-m/m

I = 50' / ( S + 125' ) < 30% I = 15,24 / ( S + 38,1 ) < 30% I= 0.382 < I= Tomamos ==> MI = Momento por Impacto=I*M Momento por Impacto

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio El peralte mínimo es : d = (2*Ms/(fc*j*k*b)) (1/2)

0.300 0.300 0.658 Tn-m/m

Ms = MD + ML + MI Ms =

3.009 Tn-m/m

d req. =

13.219 cm

considerando recubrimiento de 2" y suponiendo el empleo de fierro de f=5/8" (1,59 cm), el peralte será como máximo : recubr. = 2.540 cm estribo = 3/8 0.953 cm d = t - rec. - est./2 d asum. = 16.984 cm OK… Se debe cumplir d asum. > d req. DISE O POR SERVICIO As = Ms/(fs*j*d) verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy As mín < As Tomamos Elegir diametro Cálculo del espaciamiento @ = Af*b/At

11.929 cm2/m

As =

5.661 cm2/m

As mín = OK…

As =

cm2 /m

11.929

5/8

El menor de los tres : Usar acero

Af = @= 1,5*t = 45 cm 5/8

2.000 15.000 30.000 45.000 15.00

cm2 cm cm cm cm

DISEÑO POR ROTURA Se usara los factores de Carga y Combinación según el Estado Limite Siguiente : RESISTENCIA I : Combinacion basica de carga relacionada con el uso vehicular normal sin considerar el viento

16.314 KLb 7.400 Tn 8.880 Tn <====

Carga viva Modificada

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA Mu = 1.25 Wd + 1.75 ( Wl + Wi ) 0 1.0 Acero Principal 1.1 Acero positivo y negativo M+/- = 1,25*M D+1.75*(ML+MI) As = M / ( f*fy*(d-a/2)) Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70) w = r*fy/f'c 2 2 0,5 w1 = (1,7+(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2 2 2 0,5 w2 = (1,7-(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2

w1 = w2 =

As 1 = As 2 = As+/- =

Usamos: verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy As mín < As Tomamos

Elegir diametro Cálculo del espaciamiento @ = Af*b/At

M+/- =

5.188 Tn-m a = As*fy/(0,85*f'c*b) r = As/(b*d) 1.625350 0.074650 184.030 cm 8.452 cm 8.452 cm

para Flexion y Traccion de Concreto Armado

r1 = r2 =

0.108357 0.004977

a=

1.49 cm

5.661 cm2/m

As mín = OK…

As+/- =

cm2 /m

8.452

5/8 Af = @= 1,5*t = 45 cm 5/8

El menor de los tres :

Usar acero

2.000 20.000 30.000 45.000 20.00

cm2 cm cm cm cm

Acero principal (inferior) 2.0 Acero por distribución Asd = a*Asp Siendo : a = 3840/(S)^ 1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transito donde : positivo Asp: Acero principal positivo Asp = 8.452 cm2 S : luz libre entre las caras de vigas, en m. S= 1.800 m a : porcentaje del acero principal positvo a = 90.51 a = 67.00 Asd+ = 5.663 cm /m Elegir diametro 1/2 Cálculo del espaciamiento = Af*b/At Af = 1.290 cm2 @ = 20.000 cm Usar acero 1/2 @ 20.00 cm Se colocará en el sentido perpendicular al acero principal (inferior)

3.0 Acero de temperatura y contracción Siempre que no exista otro refuerzo

Ast >= 0.0018*Ag Ast >= Ast =

Como es enmallado, Elegir diametro 1/2 Cálculo del espaciamiento = Af*b/At

Af = @= 3*t = 45 cm 1/2


Usar acero

pulg2/pie 3.600 cm2/m 3.600 cm2 /m

1.290 35.000 60.000 45.000 35.00

cm2 cm cm cm cm

Superior, sentido trasversal

C.-

DISEÑO DE TRAMO EN VOLADIZO DISEÑO POR FLEXION METRADOS DE CARGAS Momento por peso propio Sección Medidas Medidas 1 0,55*0,20 i*g 2 0,20*0,25 u*(g+n) 3 0,05*0,25/2 z*(g+n)/2 4 0,75*0,20 a*t 5 Asf.: 0,55*0,05 (a-u-z)*e 6 Pasam.: 0,25*0,15 p*q 7 Post:(,25+,2)/2*,65*,2/2,179

Carga(Tn)

Distancia (m) 0.162 0.096 0.012 0.456 0.000 0.004 0.032

Momento 1.175 0.850 0.733 0.475 0.350 1.175 1.263 MD =

0.190 0.082 0.009 0.217 0.000 0.004 0.041 0.542

Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m

Momento por sobrecarga ML = Pr*X/E donde :

E = Ancho efectivo X = Distancia rueda a empotramiento X1 = Distancia de la rueda al sardinel (1') = X = 0,80-0,25-0,30

X = a-(u+z)-X1 X1 = 0.3 X= 0.400

m m

X1 = 30 cm q

Pr

p

- Refuerzo perpendicular al tráfico

E = 0,833*X + 1140 mm E= Pr = Peso de la rueda amplificado por factor Pr = ML =

1.473 m 4.440 Tn 1.206 Tn-m/m

c

0.362

Tn-m/m

Ms =

2.109

Tn-m/m

DISE O POR SERVICIO : Ms = M D + ML + MI

3

1

u i

MI =

X

z Mu

g n g t

Momento por impacto Mi = I*Ml

X1

0,05

5 4

a

Asfalto

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA As = Ms/(fs*j*d) verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy As mín < As Tomamos


8.363 cm2/m

As =

5.661 cm2/m

As mín = OK…

As =

cm2 /m

8.363

1/2 Af = @= 1,5*t = 45 cm 1/2


Usar acero

1.290 15.000 30.000 45.000

15.00

cm2 cm cm cm cm

DISE O POR ROTURA Mu +/- = 1,25*MD+1.75*(ML+MI) As = M / ( f*fy*(d-a/2)) Mu = f*f'c*b*d 2*w*(1+w/1,70) w = r*fy/f'c 2 2 0,5 w1 = (1,7+(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2 2 2 0,5 w2 = (1,7-(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2

Mu =

w1 = w2 =

As 1 = As 2 = As+/- =

Usamos:

3.420 Tn-m/m a = As*fy/(0,85*f'c*b) r = As/(b*d) 1.651564 0.048436 186.998 cm 5.484 cm 5.484 cm

0.110104 0.003229

a=

0.97

cm

8.452 cm /m

As- =

Verificando con Acero negativo de la losa

r1 = r2 =

SE HARAN PASAR LAS BARRAS DE ACERO NEGATIVO DEL TRAMO INTERIOR DEBIDO A QUE ESTE ES MAYOR QUE EL VALOR RECIENTEMENTE CALCULADO Tomamos

8.452 cm2

As =

Elegir diametro 5/8 No es necesario calcular espaciamiento @ = Af*b/At Af = @= 1,5*t = 45 cm 5/8 @


Usar acero

2.000 20.000 30.000 45.000

20.00

cm2 cm cm cm cm

Acero por distribución Asd = a*Asp Siendo : a = 3840/(S)^ 1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transito Asp: Acero principal negativo L : luz efectiva del volado (2*a), en m. a : porcentaje del acero principal positvo


Asp = L= a = a = Asd =

8.452 1.900 88.096 67.000 5.663

cm2 m =< 67 %

cm2 /m

1/2 Af = @ = 1/2

Usar acero

1.290 cm2 20.000 cm 20.00 cm

Acero inferior longitudinal

Acero de temperatura y contracción Siempre que no exista otro refuerzo Ast >= Ast >= Ast =

Como es enmallado,


0.0018*Ag pulg2/pie 3.600 cm2/m 3.600 cm2 /m

1/2 Af = @= 3*t = 45 cm 1/2 @


Usar acero

1.290 35.000 60.000 45.000 35.00

cm2 cm cm cm cm

Superior, sentido trasversal

D.-

DISEÑO DE VEREDAS DISE O POR FLEXION METRADOS DE CARGAS Momento por peso propio Sección Medidas

Medidas 0,65*0,20 i*g Pasam.: 0,15*0,25 p*q Post:(,25+,2)/2*,65*,2/2,179

Carga(Tn)

Vd =

Momento por sobrecarga Debido a carga horizontal sobre poste y peatones Ml = Mpost + Mpeat Mpost = P' *(0,70-0,25/2+0,15/2) Mpeat = s/c*(0,40*0,40/2)

Distancia (m) 0.162 0.004 0.032 0.198

Momento 0.325 0.375 0.413 MD =

0.053 0.001 0.013 0.067

Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m Tn-m/m

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA donde :

P' = C*P/2 P= 10,000.00 lb C= 1.00 P' = 2.268 Tn Peatonal s/c = 73.70 Lb/pulg2 Peatonal s/c = 0.360 Tn/m 2 La sobrecarga tambien se afecta por el factor de via que es de 1.2 Peatonal - Factor 1.2*s/c = 0.432 Tn/m 2 Mpost = debido a la distribuc. de los postes se toma el

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio

1.474 Tn-m/m

Mpost = Mpeat = ML =

1.179 Tn-m/m 0.035 Tn-m/m 1.214 Tn-m/m

Ms = MD + ML + MI Ms =

1.281 Tn-m/m

El peralte mínimo es : d = (2*Ms*/(fc*j*k*b))(1/2)

d req. =

8.626 cm

considerando recubrimiento de 3 cm. y suponiendo el empleo de fierro de 1/2" (1,27 cm), el peralte será como máximo : recubr. = 3.000 cm estribo = 1/2" = 1.270 cm d = g - rec. - est./2 d asum. = 11.365 cm Se debe cumplir d asum. > d req. OK… DISE O POR SERVICIO As = Ms/(fs*j*d) verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy As mín < As Tomamos Elegir diametro Cálculo del espaciamiento @ = Af*b/At

7.590 cm2/m

As =

3.788 cm2/m

As mín = OK…

7.590 cm2 /m

As =

1/2 Af = @= 1,5*t = 45 cm 1/2


1.290 15.000 22.500 45.000 15.00

cm2 cm cm cm cm

DISE O POR ROTURA Mu +/- = 1,25*M D+1.75*(ML+MI) As = M / (f*fy*(d-a/2)) Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70) w = r*fy/f'c 2 2 0,5 w1 = (1,7+(1,7 -4*(1,7*Mu/( f*f'c*b*d ))) )/2 2 2 0,5 w2 = (1,7-(1,7 -4*(1,7*Mu/( f*f'c*b*d ))) )/2

Mu =

w1 = w2 =

As 1 = As 2 = As+/- =

Usamos:

As mín = 14*b*d/fy

2.208 Tn-m/m a = As*fy/(0,85*f'c*b) r = As/(b*d) 1.629201 0.070799 123.439 cm 5.364 cm 5.364 cm 3.788 cm2/m

As mín = As mín < As Tomamos


OK…

As =

5.364 cm2 /m

1/2


Af = @= 1,5*t = 45 cm 1/2 @

1.290 20.000 22.500 45.000 20.00

cm2 cm cm cm cm

Acero por distribución Asd = a*Asp Siendo : a = 3840/(L)^ 1/2 =< 67 %, Cuando el acero principal es perpendicular al transito donde : Asp: Acero principal negativo Asp = 5.364 cm2 L : luz efectiva del volado (2*0,55), en m. L= 1.100 m a : porcentaje del acero principal positvo a = 115.780 a = 67.000 Asd = 3.594 cm2 /m Elegir diametro Cálculo del espaciamiento @ = Af*b/At

1/2

Af = @ = Usar acero 1/2 @ Se colocará en el sentido perpendicular al acero principal (inferior)

1.290 cm2 35.000 cm 35.00 cm

Acero de temperatura y contracción Siempre que no exista otro refuerzo

Como es enmallado, Elegir diametro 1/2 Cálculo del espaciamiento @ = Af*b/At

Ast >= Ast >= Ast =

pulg2/pie 0.0018*Ag 3.600 cm2/m 3.600 cm2 /m

r1 r2

= =

0.108613 0.004720

a=

0.95

cm

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA Af = @= 3*g = 45 cm 1/2


Usar acero Chequeo por cortante Vu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI) Carga muerta = s/c (ancho=0,40 m) = Fuerza cortante que absorbe el concreto: Vc =0,53*(f'c)1/2*b*d

1.290 35.000 45.000 45.000 35.00

Vd = Vl = Vu =

0.198 Tn/m 0.173 Tn/m 0.550 Tn/m

Vc =

10.079 Tn/m 8.567 Tn/m 0.550

fVc = fVc > Vu

8.567

cm2 cm cm cm cm

> OK…

DISE O DE SARDINEL Momento por sobrecarga AASHTO

V= V=

Debido a la carga lateral de 760 Kg/m

500.000 0.760 0.200 0.200 0.190 0.333

H=g+n= USAR H = M = V*H Mu = 1,25*M D+1.75*(ML+MI)

M= Mu =

Esta sección tiene un peralte de aprox. (cm)

20.00

recub. = d=

As = M / ( f*fy*(d-a/2)) Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70) w = r*fy/f'c 2 2 0,5 w1 = (1,7+(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2 2 2 0,5 w2 = (1,7-(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2

w1 = w2 =

As 1 = As 2 = As+/- =

Usamos: verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy As mín < As Tomamos


As mín =

H = g + n < 10"

Lb/pie Tn/m m m Tn-m/m Tn-m/m

OK

4.00 cm 16.00 cm a = As*fy/(0,85*f'c*b) r = As/(b*d) 1.694830 0.005170 180.782 cm 0.551 cm 0.551 cm

r1 = r2 =

0.112989 0.000345

a=

0.10 cm

5.333 cm2/m USAR ACERO MINIMO As = 5.333 cm2 /m

1/2 1.290 cm2 20.000 cm 20.00 cm

Af = @ = Tomamos

Usar acero

Dado que las cargas sobre la vereda no deben ser aplicadas simultáneamente con las cargas de las ruedas, este es el único momento en la sección Haciendo pasar las varillas de la vereda se está del lado de la seguridad.

Chequeo por cortante Vu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI) Cortante por sobrecarga = Fuerza cortante que absorbe el concreto: Vc =0,53*(f'c)1/2*b*d

VL = Vu =

0.760 Tn/m 1.330 Tn/m

Vc =

14.190 Tn/m 12.061 Tn/m 1.330

fVc = fVc > Vu

12.061

> OK…

E.-

DISEÑO DE VIGA PRINCIPAL

AREA DE INFLUENCIA DE VIGA

1.0 MOMENTO POR PESO PROPIO Elemento Medidas (m) Medidas Carga losa = 0,20*(0,75+0,50+1,60 t*(a+bw+S/2)*2,40 Tn/ viga = 1.20*0,50 f*bw*2,40 Tn/m3 asfalto = no se esta considerando vereda = 0,75*0,15 c*g*2,40 Tn/m3 volado = 0,20*0,1+0,05*(0,15+ u*n+z*(g+n)/2*2,4 Tn/ pasamanos = 0.15x0.20x0.9 p*q*2,40 Tn/m3 postesTub. FºGº = tubo 3" acera (extraord.) = 0,75*0,40 Tn/m2 c*0,40 Tn/m2 wd =

1.080 Tn/m 0.768 Tn/m Tn/m 0.234 Tn/m 0.036 Tn/m 0.100 Tn/m 0.050 Tn/m 0.260 Tn/m 2.528 Tn/m

Según BARET, cálculo de n : d1 = distancia entre eje delantero e intermedio ( 1 d1 = 4.300 m d2 = distancia entre eje intermedio y posterior ( 14' d2 = 4.300 m n = distancia del centro de luz a la sección donde se produce el Momento Flector Máximo según Baret Si d1 = d2 = d = 14' n = (4*d2-d1)/18 n= 0.717 m Si se realiza el cálculo a la distancia X del apoyo izquierdo :

Centro de Luz =

7.500

m

X=

6.78

m Centro de luz L/2 =

7.500

m

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA 11.2

11.2

TANDEM DE DISE O 0.3

0.60

w = 0.95 Tn/ml.

X= 6.78 CAMION DE DISE O HL93

4.3

4.3

0.717 3.57

14.78

14.78

Resultante

CL

Ra 7.5

Peso propio de viga diafragma (W1) = Momento por viga diafragma (Mvd) : Si son 3 vigas diafragmas Si son 4 vigas diafragmas Si son 5 vigas diafragmas Si son 6 vigas diafragmas Si son 7 vigas diafragmas

7.5

hd*ad*S/2*2,40 Tn/m 3 Mvd W1*(L-2*n)/4 = W1*(L/3) = W1*(L-n)/2 = W1*(3L/5) = W1*(3*L-2*n)/4 =

Tn d2 = 14', L >

1.099 1.620 2.314 2.916 3.529

Momento por peso propio de viga diafragma (Mvd) : Usamos Momento por diafragma Por Baret : En centro de Luz Momento por peso propio (Mpp) :

0.324

W1 = Por Baret Mvd (Tn-m)

Mpp = wd*(L/2-n)*(L/2+n)/2 Por Baret : En centro de Luz

L >= 6*n L >= 4*n L >= 10*n L >= 6*n

d2 = 30', L > 4.267 2.845 7.112 4.267

Mvd = Mvd =

1.620 Tn-m 1.620 Tn-m

Mpp = Mpp =

Mpp = wd*(L-X)*X/2 70.451 Tn-m 71.100 Tn-m

A X m de la izq. Mvd (Tn-m) 1.215 10.770 1.620 7.180 2.430 17.949 2.916 10.770

CL P d1

4P 4P R n n d2-2*n

A

C

Momento Total Carga Muerta (MD) = Mpp + Mvd

B

MD = MD =

Por Baret : En centro de Luz

72.071 Tn-m 72.720 Tn-m

L/2-n

L/2+

L/2

L/2

2.0 MOMENTO POR SOBRECARGA 2.1.- SOBRECARGA HL - 93 Calculo de reacción en el apoyo izquierdo Por Baret : En centro de Luz

14.934 Tn 85.954 83.506

Ra= M s/c = M s/c =

2.2.- SOBRECARGA EQUIVALENTE W = 645 Lb/pie Calculo de reacción en el apoyo izquierdo Por Baret : En centro de Luz

W= Ra=

0.960 Tn/m 7.199 Tn

M carril = M carril =

26.750 Tn-m 26.997 Tn-m

Ra= M eq = M eq =

10.976 Tn 82.320 Tn-m 78.960 Tn-m

2.3- CARGAS POR EJE TANDEM Calculo de reacción en el apoyo izquierdo Por Baret : En centro de Luz Se considera como incremento por carga dinamica el factor:

1.330

LOS MOMENTOS MAXIMOS POR SOBRECARGA Y CARGA DINAMICA ES: Por Baret : Mmax LL+IM = 141.069 En centro de Luz Mmax LL+IM = 138.059

Tn-m Tn-m

SEG N LAS TABLAS DEL AASHTO

Tn-m

141.280

B = (L/2-n)*(L/2+n)/L A = (L/2+n)*(L/2-n-d1)/L C = (L/2-n)*(L/2+n-d 2)/L

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA Porcentaje de carga que actua sobre cada viga caso de un carril cargado g = 0.06+(S/4300) ^0.4*(S/L)^0.30*(K g/Lt^3)^0.1 calculo de = (Kg/Lt^3)^0.1 n= Eviga/Elosa=

1

cg losa

Iviga= 1706666.667 eg= Aviga= 3200 cg viga eg= 50 Kg = n (Iviga + Aviga eg 2) ʌ

Kg = 9706666.667 (Kg/Lt^3)^0.1 = 0.979 g = 0.2276 Según la regla de la palanca El coeficiente es: (2S+2bw-2*(a-u-z)-2.4)/(2S+bw) Coeficiente: 0.7000 LOS MOMENTOS MAXIMOS POR SOBRECARGA Y CARGA DINAMICA SON: Por Baret : Mmax LL+IM = 98.748 En centro de Luz Mmax LL+IM = 96.642

Tn-m Tn-m

RESUMEN DE MOMENTOS POSITIVOS POR CARGAS CARGA

MOMENTO

R Servicio 1 1.00 1.00

Resistencia 1 1.25 1.75

DC LL+IM

Fatiga 1.00 0.75

E1- DISE O POR SERVICIO VIGA T Determinamos b :

El menor de los tres : b =< L/4 (b - bw)/2 =< 8 t (b - bw)/2 =< S/2 Tomamos : Asumiremos para efectos de diseño

b= b= b= b= d=

3.750 3.600 2.200 2.200 80.00

m m m m cm

TRUE

BIEN

Mu = (1,25*MD+1.5*Mw+1.75*(ML+MI))

E2-DISEÑO POR ROTURA Por Baret : En centro de Luz Tomando el mayor Momento ( Mu ) :

Mu = Mu = Mu =

Area de acero As = M / (f*fy*(d-a/2)) Mu = f*f'c*b*d2*w*(1+w/1,70) w = r*fy/f'c 2 2 0,5 w1 = (1,7+(1,7 -4*(1,7*Mu/( f*f'c*b*d ))) )/2 2 2 0,5 w2 = (1,7-(1,7 -4*(1,7*Mu/( f*f'c*b*d ))) )/2

Usamos: Distribución del Acero Elegir diametro # barras = As / Af

1 Usaremos :

262.897 Tn-m 260.023 Tn-m 262.897 Tn-m a = As*fy/(0,85*f'c*b)

= w2 = As 1 = As 2 = As =

r = As/(b*d) 1.622360 0.077640 1,903.569 cm 91.097 cm 91.097 cm2

Af = # barras = Asumimos # barras = As =

5.10 cm 17.862 barras 18.000 barras 3 barras en cm2 91.800

w1

Denom.

r1

= r2 =

0.108157 0.005176

#3 #4 #5 #6

7.31

a= fbarra =

6

2.54 cm paquetes

1,5 fbarra = 3.81 cm 1,5 T.M.agregado = 3.75 cm distancia entre barras = eh = 3.81 cm recubrimiento lateral = rec = (1.50") = 3.75 cm festribo = 1/2 1.27 cm Ancho mínimo de la viga b = 2*rec+2* fest+(# barras-1)*eh+#barras* fbarra

La distancia entre barras paralelas será no menor que:

Ancho mínimo de la viga b =

25.28

cm

OK…!

E3-VERIFICACIONES 1.00 Verificación del peralte Por Baret : En centro de luz Tomando el mayor Mom ( Ms ) d = (2*Ms*/(fc*j*k*b)) (1/2) H= d < H - 15 cm = 2.00 Verificando la cuantía Cálculo de la cuantía balanceada

Ms = MD + ML + MI Ms = Ms = Ms = d=

100.00 cm 85.00 cm

170.819 169.362

Tn-m Tn-m

170.819 Tn-m 67.149 cm OK…!

= (0,85*f'c*b1/fy)*(0,003Es/(0,003*Es+fy) = 0.02833 rmáx = 0,75*rb = 0.02125

rb rb

Siendo :

b 1 =

cm

0.85

#8 #11

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA rmín = r = r =

la cuantía de la viga es :

0,7*f'c^1/2/fy= 0.00279 As/(b*d) 0.00522

r > rmín r < rmax

r < rmáx rmáx =

3.00 Para no verificar deflexiones r < rmáx

0,18f'c/fy =

OK…! OK…!

0.01200

OK…!

a
4.00 Verificando el eje neutro a = As*fy/(0,85*f'c*b)

a= t=

a
7.364 cm 20.000 cm OK…!

5.00 Verificación por Fatiga en Servicio Mf = 0.75 *( M L + MI ) Mf = 74.06 fsmáx = 1,140.712 Mmín = MD Mmín = 72.720 fsmín = 1,120.058 Df = fsmáx - fsmín Df = 20.654 f f = 1470 - 0,33 fs mín + 551,2 (r/h) f f = 1,265.741

fsmáx = Ma/(As*j*d) Momento mínimo por servicio fsmín = Mmín/(As*j*d) Rango de esfuerzos actuantes Rango de esfuerzos admisibles f f > Df

Se debe cumplir que :

6.00 Verificación por Agrietamiento Esfuerzo máximo admisible Exposición moderado Usamos : Exposición severa recubrimiento = 5.08 dc = 7.62 X= 12.35

Tn-m Kg/cm Tn-m Kg/cm Kg/cm2 se puede asumir

r/h =

0.3

Kg/cm

OK…!

fsmáx = Z/(dc*A) (1/3) Z= 30,000.00 Kg/cm2 Z= 23,000.00 Kg/cm2 cm espac. vertic (ev) = cm cm <

3.81 cm. d

20.00 cm

OK…!

Usamos :

X= A= fsmáx = fsact =

A = 2*X*b/#barras

fsact < fsmáx

12.350 cm 54.889 3,075.493 Kg/cm2 1,140.712 Kg/cm2

Centroide del refuerzo dc

X 12.35

b 0.400

OK…!

7.00 Verificación por Corte DETERMINACION DE LA SECCION CRITICA PARA CORTANTE

d=

seccion crítica

<45°

0.25

0.050 m

APOYO

Peralte de corte efectivo :

dv =

de-a/2 =

72.64

cm.

no menor que el mayor de : 0.90 de = 0.72 H =

La seccion critica por corte se ubica a dv:

72 72

72.76

cm.

POR PESO PROPIO Vdpp = wd*(L-2*X)/2 Vdvd = W1*(# diafragmas/2-[# diafragmas/2]+1) VD = Vdpp + Vdvd

Vdpp = Vdvd = VD =

18.040 Tn 0.324 Tn 18.364 Tn

A.- POR SOBRECARGA HL - 93

4.30

14.8 Tn.

4.30

14.8 Tn.

5.67

3.6 Tn.

72.76 cm.

VL S/C =

Vl s/c B.- POR SOBRECARGA EQUIVALENTE VL eq = W*(L-2*X)/2 W = 645 Lb/pie

Si X < L/2 W= VL eq =

0.960 Tn/m 6.501 Tn

25.239

Tn

Centro de luz X = L/2

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA

4.30

4.30

5.67

w = 0.96 Tn/ml.

72.76 cm.

Vl eq C.- POR SOBRECARGA EJE TANDEM

13.07

1.20

11.2 Tn.

11.2 Tn.

72.76 cm.

VL et =

20.417 Tn

Vl et 1.330

Se considera como incremento por carga dinamica el factor:

TOMANDO EL MAYOR CORTANTE ( Vl )

VLL+IM =

40.069

Tn

Porcentaje de carga que actua sobre cada viga caso de un carril cargado g = 0.36+(S/7600) g = 0.3837 Según la regla de la palanca El coeficiente es: (2S+2bw-2*(a-u-z)-2.4)/(2S+bw) Coeficiente: 0.7000

EL CORTANTE POR SOBRE CARGA Y CARGA DINAMICA ES: VLL+IM =

28.048

Tn

Vu =

72.040

Tn

Vu = 1,25*VD+1.75*(VL+VI)) Esfuerzo cortante último Esfuerzo cortante resistente: El menor de:

ØVn = Vc + Vs ØVn = 0.25 * f'c * b * d Donde: Esfuerzo cortante del concreto Vc =0,53*(f"c)^1/2*b*dv) Esfuerzo cortante del acero Vs=Av*fy*dv/S

Elegir diametro de estribo indicar separacion inicial en cm.

Cortante resistente

Vc=

25.81

Tn

Vs=

39.42

Tn

55.45

Tn

1/2 10

Vr=

Se necesita estribos Esfuerzos cortantes: Esfuerzo último

vu =

24.752

Kg/cm2

Esfuerzo resistente

vc=

8.87

Kg/cm2

ESTUDIO

:


ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA

A B ################# C 24.75 Ø Vc

D Ø Vc/2 E

Calculando espaciamiento: TRAMO A-B: S = Av*fy/((uu-fuc)*b)

S=

20.00 cm.

TRAMO B-C: Se colocara acero mínimo Av min= 0,20*(f"c)^1/2*b*S/fy Av min> 3.5*b*S/fy Espaciamiento máximo Smáx: S máx=0.80*dv S máx=0.40*dv S máx= 58.209 S máx= 50.000

Si Vu< 0.125 f'c Si Vu> 0.125 f'c

ELEGIR ESPACIAMIENTO DE SER EL CASO:

Av min= 1.594

Distancia donde se requiere estribos minimos Punto C :

OK…!

5.44 m.

COLOCAR ESTRIBOS: Ø 1/2

4@ 27 Rto.

5.00 cm. 20.00 cm. 50.00 cm.

As lat= 10%*Asp

As lat=

9.18 cm2.

8.00 Verificación de acero lateral

Elegir diametro de estribo

F.-

1/2

numero de varillas =

8

Espaciamiento =

30

DISEÑO DE VIGA DIAFRAGMA 1.0 MOMENTO POR PESO PROPIO Según datos las dimensiones son : Ancho vigas diafragmas Peralte vigas diafragmas Separacion de vigas entre ejes ( S + bw )

(ad)= (hd)=

0.250 0.600 2.200

Metrado de Cargas Peso Propio :

Elemento Viga diafragma

Medidas (m)

Medidas

Carga

0.25 * 0.85 * 2400 kg/ (ad * hd)*2,40 Tn/m3

0.360 Tn/m

W pp

Momento Peso Propio

0.360 Tn/m

w*l2 8 Mpp =

Mpp =

Tn - m

0.218

0.218 Ton - m 2.200

2.0 MOMENTO POR SOBRECARGA E IMPACTO M s/c = P * b =

( S/C ) + I impacto 6.35 Ton - m P=

M s/c =

11.54

(s/c + Impacto) 16,000 Klb+0.3%

6.35 Ton - m 1.10

1.10 0.55

L/2

Momento total =

M = M pp + M s/c

´=b L/2

1.1

1.1

ESTUDIO

:

ENTIDAD

:


DISTRITO

:

CHURUBAMBA

PROVINCIA

:

HUANUCO

SUPER ESTRUCTURA VIGA-LOSA M=

6.567 Ton - m

M=

6.567 Ton - m

3.0 DISE O POR SERVICIO

fy = f'c = fc = 0,4*f'c fs = 0,4*fy r = fs / fc Es = Ec = 15,000 (f'c)(1/2) n = Es/Ec >= 6 Usar n = k = n / (n + r) j = 1 - k / 3 fc*j*k =

4200 280 112 1680 15 2000000 250998.008 7.968190729 8 0.347826087 0.884057971 34.43982357

Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2

VERIFICACION DEL PERALTE Hallando los momentos por servicio

Ms = M D + ML + MI Ms =

El peralte mínimo es : d = (2*Ms/(fc*j*k*b)) (1/2)

6.567 Tn-m/m

d req. =

19.529 cm

considerando recubrimiento de 1" y suponiendo el empleo de estribo de fierro de f=3/8" (0.953 cm), el peralte será como máximo : recubr. = 4.293 cm estribo = 3/8 0.953 cm d = t - rec. - est./2 d asum. = 57.377 cm Se debe cumplir d asum. > d req. OK…

DISE O POR SERVICIO As = Ms/(fs*j*d) verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy As mín < As Tomamos

Elegir diametro

7.706 cm2/m

As =

4.781 cm2/m

As mín = OK…

As =

7.706 cm2 /m

Af =

2.000 cm2

5/8 Usar

4

Ø 5/8

4.0 DISE O POR ROTURA 1.0 Acero Principal 1.1 Acero positivo y negativo M+/- = 1,25*M D+1.75*(ML+MI) As = M / ( f*fy*(d-a/2)) Mu = f*f'c*b*d 2*w*(1+w/1,70) w = r*fy/f'c 2 2 0,5 w1 = (1,7+(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2 2 2 0,5 w2 = (1,7-(1,7 -4*(1,7*Mu/(f*f'c*b*d ))) )/2

M+/- =

w1 = w2 =

As 1 = As 2 = As+/- =

Usamos: verificando la cuantía mínima As mín = 14*b*d/fy

11.383 Tn-m a = As*fy/(0,85*f'c*b) r = As/(b*d) 1.643219 0.056781 157.139 cm 5.430 cm 5.430 cm

r1 = r2 =

0.109548 0.003785

a=

0.96

2

4.781 cm /m

As mín = OK…

Tomamos Elegir diametro

5.430 cm /m

As+/- =

5/8 2.000 cm2

Af =

Usar

3

Ø 5/8

Distribución del Acero fbarra =

1.59 cm 6.000 cm2

As = La distancia entre barras paralelas será no menor que:

1,5 fbarra = 1,5 T.M.agregado = distancia entre barras = eh = recubrimiento lateral = rec = (2") =

Elegir diametro de estribo

3/8

2.38 2.38 2.38 4.78

cm cm cm cm

0.95 cm Ancho mínimo de la viga b = 2*rec+2*fest+(# barras-1)*eh+#barras* fbarra Ancho mínimo de la viga b = 20.98 cm OK…

Usar 2 Ø 5/8 4 Ø 1/2" Usar estribo Ø 3/8 d

Usar 3 Ø 5/8

0.600

X

dc b 0.250

cm

3.- Puente Marcapuyan 1

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