16.-Memoria descriptiva de muro de contención.doc

MUNICIPALIDAD PROVINCIAL PROVINCIA L DE UTCUBAMBA

CAPITULO I INTRODUCCIÓN 1.1 RESUMEN El presente estudio nace como resultado de una necesidad sentida y por iniciativa de la población organizada de la localidad de Bagua Grande, Específicamente de los pobladores del barrio San Martín; los mismos que con el apoyo de la Municipalidad rovincial, !an gestionado el apoyo financiero ante el Ministerio "e #ivienda, $onstrucción y Saneamiento para su e%ecución en el marco del proyecto piloto &'a $alle de mi Barrio() 'a Municipalidad rovincial de *tcubamba, !a seleccionado, priorizado y aprobado la solicitud de los pobladores, en concordancia con los criterios de elegibilidad establecidos por el royecto) +simismo, cuenta con el compromiso del aporte financiero de los beneficiarios y la Municipalidad rovincial, en los porcenta%es mínimos eigidos por el rograma) 'a Municipalidad a trav-s del programa, intenta incorporar una nueva forma de me%orar el desarrollo urbano de su localidad en las .reas de servicio p/blico consolidando de este modo su aspecto urbanístico, paisa%ista, etc, articulando para ello la participación de diferentes actores 0Estado1Municipio1oblación2, buscando elevar la calidad de vida de las familias de este sector e incentivando y promoviendo la participación ciudadana en la solución a sus problemas

1.2 UBICACIÓN: El Barrio San Martín, se encuentra ubicado al Sur de la +venida $!ac!apoyas de la localidad de Bagua Grande, limita al norte con el barrio ueblo #ie%o, al Sur con Epansiones urbanas diversas del mismo sector, al Este con el Barrio #isalot y 'os 'ibertadores y por el 3este con el barrio 'a Esperanza, abarca una etensión aproimada de4 56 7. consolidadas estando sus calles a la fec!a sin pavimentos ni veredas, en terreno natural, presentando bac!es, torn.ndose intransitables en -pocas de lluvia como tambi-n generando gran cantidad de polvo en -pocas de verano)

PROYECTO: PROYECTO: “Construcción de Pistas y Veredas Veredas en el Barrio San Martín - Provincia de tcu!a"!a - #"a$onas%

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1.3 ARQUITECTURA

1.4 CONSIDERACIONES GENERALES PARA EL DISEÑO 1.4.1 Estud! d"# su"#!: Se consideraran los siguientes datos del suelo -

+rcillosas inorg.nicas de mediana y alta plasticidad, consistencia media)

-

$apacidad admisible4 +sumimos un valor de 8)98 :gcm<) -

rofundidad mínima de cimentación = >)?8 m) y <)88 m

Tabla Nº 01. Resumen del cálculo de las capacidades admisibles Fuente: Estudio de Suelos

UBICACIÓN

qad (Kg/cm2)

Df(m)

C-1

0.80

1.5

C-2

0.80

1.5

C-3

0.80

1.5

1.4.2 C$%$&t"%'st&$s ( )%!)"d$d"s d" #!s *$t"%$#"s: CONCRETO. Características del concreto reforzado para el diseño estructural -

@esistencia nominal a compresión = fAc = <>8 :gcm<

-

Módulo de elasticidad = Ec = <>,888 :gcm<

-

Modulo de @uptura = fr = <9 Cgcm <

PROYECTO: “Construcción de Pistas y Veredas en el Barrio San Martín - Provincia de tcu!a"!a - #"a$onas%

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$urva de comportamiento) Se asumir. el modelo esfuerzo D deformación de !itney)

Figura >)> Modelo de comportamiento esfuerzo D deformación del concreto no confinado, !itney) -

"eformación *nitaria M.ima c = 8)885

ACERO DE RE+UER,O. -

$orrugado, grado 68, esfuerzo de fluencia 0 fy 2= H<88 :gcm< = H)< toncm<

-

Módulo de elasticidad = Es =
-

"eformación al inicio de la fluencia =8)88<>

-

$urva de comportamiento4 Se simplificara idealiz.ndola como dos líneas rectas 0ar:,

auley>2 ignorando la resistencia superior de cedencia y el aumento en el esfuerzo debido al endurecimiento por deformación)

Figura >)< Modelo de comportamiento esfuerzo D deformación del acero



ACERO ESTRUCTURAL. -

Esfuerzo de fluencia 0 Fy 2=
-

Módulo de elasticidad = Es =
ALBAÑILERIA CON+INADA. -

$lase de *nidad 4 'adrillo Jipo K#

-

@esistencia de la unidad a compresión aial 0fb2 = >58 Cgcm<

-

@esistencia característica a compresión aial de la albaLilería 0fm2 = 6? Cgcm<

-

@esistencia característica de la albaLilería al corte 0vm2=9)> Cgcm<

-

Módulo de elasticidad = Es = ?88 fm = 5
1.4.3 N!%*$t-d$d: En todo el proceso de an.lisis y diseLo se utilizar.n las normas comprendidas en el @eglamento Nacional de Edificaciones 0@)N)E)24 -

Metrado de cargas

Norma E18<8

-

"iseLo sismorresistente

Norma E1858

-

$oncreto +rmado

Norma E18?8

-

Suelos y cimentaciones

Norma E18?8

-

+lbaLilería $onfinada

Norma E1868

-

+cero Estructural

Norma E18O8



CAPTULO 2 DISEÑO DE LA CIMENTACION ara el diseLo de la cimentación se consideraran las cargas de gravedad y sísmicas) Seg/n la Norma E1868 las cargas sísmicas de servicio se obtienen reduciendo al 98P las obtenidas mediante el an.lisis sísmico) ara la acción de cargas sísmicas, en concordancia con el +rtículo >?)<)H, se considerara un incremento 58P de la capacidad portante del suelo) Se realizara el predimensionamiento considerando las cargas de gravedad y sísmicas actuando simult.neamente y se realizara la verificación de las presiones del suelo y asentamientos mediante una !o%a de c.lculo) El asentamiento diferencial m.imo considerado en el proyecto es de >?88 0Q'2 correspondiente a edificios en los que no se permiten grietas) Este an.lisis se realizara solo para cargas de gravedad)

4.1 CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO Como se indico en el numeral 1.4.1, el estudio de suelos indica que se puede aplicar una capacidad portante de 0.80 Kg/cm2 para cimentaciones continuas.

4.2 CARGAS EN LA CIMENTACION + continuación se indica las cargas consideradas en la estructura para efectos de gravedad y sismo) g, quiere decir cargas de gravedad, Mg momentos por gravedad, s son las cargas sísmicas 0que por tanto son tanto positivas como negativas2 y Mg son los momentos sísmicos) 'os momentos transmitidos al suelo por los muros de albaLilería se est.n reemplazando por cargas puntuales verticales con signos cambiados, de forma que representan al momento sísmico equivalente)

4.3 PRESIONES EN EL SUELO 'as resiones en el suelo fueron obtenidas mediante las siguientes combinaciones de servicio4 $3MB > 4 $arga Muerta R $arga #iva PROYECTO: “Construcción de Pistas y Veredas en el Barrio San Martín - Provincia de tcu!a"!a - #"a$onas%


$3MB < 4 $arga Muerta R $arga #iva R 8)9 Sismo 1 $3MB 5 4 $arga Muerta R $arga #iva 1 8)9 sismo 1 $3MB H 4 $arga Muerta R $arga #iva R 8)9 Sismo T1T $3MB ? 4 $arga Muerta R $arga #iva D 8)9 Sismo T1T

4.4 ASENTAMIENTOS / DISTORSIONES ara la limitación del asentamiento total y el asentamiento diferencial, consideraremos las recomendaciones de +lva, que est.n indicadas en la Jabla H)<) El asentamiento m.imo aceptable se est. considerando > pulgada 0<)?H cm2, por corresponder a estructuras con muros de albaLilería, y en cuanto al asentamiento diferencial estamos considerando una distorsión de 8)88< l 0>?882, que corresponde al límite de figuración de la albaLilería, y es consecuente con la Norma E18?8 Suelos y $imentaciones)

T$0#$ 4.2. As"t$*"t! Ad*s0#"



CAPTULO 3 DISEÑO EN CONCRETO ARMADO

.1 MTODO DE DISEÑO 'a metodología empleada fue la de "iseLo por @esistencia) $on este m-todo se busca que la resistencia /ltima de un elemento sometido a fleión, compresión, o corte sea mayor o igual a la fuerza /ltima que se obtiene mediante las combinaciones de cargas amplificadas, lo cual se resumen en la siguiente fórmula4 ϕR  5C

"onde4 ϕ: Factor de reducción de resistencia, menor que la unidad

R : @esistencia nominal 5 4 Factor de carga o de amplificación C : Efecto de las cargas de servicio 'a tabla ?)> muestra los factores de reducción de resistencia indicados en la Norma E)868)

T$0#$ .1 +$&t!%"s d" R"du&&6 d" R"sst"&$

'os factores de amplificación de carga para el caso de carga muerta, viva y sismo son los mostrados en la tabla ?)<)



T$0#$ .2 C!*0$&!"s d" C$%7$ )$%$ Ds"8! " C!&%"t! A%*$d!

.2 DISEÑO POR +LE9IÓN 'a sección crítica para momento negativo se tomar. en las caras de los apoyos, mientras que para momentos positivos en el interior de la luz) ara calcular la resistencia a fleión de una sección, como la mostrada en la figura ?)>, se supone que4 • • •

Las secciones planas permanecen planas (hipótesis de a!ier". o e#iste desli$amiento entre el acero de re%uer$o & el concreto. La m'#ima de%ormación a considerar en la )ra e#trema a

compresión ser' de 0.00*

ara poder simplificar los c.lculos, el +$K permite que se emplee el bloque equivalente de compresiones) En consecuencia, para un elemento con anc!o &b( y altura igual a &!(, tenemos4



+7u%$ .1 B#!u" "u-$#"t" d" &!*)%"s!"s or tanto se puede estimar el momento resistente a fleión como4

ara fleión el valor del factor de reducción 0 ϕ2 es 8)O Se alcanzar. esta resistencia nominal cuando el acero llegue al esfuerzo de fluencia ó cuando el concreto alcance su deformación m.ima) El tipo de falla depender. de la cuantía de acero colocado en la sección) "ic!a cuantía se define como4

"onde4

U=$uantía de acero +s= Vrea de acero B=anc!o de la sección d=peralte efectivo de la sección

$uantía balanceada: Se define cuantía balanceada al .rea de acero que propicia una falla por aplastamiento de la sección de concreto en compresión al mismo tiempo que el acero alcanza la deformación de fluencia)

$uando se coloca una cuantía mayor a la balanceada se producir. falla en compresión, es una falla fr.gil muy peligrosa) or ello, lo que debemos buscar en el diseLo es una falla d/ctil) or ende, es importante controlar la cuantía de acero, ya que una cuantía mayor o menor a la balanceada determinar. el tipo de falla que puede presentar la sección del elemento)



$uantía m.ima : 'a Norma E)868 $oncreto +rmado limita la cuantía m.ima en zonas sísmicas al ?8P de la balanceada, de tal forma que garanticemos una falla d/ctil) Se determinar. seg/n4

$uantía mínima: En la Norma E)868 se establece que se debe de proveer una cuantía mínima a la sección de tal forma que la resistencia de la sección fisurada sea por lo menos >)? veces mayor que el momento flector causante del agrietamiento de la sección) El .rea mínima para secciones rectangulares se calcular.4

'os requisitos específicos para diseLo por fleión en losas y vigas ser.n eplicados en ac.pite correspondiente)

.3 DISEÑO POR CORTE ara el diseLo por corte ser. de inter-s las secciones con mayor fuerza cortante, la sección a analizar se tomar. a una distancia &d( 0peralte efectivo2 de la cara de los apoyos) Sólo se tomar. el valor del cortante en la cara cuando la reacción del apoyo induce tracción al elemento o si eistiera alguna carga puntual ubicada a una distancia menor a &d()

C$)$&d$d " &!%t": En una sección reforzada la capacidad en corte 0 ϕ#n2 estar. dada por la suma del aporte del concreto 0ϕ#c2 y del refuerzo 0 ϕ#s2, es decir4 ϕ#n = ϕ #c R ϕ #s ; ϕ=8)9? "onde4

#n4 resistencia nominal a corte, considerando el aporte del concreto 0#c2 y del acero 0#s2) #c4 resistencia a corte del concreto, se calcular. como V" ;

,

#s4 resistencia a corte del estribo perpendicular el e%e del elemento, cuya resistencia se calcula ; siendo +v el .rea del refuerzo por corte y &s( el espaciamiento del refuerzo) Ser. necesario reforzar mediante estribos perpendiculares al elemento cuando el concreto no sea capaz de resistir la fuerza cortante /ltima) PROYECTO: “Construcción de Pistas y Veredas en el Barrio San Martín - Provincia de tcu!a"!a - #"a$onas%


'as particularidades del diseLo por corte en los diferentes elementos estructurales se mencionar.n en sus respectivos ac.pites)


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