INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE “ MEJORAMIENTO SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
D R S
D D
S
A
:
C
P
:
C
D
:
S
G
R
S
G
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L
1 :
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D
d E
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– 2 T
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Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE “ MEJORAMIENTO
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
A G Los trabajos realizados comprenden la prospección geotécnica, ensayos "in situ" y en laboratorio y el respectivo informe; con el objeto de proporcionar información sobre las características litológicas y geomecánicas del subsuelo a nivel de fundación y hasta los 6,00m.
de profundidad del proyecto denominado: “ M d
S
d
H
A
L
d l C
R
d l
ubicado en el Distrito de Santiago,
Provincia del Cusco y Departamento del Cusco.
OBJETIVOS. Son objetivos del presente estudio:
Establecer el perfil geotécnico del suelo que conforma el área del proyecto hasta una profundidad de 6,0m. por métodos directos, y hasta los 20m. de profundidad por métodos indirectos.
Determinar las propiedades físicas y características de comportamiento mecánico del suelo ( resistencia y deformabilidad ), hasta la profundidad donde las cargas externas ( peso propio ) sean de de consideración.
Evaluar la presencia de aguas freáticas en el entorno del proyecto.
Realizar las recomendaciones que sean sean necesarias necesarias para para la correcta
elaboración,
estructuración y materialización del proyecto.
N Se ha considerado como mínimo, lo establecido en el Reglamento Nacional de Edificaciones en su Norma E - 050 de Suelos y Cimentaciones, la Norma Básica de Diseño Sismo-Resistente Norma E - 030 y la Norma E-020 de Cargas.
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MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE “ MEJORAMIENTO
Geociencias Aplicadas
M
G
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Y S
L La zona donde se sitúa la vía se encuentra dentro del cuadrángulo 28-s correspondiente a Cusco, publicada por INGEMMET. Los materiales que afloran en la zona corresponden principalmente a : S
S
Vienen a constituir elementos morfológicos (talud del valle). Son suelos residuales de intemperismo transportados en forma lenta por diferentes medios. Los restos de depósitos cuaternarios han sido encontrados hasta los 3600 metros de altitud aproximadamente por sus depósitos propiamente dichos mayormente por las huellas de las acciones glaciares dejadas en diferentes afloramientos aunque el mayor porcentaje se halla por encima de los 3900m. Litológicamente esta constituido por pedregones, guijas, guijarros, fragmentos de roca (areniscas rojas), Heterométricas y angulosas con tamaños mayores a 2 cm representan un 60% con matriz de de arcilla, limo arenosos, altamente permeables representan un 40 % mal clasificados, no presentan estratificación visible. Los depósitos lacustres se ofrecen casi siempre caóticamente estratificados y presentan textura cohesiva.
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MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE “ MEJORAMIENTO SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
D L Z El Distrito de Santiago se encuentra geográficamente en una zona de sismicidad media. Históricamente se han registrado sismos de hasta el grado VII en la Escala de Ritcher. Según el Reglamento Nacional de Construcciones, con fines de diseño estructural, considera en forma general los siguientes parámetros sísmicos de diseño para los suelos del Departamento del Cusco:
Zona
2
Mapa de Zonificación Sísmica
Factor de Zona
0,3g.
Tabla Nº 1
Perfil de Suelo
Tipo S2
Suelos finos, blandos. e<20m.
Parámetros del Suelo
Tp = 0,6 seg.
Período Predominante
(Tabla Nº 2)
S = 1,2
Factor de Amplificación del Suelo
Estudios de Microtrepitación. El plano de curvas isoperíodos de microtrepitación (Tokeshi/Alva-1990) realizado por el Centro Peruano Japonés de Investigaciones Sísmicas y Mitigación de Desastres (CISMID), la zona del Cusco que abarca desde el sector de Picchu hasta la Granja Kayra está comprendida por el período predominante de Ts= 0.30 y 0.50 seg.
Riesgo Sísmico. Existe información referida a riesgo sísmico en la región, en el documento “Riesgo Sísmico en la Zona del Altiplano” (Vargas/Casaverde). Esta información está basada en datos sísmicos instrumentales, datos sísmicos históricos, registros de movimientos fuertes, datos geotécnicos y geofísicos, los que usando el modelo probabilístico de Poisson han sido procesados para obtener la T
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MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE “ MEJORAMIENTO SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
aceleración, velocidad y desplazamiento máximos esperados para periodos de retorno de 30, 50 y 100 años. Los parámetros correspondientes a la ubicación del proyecto son:
Aceleración Periodo de retorno (años) Parámetros
30 0.137
50 0.165
100 0.210
Velocidad 30 5.8
50 7.00
Desplazamiento 100 9.50
30 2.05
50 2.40
100 3.30
Nota: Aceleraciones expresadas en coeficientes de gravedad “g”. velocidad en cm/seg. y desplazamientos en cm.
Aceleraciones máximas normalizadas. En el mapa de aceleraciones máximas normalizadas publicado por la Pontífica Universidad Católica del Perú, se observa que a la zona le corresponde a una Aceleración Máxima: 0.24 g
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Geociencias Aplicadas
E
G
SONDEOS Y ENSAYOS IN SITU. Se realizaron 09 sondeos hasta los 6,00m. de profundidad con calicatas- perforaciones y hasta los 20,0m. mediante 03 S.E.V. (Sondeos Eléctricos Verticales), con el objetivo de determinar la conformación estratigráfica y los parámetros de resistencia y deformabilidad del suelo, para lo cual se
recogieron muestras representativas alteradas por cada estrato
identificado y se realizaron los ensayos y pruebas respectivas a nivel de fundación. Adicional mente se realizaron 04 ensayos de penetración dinámica con DCP para obtener indirectamente los parámetros del suelo de fundación.
ESTRATIGRAFIA. Se realizó
la descripción de las capas de sedimentación del perfil estratigráfico,
resaltando los estratos y materiales representativos del tramo evaluado y los cortes existentes. D L Con la finalidad de caracterizar la naturaleza y los diferentes niveles geotécnicos del subsuelo, se han realizado en laboratorio los siguientes ensayos normalizados: A Pozos o Calicatas y Trincheras
A ASTM D 420, UNE 7-371:1975
Técnicas de muestreo
ASTM D 420
Descripción Visual de Suelos y Rocas
ASTM D 2487 - ISRM
Standard Practice for Soil Investigation and Sampling by Auger Borings Dynamic Cone Penetrometer Standard Test Method for
ASTM D1452-80(2000) German Standard DIN 483-2006
Field
ASTM G 57 – 95a (Reapproved 2001)
Measurement of Soil Resistivity Using the Wenner Four-Electrode Method
ENSAYO DE LABORATORIO Preparación de Muestras
NORMAS APLICABLES ASTM D 420-69, UNE 103-100-95
Análisis Granulométrico
ASTM D 422, UNE 103-101-95
Determination of Water (Moisture) Content of Soil and
ASTM D 4643, WK14112
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Geociencias Aplicadas
Rock Límite Líquido y Plástico
ASTM D 4318, UNE 103-103-94
Clasificación Unificada de Suelos SUCS - AASHTO
ASTM D 2487/00
Ensayo de Corte Directo
ASTM D 3080-90
SONDEO 04 SONDEO 03 SEV 01
SONDEO 09
SONDEO 05 SONDEO 02
SEV 02
SEV 03 SONDEO 08
SONDEO 01 SONDEO 06 SONDEO 07
Ubicación de sondeos.
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Geociencias Aplicadas
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E 0 . E
o
de 0.00 a -0,40 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,40 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
B
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
No se evidenció nivel freático superficial.
0 . E
o
de 0.00 a -0,50 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,50 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
T
No se evidenció nivel freático superficial. W
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SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
0 . E
o
de 0.00 a -0,50 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,50 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
B
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
Se evidenció nivel freático a 1,50m. de profundidad. Esta presencia de agua subterranea corresponde a un flujo de agua que discurre a esa profundidad.
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0 . E
o
de 0.00 a -0,20 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,20 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
B
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
Se evidenció nivel freático a 1,80m. de profundidad. Esta presencia de agua subterranea corresponde a un flujo de agua que discurre a esa profundidad.
0 . E
o
de 0.00 a -0,50 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,50 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
T
No se evidenció nivel freático superficial.
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
0 . E
o
a de 0.00 a -0,40 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,40 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
T
No se evidenció nivel freático superficial.
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W
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
0 . E
o
de 0.00 a -0,70 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,70 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
B
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
Se evidenció nivel freático a -4,00m. de profundidad.
0 . E
o
de 0.00 a -0,40 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,40 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
T
Se evidenció nivel freático a 4,50m. de profundidad.
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
0 . E
o
o de 0.00 a -0,40 m. corresponde a material granular constituido por
gravas y arenas en matriz arcillosa con raíces. E
o
de – 0,40 m. a – 6,00 m. corresponde según la clasificación SUCS a
un suelo de partículas finas y se ha identificado como una A A
D
C . Este material presenta coloración marrón clara y
consistencia compacta. o
T
Se evidenció nivel freático a 4,00m. de profundidad.
W
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
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Geociencias Aplicadas
C
D C
Y A
Fórmula de Meyerhof (1963) Meyerhof propuso una fórmula para calcular la carga última parecida a la de Terzaghi. Las
diferencias consisten en la introducción de nuevos coeficientes de forma. Introdujo un coeficiente sq que multiplica el factor N q, factores de profundidad di y de pendencia ii para el caso en que la carga trasmitida a la cimentación sea inclinada en la vertical. Los valores de los coeficientes N se obtuvieron de Meyerhof hipotizando varios arcos de prueba BF (v. mecanismo Prandtl), mientras que el corte a lo largo de los planos AF tenía valores aproximados. A continuación se presentan los factores de forma tomados de Meyerhof, junto con la expresión de la fórmula. Carga vertical Carga inclinada
qult = c N c sc d c+ D N q sq d q+ 0.5 B N s qul t =c N c ic d c+ D N q iq d q + 0.5 B N i d
N q e
tan
d
tan 2 45 / 2
N c ( N q 1) cot
N N q 1 tan 1.4 factor de forma: s c 1 0.2 k p
B
para 10
L
s q s 1 0.1k p
B L
para 0
factor de profundidad: d c 1 0.2 k p
D B
d q d 1 0.1 k p d q d 1
D B
para 10 para 0
donde : K p
2 = tan (45°+ /2)
= Inclinación de la resultante en la vertical.
CALICATAS 01 – 02 – 05 – 06 DATOS GENERALES DE CÁLCULO ====================================================== Ancho cimentación 2.0 m Largo cimentación 2.0 m Profundidad plano de cimentación 4.0 m Altura de encaje 2.0 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 0.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 T
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Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 =========================================================
ESTRATIGRAFIA TERRENO DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno; ; c: Cohesión; Ni: Poisson. DH Gam Gams (m) (kN/m³) (kN/m³) 0.5 19.12 20.59 6,0 19.61 21.57
Fi Fi Corr. c c Corr. (°) (°) (kN/m²) (kN/m²) 32.0 22.72 0.0 0.0 23.0 15.88 3.5 2.345
Ey (kN/m²) 49033.25 0.0
Ed (kN/m²) 0.0 4903.32
CARGA ÚLTIMA SEGÚN MEYERHOF (1963) ====================================================== Factor Nq 4.29 Factor Nc 11.55 Factor Ng 1.4 Factor Sc 1.0 Factor Dc 1.44 Factor Ic 1.0 Factor Gc 1.0 Factor Bc 1.0 T
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SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Factor Sq 1.28 Factor Dq 1.33 Factor Iq 1.0 Factor Gq 1.0 Factor Bq 1.0 Factor Sg 0.6 Factor Dg 1.0 Factor Ig 1.0 Factor Gg 1.0 Factor Bg 1.0 ====================================================== Presión última 343.23 kN/m² Presión admisible 114.41 kN/m² = K / c ======================================================
VARIACION DE Qadm. SEGÚN PROFUNDIDAD Y GEOMETRIA LARGO =2.0 Carga admisible Hansen kN/m² ================================================================================= D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0 ================================================================================= 1.0 57.39 56.53 57.2 58.2 59.15 59.86 60.26 60.29 59.93 1.5 77.88 83.19 82.81 83.59 84.71 85.83 86.79 87.48 87.84 2.0 101.43 103.55 111.12 111.25 112.27 113.61 114.97 116.19 117.19 2.5 103.86 106.57 109.09 117.12 117.47 118.33 119.35 120.31 121.1 3.0 105.2 108.41 111.27 113.85 122.07 122.45 123.1 123.78 124.34 3.5 106.19 109.83 113.01 115.81 118.27 126.56 126.85 127.24 127.58 4.0 106.95 110.93 114.41 117.44 120.06 122.3 130.6 130.71 130.82 4.5 107.55 111.82 115.56 118.8 121.6 123.96 125.92 134.18 134.06 5.0 108.04 112.55 116.51 119.95 122.91 125.41 127.48 129.12 137.3 5.5 108.44 113.16 117.31 120.93 124.04 126.68 128.86 130.59 131.89 6.0 108.77 113.67 117.99 121.77 125.03 127.79 130.08 131.91 133.28 6.5 109.06 114.1 118.57 122.5 125.89 128.78 131.17 133.09 134.55 7.0 109.3 114.48 119.08 123.13 126.65 129.65 132.15 134.16 135.69 7.5 109.52 114.81 119.53 123.7 127.32 130.43 133.02 135.12 136.74 8.0 109.7 115.1 119.92 124.19 127.92 131.13 133.81 136.0 137.69 8.5 109.87 115.36 120.27 124.64 128.46 131.75 134.53 136.79 138.56 9.0 110.02 115.58 120.59 125.04 128.95 132.32 135.18 137.52 139.36 9.5 110.15 115.79 120.87 125.4 129.38 132.84 135.77 138.18 140.09 10.0 110.27 115.97 121.12 125.72 129.78 133.31 136.31 138.79 140.77 =================================================================================
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SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
CALICATAS 03 – 04 – 07 – 08 - 09
DATOS GENERALES ====================================================== Ancho cimentación 2.0 m Largo cimentación 2.0 m Profundidad plano de cimentación 4.0 m Altura de encaje 2.5 m Inclinación plano de cimentación 0.0° Inclinación talud 0.0° Factor de seguridad (Fc) 3.0 Factor de seguridad (Fq) 3.0 Factor de seguridad (Fg) 3.0 Aceleración máxima horizontal 0.15 Asientos después de T años 5.0 Profundidad nivel freático 1.5 ========================================================= ESTRATIGRAFIA TERRENO DH Gam Gams (m) (kN/m³) (kN/m³) 0.5 19.12 20.59 10.0 19.61 21.57 T
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Fi Fi Corr. c c Corr. Ey (°) (°) (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) 32.0 22.72 0.0 0.0 49033.25 23.0 15.88 3.5 2.345 0.0 T
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Ed (kN/m²) 0.0 4903.32 - 9
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SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
CARGA ÚLTIMA SEGÚN HANSEN (1970) ====================================================== Factor Nq 4.29 Factor Nc 11.55 Factor Ng 1.4 Factor Sc 1.0 Factor Dc 1.44 Factor Ic 1.0 Factor Gc 1.0 Factor Bc 1.0 Factor Sq 1.28 Factor Dq 1.33 Factor Iq 1.0 Factor Gq 1.0 Factor Bq 1.0 Factor Sg 0.6 Factor Dg 1.0 Factor Ig 1.0 Factor Gg 1.0 Factor Bg 1.0 ====================================================== Presión última 264.66 kN/m² Presión admisible 88.22 kN/m² = K / c ======================================================
VARIACION DE Qadm. SEGÚN PROFUNDIDAD Y GEOMETRIA LARGO =2.0 Carga admisible Hansen kN/m² ================================================================================= D B=1.0 B=1.5 B=2.0 B=2.5 B=3.0 B=3.5 B=4.0 B=4.5 B=5.0 ================================================================================= 1.0 57.22 55.93 56.21 56.97 57.81 58.6 59.24 59.69 59.93 1.5 76.42 81.27 80.61 81.29 82.51 83.91 85.32 86.65 87.84 2.0 91.43 92.93 99.56 99.53 100.47 101.84 103.39 104.95 106.45 2.5 106.18 108.53 110.88 119.14 119.63 120.86 122.44 124.17 125.92 3.0 99.32 101.95 104.4 106.75 114.66 115.24 116.24 117.43 118.67 3.5 91.38 94.12 96.59 98.86 100.96 108.26 108.72 109.4 110.16 4.0 83.1 85.81 88.22 90.37 92.3 94.01 100.54 100.76 101.07 4.5 83.57 86.51 89.12 91.44 93.5 95.31 96.89 103.46 103.59 5.0 83.96 87.08 89.87 92.34 94.52 96.44 98.1 99.52 106.11 5.5 84.27 87.56 90.5 93.11 95.41 97.43 99.18 100.67 101.9 6.0 84.54 87.96 91.03 93.76 96.18 98.3 100.13 101.69 102.99 6.5 84.76 88.31 91.49 94.34 96.86 99.07 100.98 102.62 103.97 7.0 84.96 88.6 91.89 94.84 97.45 99.75 101.75 103.45 104.86 7.5 85.12 88.86 92.24 95.28 97.98 100.36 102.43 104.2 105.67 8.0 85.27 89.09 92.55 95.67 98.45 100.9 103.04 104.88 106.41 8.5 85.4 89.29 92.83 96.02 98.87 101.39 103.6 105.5 107.09 9.0 85.52 89.47 93.07 96.33 99.25 101.84 104.11 106.06 107.71 9.5 85.62 89.63 93.29 96.61 99.59 102.24 104.57 106.58 108.28 10.0 85.72 89.78 93.49 96.87 99.9 102.61 104.99 107.05 108.81 =================================================================================
T
W
W
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ASIENTOS DE SCHMERTMANN
Un método alternativo para calcular los asientos es el propuesto por Schmertmann (1970), el cual ha correlaciona la variación del bulbo tensiones a la deformación. Schmertmann por lo tanto propone considerar un diagrama de las deformaciones de forma triangular donde la profundidad a la cual se tienen deformaciones significativas se toma como igual a 4B, en el caso de cimentaciones corridas, para cimentaciones cuadradas o circulares es igual a 2B. Según este acercamiento el asiento se expresa con la siguiente ecuación: I z w C C q z 1 2 E
en la cual:
q representa la carga neta aplicada a la cimentación;
es un factor de deformación cuyo valor es nulo a la profundidad de 2B, para Iz cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad 4B, para cimentaciones corridas (lineales). El valor máximo de Iz se verifica a una profundidad respectivamente igual a: B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas B para cimentaciones corridas y vale q I z max 0.5 0.1 ' vi
0.5
donde ’vi representa la tensión vertical eficaz a la profundidad B/2 para cimentaciones circulares o cuadradas, y a profundidad B para cimentaciones corridas. Ei representa el módulo de deformación del terreno correspondiente al estrato i-ésimo considerado en el cálculo; zi representa el espesor del estrato i-ésimo; C1 e C2 son dos coeficientes correctores. El módulo E se considera igual a 2.5 qc para cimentaciones circulares o cuadradas e igual a 3.5 qc para cimentaciones corridas. En los casos intermedios, se interpola en función del valor de L/B. El término qc que interviene en la determinación de E representa la resistencia a la puntaza obtenida con la prueba CPT. Las expresiones de los dos coeficientes C1 y C2 son: ' C1 1 0.5 v0 0.5 q
que toma en cuenta la profundidad del plano de cimentación. C 1 0.2 log
2
t
0.1
que toma en cuenta las deformaciones diferidas en el tiempo por efecto secundario. En la expresión t representa el tiempo, expresado en años después de haber terminado la construcción, de acuerdo con el cual se calcula el asentamiento.
T
W
W
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ASIENTOS POR ESTRATO Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.
CALICATAS 01 – 02 – 05 – 06 Estrato
Z Tensión (m) (kN/m²)
Dp (kN/m²)
2 7.25 141.928
3.746
Método Edométrico
Wc (cm)
Ws (cm)
0.497
Wt (cm) 0.0
0.497
Asiento total Wt=0.497 cm.
CALICATAS 03 – 04– 07 – 08 – 09 Estrato
Z Tensión (m) (kN/m²)
2 7.25
Dp (kN/m²)
96.807
3.09
Método Edométrico
Wc (cm)
Ws (cm) 0.41
Wt (cm) 0.0
0.41
Asiento total Wt=0.410 cm.
T
W
W
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
D P
.
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
D
( S 2
S
)
El Penetrómetro Dinámico original de Cono (DCP) fue desarrollado en 1959 por el profesor George F. Sowers. El DCP utiliza una masa de acero descendente de 15 libras en 50.8 centímetros de caída sobre el yunque para causar una penetración de 1.5” en el cono del diámetro (3.8 centímetros) que se ha asentado en el fondo de un agujero barrenado a mano con la posteadora. Los golpes requeridos para introducir el cono a una profundidad de 1.5” adentro, han sido correlacionadas por valores de N derivados de la prueba de penetración estándar (SPT). La experiencia ha demostrado que el DCP se puede utilizar con eficacia en agujeros barrenados hasta una profundidad de 6.00 m. Para la elaboración e interpretación de los resultados del Ensayo de Penetración Dinámica se empleo el software profesional denominado Dynamic Probing de Geostru, cuyos resultados se presentan a continuación.
ENSAYO PENETROMÉTRICO DINÁMICO MEJORAMIENTO HOSPITAL ANTONIO LORENA OBRA: LOCALIDAD: SANTIAGO - CUSCO
Características Técnico-Instrumentales Sonda: S - 20004 SOWERS Ref. Norma Peso masa de golpeo Altura de caída libre Peso sistema de golpeo Diámetro puntaza cónica T
W
W
DIN 4094 6.8 Kg 0.51 m 12 Kg 38.10 mm T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
Área de base puntaza Largo del varillaje Peso varillaje al metro Profundidad niple primer varillaje Avance puntaza Número golpes por puntaza Coefic. correlación Revestimiento/lodos Ángulo de apertura puntaza
11.4 cm² 0.75 m 3.5 Kg/m 0.40 m 0.05 m N(5) 0.756 NO 45 ° ENSAYO... Nr.1 - SONDEO 01
Equipo utilizado... Ensayo realizado el Profundidad ensayo Nivel freático no encontrado Profundidad (m)
N° de golpes
0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00 3.10 3.20 3.30 3.40 3.50 3.60 3.70 3.80 T
W
DPM (DL030 10) (Medium) 01/05/2010 4.00 mt
W
Cálculo coef. reducción del penetrómetro Chi 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 3 3 4 2 3 4 3 3 2 4 3 4 2 5 4 3 2 4 3 2 4 3 5
0.857 0.855 0.853 0.851 0.849 0.847 0.845 0.843 0.842 0.840 0.838 0.836 0.835 0.833 0.831 0.830 0.828 0.826 0.825 0.823 0.822 0.820 0.819 0.817 0.816 0.814 0.813 0.811 0.810 0.809 0.807 0.806 0.805 0.803 0.802 0.801 0.800 0.798
Res. dinámica reducida (Kg/cm²)
Res. dinámica (Kg/cm²)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.27 7.89 7.87 10.47 4.97 7.45 9.91 7.42 7.40 4.93 9.84 7.37 9.80 4.89 11.65 9.30 6.96 4.64 9.26 6.93 4.61 9.21 6.90 11.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.34 9.51 9.51 12.68 6.03 9.05 12.06 9.05 9.05 6.03 12.06 9.05 12.06 6.03 14.38 11.50 8.63 5.75 11.50 8.63 5.75 11.50 8.63 14.38 T
9
Pres. admisible Pres. admisible con reducción Herminier Herminier Olandesi Olandesi (Kg/cm²) (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.26 0.32 0.39 0.48 0.39 0.48 0.52 0.63 0.25 0.30 0.37 0.45 0.50 0.60 0.37 0.45 0.37 0.45 0.25 0.30 0.49 0.60 0.37 0.45 0.49 0.60 0.24 0.30 0.58 0.72 0.47 0.58 0.35 0.43 0.23 0.29 0.46 0.58 0.35 0.43 0.23 0.29 0.46 0.58 0.34 0.43 0.57 0.72 - 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
3.90 4.00
4 5
0.797 0.796
8.76 10.94
10.99 13.74
0.44 0.55
0.55 0.69
ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.1 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
Módulo edométrico Descripción
0 1.87 Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 1.87
Peso específico Descripción
Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 1.87
Peso específico saturado Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Descripción Nspt T
W
W
Prof. estrato (m)
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Schmertmann 1975 Schmertmann 1975
Prof. estrato (m)
Eed (Kg/cm²)
Vesic (1970) Vesic (1970)
--28.05
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Peso específico (t/m³)
Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri
1.39 1.55
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
-0.18
Correlación 0.50 4.00
0 1.87
Cu (Kg/cm²)
Peso específico saturado (t/m³) Meyerhof ed altri 1.83 Meyerhof ed altri 1.85
Nspt corregido debido al Nivel T
Correlación
9
- 9
Densidad relativa (%) / 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
Freático [2] - ARCILLA
1.87
4.00
1.87
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.87
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.87
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.87
Ángulo de rozamiento interno Descripción Nspt Prof. estrato (m) [2] - ARCILLA
1.87
Módulo de Poisson Descripción [2] - ARCILLA
Nspt 1.87
Módulo de reacción Ko Descripción Nspt [2] - ARCILLA
T
W
Prof. estrato (m)
1.87
W
Prof. estrato (m)
T
Meyerhof 1957 Correlación Meyerhof (1965)
28.15 Ángulo de rozamiento (°) 23.32 Poisson
(A.G.I.)
0.35 Ko
Navfac 1971-1982
9
- 9
0.24
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ENSAYO... Nr.2 SONDEO 04 Equipo utilizado... Ensayo realizado el Profundidad ensayo Nivel freático Profundidad (m)
N° de golpes
0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00 3.10 3.20 3.30 3.40 3.50 3.60 3.70 3.80 3.90 4.00
T
W
DPM (DL030 10) (Medium) 14/04/2012 4.00 mt
W
Cálculo coef. reducción del penetrómetro Chi 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 4 2 3 2 1 3 5 2 4 6 3 4 2 5 3 5 6 3 4 6 3 5 5 4 6
0.857 0.855 0.853 0.851 0.849 0.847 0.845 0.843 0.842 0.840 0.838 0.836 0.835 0.833 0.831 0.830 0.828 0.826 0.825 0.823 0.822 0.820 0.819 0.817 0.816 0.814 0.813 0.811 0.810 0.809 0.807 0.806 0.805 0.803 0.802 0.801 0.800 0.798 0.797 0.796
Res. dinámica reducida (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.27 10.52 5.25 7.86 4.97 2.48 7.43 12.36 4.94 9.86 14.76 7.37 9.80 4.89 11.65 6.98 11.61 13.91 6.94 9.24 13.84 6.91 11.50 11.48 8.76 13.13
Res. dinámica Pres. admisible Pres. admisible (Kg/cm²) con reducción Herminier Herminier Olandesi Olandesi (Kg/cm²) (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.34 0.26 0.32 12.68 0.53 0.63 6.34 0.26 0.32 9.51 0.39 0.48 6.03 0.25 0.30 3.02 0.12 0.15 9.05 0.37 0.45 15.08 0.62 0.75 6.03 0.25 0.30 12.06 0.49 0.60 18.09 0.74 0.90 9.05 0.37 0.45 12.06 0.49 0.60 6.03 0.24 0.30 14.38 0.58 0.72 8.63 0.35 0.43 14.38 0.58 0.72 17.25 0.70 0.86 8.63 0.35 0.43 11.50 0.46 0.58 17.25 0.69 0.86 8.63 0.35 0.43 14.38 0.57 0.72 14.38 0.57 0.72 10.99 0.44 0.55 16.49 0.66 0.82
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.2 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
Módulo edométrico Descripción
0 2.13 Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 2.13
Peso específico Descripción
Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 2.13
Peso específico saturado Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
T
W
2.13 W
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Eed (Kg/cm²)
Vesic (1970) Vesic (1970)
--31.95
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Peso específico (t/m³)
Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri
1.39 1.57
Correlación 0.50 4.00
4.00
-0.21
Correlación
Prof. estrato (m)
Prof. estrato (m)
Cu (Kg/cm²)
Schmertmann 1975 Schmertmann 1975
0.50 4.00
0 2.13
SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Descripción Nspt [2] - ARCILLA
Prof. estrato (m)
Peso específico saturado (t/m³) Meyerhof ed altri 1.83 Meyerhof ed altri 1.85
Nspt corregido debido al Nivel Freático 2.13 T
Correlación
Densidad relativa (%)
Meyerhof 1957 9
- 9
30.8 / 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
Ángulo de rozamiento interno Descripción Nspt Prof. estrato (m) [2] - ARCILLA
2.13
Módulo de Poisson Descripción [2] - ARCILLA
Nspt
[2] - ARCILLA
T
W
2.13
W
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 2.13
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 2.13
Prof. estrato (m)
2.13
Módulo de reacción Ko Descripción Nspt
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 2.13
Prof. estrato (m)
T
Correlación Meyerhof (1965)
Ángulo de rozamiento (°) 22.43
Poisson
(A.G.I.)
0.35 Ko
Navfac 1971-1982
9
- 9
0.30
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ENSAYO... Nr.3 - SONDEO 05 Equipo utilizado... Ensayo realizado el Profundidad ensayo Nivel freático no encontrado Profundidad (m)
N° de golpes
0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00 3.10 3.20 3.30 3.40 3.50 3.60 3.70 3.80 3.90 4.00
T
W
DPM (DL030 10) (Medium) 14/04/2012 4.00 mt
W
Cálculo coef. reducción del penetrómetro Chi 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 3 2 4 2 1 4 6 3 2 4 5 3 4 5 3 4 2 5 3 2 4 5 3 5
0.857 0.855 0.853 0.851 0.849 0.847 0.845 0.843 0.842 0.840 0.838 0.836 0.835 0.833 0.831 0.830 0.828 0.826 0.825 0.823 0.822 0.820 0.819 0.817 0.816 0.814 0.813 0.811 0.810 0.809 0.807 0.806 0.805 0.803 0.802 0.801 0.800 0.798 0.797 0.796
Res. dinámica reducida (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.27 2.63 7.87 5.24 9.95 4.96 2.48 9.89 14.81 7.39 4.92 9.82 12.25 7.34 9.32 11.63 6.96 9.27 4.63 11.55 6.92 4.61 9.20 11.48 6.57 10.94
Res. dinámica Pres. admisible Pres. admisible (Kg/cm²) con reducción Herminier Herminier Olandesi Olandesi (Kg/cm²) (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.34 0.26 0.32 3.17 0.13 0.16 9.51 0.39 0.48 6.34 0.26 0.32 12.06 0.50 0.60 6.03 0.25 0.30 3.02 0.12 0.15 12.06 0.49 0.60 18.09 0.74 0.90 9.05 0.37 0.45 6.03 0.25 0.30 12.06 0.49 0.60 15.08 0.61 0.75 9.05 0.37 0.45 11.50 0.47 0.58 14.38 0.58 0.72 8.63 0.35 0.43 11.50 0.46 0.58 5.75 0.23 0.29 14.38 0.58 0.72 8.63 0.35 0.43 5.75 0.23 0.29 11.50 0.46 0.58 14.38 0.57 0.72 8.24 0.33 0.41 13.74 0.55 0.69
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.3 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
Módulo edométrico Descripción
0 1.89 Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 1.89
Peso específico Descripción
Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 1.89
Peso específico saturado Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
T
W
1.89 W
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Eed (Kg/cm²)
Vesic (1970) Vesic (1970)
--28.35
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Peso específico (t/m³)
Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri
1.39 1.55
Correlación 0.50 4.00
4.00
-0.18
Correlación
Prof. estrato (m)
Prof. estrato (m)
Cu (Kg/cm²)
Schmertmann 1975 Schmertmann 1975
0.50 4.00
0 1.89
SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Descripción Nspt [2] - ARCILLA
Prof. estrato (m)
Peso específico saturado (t/m³) Meyerhof ed altri 1.83 Meyerhof ed altri 1.85
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.89 T
Correlación
Densidad relativa (%)
Meyerhof 1957 9
- 9
28.3 / 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
Ángulo de rozamiento interno Descripción Nspt Prof. estrato (m) [2] - ARCILLA
1.89
Módulo de Poisson Descripción [2] - ARCILLA
Nspt
[2] - ARCILLA
T
W
1.89
W
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.89
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.89
Prof. estrato (m)
1.89
Módulo de reacción Ko Descripción Nspt
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.89
Prof. estrato (m)
T
Correlación Meyerhof (1965)
Ángulo de rozamiento (°) 23.33 Poisson
(A.G.I.)
0.35 Ko
Navfac 1971-1982
9
- 9
0.24
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
ENSAYO... Nr.4 - SONDEO 06 Equipo utilizado... Ensayo realizado el Profundidad ensayo Nivel freático no encontrado Profundidad (m)
N° de golpes
0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00 3.10 3.20 3.30 3.40 3.50 3.60 3.70 3.80 3.90 4.00
T
W
DPM (DL030 10) (Medium) 14/04/2012 4.00 mt
W
Cálculo coef. reducción del penetrómetro Chi 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 3 3 4 2 4 6 3 4 2 5 4 2 5 3 2 4 4 6 3 5 2 4 3 5
0.857 0.855 0.853 0.851 0.849 0.847 0.845 0.843 0.842 0.840 0.838 0.836 0.835 0.833 0.831 0.830 0.828 0.826 0.825 0.823 0.822 0.820 0.819 0.817 0.816 0.814 0.813 0.811 0.810 0.809 0.807 0.806 0.805 0.803 0.802 0.801 0.800 0.798 0.797 0.796
Res. dinámica reducida (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.27 2.63 7.87 7.86 9.95 4.96 9.91 14.84 7.40 9.86 4.92 12.28 9.80 4.89 11.65 6.98 4.64 9.27 9.26 13.86 6.92 11.51 4.60 9.18 6.57 10.94
Res. dinámica Pres. admisible Pres. admisible (Kg/cm²) con reducción Herminier Herminier Olandesi Olandesi (Kg/cm²) (Kg/cm²) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.34 0.26 0.32 3.17 0.13 0.16 9.51 0.39 0.48 9.51 0.39 0.48 12.06 0.50 0.60 6.03 0.25 0.30 12.06 0.50 0.60 18.09 0.74 0.90 9.05 0.37 0.45 12.06 0.49 0.60 6.03 0.25 0.30 15.08 0.61 0.75 12.06 0.49 0.60 6.03 0.24 0.30 14.38 0.58 0.72 8.63 0.35 0.43 5.75 0.23 0.29 11.50 0.46 0.58 11.50 0.46 0.58 17.25 0.69 0.86 8.63 0.35 0.43 14.38 0.58 0.72 5.75 0.23 0.29 11.50 0.46 0.58 8.24 0.33 0.41 13.74 0.55 0.69
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
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Geociencias Aplicadas
ESTIMA PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ENSAYO Nr.4 SUELOS COHESIVOS Cohesión no drenada Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
Módulo edométrico Descripción
0 1.98 Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 1.98
Peso específico Descripción
Nspt
[1] - RELLENO [2] - ARCILLA
0 1.98
Peso específico saturado Descripción Nspt [1] - RELLENO [2] - ARCILLA
T
W
1.98 W
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Eed (Kg/cm²)
Vesic (1970) Vesic (1970)
--29.70
Correlación 0.50 4.00
Prof. estrato (m)
Peso específico (t/m³)
Meyerhof ed altri Meyerhof ed altri
1.39 1.56
Correlación 0.50 4.00
4.00
-0.19
Correlación
Prof. estrato (m)
Prof. estrato (m)
Cu (Kg/cm²)
Schmertmann 1975 Schmertmann 1975
0.50 4.00
0 1.98
SUELOS SIN COHESIÓN Densidad relativa Descripción Nspt [2] - ARCILLA
Prof. estrato (m)
Peso específico saturado (t/m³) Meyerhof ed altri 1.83 Meyerhof ed altri 1.85
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.98 T
Correlación
Densidad relativa (%)
Meyerhof 1957 9
- 9
28.94 / 2
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Geociencias Aplicadas
Ángulo de rozamiento interno Descripción Nspt Prof. estrato (m) [2] - ARCILLA
1.98
Módulo de Poisson Descripción [2] - ARCILLA
Nspt
[2] - ARCILLA
T
W
1.98
W
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.98
Correlación
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.98
Prof. estrato (m)
1.98
Módulo de reacción Ko Descripción Nspt
4.00
Nspt corregido debido al Nivel Freático 1.98
Prof. estrato (m)
T
Correlación Meyerhof (1965)
Ángulo de rozamiento (°) 22.37
Poisson
(A.G.I.)
0.35 Ko
Navfac 1971-1982
9
- 9
0.26
/ 2
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6 .- SONDEO ELECTRICO VERTICAL ( S.E.V. ) Standard Test Method for Field Measurement of Soil Resistivity Using the Wenner FourElectrode Method G 57 – 95a (Reapproved 2001). Las medidas de resistividad eléctrica del subsuelo son habituales en las prospecciones geofísicas. Su finalidad es detectar y localizar cuerpos y estructuras geológicas basándose en su contraste resistivo. El método consiste en la inyección de corriente continua o de baja frecuencia en el terreno mediante un par de electrodos y la determinación, mediante otro par de electrodos, de la diferencia de potencial. La magnitud de esta medida depende, entre otras variables, de la distribución de resistividades de las estructuras del subsuelo, de las distancias entre los electrodos y de la corriente inyectada. Los sondeos eléctricos verticales (S.E.V.) constituyen uno de los métodos de campo para determinar la variación en profundidad de las propiedades eléctricas del subsuelo. Los S.E.V. consisten en una serie de determinaciones de resistividades aparentes, efectuadas con el mismo tipo de dispositivo y de separación creciente entre los electrodos de emisión y de recepción.
Resistividad eléctrica de suelos La resistividad eléctrica r de un material describe la dificultad que encuentra la corriente a su paso por él. De igual manera se puede definir la conductividad s como la facilidad que encuentra la corriente eléctrica al atravesar el material. La resistencia eléctrica que presenta un conductor homogéneo viene determinada por la resistividad del material que lo constituye y la geometría del conductor. Para un conductor rectilíneo y homogéneo de sección s y longitud l la resistencia eléctrica es:
A partir de esta ecuación podemos despejar la resistividad:
T
W
W
T
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/ 2
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La unidad de resistividad en el Sistema Internacional es el ohm por metro (W×m). La conductividad se define como el inverso de la resistividad.
La unidad de conductividad en el Sistema Internacional es el siemens (S). La resistividad es una de las magnitudes físicas con mayor amplitud de variación para diversos materiales. Además, su valor depende de diversos factores como la temperatura, humedad o presión. Los datos de resistividad aparentes obtenidos en cada S.E.V. se representan por medio de curvas, en función de las distancias entre electrodos. Las resistividades aparentes
a
se llevan en las ordenadas y en las
abcisas las distancias OA = AB / 2. La curva así obtenidas se denomina curva de S.E.V., curva de campo o curva de resistividad aparente. La finalidad del S.E.V. es averiguar la distribución vertical de resistividades bajo el punto sondeado. Son útiles en zonas con estratificación aproximadamente horizontal, en las que las propiedades eléctricas varías principalmente con la profundidad, más bien que lateralmente. Consideremos un medio estratificado general formado por dos semiespacios, uno que representa la atmósfera con conductividad nula y otro que representa al terreno que es un medio heterogéneo compuesto de medios parciales homogéneos e isótropos, como se esquematiza en la figura . Para caracterizar cada medio estratificado, bastará dar el espesor E y la i
resistividad
i
de cada medio parcial isótropo de índice i. Cada uno de estos medios
parciales será denominado capa geoeléctrica.
T
W
W
T
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/ 2
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La especificación de espesores y resistividades de cada medio estratificado, recibe el nombre de "corte geoeléctrico". Los cortes geoeléctricos pueden clasificarse dependiendo el número de capas que lo componen; es decir de dos capas (n=2), de tres capas (n=3).
INSTRUMENTOS UTILIZADOS. La información de campo fue obtenida mediante un Resistivimetro Digital MILLER 400D, con alta impedancia de entrada y rangos de lectura que van desde 1 milésimo a 6000 unidades tanto para la diferencia de potenciales milivoltios, como la corriente en miliamperios.
T
W
W
T l
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RESULTADOS DEL SONDEO ELECTRICO VERTICAL S.E.V. 01 Una de las condiciones para alcanzar resultados confiables en este tipo de ensayos es el de trabajar en una superficie plana o poco accidentada, por lo que se eligió el emplazamiento en la parte baja del reservorio y en longitudes desde los 2,00m. hasta los 20,00m. ampliando cada dos metros en cada lectura, por lo que se realizaron 10 lecturas para alcanzar los 20 m. de profundidad.
Sondeo Eléctrico Vertical SEV 01. Medida De La Resistividad Eléctrica. De acuerdo al principio de medida de la resistividad del suelo: se inyecta una corriente I entre el par de electrodos AB y se mide la tensión DV entre el par de electrodos MN. Si el medio es homogéneo de resistividad r, la diferencia de tensión es (Orellana, 1982).
donde AM, AN, BM, BN son las distancias entre electrodos. La resistividad viene dada por la expresión:
T
W
W
T
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Donde es un factor geométrico que depende exclusivamente de la disposición de los electrodos.
Dispositivo tetraelectródico para la medida de la resistividad del suelo.
Dos dispositivos tetraelectródicos lineales (los cuatro electrodos están en línea) en los que intercambiamos los electrodos de inyección y detección presentan unos coeficientes de dispositivo:
Dado que las distancias cumplen AM=MA, AN=NA, etc., se obtiene que g1 = g2. Luego si el medio es homogéneo, para una misma corriente de inyección las diferencias de potencial leídas DV1 y DV2 serán iguales. Por tanto la resistividad medida r será independiente de la posición de los electrodos de inyección y detección cuando estos se intercambian. Esta propiedad se conoce con el nombre de principio de reciprocidad, que se cumple también para medios heterogéneos (Orellana, 1982). Los cálculos anteriores se basan en la consideración de que el suelo es homogéneo e T
W
W
T
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INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
isótropo. Cuando el medio no es homogéneo, (2.5) da la resistividad aparente, ra, y su valor depende, además del factor geométrico g , de las resistividades de los diferentes materiales. A partir de la interpretación de las resistividades aparentes medidas en un terreno se podrán extraer conclusiones sobre la composición estructural del subsuelo.
Sondeo Eléctrico Wenner. Dado que el dispositivo Wenner AMNB con separación interelectródica a, el sondeo consiste en aumentar progresivamente el valor de a manteniendo un punto central fijo P. Para la representación de datos se muestran en ordenadas el valor de la resistividad aparente medida esta en ohms y en las abscisas en valor de a en metros de cada paso o punto.
El factor geométrico del dispositivo se deduce de:
en
T
W
W
T
9
- 9
/ 2
INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
ABACO PARA DISPOSITIVO WENNER
T
W
W
T
9
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/ 2
INGEOTECNIA
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
COLUMNA GEOELECTRICA POR S.E.V. 01. Ubicación: 19 177374.359E
8502594.241N
3455.689 m.s.n.m.
Para efectos de la presente interpretación de los resultados obtenidos durante el ensayo, se aclara que los espesores indicados son aproximaciones, mientras que los cambios litológicos si reflejan la realidad del subsuelo, considerando estos aspectos, los resultados obtenidos son los siguientes: 1. De 00,00 m. hasta los 8,00m.- A este estrato le corresponden resistividades descendientes que van desde los 3,02 a 0,91 Ohmios; lo que nos indica que hasta esta profundidad los rellenos y depósitos aluviales finos descritos como ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA CL están en un estado poco húmedo y regularmente consolidados.
2. De 8,00 m. hasta los 20,00m.- A esta profundidad la resistividad disminuye considerablemente, indicándonos que este estrato presenta material con mucha humedad y mas consolidado. Se han obtenido resistividades que van desde los 0,63 hasta los 0,26 Ohmios lo que nos indica también que son materiales aluviales constituidos por gravas arcillosas arenosas.
T
W
W
T
9
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INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
T
W
W
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
T
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INGEOTECNIA
Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
COLUMNA GEOELECTRICA POR S.E.V. 02. Ubicación: 19 177384.377E
8502569.595N
3459.158 m.s.n.m.
Para efectos de la presente interpretación de los resultados obtenidos durante el ensayo, se aclara que los espesores indicados son aproximaciones, mientras que los cambios litológicos si reflejan la realidad del subsuelo, considerando estos aspectos, los resultados obtenidos son los siguientes: 3. De 00,00 m. hasta los 10,00m.- A este estrato le corresponden resistividades descendientes que van desde los 3,72 a 0,98 Ohmios; lo que nos indica que hasta esta profundidad los rellenos y depósitos aluviales finos descritos como ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA CL están en un estado poco húmedo y regularmente consolidados.
De 10,00 m. hasta los 20,00m.- A esta profundidad la resistividad disminuye considerablemente, indicándonos que este estrato presenta material con mucha humedad y mas consolidado. Se han obtenido resistividades que van desde los 0,65 hasta los 0,23 Ohmios lo que nos indica también que son materiales aluviales constituidos por gravas arcillosas arenosas.
T
W
W
T
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
T
W
W
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
T
9
- 9
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Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
COLUMNA GEOELECTRICA POR S.E.V. 03. Ubicación: 19 177394.092E
8502540.057N
3464.267 m.s.n.m.
Para efectos de la presente interpretación de los resultados obtenidos durante el ensayo, se aclara que los espesores indicados son aproximaciones, mientras que los cambios litológicos si reflejan la realidad del subsuelo, considerando estos aspectos, los resultados obtenidos son los siguientes: 4. De 00,00 m. hasta los 16,00m.- A este estrato le corresponden resistividades descendientes que van desde los 4,01 a 0,88 Ohmios; lo que nos indica que hasta esta profundidad los rellenos y depósitos aluviales finos descritos como ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA CL están en un estado poco húmedo y regularmente consolidados.
De 16,00 m. hasta los 20,00m.- A esta profundidad la resistividad disminuye considerablemente, indicándonos que este estrato presenta material con mucha humedad y mas consolidado. Se han obtenido resistividades que van desde los 0,64 hasta los 0,48 Ohmios lo que nos indica también que son materiales aluviales constituidos por gravas arcillosas arenosas.
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Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
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Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
INGEOLAB
“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
Geociencias Aplicadas
SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
COLUMNA GEOELECTRICA POR S.E.V. 04. Ubicación: 19 177357.285E
8502585.180N
3448.269 m.s.n.m.
Para efectos de la presente interpretación de los resultados obtenidos durante el ensayo, se aclara que los espesores indicados son aproximaciones, mientras que los cambios litológicos si reflejan la realidad del subsuelo, considerando estos aspectos, los resultados obtenidos son los siguientes:
De 00,00 m. hasta los 10,00m.- A este estrato le corresponden resistividades descendientes que van desde los 6.85 a 1.56 Ohmios; lo que nos indica que hasta esta profundidad los rellenos y depósitos aluviales finos descritos como ARCILLA DE BAJA PLASTICIDAD CON ARENA CL están en un estado poco húmedo y regularmente consolidados.
De 10,00 m. hasta los 20,00m.- A esta profundidad la resistividad disminuye considerablemente, indicándonos que este estrato presenta material con mucha humedad y mas consolidado. Se han obtenido resistividades que van desde los 0,89 hasta los 0,31 Ohmios lo que nos indica también que son materiales aluviales constituidos por gravas arcillosas arenosas.
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Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE
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Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación del Proyecto:
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“ MEJORAMIENTO DE LA CAPACIDAD RESOLUTIVA DE LOS SERVICIOS DE SALUD DEL HOSPITAL ANTONIO LORENA NIVEL III – 1 CUSCOI”
Geociencias Aplicadas
C
Y R
1. Para la elaboración del presente informe se realizó nueve sondeos - perforaciones hasta una profundidad de 6,0m. y mediante 04 sondeos eléctricos verticales SEV hasta los 20m. 2. La conformación estratigráfica en la zona del proyecto es homogénea y esta conformado por rellenos antrópicos en su primer estrato y depósitos lacustres finos en el segundo estrato. 3. El suelo de fundación en toda la zona del proyecto corresponde al segundo estrato y ha sido identificado como una
D B
P
C
A
C .
4. El nivel del plano de cimentación deberá fundarse en el segundo estrato a una profundidad de 4,00m. como mínimo y tomando como referencia el nivel de suelo existente. 5. El esfuerzo admisible que presenta el suelo de fundación con presencia de nivel
freático es: 0
K /c
a 4,00m. de profundidad, para las zonas que no presenta
nivel freático superficial es de 1
K / c
ZONA CON NIVEL FREATICO
Qadm.= 0,90 Kg/cm2
Qadm.= 1,15 Kg/cm2
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