zgrada sa nosivim ab i nearmiranim zidovima.pdf

Zgrada s nosivim armiranobetonskim i nearmiranim zidanim zidovima, diplomski rad iz predmeta

Plošni nosaĉi, GraĊevinski Fakultet Osijek, Sveuĉilište Josipa Jurja Strossmayera u Osijeku

Slika 3.13:

Geometrijske karakteristike i oznake zidova I. etaţe modelne graĊevine

Tablica 3.6: Geometrijske karakteristike zidova II., III. i IV. etaţe

nearmirani zidani

Duljina L (m) 3,870

Visina h (m) 1,400

Debljina t (m) 0,095

ERC2

armirano betonski

1,000

1,400

0,100

3.

N2

nearmirani zidani

1,545

1,400

0,095

4.

S2

nearmirani zidani

1,545

1,400

0,095

5.

W2

nearmirani zidani

3,870

1,400

0,095

6.

WRC2

armirano betonski

1,000

1,400

0,100

Broj

Zid

Vrsta zida

1.

E2

2.

Slika 3.14: Geometrijske karakteristike i oznake viših etaţa modelne graĊevine

HABIJANIĆ, Helena-Ena

9



3.4.3.2 Geometrijske karakteristike

ploče

Tablica 3.7: Geometrijske karakteristike ploĉe

Ploča

Duljina u

Duljina u

smjeru x (m)

smjeru y (m)

5,560

3,200

5,465

2,899

Osno

Slika 3.15. Geometrijske karakteristike ploĉe

3.4.3.3 Osnovni podaci o konstrukcijskim elementima

Podaci i formule za proraĉun:

    

– teţište zida u smjeru osi x – teţište zida u smjeru osi y

– površina zida – moment tromosti oko osi x

– moment tromosti oko osi y – teţina zida

– specifiĉna teţina materijala

             (

– specifiĉna teţina betona) (

– specifiĉna

teţina zidnog elementa)


30



         

Tablica 3.8: Osnovni podaci o konstukcijskim elementima na I. etaţi

Broj

Zid

1.

EN1

2.

0,725

2,898

0,147

0,0001

0,022

2,008

ES1

3,050

2,898

0,147

0,0001

0,022

2,008

3.

ERC1

5,013

2,900

0,100

0,00012

0,023

3,500

4.

N1

0

1,450

0,147

0,0001

0,022

2,008

5.

S1

5,465

1,450

0,147

0,0001

0,022

2,008

6.

WN1

0,725

0,003

0,147

0,0001

0,022

2,008

7.

WS1

3,050

0,003

0,147

0,0001

0,022

2,008

8.

WRC1

5,013

0

0,100

0,00012

0,023

3,500 W1=19,048

         

Tablica 3.9: Osnovni podaci o konstukcijskim elementima na II., III. i

Broj

Zid

1.

E2

2.

IV. etaţi

1,888

2,898

0,368

0,00028

0,459

5,029

ERC2

5,013

2,900

0,100

0,00012

0,023

3,500

3.

N2

0

1,450

0,147

0,0001

0,022

2,008

4.

S2

5,465

1,450

0,147

0,0001

0,022

2,008

5.

W2

1,888

0,003

0,368

0,00028

0,459

5,029

6.

WRC2

5,013

0

0,100

0,00012

0,023

3,500 W2=21,074

                         


3



3.4.3.4 Geometrijski zahtjevi za nosivo nearmirano zidano

ziĎe

Tip ziĊa: nearmirano sa svim drugim tipovima zidnih elemenata 1.

2.

        

uvjet nije zadovoljen

– koeficijent smanjenja visine ziĊa:

   

, gdje je n = 2, 3 ili 4, ovisno o tome

je li ziĊe ukrućeno na 2, 3 ili 4 svoja ruba:

(ziĊe ukrućeno na dva svoja

ruba, tj. na vrhu i podnoţju armiranobetonskom stropnom konstrukcijom s obje strane ziĊa na istoj razini)

                 - svijetla visina etaţe

3.

uvjet je zadovoljen

uvjet je zadovoljen


3



3.4.4

Krutosti zidova

          - krutost ziĊa bez otvora

E - modul elastiĉnosti G - modul posmika A - ploština ziĊa h - svijetla visina zida

α - proraĉunski koeficijent ovisan o uvjetima na vrhu i podnoţju ( za punu upetost na donjem i gornjem kraju α = 0.83, a za konzolno z iĊe α = 3.33)

       

- k rutost fasadnog ziĊa s otvorima za prozore

 ∑    ∑ 

- korekcijski faktor za krutost zidova koji uzima u obzir otvore u zidovima:

– debljina ziĊa



– zbroj duljina svih otvora u ziĊu

– ploština ziĊa

3.4.4.1 Krutosti zidova I. etaže Krutost zida EN1

  []                                   [         ]           HABIJANIĆ, Helena-Ena

33



Krutost zida ERC1

  []     √                                       [         ]           Tablica 3.10: Krutosti zidova I. etaţe

Zid

A (m )

K e (kN/m)

Duljina otvora (m)

k 1

K e,o (kN/m)

EN1

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

ES1

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

ERC1

0,100

452433,31

0

1,0

452433,31

N1

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

S1

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

WN1

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

WS1

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

WRC1

0,100

452433,31

0

1,0

452433,31


3



3.4.4.2 Krutosti zidova II. III. i IV.

etaže

Krutost zida E2

  []                                   [         ]         ∑             Tablica 3.11: Krutosti zidova II. III. i IV. etaţe

Zid

A (m )

K e (kN/m)

Duljina otvora (m)

k 1

K e,o (kN/m)

E2

0,368

445884,26

0,780

0,763

340209,69

ERC2

0,100

452433,31

0

1,0

452433,31

N2

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

S2

0,147

146054,98

0

1,0

146054,98

W2

0,368

445884,26

0,780

0,763

340209,69

WRC2

0,100

452433,31

0

1,0

452433,31


3



3.4.5

Centar krutosti i centar masa

3.4.5.1 Proračun centra krutosti CK

  

– krutost ziĊa koja se pruţa u y-smjeru – krutost ziĊa koja se pruţa u x -smjeru – suma po ziĊu odreĊene etaţe koja se pruţa u y-smjeru – suma po ziĊu odreĊene etaţe koja se pruţa u x -smjeru

– udaljenost teţišta j-tog ziĊa do osi y – udaljenost teţišta i-tog ziĊa do osi x

I. etaža Tablica 3.12: Proraĉun koordinata teţišta krutosti ys zidova I. etaţe

Zid

yi (m)

K i (kN/m)

K i * yi

EN1

2,898

146054,98

423267,33

ES1

2,898

146054,98

423267,33

ERC1

2,900

452433,31

1312056,60

WN1

0,003

146054,98

438,16

WS1

0,003

146054,98

438,16

WRC1

0

452433,31

0

Σ

    ∑ ∑        1489086,54

2159467,58

Tablica 3.13: Proraĉun koordinata teţišta krutosti xs zidova I. etaţe

Zid

xi (m)

K j (kN/m)

K j * x j

N1

0

146054,98

0

S1

5,465

146054,98

798190,47

292109,96

798190,47

Σ

    ∑( ∑  )      Koordinate centra krutosti: CK (2,733 m, 1,450 m)


36



II., III. i IV. etaža Tablica 3.14: Proraĉun koordinata teţišta krutosti ys zidova II., III. i IV. etaţe

Zid

yi (m)

K i (kN/m)

K i * yi

E2

2,898

340209,69

985927,68

ERC2

2,900

452433,31

1312056,60

W2

0,003

340209,69

1020,63

WRC2

0

452433,31

0

Σ

    ∑ ∑        1585286,00

2299004,91

Tablica 3.15: Proraĉun koordinata teţišta krutosti xs zidova II., III. i IV. etaţe

Zid

xi (m)

K j (kN/m)

K j * x j

N2

0

146054,98

0

S2

5,465

146054,98

798190,47

292109,96

798190,47

Σ

    ∑(∑  )      Koordinate centra krutosti: CK (2,733 m, 1,450 m)


37



3.4.5.2 Proračun centra masa CM

I. etaža Tablica 3.16: Proraĉun koordinata centra masa zidova I. etaţe

Zid

Duljina zida

Wi (kN)

xi (m)

yi (m)

Wi * xi

Wi * yi

EN1

1,545

2,008

0,725

2,898

1,456

5,8191

ES1

1,545

2,008

3,050

2,898

6,124

5,819

ERC1

1,000

3,500

5,013

2,900

17,546

10,150

N1

1,545

2,008

0

1,450

0

2,912

S1

1,545

2,008

5,465

1,450

10,974

2,912

WN1

1,545

2,008

0,725

0,003

1,456

0,006

WS1

1,545

2,008

3,050

0,003

6,124

0,006

WRC1

1,000

3,500

5,013

0

17,546

0

G

59,411

2,7325

1,4495

162,341

86,116

Σ

78,459

223,566

113,740

Ploča

  ∑         ∑       Koordinate centra masa: CM (2,850 m, 1,450 m)


38



II., III. i IV. e taža Tablica 3.17: Proraĉun koordinata centra masa zidova II., III. i IV. etaţe

Zid

Duljina zida

Wi (kN)

xi (m)

yi (m)

Wi * xi

Wi * yi

E2

3,870

5,029

1,888

2,898

9,495

14,574

ERC2

1,000

3,500

5,013

2,900

17,546

10,150

N2

1,545

2,008

0

1,450

0,000

2,912

S2

1,545

2,008

5,465

1,450

10,974

2,912

W2

3,870

5,029

1,888

0,003

9,495

0,015

WRC2

1,000

3,500

5,013

0

17,546

0,000

G

59,411

2,7325

1,4495

162,341

86,116

Σ

80,485

227,395

116,678

Ploča

  ∑         ∑       Koordinate centra masa: CM (2,825 m, 1,450 m)


39



3.4.6

Provjera tlocrtne i visinske pravilnosti

Tlocrtna pravilnost

Konstrukcija zgrade pribliţno je

simetriĉna u tlocrtu u odnosu na dva okomita smjera. Tlocrt

je pravokutan i ne postoje udubljenja, krutost stropa je dovoljno velika u usporedbi s

horizontalnom krutošću vertikalnih konstrukcijskih elemenata. Provjera vitkosti zgrade

                 | | ||| | |    |    | | ||| | |    |     ∑         ∑             

Provjera ekscentriciteta

I. etaţa

II., III. i IV. etaţa

1)

2)

Vitkost zgrade nije veća od 4 i zadovoljni su uvjeti za ekscentriĉnost konstrukcije i torzijski polumjer. Uz prethodno navedene kriterije koji su zadovoljeni, zgrada se moţe svrstati u konstrukcije pravilne u tlocrtu.

Visinska pravilnost

Nosivi zidovi neprekinuti su od temelja sve do vrha zgrade, horizontana krutost i mase

pojedinih katova su stalne, nema suţenja ni istaka što dovodi do zakljuĉka da graĊevina zadovoljava kriterije pravilnosti po visini.


0



3.4.7

Faktor ponašanja

Za zidane konstrukcije

Tip konstrukcije: nearmirano ziĊe u skladu s normom EN 1998 -1 Faktor ponašanja: q=1,5 -2,5

    

Za armiranobetonske konstrukcije

Usvojeni faktor ponašanja: q=1,5 (najnepovoljniji sluĉaj)

Ukupna poprečna sila konstrukcije od potresa

                  ,             3.4.8

- ukupna popreĉna sila graĊevine u razini gornjeg ruba temelja

- projektni spektar za elastiĉnu analizu Osnovni period vibracija T

– kombinirana uku pna proraĉunska ploština horizontalnog presjeka

nosivog ziĊa u prizemlju zgrade, u smjeru usporednom s djelovanjem sila

– proraĉunska ploština presjeka nosivog ziĊa ''i'' u prizemlju

    

zgrade, u smjeru usporednom s djelovanjem sila (

– duljina nosivog ziĊa ''i'' u prizemlju zgrade, u smjeru

usporednom s djelovanjem sila, uz ograniĉenje omjera

= visina graĊevine u metrima mjereno od ruba temelja






Smjer x Tablica 3.18: Proraĉun proraĉunske ploštine presjeka nosivog ziĊa ''i'' u prizemlju zgrade, u smjeru osi x

Zid

Duljina (m)

Debljina (m)

Ai (m )

Ac (m )

EN1

1,545

0,095

1,147

0,231

ES1

1,545

0,095

1,147

0,231

ERC1

1,000

0,100

1,000

0,131

WN1

1,545

0,095

1,147

0,231

WS1

1,545

0,095

1,147

0,231

WRC1

1,000

0,100

1,000

0,131

Σ = 1,186

  √         Za tlo A kategorije i elasti ĉni spektar vrijedi : Tablica 3.19: Vrijednosti parametara koji opisuju Spektar 1

S

TB(s)

TC(s)

TD(s)

1,0

0,15

0,40

2,00

Ordinata projektnog spektra odziva za period u podru ĉ ju TB < T < TC:

            1.

sluĉaj

2.

sluĉaj

3.

sluĉaj

4.

sluĉaj


              



Smjer y Tablica 3.20: Proraĉun proraĉunske ploštine presjeka nosivog ziĊa ''i'' u prizemlju zgrade, u smjeru osi y

Zid

Duljina (m)

Debljina (m)

Ai (m )

Ac (m )

N1

1,545

0,095

1,147

0,231

S1

1,545

0,095

1,147

0,231

Σ = 0,462

  √        Za tlo A kategorije i elasti ĉni spektar vrijedi : Tablica 3.21: Vrijednosti parametara koji opisuju Spektar 1

S

TB(s)

TC(s)

TD(s)

1,0

0,15

0,40

2,00

Ordinata projektnog spektra odziva za period u podru ĉ ju Tc < T < T D:

    *+    *+     *+      *+      *+                    1.

sluĉaj

2.

sluĉaj

3.

sluĉaj

4.

sluĉaj

- ukupna teţina zgrade

λ - koeficijent redukcije


3



    ()             ()             ()              ( ) 

Smjer x 1.

sluĉaj

2.

sluĉaj

3.

4.

sluĉaj sluĉaj

  

    ( )             ( )             ( )              ( ) 

Smjer y 1.

sluĉaj

2.

sluĉaj

3.

4.

sluĉaj sluĉaj

  






Raspodjela seizmičkih sila po visini graĎevine

   ∑       ∑   3.4.9

– visinki poloţaji masa

Smjer x

Tablica 3.22: Raspodjela seizmiĉkih sila po visini graĊevine u

Etaža

zi(m)

Wi(kN)

zi*Wi

∑   

4.

6,2

86,306

535,097

3.

4,65

86,306

2.

3,1

1.

1,55

Σ

smjeru osi x Fi(kN)

ag=0,05g

ag=0,1g

ag=0,2g

ag=0,3g

0,400

19,798

39,597

79,194

118,791

401,323

0,300

14,849

29,698

59,395

89,093

86,306

267,549

0,200

9,899

19,798

39,597

59,395

85,726

132,875

0,099

4,916

9,833

19,665

29,498

344,644

1336,84

1,000

49,463

98,926

197,852

296,778

Raspodjela seizmičkih sila po visini (smjer x) 6,0 5,0 4,0

) m ( 3,0 h

0,05g 0,1g 0,2g

2,0

0,3g 1,0 0,0 0

50

100

150

200

250

300

Fi (kN)






   ∑   Smjer y

Tablica 3.23:Raspodjela seizmiĉkih sila po visini graĊevine u

Etaža

zi(m)

Wi(kN)

zi*Wi

∑   

4.

6,2

86,306

535,097

3.

4,65

86,306

2.

3,1

1.

1,55

Σ

smjeru osi y Fi(kN)

ag=0,05g

ag=0,1g

ag=0,2g

ag=0,3g

0,400

18,267

36,533

73,066

109,600

401,323

0,300

13,700

27,400

54,800

82,200

86,306

267,549

0,200

9,133

18,267

36,533

54,800

85,726

132,875

0,099

4,536

9,072

18,144

27,216

344,644

1336,84

1,000

45,636

91,272

182,543

273,815

Raspodjela seizmičkih sila po visini (smjer y) 6,0

5,0

4,0

) m ( 3,0 h

0,05g 0,1g 0,2g

2,0

0,3g

1,0

0,0 0

50

100

150

200

250

300

Fi (kN)


6



3.4.10

Raspodjela seizmičkih sila na pojedino ziĎe u katu

Smjer x

Horizontalna popreĉna sila ''k''-te etaţe od seizmiĉkog djelovanja:

 ∑ 

Tablica 3.24: Horizontalna popreĉna sila Vk,x za ag = 0,05g

Etaža

Fi(kN)

Vk,x(kN)

4.

19,79847 19,79847

3.

14,84885 34,64733

2.

9,899236 44,54656

1.

4,916355 49,46292


Etaža

Fi(kN)

Vk,x(kN)

4.

39,59694

39,59694

3.

29,69771

69,29465

2.

19,79847

89,09312

1.

9,83271

98,92583


Etaža

Fi(kN)

Vk,x(kN)

4.

79,19389 79,19389

3.

59,39542 138,5893

2.

39,59694 178,1862

1.

19,66542 197,8517


Etaža

Fi(kN)

Vk,x(kN)

4.

118,7908 118,7908

3.

89,09312

2.

59,39542 267,2794

1.

29,49813 296,7775

207,884


7



Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila koja otpada na (l) -ti zid ''k''-te etaţe koji se pruţa u x

 ∑   ∑ 

smjeru:

– krutost ziĊa (l) – suma krutosti sveg ziĊa ''k'' -te etaţe

I. etaža

Tablica 3.28: Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,x za ag = 0,05g (I. etaţa)

Zid

K(kN/m)

VI.,x (kN)

EN1

146054,98

4,85150

ES1

146054,98

4,85150

ERC1

452433,31

15,02846

WN1

146054,98

4,85150

WS1

146054,98

4,85150

WRC1

452433,31

15,02846

Σ

16 14 12 ) 10 N k ( 8 x V 6

4 2 0

1489086,54

49,46292

EN1

ES1

ERC1

WN1

WS1

WRC1


Zid

K(kN/m)

VI.,x (kN)

35

EN1

146054,98

9,70300

30

ES1

146054,98

9,70300

25

ERC1

452433,31

30,05691

WN1

146054,98

9,70300

WS1

146054,98

9,70300

WRC1

452433,31

30,05691

Σ

1489086,54

98,92583

) N20 k ( x15 V

10 5


0 EN1

ES1

ERC1

WN1

WS1

WRC1

8




Zid

K(kN/m)

VI.,x (kN)

70

EN1

146054,98

19,40601

60

ES1

146054,98

19,40601

50

ERC1

452433,31

60,11382

WN1

146054,98

19,40601

WS1

146054,98

19,40601

WRC1

452433,31

60,11382

Σ

) N40 k ( x V30

20 10 0

1489086,54

197,8517

EN1

ES1

ERC1

WN1

WS1

WRC1

WN1

WS1

WRC1


Zid

K(kN/m)

VI.,x (kN)

EN1

146054,98

29,10901

ES1

146054,98

29,10901

ERC1

452433,31

90,17073

WN1

146054,98

29,10901

WS1

146054,98

29,10901

WRC1

452433,31

90,17073

Σ

1489086,54

296,7775

100 90 80 70 ) 60 N k ( 50 x V 40

30 20 10 0 EN1

ES1

ERC1

II., III. i IV. etaža Tablica 3.32: Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,x za ag = 0,05g (II., III. i IV. etaţa)

Zid

K(kN/m)

VII.,x (kN)

VIII.,x (kN)

VIV.,x (kN)

EN2

340209,69

9,55990

7,43548

4,24884

ERC2

452433,31

12,71338

9,88819

5,65039

W2

340209,69

9,55990

7,43548

4,24884

WRC2

452433,31

12,71338

9,88819

5,65039

Σ

1585286

44,54656

34,64733

19,79847


9



14 12 10 ) N 8 k ( x V 6

II. etaţa III. etaţa IV. etaţa

4 2 0 EN2

ERC2

W2

WRC2

Tablica 3.33: Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,x za ag = 0,1g (II., III. i IV. etaţa)

Zid

K(kN/m)

VII.,x (kN)

VIII.,x (kN)

VIV.,x (kN)

EN2

340209,69

19,11980

14,87095

8,49769

ERC2

452433,31

25,42677

19,77637

11,30078

W2

340209,69

19,11980

14,87095

8,49769

WRC2

452433,31

25,42677

19,77637

11,30078

Σ

1585286

89,09312

69,29465

39,59694

30 25 20

) N k ( 15 x V


10 5 0 EN2

ERC2


W2

WRC2

0




Zid

K(kN/m)

VII.,x (kN)

VIII.,x (kN)

VIV.,x (kN)

EN2

340209,69

38,23959

29,74190

16,99537

ERC2

452433,31

50,85353

39,55275

22,60157

W2

340209,69

38,23959

29,74190

16,99537

WRC2

452433,31

50,85353

39,55275

22,60157

Σ

1585286

178,18625

138,58930

79,19389

60 50 40

) N k ( 30 x V


20 10 0 EN2

ERC2

W2

WRC2


Zid

K(kN/m)

VII.,x (kN)

VIII.,x (kN)

VIV.,x (kN)

EN2

340209,69

57,35939

44,61286

25,49306

ERC2

452433,31

76,28030

59,32912

33,90235

W2

340209,69

57,35939

44,61286

25,49306

WRC2

452433,31

76,28030

59,32912

33,90235

Σ

1585286

267,27937

207,88395

118,79083

90 80 70 ) 60 N50 k ( x40 V 30 20 10 0


EN2

ERC2


W2

WRC2





Smjer y

Horizontalna popreĉna sila ''k''-te etaţe od seizmiĉkog djelovanja:

    

Tablica 3.36: Horizontalna popreĉna sila Vk,y za ag = 0,05g

Etaža

Fi(kN)

Vk,y(kN)

4.

18,2666

18,2666

3.

13,69995 31,96654

2.

9,133298 41,09984

1.

4,53596

45,6358


Etaža

Fi(kN)

Vk,y(kN)

4.

36,53319

36,53319

3.

27,39989

63,93309

2.

18,2666

82,19968

1.

9,07192

91,2716


Etaža

Fi(kN)

Vk,y(kN)

4.

73,06638

73,06638

3.

54,79979

127,8662

2.

36,53319

164,3994

1.

18,14384

182,5432


Etaža

Fi(kN)

Vk,y(kN)

4.

109,5996

109,5996

3.

82,19968

191,7993

2.

54,79979

246,599

1.

27,21576

273,8148






Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila koja otpada na (m) -ti zid ''k''-te etaţe koji se pruţa u y

 ∑ ∑ 

smjeru:

– krutost ziĊa (m) – suma krutosti sveg ziĊa ''k'' -te etaţe

I., II., III. i IV. etaža Tablica 3.40: Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,y za ag = 0,05g

Zid

K(kN/m)

VI.,y (kN)

VII.,y (kN)

VIII.,y (kN)

VIV.,y (kN)

N1; N2

146054,98

22,81790

20,54992

15,98327

9,13330

S1; S2

146054,98

22,81790

20,54992

15,98327

9,13330

Σ

292109,96

45,63580

41,09984

31,96654

18,26660

25

20

I. etaţa II. etaţa III. etaţa IV. etaţa

) 15 N k ( y V10

5

0 N1; N2

S1; S2

Tablica 3.41: Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,y za ag = 0,1g

Zid

K(kN/m)

VI.,y (kN)

VII.,y (kN)

VIII.,y (kN)

VIV.,y (kN)

N1; N2

146054,98

45,63580

41,09984

31,96654

18,26660

S1; S2

146054,98

45,63580

41,09984

31,96654

18,26660

Σ

292109,96

91,27160

82,19968

63,93309

36,53319


3



50 45 40 35

I. etaţa II. etaţa III. etaţa IV. etaţa

) 30 N k ( 25 y V

20 15 10 5 0 N1; N2

S1; S2


Zid

K(kN/m)

VI.,y (kN)

VII.,y (kN)

VIII.,y (kN)

VIV.,y (kN)

N1; N2

146054,98

91,27160

82,19968

63,93309

36,53319

S1; S2

146054,98

91,27160

82,19968

63,93309

36,53319

Σ

292109,96

182,54320

164,39936

127,86617

73,06638

100 90 80 70

I. etaţa

) 60 N k ( 50 y V 40


30 20 10 0 N1; N2


S1; S2






Zid

K(kN/m)

VI.,y (kN)

VII.,y (kN)

VIII.,y (kN)

VIV.,y (kN)

N1; N2

146054,98 136,90740 123,29952

95,89963

54,79979

S1; S2

146054,98 136,90740 123,29952

95,89963

54,79979

292109,96

191,79926

109,59957

Σ

273,81480

246,59904

160 140 120 100

I. etaţa II. etaţa III. etaţa

) N k ( 80 y V

60

IV. etaţa

40 20 0 N1; N2


S1; S2





3.4.11 Ukupni moment savijanja od potresnih sila Smjer x

 ( )                         ag=0,05g

ag=0,1g

ag=0,2g

ag=0,3g

Raspodjela momenata savijanja po visini (smjer x) 6,0 5,0 4,0

) m ( 3,0 h

0,05g 0,1g 0,2g

2,0

0,3g 1,0 0,0 0

200

400

600

800

1000

1200

1400

Muk (kNm)


6



Smjer y

 ( )                    ag=0,05g

ag=0,1g

ag=0,2g

ag=0,3g

Raspodjela momenata savijanja po visini (smjer y) 6,0

5,0

4,0

) m ( 3,0 h

0,05g 0,1g 0,2g

2,0

0,3g

1,0

0,0 0

200

400

600

800

1000

1200

1400

Muk (kNm)


7



3.4.12 Raspodjela momenata savijanja

na pojedino ziĎe u katu

Smjer x

I. etaža Tablica 3.44: Moment savijanja od potresnih sila Mx (I. etaţa)

Zid

K(kN/m)

EN1

MI.,x (kNm) ag=0,05g

ag =0,1g

ag =0,2g

ag =0,3g

146054,98

22,57

45,14

90,28

135,42

ES1

146054,98

22,57

45,14

90,28

135,42

ERC1

452433,31

69,91

139,83

279,65

419,48

WN1

146054,98

22,57

45,14

90,28

135,42

WS1

146054,98

22,57

45,14

90,28

135,42

WRC1

452433,31

69,91

139,83

279,65

419,48

Σ

1489086,5

230,11

460,21

920,42

1380,63

10%

EN1 10%

30%

ES1 ERC1

30%

WN1 WS1

10% 10%

WRC1

II., III. i IV. etaža Tablica 3.45: Moment savijanja od potresnih sila Mx za ag = 0,05g (II., III. i IV. etaţa)

MII.,x

MIII.,x

MIV.,x

(kNm)

(kNm)

(kNm)

340209,69

32,93

18,11

6,59

ERC2

452433,31

43,79

24,08

8,76

W2

340209,69

32,93

18,11

6,59

WRC2

452433,31

43,79

24,08

8,76

Σ

1585286,00

153,44

84,39

30,69

Zid

K(kN/m)

EN2


8



Tablica 3.46: Moment savijanja od potresnih sila Mx za ag = 0,1g (II., III. i IV. etaţa)

MII.,x

MIII.,x

MIV.,x

(kNm)

(kNm)

(kNm)

Zid

K(kN/m)

EN2

340209,69

65,86

36,22

13,17

ERC2

452433,31

87,58

48,17

17,52

W2

340209,69

65,86

36,22

13,17

WRC2

452433,31

87,58

48,17

17,52

Σ

1585286

306,88

168,78

61,38

Tablica 3.47: Moment savijanja od potresnih sila Mx za ag = 0,2g (II., III. i IV. etaţa)

Zid

K(kN/m)

MII.,x

MIII.,x

MIV.,x

(kNm)

(kNm)

(kNm)

EN2

340209,69

131,71

72,44

26,34

ERC2

452433,31

175,16

96,34

35,03

W2

340209,69

131,71

72,44

26,34

WRC2

452433,31

175,16

96,34

35,03

Σ

1585286

613,75

337,56

122,75

Tablica 3.48: Moment savijanja od potresnih sila Mx za ag = 0,3g

MII.,x

MIII.,x

MIV.,x

(kNm)

(kNm)

(kNm)

340209,69

197,57

108,66

39,51

ERC2

452433,31

262,74

144,51

52,55

W2

340209,69

197,57

108,66

39,51

WRC2

452433,31

262,74

144,51

52,55

Σ

1585286

920,63

506,35

184,13

Zid

K(kN/m)

EN2


(II., III. i IV. etaţa)

9



29%

21%

21%

EN2 ERC2

29%

W2 WRC2

Smjer y I. , II., III. i IV. etaža Tablica 3.49: Moment savijanja od potresnih sila My za ag = 0,05g

Zid

K(kN/m)

MI.,y (kNm)

MII.,y (kNm)

MIII.,y (kNm)

MIV.,y (kNm)

N1; N2

146054,98

106,15080

70,78306

38,93068

14,15661

S1; S2

146054,98

106,15080

70,78306

38,93068

14,15661

Σ

292109,96

212,30161

141,56612

77,86136

28,31322

Tablica 3.50: Moment savijanja od potresnih sila My za ag = 0,1g

Zid

K(kN/m)

MI.,y (kNm)

MII.,y (kNm)

MIII.,y (kNm)

MIV.,y (kNm)

N1; N2

146054,98

212,30161

141,56612

77,86136

28,31322

S1; S2

146054,98

212,30161

141,56612

77,86136

28,31322

Σ

292109,96

424,60321

283,13223

155,72273

56,62645


Zid

K(kN/m)

MI.,y (kNm)

MII.,y (kNm)

MIII.,y (kNm)

MIV.,y (kNm)

N1; N2

146054,98

424,60321

283,13223

155,72273

56,62645

S1; S2

146054,98

424,60321

283,13223

155,72273

56,62645

Σ

292109,96

849,20643

566,26447

311,44546

113,25289


Zid

K(kN/m)

MI.,y (kNm)

MII.,y (kNm)

MIII.,y (kNm)

MIV.,y (kNm)

N1; N2

146054,98

636,90482

424,69835

233,58409

84,93967

S1; S2

146054,98

636,90482

424,69835

233,58409

84,93967

Σ

292109,96

1273,80964

849,39670

467,16819

169,87934


60



N1; N2 50%

50%

S1; S2

3.4.13 Nosivost nearmiranih zidanih zidova

Kako bi se odredila p roraĉunska

vrijednost vertikalnog opterećenja ziĊa potrebno je

odrediti koju površinu, odnosno koliku teţinu ploĉe preuzima pojedini zid. Za sluĉaj podjele površine kod iste vrste zidova, zidovi su ravnopravni, odnosno preuzimaju jednak dio površine (50:50). Za sluĉaj kad imamo kombinaciju zidova, armiran obetonski zidovi preuzimaju 66,66% površine ploĉe, a zidani zidovi 33,33%. I. etaža

Slika 3.16: Površine ploĉe koje preuzima pojedini zid na


I. etaţi

6



 

Tablica 3.53: Površine i teţine ploĉe koje preuzima pojedini zid na I. etaţi

*

Broj

Zid

1.

EN1

2.

2,114

7,9275

ES1

3,648

13,68

3.

ERC1

1,585

5,94375

4.

N1

1,963

7,36125

5.

S1

1,133

4,24875

6.

WN1

2,114

7,9275

7.

WS1

3,648

13,68

8.

WRC1

1,585

5,94375

       (

II. III. i IV. e taža

Slika 3.17: Površine ploĉe koje preuzima pojedini zid na

II., III. i IV. etaţi

 

Tablica 3.54: Površine i teţine ploĉe koje preuzima pojedini zid na II., III. ili IV. etaţi

*

Broj

Zid

1.

E2

2.

5,762

21,6075

ERC2

1,585

5,94375

3.

N2

1,963

7,36125

4.

S2

1,133

4,24875

5.

W2

5,762

21,6075

6.

WRC2

1,585

5,94375

       (


6



3.4.12.1 Nosivost na vertikalno opterećenje

             

 

– proraĉunska vrijednost vertikalnog opterećenja ziĊa

proraĉunska nosivost nearmiranog ziĊa proraĉunska nosivost nearmiranog ziĊa na sredini visine ziĊa

– faktor smanjenja nosivosti na sredini visine ziĊa zbog vitkosti i ekscentriĉnosti

opterećenja:

tablica


63



                                       – ekscentriĉnost zbog opterećenja:

- proraĉunski moment savijanja na sredini visine ziĊa:

- proraĉunsko vertikalno opterećenje u sredini visine ziĊa

– ekscentriĉnost u sredini visine, nastaje od horizontalnog

opterećenja

– poĉetna ekcentriĉnost:

– ekscentriĉnost od opterećenja:

za

- dokaz nosivosti zida:

Nosivost zida EN1

Proraĉunska vrijednost vertikalnog opterećenja ziĊa

                                  - teţina zida EN1

- teţina zida

koju preuzima zid EN1

na jednoj etaţi

- teţina ploĉe koju preuzima zid EN1 na jednoj etaţi


6



Proraĉunska nosivost nearmiranog ziĊa na sredini visine ziĊa

                                                                tablica 4

Tablica 3.55: Faktor smanjenja nosivosti ziĊa Φm

Vitkost

11

Ekscentriĉnost 0,82

11,05 12

0,80

- dokaz nosivosti zida EN1:


6



 

Tablica 3.56: Nosivost nearmiranog ziĊa I. etaţe na vertikalno opterećenje

Broj

Zid

1.

EN1

2.

55,703

13,090

ES1

86,767

20,390

3.

N1

50,594

11,889

4.

S1

33,786

7,940

5.

WN1

55,703

13,090

6.

WS1

86,767

20,390

369,320

86,788

Σ

 

Tablica 3.57: Nosivost nearmiranog ziĊa II. etaţe na vertikalno opterećenje

Broj

Zid

1.

E2

2.

107,878

25,351

N2

37,9455

8,917

3.

S2

25,3398

5,955

4.

W2

107,8778

25,351

279,041

65,573

Σ

 

Tablica 3.58: Nosivost nearmiranog ziĊa III. etaţe na vertikalno opterećenje

Broj

Zid

1.

E3

2.

71,919

16,901

N3

25,297

5,945

3.

S3

16,893

3,970

4.

W3

71,919

16,901

186,027

43,716

Σ

 

Tablica 3.59: Nosivost nearmiranog ziĊa IV. etaţe na vertikalno opterećenje

Broj

Zid

1.

E4

2.

35,959

8,450

N4

12,648

2,972

3.

S4

8,447

1,985

4.

W4

35,959

8,450

93,014

21,858

Σ


66



3.4.12.1 Nosivost na horizontalno opterećenje

  Proračun posmične nosivosti ziĎa

Pri proraĉunu nosivog ziĊa na posmik u obzir je potrebno uzeti proraĉunsko djelovanje horizontalnih sila zajedno s proraĉunskim vertikalnim opterećenjem. U nosivost na horizontalne sile potpuno se zanemaruju dijelovi ziĊa izloţeni vlaĉnim naprezanjima. Nosivost na horizontalne sile odreĊuje se prema izrazu:

      

duljina tlaĉno naprezanog dijela nearmianog neomeĊenog ziĊa duljine L, pri

ĉemu je proraĉunana na osnovi trokutne raspodjele naprezanja bez uzimanja u

proraĉun vlaĉnog naprezanja, jer vlaĉno naprezanje nearmirano i neomeĊeno ziĊe ne moţe preuzeti:

  


67



 

– proraĉunska vrijednost momenta savij anja koji djeluje u ravnini

ziĊa

– proraĉunska vrijednost minimalne tlaĉne uzduţne sile koja

            djeluje ziĊa (kod protresa

)

karakteristiĉna posmiĉna ĉvrstoća zida, kada na ziĊe djeluje minimalno

vertikalno tlaĉno opterećenje, ne uzimajući u obzir dio ziĊa koji je naprezan vlaĉno – karakteristiĉna poĉetna posmiĉna ĉvrstoća pri nultom tlaĉnom

naprezanju:

- proraĉunsko

tlaĉno naprezanje okomito na posmik u elementu na

promatranoj razini, uzimajući odgovarajuću kombinaciju opterećenja utemeljenu na prosjeĉnom vertikalnom naprezanju na tlaĉnoj duljini ziĊa Lc, koja osigurava posmiĉnu otpornost:

    

- dokaz nosivosti: p roraĉunska popreĉna sila V Ed ne smije premašiti proraĉunsku posmiĉnu nosivost (otpornost) ziĊa na popreĉne sile VRd

  

Nosivost zida EN1 1. slučaj: ag = 0,05g

Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,x (Tablica 3.28):

   

                [ ]  

Pripadno vertikalno opterećenje na zidu za potresnu proraĉunsku kombinaciju: Pripadni moment savijanja (Tablica 3.44):


68



                                                                                   [ ] 

(opeĉni zidni element, mort opće namjene

M15)

- dokaz nosivosti zida EN1:

2. slučaj: ag = 0,3g

Seizmiĉka proraĉunska popreĉna sila Vl,k,x (Tablica 3.31):

Pripadno vertikalno opterećenje na zidu za potresnu proraĉunsku kombinaciju: Pripadni moment savijanja (Tablica 3.44):

→ kod većih iznosa proraĉunskog ubrzanja tla nearmirani zidani zid ne zadovoljava uvjete za nosivost, što pokazuje da nije projektiran za veću seizmiĉnost


69



3.4.14 Nosivost armiranobetonskih zidova

Poznati podaci o armiranobetonskim zidovima: beton

C28/35, agregat maksimalnog zrna 6/8 mm

armatura

B450C, dvostruki sloj vertikalne armature i horizontalne armature s dodatnim

sponama na ograniĉenom podruĉju na krajevima zida

Nosivost zida ERC1

                              {                ,          

ag = 0,3g

Duljina zida:

Debljina zida:

0,100 m

Visina etaţe:

1,400 m

Visina zgrade:

6,200 m

Proraĉunska tlaĉna ĉvrstoća betona (C28/35)

Proraĉunska granica popuštanja armature (B450C)

OdreĊivanje duljine rubnih elemenata zida

Provjera vitkosti zida

zid je vitak

Provjera debljine zida




uvjet nije zadovoljen

70



Proraĉun visine kritiĉnog podruĉja

      ,             {          

Proraĉun povećanih reznih sila za potrebe dimenzioniranja 1.

Popreĉne sile Tablica 3.60: Raspodjela popreĉnih sila po visini za zid ERC

1

2

1

2

Broj

h (m)

Vx (kN)

1,5 Vx (kN)

1.

6,2

33,902

50,854

2.

4,65

59,329

88,994

3.

3,1

76,280

114,420

4.

1,55

90,171

135,256

Vx – popr eĉna sila dobivena proraĉunom, Tablica 3.31 i Tablica 3.35 1,5 Vx –popreĉna sila povećana za 50%

ž

Dijagram poprečnih sila za zid ERC

    

6,0

dijagram

popreĉnih 5,0 

4,0



sila dobivenih



) m ( 3,0 h

proraĉunom povećani dijagram

popreĉnih sila

2,0 

1,0





0,0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120130140150

V (kN)


7



                ∑   2. Momenti savijanja

Tablica 3.61: Raspodjela momenta savijanja po visini za zid ERC

1

2

Broj

h (m)

Muk (kNm)

MERC (kNm)

1.

6,2

0

0

2.

4,65

184,126

55,943

3.

3,1

506,346

153,845

4.

1,55

920,629

279,717

5.

0

1380,634

419,482

Muk – ukupni moment savijanja od potresnih sila MERC – moment savijanja zida ERC raspodijeljen u omjeru krutosti

Dijagram momenta savijanja za zid ERC 6,0

dijagram momenata savijavanja dobivenih

5,0

proraĉunom proraĉunska

4,0

ovojnica

) m ( 3,0 h 2,0

1,0

 0,0 0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

M (kNm)


7



Slika 3.18: Nacrt armature armiranobetonskih zidova


73



4

USPOREDBA REZULTATA

Karakteristiĉna tlaĉna ĉvrstoća ziĊa Projekt:

Proraĉun: Odstupanje:

Zakljuĉak:

      

vrijednost u projektu dobivena je ispitivanjem tlaĉne ĉvrstoće zidnih

elemenata i dobro se poklapa sa rezultatom dobivenim proraĉunom

Teţina konstrukcije Projekt:

Proraĉun: Odstupanje:

Zakljuĉak:

      

proraĉunata teţina konstrukcije malo je veća od izmjerene teţine, ĉime smo u proraĉunu na strani sigurnosti

     

Osnovni period vibracija T Projekt:

(uzduţni smjer) ( popreĉni smjer )

Proraĉun: Zakljuĉak:

osnovni periodi vibracija u projektu dobiveni su prije postavljanja na potresni stol i postavljanja dodatnih masa, ĉime se ne mogu usporediti s onima dobiveni ma proraĉunom


7

Zgrada s nosivim armiranobetons armiranobetonskim kim i nearmiranim zidanim zidovima, zidovima, diplomski rad iz predmeta

Plošni nosaĉi, GraĊevinski GraĊevinski Fakultet Osijek, Sveuĉilište Josipa Josipa Jurja Strossmayera u Osijeku Osijeku

Raspodjela seizmiĉkih sila po visini graĊevine Projekt

:

Proraĉun:



Odstupanje:

Zakljuĉak:

metodom

proraĉuna korištenjem ekvivalentnih statiĉkih sila uz

faktor ponašanja ponašanja q=1,5 dobiveno je gotovo idealno poklapanje poklapanje rezultata s onima dobivenima na potresnom stolu

HABIJANIĆ, HABIJANI Ć, Helena-Ena

7



5

ZAKLJUČAK Postojeće nearmirane zidane konstrukcije koje ne zadovoljavaju zahtjeve seizmiĉkog

projektiranja ĉesto se ojaĉavaju oja ĉavaju na naĉin da se dodaju armiranobetonski zidovi ili se postojeći zidani zidovi zamjenjuju armiranobetonskima. Pri tome se, pod pretpostavkom da samo

armirnobetonski zidovi doprinose krutosti i ĉvrstoći zgrade, nearmirano ziĊe z iĊe zanemaruje, iako su takvi zidovi najĉešće duţi, ali i brojniji. Razlika u odzivu konstrukcije s pojedinaĉnim i kombiniranim sustavom je velika. Konstrukcija mora biti projektirana na prikladne zahtjeve

za meĊukatni pomak koji odgovaraju i zidanim zidovima jer oni nastavljaju prenositi vertikalno opterećenje. Za potrebe projekta CoMa WallS projektirana je ispitivanje na potresnom stolu sa

ĉetverokatna modelna graĊevina za

šest nearmiranih zidanih zidova i dva armiranobetonska

zida, a meĊukatna konstrukcija je armiranobetonska ploĉa. S obzirom na površinu zidova, modelna graĊevina proje ktirana je tako da od ukupne površine svih zidova, koja iznosi 4,772 m2, 83 % površine (3,972 m 2)

ĉine zidani zidovi. Teţina im je takoĊer dominantna u odnosu

na armiranobetonske; 66% teţine zidova (54,27 kN od ukupnih 82,27 kN koliko teţe svi zidovi) otpada na zidane zidove. Ipak, zbog velike krutosti armiranobetonskih zidova, zbroj krutosti ovih dviju vrsta zidova je gotovo id entiĉan. S obzirom da se i potresna sila i moment savijanja raspodjeljuju na zidove u omjeru krutos ti,

dolazimo do zakljuĉka da i nearmirani

zidani zidovi mogu puno doprinijeti u potresnoj otpornosti.


76



Modelna graĊevina nije projektirana u skladu s normama zbog toga je proveden proraĉun

konstrukcije prema pravilima EN 1996-1-1:2005 i EN 1998-1:2004. Proraĉun je

proveden pomoću metode

ekvivalentnih statiĉkih sila za razliĉite intenzitete proraĉunskog

ubrzanja tla. Za faktor ponašanja, usvojena je vrijednost od q=1,5

pomoću kojeg se odreĊuje proraĉunski spektar odziva ,

kao najnepovoljniji sluĉaj i za tu je vrijednost dobiveno

gotovo idealno poklapanje rezultata s onima dobivenima na potresnom stolu. Kada bi se prema pojednostavljenoj metodi zanemarili nearmirani zidani zidovi i sve horizontalne sile rasporedile samo na armiranobetonske zidove,

rezultat bi bio previše konzervativan i pravo

ponašanje konstrukcije ne bi se moglo dobro prikazati. Analiza ovakvih mješovitih sustava vrlo je osjetljiva na pretpostavljena svojstva krutosti tih tipova zidova, a pozitivne rezultate

moţemo oĉekivati samo ako su ĉvrstoća i krutost obje vrste zidova u odreĊenom omjeru.


77



LITERATURA [1]

Behaim B., Armirani beton, Zagreb, 1995.

[2]

Ĉaušević M., Dinamika konstrukcija, Sveuĉilišni udţbenik, Golden marketing Tehniĉka knjiga, Zagreb, 2010.

[3]

Sorić Z., Zidane konstrukcije I , Zagreb, 2016.

[4]

Tomaţević M., Dynamic modelling of masonry buildings: storey mechanism model as a simple alternative, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, vol. 15, pp. 731-749, 1987.

[5]

Tomiĉić I., Betonske konstrukcije, Zagreb, 1996.

[6]

Beyer K., Seismic Behaviour of Mixed Reinforced Concrete - Unreinforced Masonry, Wall Structures, Seventh Framework Programme, Capacities Specific Programme, Research Infrastructures, Project No.: 227887, January 2013.

[7]

Beyer K., Tondelli M., Petry S., Peloso S., Dynamic testing of a four-storey building with reinforced concrete and unreinforced masonry walls: prediction, test results and data set

[8]

Bisch P., Carvalho E., Degee H., Fajfar P., Fardis M., Franchin P., Kreslin M., Pecker A., Pinto P., Plumier A., Somja H., Tsionis G., Eurocode 8: Seismic Design of Buildings Worked examples, Worked examples

presented at the Workshop “EC 8:

Seismic Design of Buildings”, Lisbon, 10 -11 Feb. 2011. [9]

Koţul M., Raspudić K., Utjecaj zidova ispune na ponašanje okvirnih konstrukcija pri seizmičkom optrećenju, E- zbornik

GraĊevinskog fakulteta u Mostaru, broj 4, pro sinac

2012 [10]

Mrak P., Grandić D., Meštrović D., Armiranobetonski zidovi u potresnim područjima, GraĊevinar 62 (2010) 6, 517 -527

[11]

Paparo A., Beyer K., Development of a displacement-based design approach for modern mixed RC-URM wall structures

[12]

Paparo A., Beyer K., Pushover analyses of mixed RC-URM wall structures

[13]

Paparo A., Beyer K., Seismic behaviour of mixed RC-URM wall structures: comparison between numerical results and experimental evidence

[14]

Paparo A., Beyer K., Quasi-static cyclic tests of two mixed reinforced concrete – unreinforced masonry wall structures


78



[15]

Petry S., Beyer K., Comparison of seismic tests on urm piers at half-and full-scale

[16]

Petry S., Beyer K., Scaling unreinforced masonry for reduced-scale seismic testing

[17]

Petry S., Beyer K., Testing unreinforced masonry structures at reduced scale

[18]

Tomiĉić, I., Duktilni zidovi s dijagonalnom armaturom hrpta , GraĊevinar 56 (2004) 7, 423-428

[19]

CEN. Eurocode 6: Design of masonry structures - Part 1-1: General rules for reinforced and unreinforced masonry structures (EN 1996-1-1:2005). Brussels: European Committee for Standardization; 2005

[20]

CEN. Eurocode 8: Design of Structures for Earthquake Resistance - Part 1: General Rules, Seismic Actions and Rules for Buildings (EN 1998-1:2004). Brussels: European Committee for Standardization; 2004

[21]

http://e-ucenje.gfmo.ba/predmeti/attachments/article/743/ RadniMaterijaliZaTrecuProvjeruZnanja.pdf, 6.8.2016.

[22]

http://www.gfos.unios.hr/portal/images/stories/studij/sveucilisni preddiplomski/osnove-proracuna-i-djelovanja-na-konstrukcije/1-potres predavanja.pdf, 6.8.2016.

[23]

http://seminar.tvz.hr/materijali/materijali13/13A06.pdf, 25.7.2016.


79



GRAFIČKI PRILOZI Prilog 1. Proĉelje – uzduţni smjer Prilog 2. Proĉelje – popreĉni smjer Prilog 3. Tlocrt I. etaţe Prilog 4. Tlocrt II., III. i IV. etaţe Prilog 5. Presjek A-A Prilog 6. Presjek B-B Prilog 7. Presjek C-C Prilog 8. Centar krutosti i centar masa I. etaţe Prilog 9. Centar krutosti i centar masa II., III. i

IV. etaţe

Prilog 10. Površine koje preuzima pojedini zid na I. etaţi Prilog 11. Površine koje preuzima pojedini zid na II., III. i IV. etaţi


80

Pročelje - uzdužni smjer

556 5 1

0 0 1

0 4 1

0 4 5 1

0 0 1

0 4 1

0 4 5 1

0 0 1

0 6 6

0 4 1

0 4 5 1

0 4 1

0 4

42

154.5

78

154.5

69

100

42

640

[cm]

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Pročelje - uzdužni smjer Mjerilo 1:50

Broj priloga: 1

Pristupnica: Helena-Ena Habijanić

Izrađeno: 15.8.2016. Primljeno: 5.9.2016. Mentor: doc. dr. sc. Davorin Penava dipl. ing. građ.

Pročelje - poprečni smjer

320 5 1

0 4 1

5 1

0 4 1

5 1

0 6 6

0 4 1

5 1

0 4 1

0 4

30 30.5

52.3

154.5

52.3

30.5 30

380

[cm]

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Pročelje - poprečni smjer Mjerilo 1:50

Broj priloga: 2



Tlocrt I. etaže

Istok 556 9.5

537

9.5

B

C

EN1 (1,545 x 1,400 x 0,095 m)

r e v e j S

0 2 3

ERC1 (1,0 x 1,4 x 0,1 m)

ES1 (1,545 x 1,400 x 0,09 5 m)

5 . 5 . 0 9 3

0 1 0 1

3 . 2 5

8 . 2 6

5 . 4 5 1 A

) m 5 9 0 , 0 x 0 0 4 , 1 x 5 4 5 , 1 ( 1 N

) m 5 9 0 , 0 x 0 0 4 , 1 x 5 4 5 , 1 ( 1 S

5 . 4 0 5 8 1 2 A

3 . 2 5

8 . 2 6

5 . 5 . 0 9 3

0 1 0 1

WN1 (1,545 x 1,400 x 0,095 m)

WS1 (1,545 x 1,400 x 0,095 m)

WRC1 (1,0 x 1,4 x 0,1 m) C

B

537 9.5

135.5 154.5

g u J

9.5

78

9.5

9.5 135.5

9.5

69

100

[cm]

154.5

Zapad

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Tlocrt I. etaže Mjerilo 1:50

Broj priloga: 3



Tlocrt II., III. i IV. etaže

Istok 556 9.5

537

9.5

B

C

E2 (3,870 x 1,400 x 0,095 m)

r e v e j S

0 2 3

ERC2 (1,0 x 1,4 x 0,1 m)

5 . 5 . 0 9 3

0 1 0 1

3 . 2 5

8 . 2 6 ) m 5 9 0 , 0 x 0 0 4 , 1 x 5 4 5 , 1 ( 2 N

5 . 4 5 1 A

) m 5 9 0 , 0 x 0 0 4 , 1 x 5 4 5 , 1 ( 2 S

5 . 4 0 5 8 1 2 A

3 . 2 5

8 . 2 6

5 . 5 . 0 9 3

0 1 0 1

W2 (3,870 x 1,400 x 0,095 m)

WRC2 (1,0 x 1,4 x 0,1 m) C

B

9.5

g u J

368

9.5

69

100

[cm]

387

Zapad

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Tlocrt II., III. i IV. etaže Mjerilo 1:50

Broj priloga: 4



Presjek A-A 556 9.5

537

9.5 5 1

N2

N2 0 4 1

5 1

N2

N2 0 4 1

5 1

N2

0 6 6

N2 0 4 1

5 1

N1

N1 0 4 1

0 4

42

154.5

78

154.5

69

100

42

640

[cm]

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Presjek A-A Mjerilo 1:50

Broj priloga: 5



Presjek B-B 320 10.5

299

9.5

10.5

280

9.5 5 1

W2

E2 0 4 1

5 1

W2

E2 0 4 1

5 1

W2

0 6 6

E2 0 4 1

5 1

WN1

EN1 0 4 1

0 4

30 30.5

52.3

154.5

52.3

30.5 30

380

[cm]

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Presjek B-B Mjerilo 1:50

Broj priloga: 6



Presjek C-C 320 10

300

10

10

280

10 5 1

WRC2

ERC2 0 4 1

5 1

WRC2

ERC2 0 4 1

5 1

WRC2

0 6 6

ERC2 0 4 1

5 1

WRC1

ERC1 0 4 1

0 4

30 30.5

52.3

154.5

52.3

30.5 30

380

[cm]

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Presjek C-C Mjerilo 1:50

Broj priloga: 7



Centar krutosti i centar masa I. etaže

273.3

11.7

EN1

261.5 ERC1

ES1

5 4 1

5 4 1

CK

1 N

1 S

CM

5 4 1

5 4 1

WN1

273.3

11.7

WS1

285

261.5

WRC1

[cm]

261.5

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Centar krutosti i centar masa I. etaže Mjerilo 1:50

Broj priloga: 8



Centar krutosti i centar masa II., III. i IV. etaže

273.3

9.2

264 ERC2

E2

5 4 1

5 4 1

CK

2 N

2 S

CM

5 4 1

5 4 1

273.3

W2

9.2

282.5

264

WRC2

[cm]

264

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Centar krutosti i centar masa II., III. i IV. etaže Mjerilo 1:50

Broj priloga: 9



Površine koje preuzima pojedini zid na I. etaži

193.5 82.8

8 . 2 8

228 110.8

134.5

228

86.7

47.8

° 5 4

6 0 °

° 4 5

3 0°

PEN1

PES1

PERC1

3 . 7 7

3 . 7 7

P N1

0 2 3

8 . 2 8

PS1

3 . 7 7

0 2 3 3 . 7 7

PWN1

4 5 ° 8 . 2 8

PWS1

PWRC1

3 0 ° 8 . 2 8

° 0 6

4 5 °

82.8

110.8 193.5

228 228

86.7 134.5

47.8

[cm]

GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK DIPLOMSKI RAD Prilog: Površine koje preuzima pojedini zid na I. etaži Mjerilo 1:50

Broj priloga: 10



zgrada sa nosivim ab i nearmiranim zidovima.pdf

Recommend Documents