Stambena Zgrada Betonske Konstrukcije

201 3

Betonske konstrukcije 201 3

Betonske konstrukcije PROJEKTNI ZADATAK Stambeno – poslovni objekat (Priz. + 4 sprata)

KATARINA LJUBIŠIĆ RGGF

Betonske konstrukcije 201 3 UNIVERZITET U TUZLI RUDARSKO – GEOLOŠKO – GRAĐEVINSKI FAKULTET GRAĐEVINSKI ODSJEK

GLAVNI PROJEKAT STAMBENO - POSLOVNOG OBJEKTA (KONSTRUKTIVNA FAZA PROJEKTA)

Betonske konstrukcije 201 3 Katarina Ljubišić SADRŽAJ:

1. OPĆA DOKUMENTACIJA........................................................................................ 1.1 Lista primjenjenih propisa i standarda............................................................ 1.2 Korišteni programski paketi............................................................................. 2. PRORAČUNSKI MODEL KONSTRUKCIJE................................................................. 3. TEHNIČKI UVJETI ZA IZVOĐENJE.......................................................................... 3.1 Redosljed izvođenja pojedinih radova i tehnološki proces.............................. 3.2 Napomene u vezi održavanja, osmatranja i pregleda objekta........................ 3.3 Ostale napomene............................................................................................ 4. TEHNIČKI OPIS..................................................................................................... 4.1 Uvod................................................................................................................ 4.2 Funkcija........................................................................................................... 4.3 Konstrukcija..................................................................................................... 4.4 Materijalizacija i obrada.................................................................................. 4.5 Instalacije........................................................................................................ 5. STATIČKI PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE I ANALIZA OPTEREĆENJA............... 5.1 Analiza opterećenja......................................................................................... 5.2 Statički uticaj nosive konstrukcije................................................................... 5.3 Dužina sidrenja............................................................................................... 5.4 Zaštitni sloj betona......................................................................................... 5.5 Proračunske kombinacije opterećenja............................................................. 6. DIMENZIONIRANJE NA SAVIJANJE......................................................................... 7. DIMENZIONIRANJE NA POPREČNE SILE................................................................ 8. DIMENZIONIRANJE STUBOVA............................................................................... 9. DIMENZIONIRANJE TEMELJA SAMACA.................................................................. 10. DIMENZIONIRANJE STEPENIŠTA......................................................................... 11. DIMENZIONIRANJE PLOČA.................................................................................. 12. GRAFIČKI PRILOZI ............................................................................................. 12.1 Plan oplate....................................................................................................

Betonske konstrukcije 201 3 12.2 Nacrt armature greda.................................................................................... 12.3 Nacrt armature stubova................................................................................ 12.4 Nacrt armature stepeništa............................................................................ 12.5 Nacrt armature međuspratnih ploča............................................................. 12.6 Nacrt armature temeljne konstrukcije...........................................................


1. OPĆA DOKUMENTACIJA

1.1 Lista primjenjenih propisa i standarda - Pravilnik o tehničkim normativima za izgradnju objekata visokogradnje u seizmičkim područjima, posljednja revizija, Službeni list SFRJ br. 52/1990; - Evropski standard za korisna opterećenja stambenih i javnih zgrada EuroCode 1 - EuroCode 2 – za proračun armirano betonskih

elemenata

i temeljnih

stopa

1.2 Korišteni programski paketi Za analizu i dimenzioniranje ab elemenata

konstrukcije korišten je

programski paket Tower 6.0 - 3D MODEL BUILDER ver.1408.


2. PRORAČUNSKI MODEL KONSTRUKCIJE



Računska

analiza

nosivosti

konstrukcije

je

sprovedena

na

3-D

računskom modelu po svim karakterističnim ramovima. 

Spojevi spratnih greda su monolitno spojeni (uklještenja).



Spoj stubova i temelja samaca je modeliran sa stepenom uklještenja 1.00 sa mogućnosti prenosa svih uticaja na temeljnu konstrukciju.



Međuspratne grede su također modelirane kao proste grede, odnosno sa uklještenjima na spoju

sa stubovima. Statički proračun greda je

prikazan za konačnu fazu sa ukupnim opterećenjem i ukupnom visinom grede. Grede su betonirane betonom C25/30 na licu mjesta, sa konstruktivnom visinom od 40 cm. 

Konstrukcija je računata po teoriji I reda, dok je proračun stubova vršen po

teoriji

II

reda,

metodom

na

izdvojenom

model

stubu,

sa

koeficijentima izvijana za pojedinačne (mjerodavne) pravce. 

Proračun temeljne konstrukcije i sistema u globalu je riješen sa ekvivalentnom statičkom analizom.



Prema seizmičkim kriterijima, objekat pripada VII seizmičkoj zoni sa povratnim periodom od 500 god. Seizmička analiza je sprovedena prema ekvivalentnoj statičkoj analizi sa koeficijentom seizmičnosti od Ks=0.025.



Periodi oscilovanja su rađeni uz pretpostavku konstantne krutosti sistema (stadij I) ab konstrukcija. Kako je poznato da pojavom mikronaprslina u betonu dolazi do smanjenja krutosti sistema, a time i povećanja perioda oscilovanja, to bi nekom konačnom vremenu značilo

Betonske konstrukcije 201 3 i manje seizmičke sile od računskih. Međutim sa ovim proračunom smo na strani veće sigurnosti. 

Za dokaz stabilnosti vitkih pritisnutih elemenata predpostavljeno je da je konstrukcija horizontalno pomjerljiva.



Modalna

analiza

je sprovedena

prema JUS-u za

ukupno stalno

opterećenje, opterećenje snijegom i za 30% korisnog opterećenja. 

Tlo ispod stubova je modelirano kao čisto ealstični oslonac za prijem vertikalnog, horizontalnog opterećenja i momenata savijanja.



Mreža konačnih elemenata je dimenzija 100x100 cm, za sve površinske elemente.



Napravljen je statički proračun i dimenzioniranje zgrade pravougaonih tlocrtnih dimenzija cca 36,00 x 30,00 m. Zgrada je namjenjena i projektovana kao stambeno-poslovni objekat. Po visini objekat se sastoji (prizemlje i 4 sprata). Razmaci etaža iznose 3,10 + 4 · 2,6 m.

Statički proračun i dimenzioniranje elemenata sklopa proveden je za djelovanja slijedećih opterećenja:      

vlastita težina g dodatno stalno opterećenje g korisno opterećenje p snijeg potres

Za izradu elemenata dijelova konstrukcije koristit će se beton C25/30, te rebrasta armatura.



Sva

vertikalna

i

horizontalna

opterećenja

preuzima

okvirna

AB

konstrukcija, a opterećenja se preko stupova prenose na temeljnu konstrukciju. Pri izradi statičkog proračuna, za dobivanje statičkih uticaja (M,N,T) korišten je programski paket ''Tower 3D Model Bulider'' ver. 6.0, build 1408, za statičku i dinamičku analizu objekata. Program je temeljen na metodi konačnih elemenata. Promatrani su ravninski

Betonske konstrukcije 201 3 okviri u dva različita smjera te traženi najnepovoljniji utjecaji i na iste je izvršeno dimenzioniranje stubova. 

Odabrani propisi za dimenzioniranje ab elemenata.



Temeljne stope:

EC-2:

Odabrana armatura B

500 

Stubovi i klasično armirane grede:

EC-2:

Odabrana

armatura B 500,

Statički račun je koncipiran na slijedećim kontrolama: o Kapacitet nosivosti presjeka na savijanje o Kapacitet nosivosti presjeka na poprečnu silu o Kontrola napona pritiska i zatezanja u betonu. o Kontrola deformacija sa uticajima reologije betona (deformacije uslijed skupljanja i tečenja betona).

3. TEHNIČKI UVJETI ZA IZVOĐENJE

3.1 Redosljed izvođenja pojedinih radova i tehnološki proces Betoniranje ne smije otpočeti prije nego što nadzorni organ pregleda armaturu i pismeno odobri početak betoniranja. Kod armature voditi računa da se ista u toku rada ne pomjeri, da ostane u projektovanom položaju i da bude sa svih strana obuhvaćena betonom.

Betonske konstrukcije 201 3 Za vrijeme betoniranja radnici ne smiju gaziti preko armature i oplate već Izvođač treba da postavi pokretne mostove izdignute iznad armature od tri reda fosni, da se beton prilikom donošenja ne prosipa po armaturi i oplati, a što je najvažnije da se armatura ne pomjeri. Pri betoniranju voditi računa da se betonska masa brzo ugradi. Sve betonske i armirano betonske radove izvesti prema projektu, statičkom proračunu i detaljima, u skladu sa važećim tehničkim propisima za beton, armaturu i oplatu. Za svaku poziciju i vrstu rada označena je marka betona koja se mora održati, a što izvođač dokazuje izradom i ispitivanjem probnih, normnih kocki kod Zavoda za ispitivanje građevinskog materijala. Probne kocke izvođač je dužan da izradi u prisustvu nadzornog organa. Svi

betonski

radovi

moraju

se

izvesti

prema

nacrtima,

statičkom

proračunu, solidno i stručno sa odgovarajućom kvalifikovanom radnom snagom i pod stručnim nadzorom. Izrada i ugrađivanje betona vršiće se mašinskim putem. Za armirano betonske konstrukcije vršiti ispitivanje granulometrijskog sastava kamenog agregata i upotrebiti ga u optimalnom sastavu i vršiti doziranje agregata. Voda koja se upotrebljava za beton mora biti čista i bistra. Količina upotrebljene vode po jednom metru kubnom betona kontrolisaće se u toku rada imajući u vidu važnost vodocementnog faktora. Prije betoniranja izvršiti pregled skele, oplate i podupirača u pogledu oblika i stabilnosti, a u toku betoniranja voditi kontrolu nad istim. Svi izliveni dijelovi konstrukcije moraju biti izrađeni precizno prema dimenzijama u projektu.

Betonske konstrukcije 201 3 Po završenom betoniranju vršiti zaštitu betona od pretjeranog sušenja i sunca, kvašenjem vodom najmanje tri dana, takođe zaštititi beton od vjetra i mraza. Preko izlivene konstrukcije ne smiju se voziti kolica, ni gaziti, već se svuda moraju postaviti fosne. Zidanje preko betonskih konstrukcija može se nastaviti tek po odobrenju nadzornog organa. Oplata mora biti izrađena stručnom radnom snagom i od suhe i zdrave građe, koja mora odgovarati važećim tehničkim propisima za drvene konstrukcije i oplate. Oplata mora biti stabilna, dobro ukrućena, poduprta podupiračima odgovarajućih dimenzija, da nosi i beton i radnu ekipu, a u svemu prema upustvu nadzornog organa. Oplata mora biti sa pravilnim vezama i potrebnim nadvišenjima tako da se može lako skinuti bez oštećenja betonske konstrukcije. Unutrašnje površine oplate moraju imati tačan oblik betonske konstrukcije po planu, a u njima izbetonirane površine po skidanju oplate moraju biti potpuno ravne sa oštrim i ravnim ivicama. Podupirači se ne smiju postaviti direktno na teren ili konstrukciju već se ispod njih moraju postaviti fosne. Ukrućenje podupirača izvršiti u oba pravca radi sprečavanja pomjeranja u bilo kojem pravcu. U slučaju izmjene statičkog proračuna zbog jačeg ili slabijeg terena kao i zbog drugih uzroka ili u slučaju konstruktivnih izmjena, izvođač je dužan da sve izvrši prema naknadnom statičkom proračunu i detaljima. Za sve ugrađene materijale u montažne armirano betonske elemente, Izvođač je dužan da dostavi propisane ateste o kvalitetu. Izvođač je dužan da pripremi sve tehničke mjere kod izrade (lijevanja), održavanja

Betonske konstrukcije 201 3 (njegovanja), transporta i montaže ovdje projektovane montažne armirano betonske konstrukcije. Sa radovima, treba otpočeti početkom sušnog perioda, kako bi se iskopi i betoniranja obavili u suhom tlu, tj. preduprijedili negativni efekti na susjednom objektu. Budući da su nosivost i ostale karakteristike tla od izuzetnog značaja za ispunjavanje projektovanog ponašanja konstrukcije, to se Investitoru nalaže da, posebno u fazi izvođenja zemljanih radova, obezbijedi stalno prisustvo kvalifikovanih predstavnika izvođača i nadzornog organa – prvenstveno ovlaštenih inženjera geološke i građevinske toga,

prognozirane

nosivosti

i

sastav

tla

potrebno

struke. je

Pored

potvrditi

geomehaničkim ispitivanjima na samom nivou temeljne spojnice svih projektovanih temelja – i to dokumentovati propisanim izvještajima o karakteristikama nosivog tla.

Dobijene rezultate unijeti i u zapisnike o

prijemu temeljnih spojnica, koji moraju biti sastavni dio Građevinskog dnevnika. Radovi na konstrukciji se ne mogu nastaviti dok nadzorni organ ne izvrši uvid u ove zapisnike i da pismeni nalog za nastavak radova. Svaki iskop za temelj prima nadzorni organ. Eventualno, po nalogu projektanta ili nadzornog organa, iskop je potrebno i produbiti, do dobro nosivog sloja (Geološki elaborat), kao i eventualno izvršiti zamjenu lošeg tla sa šljunkovitim materijalom. U svaki iskopani temelj vrši se postavljanje šljunkovitog nabijenog tampona debljine 10 cm do nivoa 5 cm ispod kote temeljne spojnice minimalnog koeficijenta stišljivosti 35 MPa. Nakon toga se vrši betoniranje izravnavajućeg sloja mršavim betona MB 15, debljine 5 cm - do kote temeljne spojnice.

Betonske konstrukcije 201 3 Za izvođenje pojedinih faza radova mora postojati predhodno odobrenje odgovornog projektanta, odnosno nadzornog organa. Takvo odobrenje se izdaje nakon ustanovljene ispravnosti izvodenja predhodne faze rada. Odobrenje, sa konstatacijorn o ispravnosti izvođenja predhodne faze, upisuje se u Građevinski dnevnik. Radovi počinju iskopom zemlje, pri čemu se eventualni humus i glinoviti materijal odvaja za transport. Dimenzije iskopa u osnovi se povećavaju za po 10 cm sa svake strane u odnosu na date dimenzije. Svaki iskop za temelj prima nadzorni organ. Eventualno, po nalogu projektanta ili nadzornog organa, iskop je, kao što je već rečeno, potrebno i produbiti, do dobro nosivog sloja, kao i eventualno izvršiti zamjenu lošeg tla sa šljunkovitim materijalom. Prije betoniranja temelja potrebno je izraditi oplatu i postaviti armaturu temelja i ankere elemenata iznad temelja, u svemu prema Izvođačkom projektu. Prekidi i nastavci betoniranja su na spoju temelja i gornjih konstruktivnih elemenata. Skelu držati u svome položaju najmanje 14 dana nakon podbetoniranja. Ove radove sprovesti uz obavezno prisustvo ovlaštenog nadzornog organa za fazu konstrukcije, koji predhodno mora odobriti Organizaciju izvođenja ovih radova predloženu od strane izabranog Izvođača. Ugrađivanje betona se vrši pervibratorima odgovarajućeg prečnika ( 40 50 mm). Pri izvođenju armiračkih radova neophodno je ispštovati projektovane razmake profila, dužine preklopa i sidrenje armature, a pri betoniranju projektovane zaštitne slojeve.

Betonske konstrukcije 201 3 Prilikom spravljanja, transporta, ugradnje, njegovanja i kontrole betona izvođač je dužan da se u svemu pridržava Glavnog i Izvođačkog projekta, kao i odredbi važećih tehničikh propisa, odnosno Pravilnika o tehničkim normativima za beton i armirani beton. Projekat betona radi Izvođač radova o svom trošku, pri čemu ga odobrava odgovorni projektant. Kao polazna osnova za izradu Projekta betona, ovim uslovima se propisije: Za agregat za beton koristiti prirodni šljunkovito-pjeskoviti materijal, čvrst, jedar i postojan, bez organskih primjesa i sa procentom muljevitih sastojaka manjim od 1%. Agregat za beton se permamentno kontroliše u pogledu mineraloško-petrografskog sastava,

granulometrijskog sastava,

vlažnosti, sadržaja čestica manjih od 0.09 i 0.02 mm, sadržaja glinovitih materijala, sadržaja zrna nepravilnog oblika, postojanosti na mraz, sadržaja trošnih zrna, otpornosti na habanje i drobljenje, specifične i zapreminske mase. Za spravljanje betona, ako bude potrebno, koristiti retardere i plastifikatore koji omogućavaju bolju ugradljivost i kompaktnost betonske mješavine. Kontrola kvaliteta betona vrši se uzimanjem uzoraka u fabrici betona i na mjestu ugrađivanja betona, i to svakog dana i za svaki element konstrukcije koji se betonira. Uzorci se uzimaju za spravljanje serija od po 3 kocke ivice 20.0 cm i od po 3 cilindra D/H=15/30 cm, u fabrici betona i na mjestu ugrađivanja betona. Kocke i cilindri se njeguju i čuvaju u uslovima konstrukcija u koje je ugrađen odnosni beton, a ispituju se poslije 28 dana starosti. Izvođač radova je obavezan da za beton montažne konstrukcije i stubove izradi projekat betona. Projekat betona mora biti ovjeren od strane odgovornih projektanata.

Betonske konstrukcije 201 3 U projektu betona treba naročito propisati i: uslove kvaliteta komponenti betona (agregat, cement, voda); granulometrijski sastav agregata za beton; vrstu i marku cementa; uslove kontrole kvaliteta betona i komponenti na fabrici betona; uslove spravljanja betona; uslove transporta betona od fabrike betona do gradilišta, kao i uslove transporta betona na gradilištu; uslove kontrole kvaliteta betona na mjestu ugrađivanja; uslove ugrađivanja betona; uslove njegovanja ugrađenog betona i planove betoniranja elemenata konstrukcije.

3.2 Napomene u vezi održavanja, osmatranja i pregleda objekta Program održavanja konstrukcije objekta prati onaj propisan u Pravilniku o sadržini i načinu osmatranja tla i objekata u toku građenja i upotrebe, pri čemu kontrolne preglede ove konstrukcije treba sprovoditi i u skladu sa Pravilnikom o tehničkim normativima za beton i armirani beton. Tu se za predmetni objekat daje učestalost kontrolnih pregleda (u zavisnosti od tipa i vrste konstrukcije objekta i uslova sredine i eksploatacije, u cilju obezbjeđenja

projektom

predviđene

sigurnosti

i

funkcionalnosti

konstrukcije objekta u toku njenog vijeka eksploatacije). Ovakve kontrolne preglede treba sprovoditi kao najmanje dvostepene. Prvi stepen dvostepene kontrole čini vizuelni pregled, koji obuhvata i snimanje položaja i veličina eventualnih prslina i pukotina, kao i ostalih oštećenja bitnih za sigurnost konstrukcije, a drugi stepen čini i kontrola ugiba glavnih nosećih elemenata konstrukcije pod stalnim i povremenim opterećenjem. Dvostepenost se ogleda u tome da, tek ako se na osnovu prvostepenog pregleda utvrdi da je sigurnost konstrukcije smanjena u odnosu na projektovanu, treba obaviti drugostepenu kontrolu. Preglede

Betonske konstrukcije 201 3 treba da obavljaju stručna lica, koja su imenovana od strane institucije koja održava objekat. Tako, prvi stepen kontrole može obavljati i rukovodilac ili ovlašteno lice same organizacije koja održava objekte, ili njena tročlana komisija, a eventualno potrebni drugi stepen kontrole, tj. ispitivanja

probnim

opterećenjem

mogu

obavljati

samo

za

to

specijalizovane institucije.

3.3 Ostale napomene Prilikom izvođenja radova na konstrukciji ovog objekta u svemu se pridržavati važećih propisa i pravilnika iz oblasti građenja. Na radovima izvođenja angažovati stručnog i ovlaštenog izvođača, koji radove može obavljati jedino u permanantnom prisustvu kvalifikovanog i ovlaštenog stručnog nadzora. Dopune, promjene, odstupanja niti izmjene bilo kakve vrste prilikom realizacije ovog projekta konstrukcije nisu dozvoljene bez pismene saglasnosti odgovornog projektanta konstrukcije. U svemu što nije određeno u ovom Tehničkom izvještaju, u pogledu uslova za izvođenje radova, a od značaja je za kvalitet radova, treba pravovremeno konsultovati

odgovornog

projektanta

objekta,

odnosno

primijeniti

odgovarajuce tehničke normative utvrđene u domaćim standardima, tehničkim propisima i drugim propisanim normativima sa obaveznom primjenom.


4. TEHNIČKI OPIS

4.1 Uvod Projektni zadatak: Potrebno je izgraditi stambeno-poslovni objekat površine cca. 1000

.

Lokacija: Objekat se nalazi u okolini Bihaća, te su korištene karte HRN ENV 1991 za usvajanje klimatske i seizmičke zone. Usvojeno rješenje: Objekat je pravougaonog tlocrta, površine cca. 1000 . SPO sadrži prizemlje + 4 sprata. Visina objekta je 15,20 m. U smislu oblikovanja objekat je projektovan kao jednostavna prizmatična forma čijom se supstrakcijom formira, i dalje jednostavna, ali ipak specifična kompozicija. Objekat teži da ne optereti, ali svakako da do kraja definiše prostor, na način na koji prethodno izgrađena struktura u okruženju to zahtijeva. Fasade su i u oblikovanju i u materijalizaciji riješene tako da je vizuelno jasno razgraničena zona prizemlja namenjena poslovanju, od spratnog stambenog dijela. Predviđeni materijali u obradi fasade su kombinacija potpuno savremenih: staklene površine u aluminijumskim ramovima. 4.2 Funkcija

Betonske konstrukcije 201 3 U

funkcionalnom smislu namjena objekta po etažama je sljedeća: prizemlje je namjenjeno poslovanju, dok su sve ostale nadzemne etaže stambene. Vertikalne komunikacije predviđene su u vidu 1 lifta i jednog stepeništa, koji obezbjeđuju vezu između svih etaža. Poslovni prostor u prizemlju je jedna cjelina ukupne površine sa 5 poslovnih jedinica. Na stambenim etažama nalaze se po 6 stambenih jedinica, dok su u potkrovlju 4 stambene jedinice znatno veće površine. Struktura stanova je od trosobnog do četvorosobnog. Stanovi su jednostrano ili dvostrano orijentisani. Sadržaj stambenih prostora je takav da može da zadovolji viši standard stanovanja tako da svaki stan poseduje: ulazni prostor, kuhinju, trpezariju, dnevni boravak, i dvije ili tri spavaće sobe uz koje se nalazi i glavno kupatilo. U okviru svakog stana nalaze se i pomoćne prostorije u vidu, ostave, kuhinjske ostave, prostorije za domaćinstvo te minimum jedna terasa ili lođa.

4.3 Konstrukcija Konstruktivna koncepcija objekta bazirana je na armiranobetonskim stubovima dimenzija 40/40 cm, oslonjenim na armirano betonsku temeljnu ploču debljine 15 cm kao primarnim, i A.B. gredama kao sekundarnim konstruktivnim elementima. Dimenzije AB greda su 40/50 cm. Međuspratna konstrukcija između svih etaža je A.B. ploča. Konstruktivni zidovi stepenišnog prostora, samo stepenište, kao i zidovi liftovskih okana, takođe su od armiranog betona. Detaljniji opis konstrukcije predmet je tehničkog opisa uz statički proračun. Temeljna konstrukcija: Temelji samci, dubina fundiranja 1,0m. Krovna konstrukcija: Izrađen je ravni krov sa sljedećim slojevima :    

Nasip od oblutaka 6cm 0,9 kN/m2 Hidroizolacija 1,5cm 0,2 kN/m2 Stiropor 10cm 0,9 kN/m2 Mršavi beton 5cm

2,0 kN/m 2

Betonske konstrukcije 201 3 4.4 Materijalizacija i obrada Materijalizacija zidova ispune u objektu je slijedeća: -

Unutrašnji zidovi između dva stana su od YTONG termobloka debljine 20 cm, malterisani i bojeni. Unutrašnji zidovi između stanova i hodnika zgrade su debljine 20 cm, od YTONG termobloka, a prema hodniku su obloženi stirodurom. Unutrašnji pregradni zidovi zidani su od termobloka debljine 12 cm.

Spoljna stolarija je od aluminijumskih profila u boji prema izboru projektanta zastakljena IZO staklom debljine 6+14+6 mm, adekvatne projektovanoj dimenziji stakla. Unutrašnja stolarija je od panela furniranih hrastovim furnirom. Ograda stepeništa je od kromiranog nehrđajućeg čelika, sa rukohvatom od hrastovog drveta u boji prema izboru projektanta.

Finalna obrada zidova i plafona u objektu je sljedeća: -

-

zidovi i plafoni u prostoru podzemne garaže malterisani i bojeni disperzivnom bojom u boji prema izboru projektanta, sa svim potrebnim predradnjama. zidovi u lokalu u prizemlju malterisani i bojeni disperzivnom bojom u boji prema izboru projektanta, sa svim potrebnim predradnjama. plafoni u lokalu u prizemlju su spušteni plafoni od od gips kartonskih ploča tipa rigips ili knauf, bojeni disperzivnom bojom u boji prema izboru projektanta, sa svim potrebnim predradnjama. zidovi ulaznog hola i stepenišnog prostora u prizemlju obloženi su granitnim pločama do visine 1,6 m, od date visine do plafona kao i plafoni su malterisani bojeni poludisperzivnom bojom u boji prema izboru projektanta, sa svim potrebnim predradnjama. zidovi i plafoni stepenišnog prostora po spratovima su malterisani bojeni poludisperzivnom bojom u boji prema izboru projektanta, sa svim potrebnim predradnjama. 4.5 Instalacije

U objektu su predviđene sve standardne instalacije koje podrazumeva ovaj tip objekata: instalacije vodovoda i kanalizacije, termotehničke

Betonske konstrukcije 201 3 instalacije (grijanje), instalacije jake i slabe struje i predmet su zasebnih projektnih elaborata.

5. STATIČKI PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE I ANALIZA OPTEREĆENJA

5.1 Analiza opterećenja 5.1.1 Stalno opterećenje Vlastita težina betonskih elemenata je sračunata i uzeta u obzir pri statičkom proračunu u softveru Radimpex Tower 6.

Krovna konstrukcija :    

Nasip od oblutaka 6cm Hidroizolacija 1,5cm Stiropor 10cm Mršavi beton 5cm

0,9 kN/m2 0,2 kN/m2 0,9 kN/m2 2,0 kN/m2 _________________

Betonske konstrukcije 201 3 4,0 kN/m2 Unutrašnje prostorije :     

Cementni estrih Parket Tečni pervol u PVC foliji Plafoni Pregradni zidovi

2,0 kN/m2 0,5 kN/m2 0,5 kN/m2 0,4 kN/m2 1,0 kN/m2 _________________

4,4 kN/m2 5.1.2 Promjenjivo opterećenje Korisno opterećenje: Odgovarajuće korisno opterećenje usvojeno prema EN 1991-1-1:2002, (tabela 6.2.) Odgovarajuća korisna opterećenja za poslovno - stambeni objekat su sljedeća:  

Podovi Stepeništa

qk = 2,0 kN/m2 qk = 3,0 kN/m2

5.1.3 Uticaj snijega Lokacija objekta je u II klimatskoj zoni (HRN ENV 1991-2-3). Usvojena je uobičajena topografija terena sa koeficijentom C e  1 . Zanemaruje se uticaj ostalih građevina u bliskoj okolini. S k  0,76  0,0027  h  0,000002  h 2

Nadmorska visina je 231 m. kN   S k  1,49  Usvojeno S k  1,49 2  m  

Za klimatske uslove bez izuzetnih padavina i smetova, usvojena je proračunska situacija i šema opterećenja A (uobičajeni uslovi).

Betonske konstrukcije 201 3 Proračunska situacija – Slučaj A q S  1  C e  Ct  S k

Krov je ravni

 0,8 0   30

Ce  Ct  1 q s  1  C e  C t  S k  0,8  1  1  1,49  1,192

kN m2

5.1.4 Uticaj vjetra Objekat se nalazi u prigradskom terenu, te se usvaja kategorija terena II. hb

z  h  15,20m

Osnovna vrijednost poredbene brzine vjetra je očitana iz tabele (HRN ENV 1991-2-4): Područje I Vb 0  22

m s

Osnovna brzina vjetra : Vb  Vb 0  C dir  C season  22

m s

C dir  C season  1

Koeficijent hrapavosti C r ( z ) ako je K r  0,19 :  z  z0

C r  z   K r  ln 



 15,20    1,086  0,05 



  0,19  ln 

Srednja brzina vjetra Vm : Vm  Vb  C r  z   C 0 z   22  1,086  1  23,892

m s

Intenzitet turbulencije l v  z  (ako su koeficijenti k i  1 i C 0  1 ) :

Betonske konstrukcije 201 3 lv z  

ki 1   0,175  z   15,20  1  ln   C 0  ln 0 , 05 z    0

Udarni pritisak vjetra q p : q p  1  7  l v  z    0,5    Vm

2

 1  7  0,175  0,5  1,25  23,892 2  0,7938

kN m2

Uticaj vjetra za unutrašnju Wi i spoljašnju stranu We : Wi  q p  c pi  0,7938  0,4  0,317

kN m2

C pi  0,4 We  q p  c pe  0,7938  0,7  0,555

kN m2

C pe  0,7

5.1.5 Seizmički uticaji Usvaja se seizmička zona VII (seizmička karta Hrvatske). Proračunsko ubrzanje tla: a g  0,1g   

ag g

 0,1

Koeficijent duktilnosti i prigušenja: usvojeno I. kat. k p  1,0 Koeficijent kategorije objekta: I. kat. objekta k o  1,5 Koeficijent seizmičnosti: VII.zona k s  0,025 Koeficijent dinamičnosti za I. kategoriju tla: kd 

0,50 T1

0,33 

0,50  1,0 T1

Osnovni period vibracije: 3 4

3 4

T1  C t  H  0,075  15,20  0,57 s

Proračunski spektar odgovora S d  T 1 se određuje :

Betonske konstrukcije 201 3 S d  T 1  a g  S 

2,5 q

Ako je q  1,4 , a S  1,2 (usvojeno iz tablica) tada je S d  T 1  0,21 . Proračun za ukupnu silu glasi : Fb  S d (T 1)  W

Napomena: U nastavku statičkog proračuna će se za svaku poziciju pojedinačno odrediti njena težina i pripadajuća seizmička sila.

5.1.6 Kombinacije opterećenja

I. II. III. IV. V. VI.

Stalno Korisno Vjetar Snijeg Seizmika x Seizmika y

Kombinac ije 1 2 3

I

II

III

IV

V

VI

1.35 1.0 1.0

1,50 0.3 0.3

0.3 0 0

0.9 0 0

0 1.3 0

0 0 1.3

Betonske konstrukcije 201 3 4 5 6 7 8 9 10 11

1.35 1.35 1.35 1.0 1,0 1.0 1.0 1.35

1.05 1.05 1.5 1.0 1.5 1.0 1.0 1.5

1.5 0.9 0 0 0 0.5 1.0 0.9

0.9 1.5 0 0 0 0.2 1.0 1.05

0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0

Na osnovu proračuna utvrđeno je da je kombinacija 11 najadekvatnija kombinacija za proračun, stoga će se i dimenzioniranje AB elemenata uraditi na osnovu uticaja dobijenih po toj kombinaciji.

o

Stalna proračunska kombinacija


o

Seizmička proračunska kombinacija

5.2 Statički uticaj nosive konstrukcije


5.3 Dužina sidrenja i preklopa armature


 Duljina sidrenja/preklopa armature promjera 10 mm je 402.4 mm  Duljina sidrenja/preklopa armature promjera 16 mm je 646,0 mm

5.4 Zaštitni sloj betona

Betonske konstrukcije 201 3 Zaštitni sloj (prema uzengiji): 

Donja zona grede

Zaštitni sloj (prema armaturi za savijanje): 

Donja zona grede

Betonske konstrukcije 201 3 6. DIMENZIONIRANJE 6.1 Dimenzioniranje na savijanje POS G 101 (LEŽAJ) Proračun podužne armature: Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 100,48  100   0,071 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

OČITANO:

 c 2  2,7 ‰

Deformacija betona:

 s1  20 ‰

Deformacija čelika: Koeficijent položaja neutralne ose:

  0,119

Koeficijent kraka unutrašnjih sila:

  0,953

Položaj neutralne osi:

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 

(neutralna os prolazi kroz ploču)

M sd 100,48  100   5,27 cm 2   d  f yd 0,953  46  43,48

USVOJENA ARMATURA: As1 odg  6,03 cm

2

316

Betonske konstrukcije 201 3 Minimalna

armatura:

As1  0,0015  bw  d  0,0015  40  46  2,76 cm

2

Ležaj 2 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 169,79  100   0,120 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 15‰; ξ =0,189; ζ = 0,921

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 169,79  100   9,217cm 2   d  f yd 0,921  46  43,48

5 16

USVOJENA ARMATURA: As1 odg  10,05 cm 2

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Ležaj 3 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 189,39  100   0,134 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 12,5‰; ξ =0,219; ζ = 0,909

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 189,39  100   10,417 cm 2   d  f yd 0,909  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

6 16

As1 odg  12,06cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Ležaj 4 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 180,56  100   0,128 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 13,5‰; ξ =0,206; ζ = 0,914

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 180,56  100   8,977 cm 2   d  f yd 0,914  46  43,48


2

5 16

Betonske konstrukcije 201 3 As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Minimalna armatura:

Ležaj 5 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 177,89  100   0,126 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 14‰; ξ =0,200; ζ = 0,917

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 177,89  100   9,699 cm 2   d  f yd 0,917  46  43,48

Betonske konstrukcije 201 3 5 16


2

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Ležaj 6 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 179,68  100   0,127 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 13,5‰; ξ =0,206; ζ = 0,914


x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 179,68  100   9,828 cm 2   d  f yd 0,914  46  43,48

5 16


Minimalna armatura:

Ležaj 7 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 136,41  100   0,096 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,149; ζ = 0,938

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 136,41  100   7,271cm 2   d  f yd 0,938  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

Polje 1 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

4 16

As1 odg  8,04 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 149,65  100   0,0298 2 b  d  f cd 142  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,5 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,070; ζ = 0,975

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 149,65  100   7,674cm 2   d  f yd 0,975  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

Polje 2 POS 101 Beton:

C25/30

5 14

As1 odg  7,70 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 98,53  100   0,0225 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 98,53  100   5,026 cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

4 14

As1 odg  6,16 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Polje 3 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 93,04  100   0,0212 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 93,04  100   4,746 cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

4 14

As1 odg  6,16 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Polje 4 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 98,85  100   0,0225 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 98,85  100   5,043 cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

4 14

As1 odg  6,16 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Polje 5 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 101,19  100   0,0231 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 101,19  100   5,162 cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

Betonske konstrukcije 201 3 4 14

USVOJENA ARMATURA:

As , min  0,0015  b w  d  2,76 cm 2

Minimalna armatura:

Polje 6 POS 101

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 141,51  100   0,0282 2 b  d  f cd 142  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,4 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,065; ζ = 0,977

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm

As1 odg  6,16 cm 2


Betonske konstrukcije 201 3 As1 

M sd 141,51  100   7,241 cm 2   d  f yd 0,977  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

Ležaj 1 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 69,51  100   0,0492 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

5 14

As1 odg  7,70 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 OČITANO:

 c 2  2 ‰

Deformacija betona:

 s1  20 ‰

Deformacija čelika: Koeficijent položaja neutralne ose:

  0,091


  0,966

Položaj neutralne osi:

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 

M sd 69,51  100   3,597cm 2   d  f yd 0,966  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

Ležaj 2 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 


f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

2 16

As1 odg  4,02 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3  sd 

M sd 115,25  100   0,0816 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,130; ζ = 0,947

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 115,25  100   6,084 cm 2   d  f yd 0,947  46  43,48

4 16


2

Minimalna armatura:

Ležaj 3 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 f yd 

 sd 

f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 174,73  100   0,1238 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 14 ‰; ξ =0,200; ζ = 0,917

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 174,73  100   9,526 cm 2   d  f yd 0,917  46  43,48

5 16


Minimalna armatura:

Ležaj 4 POS 501

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 155,56  100   0,1102 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 16,5‰; ξ =0,175; ζ = 0,927

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 155,56  100   8,390cm 2   d  f yd 0,927  46  43,48

5 16


2

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 Ležaj 5 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 152,12  100   0,1078 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 17‰; ξ =0,171; ζ = 0,929

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 152,12  100   8,186cm 2   d  f yd 0,929  46  43,48

5 16


Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Ležaj 6 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 140,21  100   0,0993 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 19‰; ξ =0,156; ζ = 0,935

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 140,21  100   7,497cm 2   d  f yd 0,935  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

4 16

As1 odg  8,04 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Ležaj 7 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 92  100   0,0652 2 b  d  f cd 40  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -2,5 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,111; ζ = 0,957

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 92  100   4,806cm 2   d  f yd 0,957  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

Minimalna armatura:

3 16

As1 odg  6,03 cm 2

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Polje 1 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 143,55  100   0,0286 2 b  d  f cd 142  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,4 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,065; ζ = 0,977

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 143,55  100   7,346cm 2   d  f yd 0,977  46  43,48

USVOJENA ARMATURA:

4 16

As1 odg  8,04 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Minimalna armatura:

Polje 2 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 92,28  100   0,0210 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 92,28  100   4,707 cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

Betonske konstrukcije 201 3 3  16


2

Minimalna armatura:

Polje 3 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 74,21  100   0,0169 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 Iz tablica

→

εc2 = -1,0 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,048; ζ = 0,983

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 74,21  100   3,774 cm 2   d  f yd 0,983  46  43,48

2  16


Minimalna armatura:

Polje 4 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3  sd 

M sd 86,83  100   0,0198 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 86,83  100   4,429cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

3  16


2

Minimalna armatura:

Polje 5 POS 501

Beton:

C25/30

Armatura: B500

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 98,75  100   0,0225 2 b  d  f cd 124  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,057; ζ = 0,980

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 98,75  100   5,038 cm 2   d  f yd 0,980  46  43,48

3  16


2

Minimalna armatura:

Polje 6 POS 501

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2


Beton:

C25/30

Armatura: B500

f cd 

f yd 

 sd 

f ck 25   16,67 MPa  c 1,5 f yk

s



500  434,78MPa 1,15

M sd 134,46  100   0,0268 2 b  d  f cd 142  46 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,4 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,065; ζ = 0,977

x  d   46  0,119  5,474cm  15cm As1 


M sd 134,46  100   6,880 cm 2   d  f yd 0,977  46  43,48

4  16


Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  2,76 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 6.2 Dimenzioniranje na poprečnu silu

Ležaj 1 - POS 101 Proračunske vrijednosti poprečne sile ( Anvelopa opterećenja ) : V sd , max  141,22 kN





V Rd 1   Rd  k  1,2  40  1   0,15   cp  bw  d za C 25 / 30 :  Rd  0,03 kN / cm 2 k  1,6  d  1,6  0,46  1,14 m

Kako se cijelom dužinom grede vodi 5φ16 AS = 10,02 cm2:

l 

As 10,02   0,00544 bw  d 40  46

 cp 

N sd  0,00 kN / cm 2 Ac

V Rd 1   0,03  1,14  1,2  40  0,00544  0,15  0,00  40  46 

VRd1= 89,22kN

< Vsd, max= 141,22 kN

V Rd 2  0,5  v  f cd  bw  z f ck 25  0,7   0,575  0,5  v  0,575 200 200  0,5  0,575  1,66  40   0,9  46  790,326 kN

v  0,5  V Rd 2

Vsd , max  Vsd ,1  141,22 kN Vsd , max V Rd 2



141,22  0,178 790,326



Vsd  0,178V Rd 2

s w, max  min 0,8  d ; 30 cm  min 0,8  46  36,8 ; 30cm

 min  0,00153



s w, max  30 cm

Betonske konstrukcije 201 3 Poprečna armatura se proračunava prema izrazu:

1.Vsd  132,15 kN Sw 

pretpostvk a  8, m  2

Asw  f yw, d  z  ctg VSd ,eff  VRd 1



AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  41,93 cm 132,15  89,22

8 / 30 cm

USVOJENE DVOSJEČNE VILICE:


2.Vsd  136,66 kN Sw 

Asw  f yw,d  z  ctg VSd ,eff  V Rd 1



AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  37,94 cm 136,66  89,22

8 / 30 cm


3.V sd  113,12 kN Sw 


Asw  f yw, d  z  ctg VSd ,eff  V Rd 1



AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  75,31 cm 113,12  89,22

8 / 30 cm


4.Vsd  125,87 kN Sw 





AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  49,11 cm 125,87  89,22


8 / 30 cm

Betonske konstrukcije 201 3 5.Vsd  114 kN Sw 





AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  72,64 cm 114  89,22

8 / 30 cm



6.Vsd  122,47 kN Sw 




AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  54,13 cm 122,47  89,22

8 / 30 cm


7.Vsd  118,12 kN Sw 

pretpostvka  8, m  2




AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  62,28 cm 118,12  89,22

8 / 30 cm


8.Vsd  124,10 kN Sw 

pretpostvka  8, m  2




1,00  43,48  0,9  46  51,60 cm 124,10  89,22


9.Vsd  118,04 kN

AS  2  0,5  1,00 cm 2


8 / 30 cm

AS  2  0,5  1,00 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 Sw 




1,00  43,48  0,9  46  62,45 cm 118,04  89,22

8 / 30 cm


10.Vsd  125,53 kN Sw 





AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  49,57 cm 125,53  89,22

8 / 30 cm


11.Vsd  125,08 kN Sw 





AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  50,19 cm 125,08  89,22

8 / 30 cm


12.Vsd  141,22 kN Sw 





AS  2  0,5  1,00 cm 2

1,00  43,48  0,9  46  34,61 cm 141,22  89,22


8 / 30 cm

Proračun širine pukotina: Napomena: Proračun širine pukotina i veličine progiba rađen je za čestu kombinaciju opterećenja.

Betonske konstrukcije 201 3 POS 101 Polje 1

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2  1,667 kN / cm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2  43,48 kN / cm 2

Msd  149,65 kNm b  40 cm d  46 cm

Prognoza širine pukotine: wk    s rm   sm   1,7 - za vanjsko opterećenje

Proračun srednje deformacije armature:

 sm

        s    s   1  1   2   sr   Es Es    s   

x

n  As1 b

n

Es E cm

2

 2bd    1  1  n  As1  200   6,557 30,5



    6,557  7,70    1  1  2  40  46   9,587 cm   40 6,557  7,70   

Betonske konstrukcije 201 3 M sd 149,65  100 kN   45,404  454,04 MPa x 9,587  cm 2   d    As  46    7,70 3 3   

M sd  z  As 

s 

M crit 42,7494  100 kN   12,970  129,70 MPa x 9,587  cm 2   d    As  46    7,70 3 3    b  h2 40  50 2 M crit  f ct ,m   0,2564   4274,94 kNcm  42,7494 kNm 6 6 2/3 2/3 f ct ,m  0,3   f ck   0,3   25  2,564 MPa  0,2564 kN / cm 2

 sr 

M crit  z  As 

 sm 

454,047   129,70    1  1  0,5    200000   454,04 



2

3   0,002177  2,177  10



E s  200 GPa - modul elastičnosti armature

 1  1 - Rebrasta armatura

 2  0,5 - Dugotrajno opterećenje s rm  50  0,25  0,8  0,5 

r 

14  122,727 mm 0,0192

7,70  0,0192 40   2,5  4 

k1  0,8 - za rebrastu armaturu k 2  0,5 - za slučaj savijanja   14 mm

r 

7,70  0,0192 40   2,5  4

wk    s rm   sm wk  1,7  122,727  2,177  10 3

wk  ,0 291mm  wg  0,3mm

Betonske konstrukcije 201 3 Računska širina pukotine je manja od dopuštene  EC 2 wg  0,3 mm  . Proracun progiba:

Granični progib: v lim 

L 600   2,4 cm 250 250

Beton C25/30 f ck  25 MPa E cm  9500  3 f ck  8  9500  3 25  8  30471,535 MPa f ct ,m  0,3   f ck 

2/3

 0,3   25

2/3

 2,565 MPa

Čelik B 500

E s  200 GPa

 el 

Es 200   6,563 E cm 30,471

vtot  k  L2 

  k

1 rtot

MA  MB MF



58,48  86,56  1,403 103,31

5 5  1  0,1      1  0,1  1,403  0,089 48 48

As1  8,04 cm 2 As 2  4,02 cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 II 

b  h3   el 12

  h    As1    d2   2  

2

 h   d1   2 

 As 2  

 40  50 3  50  II   6,563   8,04    4 12  2  

2



2

 

 50   4,02  4  2 



2

4   451571,72 cm



M Sd  M F  103,31 kNm  10331 kNcm E c ,eff  E cm  3047,153 kN / cm 2 M Sd 1 10331 1    0,0000075 rI E c ,eff  I I 3047,153  451571,72 cm

 2bd    1  1   el  As1 

x

 el  As1 b

I II

b  x3  x   b x   12  2

I II 

2



    6,563  8,04    1  1  2  40  50   10,241 cm   40 6,563  8,04   



  el  As1   d  x   As 2   x  d 2 

40  10,2413  10,241   40  10,241    12 2  

2

2



2



 6,563  8,04   46  10,241  4,02  10,241  4  2

I II  82821,265 cm 4 M sd 103,31  100 kN   30,172  301,72 MPa x 10,241  cm 2   d    As1  46    8,04 3 3     301,72  s1   0,0015 Es 200000

 s1 

 s1

M sd  z  As1 

1 s1 0,0015 1    0,0000422 rII d  y IIg 46  10,241 cm

 sr 

M cr  z  As 

M cr  f ctm

M cr 4273,333 kN   12,481 2  124,81 MPa x 10 , 241 cm    d    As  46    8,04 3 3     2 2 bh 40  50   0,256   424273,33 kNcm  42,733 kNm 6 6

    1   1   2   sr  s

2







 12,481  10   1  1  0,5     301,72 

2

 0,914

 1  1 - Rebrasta armatura  2  0,5 - Dugotrajno opterećenje 1 1 1 1     1      0,941  0,0000075  1  0,941  0,0000422  0,0000095 rm rI rII cm k  0,089 L  600 cm

2




1 vtot,t0  k  L   0,089  6002  0,0000095  0,304 cm  vlim  2,4 cm rtot 2

Vrijednost progiba je manja od dopustene (EC-2

L/250)

Napomena: Mjerodavan presjek za provjeru širine pukotina je onaj sa najvećim momentom, bez obzira na predznak. Pošto je geometrija nosača ista po cijeloj dužini grede, i ostali presjeci će zadovoljiti proračun.

PRORAČUN PLOČE NA MOMENTE SAVIJANJA


(POS 100 - oslonac - smjer x )

M sd , x max  24,61 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2

Zaštitni sloj ploče: d x  15  1,5  13,5 cm d y  15  1,5  1  12,5 cm

 sd 

M sd 24,61  100   0,0810 2 b  d  f cd 100  13,5 2  1,667

OČITANO:

 c 2  3 ‰

Deformacija betona: Deformacija čelika:

 s1  20 ‰

Koeficijent položaja neutralne ose:

  0,130


  0,947

Potrebna armatura:

As1 

M sd 24,61  100   4,427 cm 2   d  f yd 0,947  13,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

As , stv  5,03 cm / m' 2

Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

R –

503

Betonske konstrukcije 201 3 (POS 100 - oslonac - smjer y )

M sd , y max  31,28 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 31,28  100   0,1029 2 b  d  f cd 100  13,5 2  1,667

Iz tablica → εc2 = -3,5 ‰; εs1 = 18‰; ξ =0,163; ζ = 0,932

Potrebna armatura:

As1 

M sd 31,28  100   5,717 cm 2   d  f yd 0,932  13,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

As , stv  6,92 cm / m' 2

Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

R –

692

Betonske konstrukcije 201 3 (POS 100 - polje - smjer x )

M sd , x max  13,56 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 13,56  100   0,0446 2 b  d  f cd 100 13,5 2 1,667

Iz tablica

→

εc2 = -1,9 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,087; ζ = 0,968

Potrebna armatura:

As1 

M sd 13,56 100   2,386 cm 2   d  f yd 0,968 13,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

As , stv  2,83 cm / m' 2

Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

Q – 283


(POS 100 - polje - smjer y )

M Sd , y  13,45 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 13,45  100   0,0516 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -2,1 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,095; ζ = 0,946

Potrebna armatura:

As1 

M sd 13,45  100   2,616 cm 2   d  f yd 0,946  12,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

As , stv  2,83 cm / m' 2

Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

Q –

283


(POS 500 - oslonac - smjer x )

M sd , x max  22,55 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 22,55 100   0,0742 2 b  d  f cd 100 13,5 2 1,667

Iz tablica

→

εc2 = -2,8 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,123; ζ = 0,951

Potrebna armatura:

As1 

M sd 22,55 100   4,039 cm 2   d  f yd 0,951 13,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

As , stv  4,24 cm / m' 2

Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

R –

424


(POS 500 - oslonac -smjer y )

M Sd , y  22,66 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 22,66 100   0,0745 2 b  d  f cd 100 13,5 2 1,667

Iz tablica

→

εc2 = -2,8 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,123; ζ = 0,951

Potrebna armatura:

As1 

M sd 22,66 100   4,059 cm 2   d  f yd 0,951 13,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

As , stv  4,24 cm / m' 2

Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

R –

424


(POS 500 - polje - smjer x )

M sd , y

max

 12,56 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 12,56  100   0,0482 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,091; ζ = 0,966

Potrebna armatura:

As1 

M sd 12,56  100   2,392 cm 2   d  f yd 0,966  12,5  43,48

USVOJENA ARMATURA: As , stv  2,57 cm / m' 2

osnovna mreža

Q – 257

Betonske konstrukcije 201 3 Minimalna armatura:

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

As ,min  0,022 

(POS 500 - polje - smjer y )

M sd , y

max

 12,70 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 12,70  100   0,0487 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -2 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,091; ζ = 0,966

Potrebna armatura:

As1 

M sd 12,70  100   2,418 cm 2   d  f yd 0,966  12,5  43,48

USVOJENA ARMATURA:

osnovna mreža

Q – 257


Minimalna armatura:

As ,min  0,022 

f ck 25  b  d  0,022   40  46  2,024 cm 2 / m' f yk 500

DIMENZIONIRANJE STUBOVA

Dimenzioniranje stuba S1 – POS 100 Računski uticaji prema teoriji I reda: N sd  2990,24 kN M sd  24,52 kNm

Proračun koeficijenata stepena upetosti stuba u grede: k A  vrh stuba k B  podnožje stuba  2,13 10 3 2,13 10 3  E cm  I col  Ecm    2,35 3,25  l col E  0,0015618  kA    cm  2,249 3 2  E cm    I b E cm  0,0006943  4,166 10  0,5   Ecm  2   Ib 6   I col  2,13  10 3

l col  3,25 m

I b  4,166 10 3

Ib  6 m

kB 

 2,13 10 3 3,25 

Ecm    

  2

E  0,0013108   cm  1,887 Ecm  0,0006943 4,166 10  0,5    2 6  3

Ecm  



Betonske konstrukcije 201 3 Iz nomograma za pomični okvir očitano je: β=1,6. Dužina izvijanja: l 0    l  1,6  3,25  5,2 m  520 cm

Vitkost stuba: 

520  44,982 0,289  40    

25 

lim  max      

15  N sd f cd  AC

15  14,179 2990,21 1,67  40 2

lim  25   44,982  lim  25  stub je vitak

Proračunske vrijednosti unutarnjih sila proračunatih po teoriji II reda:

Betonske konstrukcije 201 3 M sdII  N sdI  etot etot  e0  ea  e2 M sdI 24,52 e0  I   0,0082 m  0,82 cm N sd 2990,21 ea  v  v

l0 2 1



1

100  l 100  16,60

 l    200 

 0,0024  0,005  

Usvojeno : v  0,005. 520 ea  0,005   1,3 2 2 l 1 e2  K 1  0  10 r K 1  1,0  i  35 1 2  K 2   yd  r 0,9  d Za K2=1,0 proračun daje zadovoljavajuću sigurnost.

 yd

500 1,15    2,174  10 3 Es 200000 f yd

db 2  40  3  0,8   35,2 2 2 3 1 2  1  2,174  10   0,000137 r 0,9  35,2

d  h  c  dw 

e2  1 

520 2  0,000137  3,709 10

etot  0,82  1,3  3,709  5,829 cm  0,05829 m M sdII  N sdI  etot  2990,21  0,05829  174,326 kNm N sdII  N sdI  2990,21 kN

Proračun armature B500B pomoću dijagrama interakcije: Bezdimenzionalna veličina momenta savijanja:

Betonske konstrukcije 201 3 M sdII 17,432 100  sd    0,0211 2 b  d  f cd 40  35,2 2 1,67 Bezdimenzionalna veličina uzdužne sile (pritisne):

v sd 



N sdII 2990,21   1,272 b  d  f cd 40  35,2 1,67

d1 4,8   0,12 h 40

Iz dijagrama interakcije očitano je:   0,26 As1, req  As 2 , req   

f cd 1,67  b  d  0,26   40  35,2  14,06 cm 2 f yd 43,48

USVOJENA PODUŽNA ARMATURA STUBA: 15,71 cm 2

5 Ф20

As1, odg=

Napomena: Pošto je moment savijanja Mx približno jednak momentu savijanja My usvaja se ista armatura i u y smjeru.

Dimenzioniranje stuba S1 – POS 300

Računski uticaji prema teoriji I reda: N sd  1715,96 kN M sd  31,58 kNm

Proračun koeficijenata stepena upetosti stuba u grede:

Betonske konstrukcije 201 3 k A  vrh stuba k B  podnožje stuba  2,13  10 3  E cm  I col  2 E cm   2,75  l col E  0,0015491  k A  kB    cm  2,231  3 2  E cm    I b E cm  0,0006943  4,166  10  0,5    2 E cm   Ib 6   I col  2,13  10 3 I b  4,166  10

3

l col  3,25 m Ib  6 m

Iz nomograma za pomični okvir očitano je: β=1,65.

Dužina izvijanja: l 0    l  1,65  2,75  4,5375 m  453,75 cm

Vitkost stuba: 

453,75  39,252 0,289  40    

25 

lim  max      

15  N sd f cd  AC

15  18,717 1715,96 1,67  40 2

lim  25   39,252  lim  25  stub je vitak

Proračunske vrijednosti unutarnjih sila proračunatih po teoriji II reda:

Betonske konstrukcije 201 3 M sdII  N sdI  etot etot  e0  ea  e2 M sdI 31,58 e0  I   0,0184 m  1,84 cm N sd 1715,96 ea  v  v

l0 2 1



1

100  l 100  16,60

 l    200 

 0,0024  0,005  

Usvojeno : v  0,005. 453,75 ea  0,005   1,134 2 2 l 1 e2  K1  0  10 r K1  1,0  i  35 1 2  K 2   yd  r 0,9  d Za K2=1,0 proračun daje zadovoljavajuću sigurnost.

 yd

500 1,15    2,174  10 3 Es 200000 f yd

db 1,6  40  3  0,8   35,4 2 2 1 2  1  2,174  10 3   0,000136 r 0,9  35,4

d  h  c  dw 

e2  1 

453,75 2  0,000136  2,8 10

etot  1,84  1,134  2,8  5,774 cm  0,05774 m M sdII  N sdI  etot  1715,96  0,05774  99,09 kNm N sdII  N sdI  1715,96 kN

Proračun armature B500 pomoću dijagrama interakcije: Bezdimenzionalna veličina momenta savijanja:

Betonske konstrukcije 201 3 M sdII 99,09  100  sd    0,118 2 b  d  f cd 40  35,4 2  1,67 Bezdimenzionalna veličina uzdužne sile (pritisne):

v sd 



N sdII 1517,96   0,642 b  d  f cd 40  35,4 1,67

d1 4,8   0,12 h 40

Iz dijagrama interakcije očitano je:   0,05 As1, req  As 2, req   

f cd 1,67  b  d  0,05   40  35,4  2,719 cm 2 f yd 43,48

USVOJENA PODUŽNA ARMATURA STUBA: cm 2

5 Ф10

As1, odg= 3,93

Napomena: Pošto je moment savijanja Mx približno jednak momentu savijanja My usvaja se ista armatura i u y smjeru. Minimalna vertikalna (uzdužna) armatura stuba: As , min  412  4,52 cm 2 , tj. za potres 812  9,04 cm 2 As , min  0,15  N sd / f yd  0,15  247,78 / 43,48  0,85 cm 2 As , min   0,3 / 100   Ac  0,003  35  35  3,68 cm 2 As , min, potres  1 / 100   Ac  0,01  35  35  12,25 cm 2

Za stubove koji preuzimaju sile potresa (kada su dio okvira koji je seizmički otporan) mjerodavan je zadnji uvjet od 1% površine poprečnog presjeka stuba. Maksimalna vertikalna (uzdužna) armatura stuba: As , max   4 / 100  Ac  0,04  35  35  49,00 cm 2

Proračun poprečne armature (vilice) stuba:

Betonske konstrukcije 201 3 d bw  0,35  d bL , max 

f ydL f ydw

 0,35  22,0 

43,48  7,7 mm 43,48

Odabrane su vilice  8 . Dužina kritičnog područja: l cr  1,5  d e  1,5  40  60 cm, mjerodavno l cr  l cl / 6   275  40  / 6  39,16 l cr  45 cm

Ako je omjer

lcl / de  3

, tada se cijela visina stuba uzima kao kritično područje.

lcl / d e  275 / 40  6,87  3 Razmak poprečne armature na mjestu kritičnog područja stuba: s w  b / 3  40 / 3  13,33 cm, mjerodavno s w  15,0 cm s w  7  d bL  7  2,0  14,0 cm

DIMENZIONIRANJE TEMELJA SAMCA POS 1

U ravni x-z: Normalne sile: Transferzalne sile : Momenti savijanja:

N g  1835,61 kN T  1,22 kN M  1,96 kNm

N q  334,95 kN

Betonske konstrukcije 201 3 Uticaji u y smjeru su isti kao u y smjeru, stoga se proračun provodi samo za x smjer.

Opterećenje od poda: Dopušteni napon u tlu: Dimenzije stuba: Dubina fundiranja: Visina temeljne stope:

g=11 kN/m2  dop  250 kN / m 2 b / h  40 / 40 cm

d f  2,75 m h  0,8 m

ODREĐIVANJE POTREBNE ŠIRINE TEMELJNE STOPE N uk  N g  N q  1835,61  334,95  2170,56 kN M uk  T  h  M  1,22  0,8  1,96  2,936 kNm

 pr   dop     b  d f  250  0,85  25  2,75  191,563 kN / m 2 A pot  B  B  B 2 B  B2 B3  6 6 N uk M u N 6M u   3  uk2  / B 3 A pot B B B3 6  B3  B  Nu  6  M u

W 

 pr  pr

 pr  B 3  B  N u  6  M u  0 191,563  B 3  2170,56  B  17,616  0 Iteracija I : B  3,2 m 191,563  3,2 3  2170,56  3,2  17,616  686,37 Iteracija II : B  3,4 m 191,563  3,4 3  2170,56  3,4  17,616  0

Usvojeno: B=3,4 m

PROVJERA EKSCENTRICITETA

Betonske konstrukcije 201 3  ex   Bx



 ey 

 1  By  6    M 1,96 ex  e y    0,000903 N uk 2170,56   

0,000903 0,000903 1   3,4 3,4 6 0,00053  0,166  Uvjet zadovoljen.

Temelj je centričan u odnosu na stub.

KONTROLA NAPONA -vertikalna sila: -opterećenje od zemlje:

N uk  2170,56 kN





Fz  3,4 2  0,4 2  1,95  18  400,14 kN

Fs  3,4 2  0,8  25  231,2 kN -težina temeljne stope: ___________________________________________________________________________ N  2801,9 kN

Za ravan x-z:

 stv 

N uk M u 2801,9 1,96  6     242,378  0,299 2 A W 3,4  3,4 3,4  3,4

 1  242,678 kN / m 2   dop  250 kN / m 2 Uvjet zadovoljen.  2  242,079 kN / m 2 PRORAČUN UTICAJA Za ravan x-z: N sd  1,35  1835,61  1,5  334,95  2980,498 kN M sd  1,5  1,96  2,94 kNm

Betonske konstrukcije 201 3  1, 2 

N sd M sd 2980,498 2,94     257,828  0,074 A W 3,4  3,4 3,4  3,4 2

 1  257,903 kN / m 2  2  257,753 kN / m 2 M y    x  

x 

B y  av   a a   3   1  v   1  v   2  6 Bx Bx  

bx 0,4   0,117 Bx 3,4

   x   1,2  0,4  0,117  1,247 3,4  1,5 2 6

1,5 1,5     3  257,9   257,9   257,75   1230,094 kNm 3,4 3,4   M x  M y  1230,094 kNm M y  1,247 

DIMENZIONIRANJE Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2  1,667 kN / cm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2  43,48 kN / cm 2

Betonske konstrukcije 201 3 d  80  6  74 cm

 sd 

M sd 1230,094  100   0,0396 2 b  d  f cd 340  74 2  1,667

Iz tablica

As1 

→

εc2 = -1,7 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,078; ζ = 0,971

M sd 1230,094  100   39,373 cm 2   d  f yd 0,971  74  43,48

50% As  0,5  39,373  19,686 cm 2 USVOJENA ARMATURA:

7  19

As1 odg  19,86 cm 2

25% As  0,25  39,373  9,843 cm 2

USVOJENA ARMATURA: As 2 odg  10,05 cm

2

Armatura usvojena za x smjer se usvaja i u y smjeru.

MINIMALNA ARMATURA

min  0,1%  As,min  340  80  0,001  27,2 cm2  As1  As,min

DOKAZ SIGURNOSTI NA PROBIJANJE d x  74 cm d y  76 cm

5  16

Betonske konstrukcije 201 3 VRd 1   Rd  k  1,2  40  1    d za C 25 / 30 :  Rd  0,03 kN / cm 2 k  1,6  d  1,6  0,75  0,85 As1 odg

Usvojeno : k  1,00

40,04  0,00157 b*d 340  75 dx  dy 74  76 d    75 cm 2 2

x  y 



VRd 1   0,03  1  1,2  40  0,00157    75  2,8413 kN / cm  284,13 kN / m Vsd ,u 

Vsd   U crit

Vsd  N sd   0  Acrit  2980,498  257,828  5,776  1491,260 kN

0 

N sd 2980,498 kN   257,828 2 A 3,4  3,4 m

Acrit  4   0,4  1,125  1,125 2    5,776 m 2 U crit  4  0,4  2    1,125  8,668 m Vsd ,u 

1491,260  1,5 kN  258,045 8,668 m

Vrd1  284,13 kN / m  Vsd ,u  258,045 kN / m Vrd1  Vsd ,u

Nije potrebna računska armatura na proboj.

PRORAČUN STEPENIŠTA Statički sistem ( šema i dimenzije )


Minimalna debljina ploče: 1 1 l    203  170   10,657 cm 35 35 Usvojeno : d pločl  15cm d min 

Analiza opterećenja

Kosi dio:

Betonske konstrukcije 201 3 - Sopstvena težina ploče .............................................................. 0,15 . 25 = 3,75 kN/m2 - Žbuka (produženi malter) (1,5cm) ............................................. 0,015 . 19 = 0,285 kN/m2 - Obloga gazišta cementnim malterom ....................................... 0,03 . 21 = 0,63 kN/m2 - Obloga čela cementnim malterom ............................................ 0,02 . 21 = 0,25 kN/m2 - Težina stepenika ........................................................................ 0,1537 . 0,5 . 25 = 1,92 kN/m2 ___________________________________________________________________________ Stalno opterećenje:

g1 = 6,836 kN/m2

Korisno opterećenje:

p = 3,0 kN/m2

Horizontalni dio: - Sopstvena težina ploče .............................................................. 0,15 . 25 = 3,75 kN/m2 - Žbuka (produženi malter) (1,5cm) ............................................. 0,015 . 19 = 0,285 kN/m2 - Obloga gazišta cementnim malterom ....................................... 0,03 . 21 = 0,63 kN/m2 ___________________________________________________________________________ Stalno opterećenje: Korisno opterećenje:

g2 = 4,665kN/m2 p = 3,0 kN/m2

Opterećenje u stanju granične nosivosti q sd 1  1,35  g1  1,50  p  1,35  6,836  1,50  3  13,728 kN / m 2 q sd 2  1,35  g 2  1,50  p  1,35  4,665  1,50  3  10,797 kN / m 2

Betonske konstrukcije 201 3 Dijagram momenata savijanja

Dimenzioniranje ploče na momente savijanja Oslonac 1 M sd  6,95 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2

Zaštitni sloj ploče: d  15  2,0  0,5  12,5 cm

 sd 

M sd 6,95  100   0,0266 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Betonske konstrukcije 201 3 Iz tablica

→

εc2 = -1,4 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,065; ζ = 0,977

Potrebna armatura:

As1 

M sd 6,95  100   1,31 cm 2 /m   d  f yd 0,977  12,5  43,48

USVOJENA ARMATURA: Uzdužno:

 8/ 20 cm

As , stv  2,51 cm / m' 2

Poprečno:

 6 / 30 cm

As , stv  ??????cm / m' 2

0,6  b  d y

As ,min 

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  0,0015  100  12,5  1,875 cm 2 / m

f yk



0,6  100  12,5  1,5 cm 2 / m 500

Minimalna armatura:

Maksimalna armatura: As , max 

0,310  b  d y  f cd f yd



0,310  100  12,5  1,667  14,856 cm 2 / m 43,48

Betonske konstrukcije 201 3 Polje 1 M sd  3,21 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 3,21  100   0,0123 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -0,9 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,043; ζ = 0,985

Potrebna armatura:

As1 

M sd 3,21  100   0,599 cm 2 /m   d  f yd 0,985  12,5  43,48


 8 / 20 cm

As , stv  2,51 cm / m' 2

Poprečno:

 6 / 30 cm

As , stv  ??????cm / m' 2

0,6  b  d y

As ,min 

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  0,0015  100  12,5  1,875 cm 2 / m 

f yk



0,6  100  12,5  1,5 cm 2 / m 500

Minimalna armatura:

Betonske konstrukcije 201 3 Maksimalna armatura: As , max 

0,310  b  d y  f cd f yd

0,310  100  12,5  1,667  14,856 cm 2 / m 43,48



Tačka preloma – spoj kraka stepeništa sa podestom M sd  3,65 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 3,65  100   0,0140 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -0,9 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,043; ζ = 0,985

Potrebna armatura:

As1 

M sd 3,65  100   0,682 cm 2   d  f yd 0,985  12,5  43,48


 8 / 20 cm

As , stv  2,51cm / m' 2

Poprečno:

 8 / 30 cm

As , stv  1,51 cm / m' 2

0,6  b  d y

As ,min 

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  0,0015  100  12,5  1,875 cm 2 / m 

f yk



0,6  100  12,5  1,5 cm 2 / m 500

Minimalna armatura:


0,310  b  d y  f cd f yd

0,310  100  12,5  1,667  14,856 cm 2 / m 43,48



Oslonac 1 M sd  2,65 kN / m'

Beton C25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2


 sd 

M sd 2,65  100   0,0101 2 b  d  f cd 100  12,5 2  1,667

Iz tablica

→

εc2 = -0,8 ‰; εs1 = 20‰; ξ =0,038; ζ = 0,987

Potrebna armatura:

As1 

M sd 2,65  100   0,494 cm 2   d  f yd 0,987  12,5  43,48


 8/ 20 cm

As , stv  2,51 cm / m' 2

Poprečno:

 6 / 30 cm

As , stv  1,13 cm / m' 2

0,6  b  d y

As ,min 

Minimalna armatura:

As , min  0,0015  bw  d  0,0015  100  12,5  1,875 cm 2 / m

f yk



0,6  100  12,5  1,5 cm 2 / m 500

Minimalna armatura:


0,310  b  d y  f cd f yd



0,310  100  12,5  1,667  14,856 cm 2 / m 43,48

DIMENZIONIRANJE ZIDNOG PLATNA Geometrijske karakteristike zida    

Duzina zida Širina zida Zaštitni sloj Statička visina

lw = 1660 cm bw = 40 cm cnom = 2,0 cm, usvijeno d1 = 4,0 cm presjeka d = bw - d1 = 40 – 4 = 36 cm

Beton C 25/30

f ck  25 N / mm 2

f cd  f ck / 1,5  16,67 N / mm 2

Čelik B 500 f yk  500 N / mm 2

f yd  f yk / 1,15  434,8 N / mm 2

Momenti savijanja u zidu (anvelopa opterećenja)


Napomena: Kako su momenti savijanja u zidu približno jednaki nuli mjerodavna je minimalna armatura. Minimalna armatura: As ,min  0,022  USVOJENA ARMATURA:

f ck 25  b  d y  0,022   100  36  4,553 cm 2 / m' f yk 434,8 osnovna mreža

Q –

503

As , stv  5,03 cm / m' 2

Na ivicama zidova i na mjestu sučeljavanja usvajaju se podužne šipke 4 φ14 i ukosnice φ8/20cm.

kkkaaaaaaaaaaaaaooooooeeeeeee

Stambena Zgrada Betonske Konstrukcije

Recommend Documents