NOTE DE CALCUL
DALOT 2X2.60X1.60
ROYAUME DU MAROC PROJET DE LA SOCIETE D’AMENAGEMENT DE ZENATA
ASSAINISSEMENT PRIMAIRE DE LA ZONE EST DE LA VILLE NOUVELLE DE ZENATA
*** LOT N°2 : TRAVEAUX DE REALISATION D’UN DALOT ET CONDUITES AUXILIAIRES
*** DALOT DE 2X 2.60X1.60 *** NOTE DE CALCUL
2 9 . R U E O U E D E L M A K H A Z IN E A P P T 1 , A G D A L , R A B A T T E L . 05 37 67 11 09 FA X : 05 37 67 42 04
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SOMMAIRE
1/ INTRODUCTION …………………………………………….
3
2/ REGLEMENTS …………………………………………….
4
3/ MATERIAUX……………………………………………. ……
5
4/ ACTIONS PRISES EN COMPTE DANS LE CALCUL…..
6
5/ ETUDE GEOTECHNIQUE…………………………………..
7
6/ PLOT N°1 R28 A R29 ………………………………………..
9
7/ PLOT N°1 R29 A R30 ………………………………………..
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8/ PLOT N°1 R30 A R32 ………………………………………..
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1 INTRODUCTION Cette note a pour objet de préciser les bases de calcul et les différentes hypothèses retenues pour les études d’exécution d’un dalot double de 2X2.60mX1.60m du projet de d’assainissement primaire de la zone de la nouvelle ville de ZENATA. L’étude est faite par un modèle aux éléments finis détaillé à l’aide du logiciel AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS 2012
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2 Règlements : · CGTG, fascicule 74 (matchés publics de travaux) · CGTG, fascicule 62 titre V, règles de conception et de calcul des fondations des ouvrages GC · Fascicule 70 : relatif aux ouvrages d’assainissement · DTU 13.11 : fondation superficielles · DTU 13.12 : règles pour le calcul des fondations superficielles · DTU 13.3 : dallages industriels · BAEL 91 modifiées 99 – fascicule 62 du CCTG-titre 1er, section I
3 CARACTERISTIQUES DES MATERIAUX a- Béton Béton B2 dosé à 350 kg de ciment CPJ45, strictement contrôlé FC28=270bars, le bétonnage sera exécuté sans reprise dans l’épaisseur de la traverse. b- Armatures Armatures à haute adhérence HA qualité : Fe E500 Marque : TOR
3. Contraintes admissibles 3.1 BETON a- contrainte admissible en compression de flexion à l’ELU σbu=0.85fc28/1.5θ = 0.85*270/1.5/0.85 =180bars b- contrainte admissible en compression de flexion à l’ELS σbs=0.60fc28 = 162bars c- contrainte de traction de référence σt28=0.60fc28+0.60 = 2.22MPa d- Module de young Eij = 11000x(fcj)1/3 = 33000 MPa (module instantané) Etv = Eij /3 =11000 MPa (module à long terme) e- contrainte de cisaillement admissible τu=0.07 fc28/ γb si τ<τu si τ>τu
→ →
Armature d’effort tranchant pas nécessaires
Armature d’effort tranchant nécessaires - τu = 1.26MPa (cas de combinaison fondamentale)
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3.2 ACIER -
Résistance à la traction : fe =500Mpa Module de Young E=200 000 Mpa Contrainte de traction admissible à l’ ELU
σa=Fe/γs
→ σ =435MPa γ =1.00 dans le cas d’une combinaison accidentelle → σ =500MPa γs=1.15 dans le cas d’une combinaison fondamentale s
a
a
Contrainte de traction admissible à l’ELS(cas de fissuration très préjudiciable) Min(2Fe/3, max(0.5fe,110√H ft28) H=1.6 pour l’acier H.A > 6mm
→ σ =174 Mpa a
4 ACTIONS PRISES EN COMPTE DANS LES CALCULS 4.1 Charges permanentes 4.1.1 Poids propre La génération des charges de poids propre − 2,50 t/m3 pour le béton
4.1.2 charges permanentes La charge permanente sur la dalle : pour une hauteur du remblai de h=4.93 m (hauteur maxi) P=10 T /m2 La poussée de la terre sur les voiles est estimée avec une densité de γ=1800kg/m3 Φ= 30°
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4.2 Surcharges Système Bc et Bt La masse total d’un tandem est 32T La distance des roues de d’axe en axe est égale à 2m et la distance des deux essieux est 1.35m Smax = 16 t
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Système Mc120 Le rectangle d’impact est supposé chargé uniformément répartie S = 110 / 2 /6.10 = 9 t/m2
5. SOL 5.1 ETUDE GEOTECHNIQUE L’analyse et le dimensionnement de la fondation exige la connaissance préalable des caractéristiques du terrain support de la structure du bâtiment L’étude géotechnique est réalisée par le laboratoire LABOTEST dossier LTK08200/12/ED/LY daté du 07 Décembre 2012 Le nombre des sondages réalisés 03 sondages de 7m de profondeur Description du terrain
• •
Terre végétale ou remblais jusqu’à 0.5 m de profondeur, Grés calcaire beige jusqu’à la fin des sondages.
•
La contrainte du sol est 2.5bars
Nappe phréatique : le niveau de la nappe n’est pas atteint par les sondages (elle ne sera pas tenue compte dans le calcul)
5.2 PRISE EN COMPTE DU TASSEMENT Le module d’élasticité de réaction sous le radier pour le de sollicitations de longue durée peut être estimé, d’après le fascicule N°62- Titre V par la formule suivante :
1/Kv = (α B/9EM )λc + (2 B0 / 9 EM ) (λd B /B0) α
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B = largeur du raider B0 =Longueur de référence utilisé par la méthode pressiométrique (0.60m) α = 2/ 3 λc = coefficient de forme λd = coefficient de forme
EM = Module pressiométrique du sol Le module pressiométrique du sol s’obtient à partir de l’essai au pressiométre Ménar, ce dernier n’a pas été réalisé. D’après le rapport géotechnique le sol la contrainte du sol est de 2,5bars on peut estimer EM = 35 Mpa 3
3
On obtient : Kv = EM /0.665 t/m : Kv =5000 t/m
Il est à noter que l’écart entre la valeur réelle du module de réaction et la valeur estimé ci-dessus, n’a pas d’influence sur la valeur des efforts intérieurs et les contraintes au sol
6. Combinaisons [ BAEL 91 ]
Combinaison/Comp.
Définition
ELU/
1 Permanente
1*1.35
ELU/
2 Exploitation
1*1.00
ELU/
3
1*1.35 + 2*1.50
ELU/
4
1*1.00 + 2*1.50
ELS/
1
1*1.00
ELS/
2
1*1.00 + 2*1.00
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PLOT
DE REGARD N°28 AU REGARD N°29
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CHARGES
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Les moments sur les panneaux
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Les contraintes dans panneaux
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Le ferraillage théorique
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RECAPITULATION DU FERRAILLAGE ADOPTE DALLE Nappe inférieure Transversal Longitudinal Nappe Supérieur Transversal Longitudinal
T20/14
A=22.42 cm2 > 21.69 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
T14/14 + T20/14renf T12/20
A=33.34 cm2 >28.84 cm2
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
VOILES
Extérieur et intérieur T12/14
A=8.07 cm2 > 7.91 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
Longitudinal RADIER Nappe Supérieur Transversal
T14/14
A=10.92 cm2 > 9.84 cm2
Longitudinal T12/20 Nappe inférieure Transversal T12/14
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2 A=8.07 cm2 > 7.91 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
Longitudinal
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Réactions Repère global - Cas: 1A3 5 6 8 9 Enveloppe 1 Repère global - Cas: 1A3 5 6 8 9
Noeud/Cas
1/
FX [T]
FY [T]
FZ [T]
MX [Tm]
MY [Tm]
MZ [Tm]
8,77>>
-4,34
-0,00
-0,00
-0,00
0,16
0,30<< 0,30 8,77
-0,21 -0,21>> -4,34<<
-0,00 -0,00 -0,00
-0,00 -0,00 -0,00
-0,00 -0,00 -0,00
0,01 0,01 0,16
0,55 7,94
-1,63 -1,90
0,00>> -0,00<<
-0,00 -0,00
-0,00 -0,00
0,03 0,12
0,30 8,77
-0,21 -4,34
-0,00 -0,00
-0,00>> -0,00<<
-0,00 -0,00
0,01 0,16
0,30 8,77
-0,21 -4,34
-0,00 -0,00
-0,00 -0,00
-0,00>> -0,00<<
0,01 0,16
8,77
-4,34
-0,00
-0,00
-0,00
0,16>>
0,30 8,77>>
-0,21 4,34
-0,00 0,00
-0,00 0,00
-0,00 0,00
0,01<< -0,16
0,30<< 8,77
0,21 4,34>>
-0,00 0,00
0,00 0,00
-0,00 0,00
-0,01 -0,16
0,30 8,77
0,21<< 4,34
-0,00 0,00>>
0,00 0,00
-0,00 0,00
-0,01 -0,16
0,30 8,77
0,21 4,34
-0,00<< 0,00
0,00 0,00>>
-0,00 0,00
-0,01 -0,16
0,30 8,77
0,21 4,34
-0,00 0,00
0,00<< 0,00
-0,00 0,00>>
-0,01 -0,16
0,30 0,30 8,77
0,21 0,21 4,34
-0,00 -0,00 0,00
0,00 0,00 0,00
-0,00<< -0,00 0,00
-0,01 -0,01>> -0,16<<
-0,30>> -8,77<<
0,25 4,95
-0,00 0,00
0,00 0,00
-0,00 -0,00
0,02 0,23
-8,77
4,95>>
0,00
0,00
-0,00
0,23
-0,30
0,25<<
-0,00
0,00
-0,00
0,02
ELU /3 1/ 1/ 1/
1 1 ELU
/3 1/ 1/
3
Définition
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 2*1.35
ELU /1 1/ 1/
1 ELU
/3 1/ 1/
1 ELU
/3 1/ ELU /3 1/ 2/
1 ELU
/3 2/ 2/
1 ELU
/3 2/ 2/
1 ELU
/3 2/ 2/
1 ELU
/3 2/ 2/
1 ELU
/3 2/ 2/ 2/
1 1 ELU
/3 3/ 3/
1 ELU
/3 3/ ELU /3 3/
1
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1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35 1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35 1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
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-8,77
4,95
0,00>>
0,00
-0,00
0,23
-0,30 -8,77
0,25 4,95
-0,00<< 0,00
0,00 0,00>>
-0,00 -0,00
0,02 0,23
-0,30 -5,57 -8,77
0,25 1,49 4,95
-0,00 0,00 0,00
0,00<< 0,00 0,00
-0,00 -0,00>> -0,00<<
0,02 0,11 0,23
-8,77
4,95
0,00
0,00
-0,00
0,23>>
-0,30 -0,30>> -8,77<<
0,25 -0,25 -4,95
-0,00 -0,00 -0,00
0,00 -0,00 -0,00
-0,00 0,00 0,00
0,02<< -0,02 -0,23
-0,30 -8,77
-0,25>> -4,95<<
-0,00 -0,00
-0,00 -0,00
0,00 0,00
-0,02 -0,23
-0,30 -8,77
-0,25 -4,95
-0,00>> -0,00<<
-0,00 -0,00
0,00 0,00
-0,02 -0,23
-0,30 -8,77
-0,25 -4,95
-0,00 -0,00
-0,00>> -0,00<<
0,00 0,00
-0,02 -0,23
-8,77
-4,95
-0,00
-0,00
0,00>>
-0,23
-0,30 -0,30 -8,77
-0,25 -0,25 -4,95
-0,00 -0,00 -0,00
-0,00 -0,00 -0,00
0,00<< 0,00 0,00
-0,02 -0,02>> -0,23<<
3/ ELU /3 3/ 3/
1 ELU
/3 3/ 3/ 3/
1 2 ELU
/3 3/ ELU /3 3/ 4/ 4/
1 1 ELU
/3 4/ 4/
1 ELU
/3 4/ 4/
1 ELU
/3 4/ 4/
1 ELU
/3 4/ ELU /3 4/ 4/ 4/
1 1 ELU
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35 1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35 1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
1*1.35 + 3*1.50 + 2*1.35
/3
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Déplacements - Cas: 1A3 5 6 8 9 Extrêmes globaux 1
- Cas: 1A3 5 6 8 9
UX [cm]
UY [cm]
UZ [cm]
RX [Rad]
RY [Rad]
RZ [Rad]
MAX Noeud Cas
0,0 12 ELU/3
0,0 21 ELU/3
-0,0 74 1
0,000 56 ELU/1
0,001 65 ELU/3
0,000 32 ELU/3
MIN Noeud Cas
-0,0 32 ELU/3
-0,0 15 ELU/3
-0,7 42 ELU/3
-0,000 61 ELU/1
-0,001 40 ELU/3
-0,000 27 ELU/3
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PLOT N°2
DE REGARD N°29 AU REGARD N°30
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CHARGES
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Les moments sur les panneaux
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Les contraintes dans les panneaux
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DEPLACEMENT
Le ferraillage théorique
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RECAPITULATION DU FERRAILLAGE ADOPTE DALLE Nappe inférieure Transversal Longitudinal Nappe Supérieur Transversal Longitudinal
T16/14
A=14.28 cm2 > 14.18 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
T14/14 + T14/14renf T12/20
A=21.85 cm2 >19.27 cm2
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
VOILES
Extérieur et intérieur T12/14
A=8.07 cm2 > 7.91 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
Longitudinal RADIER Nappe Supérieur Transversal
T14/14
A=10.92 cm2 > 7.54 cm2
Longitudinal T12/20 Nappe inférieure Transversal T12/14
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2 A=8.07 cm2 > 7.54 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
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PLOT
DE REGARD N°30 AU REGARD N°32
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Les charges
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LES MOMENTS SUR LES PANNEAUX
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Les contraintes dans les panneaux
flèche
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Le ferraillage théorique
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RECAPITULATION DU FERRAILLAGE ADOPTE DALLE Nappe inférieure Transversal Longitudinal Nappe Supérieur Transversal Longitudinal
T16/14
A=14.00 cm2 > 8.90 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
T12/14 + T12/14renf T12/20
A=15.82 cm2 >12.58cm2
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
VOILES
Extérieur et intérieur T12/14
A=8.07 cm2 > 7.91 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
Longitudinal RADIER Nappe Supérieur Transversal
T12/14
A=8.07 cm2 > 7.64 cm2
Longitudinal T12/20 Nappe inférieure Transversal T12/14
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2 A=8.07 cm2 > 7.64 cm2
T12/20
A=5.65 cm2 > 3.75 cm2
Longitudinal
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OUVRAGE DE TRANSITION
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CHRAGES
Les moments sur les panneaux
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Les contraintes dans panneaux
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FERRAILLAGE THEORIQUE
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RECAPITULATION DU FERRAILLAGE ADOPTE DALLE Nappe inférieure Transversal T20/14 Longitudinal T12/20 Nappe Supérieur Transversal Longitudinal
A=22.42 cm2 A=5.65 cm2
T14/14 + T16/14renf T12/20
A=25.20 cm2
A=5.65 cm2
VOILES
Extérieur et intérieur T14/14 Longitudinal
T12/20
A=10.92 cm2 A=5.65 cm2
RADIER Nappe Supérieur Transversal T16/14 Longitudinal T12/20 Nappe inférieure Transversal T16/14 Longitudinal T12/20 NOTE DE CALCUL
A=14.28 cm2 A=5.65 cm2 A=14.28 cm2 A=5.65 cm2 Page 37
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OUVRAGE D’ORAGE
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CHARGES
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Les moments sur les panneaux
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Les contraintes dans panneaux
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Le ferraillage théorique
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RECAPITULATION DU FERRAILLAGE ADOPTE DALLE Nappe inférieure Transversal T20/14 Longitudinal T12/15
A=22.42 cm2 A=7.52 cm2
Nappe Supérieur Transversal T14/14 + T20/14renf A=33.34 cm2 Longitudinal T12/15 A=7.52 cm2 VOILES Extérieur et intérieur T20/14 Longitudinal
T12/15
A=22.42 cm2 A=7.52 cm2
RADIER Nappe Supérieur Transversal T14/14 A=10.92 cm2 Longitudinal T12/15 A=7.52 cm2 Nappe inférieure Transversal T14/14 + T20/14renf A=33.34 cm2 Longitudinal T12/15 A=7.52 cm2
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