NORMA E.030-2018 ACTUALIZADA

CHARLA

NORMA TÉCNICA E.030 – 2018 DISEÑO SISMORRESISTENTE”

“

Ing. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE [email protected] CIP. 165680 16 de Noviembre 2018 Tacna – Perú

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES



CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES ESPECTRO DE CAPACIDAD

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES  =1− 1−

1



 ()

SISMO

VIDA ÚTIL (Años)

PROBABILIDAD DE EXCEDENCI EXCEDE NCIA A (%)

PERIODO DE RETORNO RETORN O (Años) (Año s)

Frecuente

30

50

43

Ocasional

50

50

72

Raro

50

10

475

Muy Raro

75

7

975

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES RESPUESTA ELÁSTICA DE ESTRUCTURAS

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES RESPUESTA INELÁSTICA DE ESTRUCTURAS

CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES OPERACIONAL SEGURIDAD INMEDIATO DE VIDA

PREVENCIÓN AL COLAPSO

SISMO

OPERACIONAL

Frecuente

Común

Ocasional

Importante

Común

Raro

Esencial

Importante

Común

Esencial

Importante

Común

Esencial

Importante

Muy Raro Catastrófico

COLAPSO

Común
















CAPÍTULO I DISPOSICIONES GENERALES ESPECIFICACIONES TÉCNICAS CONCRETO REFORZADO ZAPATAS VIGAS DE CIMENTACION PLACAS COLUMNAS VIGAS LOSA ALIGERADA ESCALERA CISTERNA

f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm² f'c = 210 kg/cm²

ACERO FIERRO CORRUGADO

fy = 4200 kg/cm² (grado 60)

RECUBRIMIENTOS ZAPATAS VIGAS DE CIMENTACION COLUMNAS VIGAS PLACAS VIGAS CHATAS Y ALIGERADOS

7.5 cm 7.5 cm 4.0 cm 4.0 cm 2.5 cm 2.5 cm

SUELOS CAPACIDAD PORTANTE

2.50 kg/cm²

ALBAÑILERIA LADRILLO SILICE-CALCÁREO P-10

PARÁMETROS SÍSMICOS ZONIFICACIÓN (Z) CATEGORÍA (U) AMPLIFICACIÓN DEL SUELO (S) (S) PERIODO DE PLATAFORMA (Tp)

0.45 1.00 1.00 0.40

INFORMACIÓN EN LA DIRECCIÓN X - X SISTEMA ESTRUCTURAL PERIODO CORTANTE EN LA BASE DESPLAZAMIENTO MÁXIMO DISTORSIÓN MÁXIMA

MUROS DE CONCRETO ARMADO 0.618 59.23 Tn 8.48 cm 0.0064

INFORMACIÓN EN LA DIRECCIÓN Y - Y SISTEMA ESTRUCTURAL PERIODO CORTANTE EN LA BASE DESPLAZAMIENTO MÁXIMO DISTORSIÓN MÁXIMA

MUROS DE CONCRETO ARMADO 0.276 74.97 Tn 4.41 cm

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO


CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1 PELIGRO SÍSMICO 2.1.1 2.1 .1 INTROD INTRODUC UCCIÓ CIÓN N Es importante y necesario contar con proced cedimie mientos tos cada vez más con confiables que permitan conoce conocerr el compor comportam tamien iento to más probable de un evento sísmico en una determinada región y de este modo estimar la demanda sísmica a la que podría estar somet sometida ida una estru estructu ctura ra durant durante e su vida útil para efectos de

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.22 ESTU ESTUDI DIOS OS DE PELI PELIGR GRO O SÍSM SÍSMIC ICO O Objetivos: los estudios de peligro sísmico tendrán como finalidad la determinación de espectros de diseño que definan las componentes horizontal y vertical del sismo a nivel de la cota de cimentación.

Requerimiento de los Estudios: el alca alcanc nce e de los los estu estudi dios os de peli peligr gro o sísm sísmic ico o dependerá de: - La zona zona sísmica sísmica donde donde se ubica ubica el el puent puente e - El tip tipo o de de puen puente te y su su long longitu itud d - Las caract caracterí erísti sticas cas del del suel suelo o

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.22 ESTU ESTUDI DIOS OS DE PELI PELIGR GRO O SÍSM SÍSMIC ICO O Para Para los los caso casos s sigu siguie ient ntes es podr podrán án util utiliz izar arse se dire direct ctam amen ente te las las fuer fuerza zas s sísm sísmic icas as mínimas especificadas en el Título II del Manual de Diseño de Puentes 2016, sin que se requieran estudios especiales de peligro sísmico para el sitio: - Puente Puentes s ubicad ubicados os en la zona sísmica sísmica 1, indepen independie diente ntemen mente te de las caracter característi ísticas cas de la estructura. - Puentes de una sola luz, simplemente apoyados en los estribos, independientemente de la zona donde se ubiquen. - Otros Otros puentes puentes que no corresp correspon ondan dan a los casos explícit explícitame amente nte listad listados os en lo que que sigue.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.22 ESTU ESTUDI DIOS OS DE PELI PELIGR GRO O SÍSM SÍSMIC ICO O Se requerirán estudios de peligro sísmico para los puentes no convencionales que se ubiquen en las zonas 1, 2, 3 ó 4, en los siguientes casos: - Puente Puentes s colgan colgantes tes,, puente puentes s atirant atirantado ados, s, puentes puentes de arco arco y todos aquello aquellos s puente puentes s con con siste sistema mas s estr estruc uctu tura rale les s no conv conven enci cion onal ales es,, ver ver artí artícu culo lo 2.4. 2.4.3. 3.1 11.1 1.1 (3.1 (3.10. 0.1 1 AASHTO). - Otro Otros s puen puente tes s de gran gran long longit itud ud,, incl incluy uyen endo do puen puente tes s cont contin inuo uos s y simp simple leme ment nte e apoyados de múltiples luces.

Se consid considera era puente puentes s conven convencio cional nales es aquell aquellos os cuyas cuyas supere superestr struc uctur turas as son losas, losas, vigas, vigas compuestas, vigas cajón, vigas reticuladas, sobre pilares simples o con multiples columnas, pilares tipo pared o pila de pilotes. Además están fundados sobre

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2. 2.1. 1.33 FUEN FUENTE TES S SISMO SISMOGÉ GÉNI NICA CAS S Es aque aquell lla a líne línea, a, zona zona o volu volume men n geog geográ ráfi fico co que que teng tenga a simi simili litu tude des s geol geológ ógic icas as,, geofísicas y sísmicas tales que se pueda considerar que posee un potencial sísmico homo homogé géne neo o en toda toda la fuen fuente te,, es deci decirr, en las las que que el proc proces eso o de gene genera raci ción ón y recurrencia de sismos es espacial y temporalmente homogéneo. En total se definieron 20 fuentes sismogénicas. Las fuentes 1, 2, 3, 4 y 5 representan la sismicidad de subducción de interfase. Las fuentes 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, y 14 representan la sismicidad de subducción de intraplaca. Las fuentes 15, 16, 17, 18, 19 y 20 repr repres esen enta tan n la sism sismic icid idad ad de cort cortez eza a supe superf rfic icia iall en el inte interi rior or de la plac placa a Sudamericana.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2. 2.1. 1.33 FUEN FUENTE TES S SISMO SISMOGÉ GÉNI NICA CAS S

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2. 2.1. 1.33 FUEN FUENTE TES S SISMO SISMOGÉ GÉNI NICA CAS S

Tabla 2.1. Fuentes Sismogénicas de Lima (Zenón Aguilar y Carlos Gamarra, 2009)

Fuente

F3 F3 F3 F3 F8 F8 F8 F8 F15 F15 F15 F15

Coordenadas Geográficas Longitud

Latitud

Profundidad (km)

-81.050 -79.156 -75.998 -77.028 -79.156 -78.427 -74.996 -75.998 -79.156 -78.084 -76.340 -74.760

-8.931 -7.834 -13.992 -14.811 -7.834 -7.363 -13.218 -13.999 -7.834 -7.213 -10.670 -13.130

30 75 75 30 80 100 115 80 25 40 40 40

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.44 PARÁME RÁMETR TROS OS SISM SISMOL OLÓG ÓGIC ICOS OS DE CADA CADA FUEN FUENTE TE Para Para eval evalua uarr la vari variab abil ilid idad ad de las las magn magnit itud udes es de los los event eventos os sísmi sísmico cos s que que cada cada fuente pueda generar es indispensable evaluar la recurrencia sísmica de la fuente. La recu recurr rren encia cia sísmi sísmica ca repr repres esen enta ta el númer número o de even evento tos s mayo mayore res s o igual iguales es a algu alguna na magn magnit itud ud dent dentro ro de la fuen fuente te y está está defi defini nida da por por la pend pendie ient nte e de la rela relaci ción ón de recurrencia de Gutenberg y Richter (b), la tasa media anual de actividad sísmica (λ0), (λ0), la magnitud mínima (M0) y la magnitud máxima (Mmáx). La expr expres esió ión n que que defi define ne la rela relaci ción ón de recu recurr rren enci cia a de la activ activid idad ad sísmi sísmica ca de un determinado lugar es:



= 

− 

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.44 PARÁME RÁMETR TROS OS SISM SISMOL OLÓG ÓGIC ICOS OS DE CADA CADA FUEN FUENTE TE Donde N es el número de sismos con magnitud mayor o igual a M, y a y b son constantes. El valor a describe la actividad o productividad sísmica (log del número de eventos con M=0). El valor b, el cual es típicamente cercano a 1 (Zúñiga y Wyss, 2001) es un parámetro tectónico que describe la abundancia relativa de grandes a pequeños eventos. La ecuación anterior se puede expresar también de la siguiente forma:



= 0 

−

Donde: Γ0 = 10ª; es el número de sismos por unidad de tiempo con M > 0 β = b x Ln10

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.44 PARÁME RÁMETR TROS OS SISM SISMOL OLÓG ÓGIC ICOS OS DE CADA CADA FUEN FUENTE TE Tabla 2.2. Parámetros sismológicos de las Fuentes Sismogénicas de Lima (Zenón Aguilar y Carlos Gamarra, 2009)

Fuente

Mw Mmin

Mmáx

β

λ0

F3

4.600

8.400

1.292

8.683

F8

4.300

7.100

1.879

3.754

F15

4.400

6.300

2.385

0.782

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.55 LEYE LEYES S DE ATENU TENUAC ACIÓ IÓN N Para evaluar los efectos que produciría la actividad sísmica en un determinado lugar, cara caract cte erizá rizánd ndol ola a a trav través és de los los par parámet ámetro ros s sism sismo ológi lógico cos s de cada cada fue fuente, nte, es necesario relacionar la magnitud, la distancia del sitio de interés a una fuente dada y la intensidad sísmica que se presentaría si ocurriera un sismo en dicha fuente. Las expr expres esio ione nes s que que perm permite iten n esta establ blec ecer er este este tipo tipo de rela relaci cion ones es se las las cono conoce ce como como leyes de atenuación. Par Para los los sism sismos os de sub subducc ducció ión n se han han util utiliz izad ado o las las ley leyes de aten atenua uaci ción ón para para aceleraciones espectrales propuestas por Youngs, Chiou, Silva y Humphrey (1997) y para para los los sism sismos os con contin tinent entales ales se han utili tiliz zado ado las las ley leyes de aten atenua uaci ción ón par para aceler aceleraci acione ones s espectr espectrale ales s propue propuesta stas s por Sadigh Sadigh,, Chang, Chang, Egan, Egan, Makdis Makdisii y Youngs oungs (1997).

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.55 LEYE LEYES S DE ATENU TENUAC ACIÓ IÓN N Ley de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Youngs, Chiou hiou,, Silv Silvaa Y Humph umphre reyy (199 (19977) Young oungs s et al. al. (199 (1997) 7) han han desa desarr rrol olla lado do rela relaci cion ones es de aten atenua uació ción n para para la máxi máxima ma aceler aceleraci ación ón del suelo suelo y aceler aceleraci acione ones s espectr espectrale ales s de respue respuesta sta horizo horizonta ntall (5% de amortiguamiento) para sismos de interfase e intraplaca de la zona de subducción con magn magnit itud ud mome moment nto o mayo mayorr o igua iguall que que 5.0 5.0 y para para dist distan anci cias as de 10 a 500 500 km. km. De acuerdo a esta ley, los movimientos máximos se incrementan con la profundidad y los sismo sismos s de intr intrap apla laca ca prod produc ucen en movi movimi mien entos tos picos picos que que son son alre alrede dedo dorr de 50% 50% más más grandes que los sismos de interfase para la misma magnitud y distancia.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.55 LEYE LEYES S DE ATENU TENUAC ACIÓ IÓN N - Ley de atenu atenuaci ación ón para para roca: roca: Ln(y) = 0.2418 + 1.414M + C1 + C2 (10 – M)3 + C3 Ln(rrup + 1.7818e0.554M) + 0.00607H + 0.3846ZT - Ley de atenu atenuaci ación ón para para sue suelo: lo: Ln(y) = -0.6687 + 1.438M + C1 + C2 (10 – M)3 + C3 Ln(R + 1.097e0.617) + 0.00648H + 0.3643ZT Desviación estándar = C4 + C5M (para magnitudes mayores que Mw = 8.0 igualar al valor correspondiente para Mw = 8). Donde: Donde: y = aceleració aceleración n espectral en g, M = magnitud momento momento (Mw), rrup = distancia distancia más cercana al área de rotura (km), H = profundidad (km), ZT = tipo de fuente, 0 para

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.55 LEYE LEYES S DE ATENU TENUAC ACIÓ IÓN N Ley de atenuación para aceleraciones espectrales propuestas por Sadigh, Chang hang,, Ega Egan, Ma Makkdisi disi Y Young oungss (19 19997) Sadi Sadigh gh et al. al. (199 (1997) 7) han han desa desarr rrol olla lado do rela relaci cion ones es de aten atenua uaci ción ón para para la máxi máxima ma aceler aceleraci ación ón del suelo suelo y aceler aceleraci acione ones s espectr espectrale ales s de respue respuesta sta horizo horizonta ntall (5% de amorti amortigua guamie miento) nto) para para sismos sismos contin continent entales ales.. Las relaci relacione ones s de atenua atenuació ción n que a continuación se presentan han sido desarrolladas para roca y depósitos de suelos firmes profundos, sismos de magnitud momento mayor o igual a 4.0 y distancias de hasta 100 km.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2.1. 2. 1.55 LEYE LEYES S DE ATENU TENUAC ACIÓ IÓN N - Ley de atenu atenuaci ación ón para para roca: roca: Ln(y) = C1 + C2M + C3(8.5 – C3(8.5 – M)2.5 M)2.5 + C4Ln(rrup + exp(C5 + C6M) + C7Ln(rrup + 2) - Ley de atenuación atenuación para para depósitos depósitos de suelos suelos firmes firmes profundo profundos: s: Ln(y) = C1 + C2M - C3Ln(rrup + C4eC5M) + C6 + C7(8.5 – M)2.5 – M)2.5 Donde: Donde: y = aceleració aceleración n espectral en g, M = magnitud momento momento (Mw), rrup = distancia distancia más cercana al área de rotura (km)

Nota: Los coeficientes de la ley de atenuación difieren para Mw ≤ 6.5 y Mw > 6.5 para un mismo valor del período espectral, y las desviaciones estándar están expresadas por relaciones dadas de acuerdo al período y varían en función a la magnitud.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2. 2.1. 1.66 EVA EVALUAC LUACIÓ IÓN N DEL DEL PELIGR PELIGRO O SÍSMIC SÍSMICO O PROB PROBA ABI BILÍS LÍSTI TICO CO Conocidas la sismicidad de las fuentes y los modelos de atenuación de las ondas sísm sísmic icas as gene genera rada das s en cada cada una una de ésta éstas, s, el peli peligr gro o sísm sísmic ico o se pued puede e calc calcul ular ar considerando la suma de los efectos de la totalidad de las fuentes sismogénicas, la distancia entre cada fuente y el sitio de interés que se requiere evaluar. La evaluación del peligro sísmico en el presente trabajo se ha realizado utilizando el programa de cómputo R-CRISIS Ver 18.3, desarrollado y actualizado por Ordaz et al (2015), considerando las leyes de atenuación de Young et al. (1997) para sismos de subducción y la ley de atenuación de Sadigh et al. (1997) para sismos continentales.

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 2. 2.1. 1.66 EVA EVALUAC LUACIÓ IÓN N DEL DEL PELIGR PELIGRO O SÍSMIC SÍSMICO O PROB PROBA ABI BILÍS LÍSTI TICO CO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 4.1 PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

CAPÍTULO II PELIGRO SÍSMICO 4.1 PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO

Figura 4.3. Espectro de peligro uniforme para un periodo de retorno de 475 años

























CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD



CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 2.1 PELIGRO SÍSMICO DE LA ZONA DE ESTUDIO











CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.11 PÓRT 3. PÓRTIC ICOS OS DE CONC CONCRE RET TO ARM RMA ADO Son empleados en edificios donde no se conoce la distribución de los espacios durante el cálculo y se desea dar amplia libertad de uso. Desarrollan una buena ductilidad bajo la acción sísmica. Su elevada hiperestaticidad y el comp compor orta tami mien ento to más más allá allá del del lími límite te elás elásti tico co,, permiten la redistribución de efectos sísmicos y los hace adecuados para resistir fuerzas late laterrales les en edif edific icio ios s alto altos. s. Sin Sin emb embargo argo su comp compor orta tamie miento nto se ve afec afectad tado o por por elem elemen ento tos s no estructurales y sus grandes deformaciones.

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.22 MU 3. MURO ROS S DE CON CONCRET CRETO O ARMA MADO DO Son Son bast bastan ante te efic eficie ient ntes es para para resi resist stir ir fuer fuerza zas s elevadas en su plano si se toman precauciones especiales para evitar problemas de falla frágil. La ductilidad que pueden alcanzar es menor que otros sistemas. En ocasiones se usan grupos de muros unidos entre sí para formar tubos verticales, que pueden comp compor orta tars rse e de mane manerra muy muy efici ficien ente te para resi resis stir los los efe efecto ctos sís sísmico icos con con duc ductili tilid dad adec adecua uad da. Si no se con consid sidera eran en el cál cálculo culo puede provocar serios problemas.

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.33 SIST 3. SISTEM EMA A DUA DUAL Es bastan tante frecue cuente en nuestr stros días la comb combin inac ació ión n de sist siste emas mas a base base de muro muros s y pórticos. El problem lema fun fundamental de esta sta combinación es la determinación de la comp compat atib ibil ilid ida ad de defo deform rmac acio ione nes s de ambo ambos s sistemas al estar sometidos a fuerzas horizontales, ya que su comportamiento aislado es comp comple leta tame ment nte e dife difere rent nte. e. Pued Puede e ser ser muy muy eficie eficiente nte esta combin combinaci ación ón en edifici edificios os de gran gran altura.

CAPÍTULO III CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCURAL Y REGULARIDAD 3.44 MU 3. MURO ROS S DE DUCT DUCTIL ILID IDA AD LIMI LIMIT TADA
































CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL









CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL PROC PROCED EDIM IMIEN IENTO TOS S DE ANÁLIS NÁLISIS IS SÍSMIC SÍSMICO O ASCE/SEI 41-13


CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL 1.1. 1. 1.11 ANÁLI NÁLISI SIS S ESTÁ ESTÁTI TICO CO O DE FUER FUERZA ZAS S EQUI EQUIV VALENT LENTES ES Este Este méto método do repr repres esen enta ta las las soli solici cita taci cion ones es sísm sísmic icas as medi median ante te un conj conjun unto to de fuer fuerza zas s actu actuan ando do en el cen centro tro de masa masas s de cada cada nivel vel de la edific ficació ción para obten tener los desplazamientos y las fuerzas de diseño. Podrán analizarse mediante este método: - Todas odas las las estr estruc uctu tura ras s regu regula lare res s o irreg irregul ular ares es ubicadas en la zona sísmica 1. - Las estru estructu cturas ras clas clasifi ificad cadas as como como regula regulares res de no más de 30 m de altura. - Las estructuras de muros portantes de concre creto armado y albañile ilería arma rmada o confinada de no más de 15 m de altura, aun



CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL Z: Fac t or de z ona

0, 45

U: Fac t or de uso o import anc ia

1, 30

S: Fac t or de amplific ac ión del s uelo

1, 00

TP: Periodo que define la plataforma del factor C (s)

0,40

TX: Periodo natural en la dirección X (s)

0,322

TY : Periodo natural en la dirección Y (s)

0,518

CX: Factor de amplificación sísmica en

2,50

CY : Factor de amplificación sísmica en Y

1,93

RX: Coeficiente de reducción sísmico en X

6,00

RY : Coeficiente de reducción sísmico en Y

8,00

P: Peso s ís mic o de la edific ac ión (Tn) VX: Fuerza cortante en la base en la dirección X

1452, 71 354,10

CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL Nivel

FUERZAS ESTÁTICAS EQUIVALENTES EN LA DIRECCIÓN X he i hi Ma sa Pi Fi Pi (hi )k (m ) (m ) tonf-s²/m (Tn) (Tn-m ) (Tn)

Vi (Tn)

Story 4

3,50

14,00

26,55

260, 34

3644,77

107,42

107,42

Story 3

3,50

10,50

40,99

401, 96

4220,56

124,39

231,80

Story 2

3,50

7,00

40,30

395, 21

2766,46

81,53

313,33

Story 1

3,50

3,50

40,30

395, 21

1383,23

40,77

354,10

1452,71

12015, 02

354,10

SUMA

Nivel

FUERZAS ESTÁTICAS EQUIVALENTES EN LA DIRECCIÓN Y he i hi Ma sa Pi Fi Pi (hi )k (m ) (m ) tonf-s²/m (Tn) (Tn-m ) (Tn)

Vi (Tn)

Story 4

3,50

14,00

26,55

260, 34

3732,38

62,45

62,45

Story 3

3,50

10,50

40,99

401, 96

4310,83

72,12

134,57

Story 2

3,50

7,00

40,30

395, 21

2815,33

47,10

181,67

Story 1

3 50

3 50

40 30

395 21

1398 91

23 41

205 08










CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL 1. 1.1. 1.22 ANÁLI NÁLISIS SIS DI DINÁ NÁMI MICO CO MO MODA DAL L ESPE ESPECT CTRA RAL L La estructura es modelada como un sistema de uno o varios grados de libertad, con una matriz de rigidez elástica lineal y una matriz de amortiguamiento viscoso equivalente. Para saber la demanda a la cual someteremos la estructura en este método, se puede usar: - El espe espect ctro ro de dise diseño ño sísm sísmico ico que que impon imponga ga la norm norma a para para el caso caso del del méto método do de anál anális isis is modal espectral.





CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL T (s)

NORMA E.030 - 2016 C

2

NORMA E.030 - 2006

Sa (cm/s ) Sv (cm/s)

u (cm)

C

2 Sa (cm/s ) Sv (cm/s)

u (cm)

0,00

2,5000

1103,6250

0,0000

0,0000

2,5000

1103,6250

0,0000

0,0000

0,10

2,5000

1103,6250

17,5647

0,2796

2,5000

1103,6250

17,5647

0,2796

0,20

2,5000

1103,6250

35,1295

1,1182

2,5000

1103,6250

35,1295

1,1182

0,30

2,5000

1103,6250

52,6942

2,5160

2,5000

1103,6250

52,6942

2,5160

0,40

2,5000

1103,6250

70,2589

4,4728

2,5000

1103,6250

70,2589

4,4728

0,50

2,0000

882,9000

70,2589

5,5910

2,0000

882,9000

70,2589

5,5910

0,60

1,6667

735,7500

70,2589

6,7092

1,6667

735,7500

70,2589

6,7092

0,70

1,4286

630,6429

70,2589

7,8274

1,4286

630,6429

70,2589

7,8274

0,80

1,2500

551,8125

70,2589

8,9456

1,2500

551,8125

70,2589

8,9456

0,90

1,1111

490,5000

70,2589

10,0639

1,1111

490,5000

70,2589

10,0639

1,00

1,0000

441,4500

70,2589

11,1821

1,0000

441,4500

70,2589

11,1821

1,10

0,9091

401,3182

70,2589

12,3003

0,9091

401,3182

70,2589

12,3003

1,20

0,8333

367,8750

70,2589

13,4185

0,8333

367,8750

70,2589

13,4185

1,30

0,7692

339,5769

70,2589

14,5367

0,7692

339,5769

70,2589

14,5367

1,40

0,7143

315,3214

70,2589

15,6549

0,7143

315,3214

70,2589

15,6549

1,50

0,6667

294,3000

70,2589

16,7731

0,6667

294,3000

70,2589

16,7731

1,60

0,6250

275,9063

70,2589

17,8913

0,6250

275,9063

70,2589

17,8913

1,70

0,5882

259,6765

70,2589

19,0095

0,5882

259,6765

70,2589

19,0095

1,80

0,5556

245,2500

70,2589

20,1277

0,5556

245,2500

70,2589

20,1277

CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL T (s)

NORMA E.030 - 2016 C

2

Sa (cm/s ) Sv (cm/s)

NORMA E.030 - 2006 u (cm)

C

Sa (cm/s2 ) Sv (cm/s)

u (cm)

2,10

0,4535

200,2041

66,9133

22,3641

0,4762

210,2143

70,2589

23,4823

2,20

0,4132

182,4174

63,8718

22,3641

0,4545

200,6591

70,2589

24,6005

2,30

0,3781

166,8998

61,0947

22,3641

0,4348

191,9348

70,2589

25,7187

2,40

0,3472

153,2813

58,5491

22,3641

0,4167

183,9375

70,2589

26,8369

2,50

0,3200

141,2640

56,2072

22,3641

0,4000

176,5800

70,2589

27,9551

2,60

0,2959

130,6065

54,0453

22,3641

0,3846

169,7885

70,2589

29,0734

2,70

0,2743

121,1111

52,0437

22,3641

0,3704

163,5000

70,2589

30,1916

2,80

0,2551

112,6148

50,1850

22,3641

0,3571

157,6607

70,2589

31,3098

2,90

0,2378

104,9822

48,4544

22,3641

0,3448

152,2241

70,2589

32,4280

3,00

0,2222

98,1000

46,8393

22,3641

0,3333

147,1500

70,2589

33,5462

3,10

0,2081

91,8730

45,3284

22,3641

0,3226

142,4032

70,2589

34,6644

3,20

0,1953

86,2207

43,9118

22,3641

0,3125

137,9531

70,2589

35,7826

3,30

0,1837

81,0744

42,5812

22,3641

0,3030

133,7727

70,2589

36,9008

3,40

0,1730

76,3754

41,3288

22,3641

0,2941

129,8382

70,2589

38,0190

3,50

0,1633

72,0735

40,1480

22,3641

0,2857

126,1286

70,2589

39,1372

3,60

0,1543

68,1250

39,0327

22,3641

0,2778

122,6250

70,2589

40,2554

3,70

0,1461

64,4923

37,9778

22,3641

0,2703

119,3108

70,2589

41,3736

3,80

0,1385

61,1427

36,9784

22,3641

0,2632

116,1711

70,2589

42,4918

3 90

0 1315

58 0473

36 0302

22 3641

0 2564

113 1923

70 2589

43 6100










CAPÍTULO IV ANÁLISIS ESTRUCTURAL ANÁLI NÁLISI SIS S DI DINÁ NÁMI MICO CO NO LINE LINEA AL Es el proc proced edimi imien ento to de anál anális isis is sísmi sísmico co más más prec preciso iso para para estim estimar ar las las dema demand ndas as sísmicas. Sin embargo, su uso es limitado debido a que la respuesta dinámica es muy sensible a las características del modelado y de los terremotos.













CAPÍTULO V REQUISITOS DE RIGIDEZ, RESISTENCIA Y DUCTILIDAD





CAPÍTULO VI ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES, APÉNDICES Y EQUIPOS









CAPÍTULO VII CIMENTACIONES

CAPÍTULO VII CIMENTACIONES

CAPÍTULO VIII EVALUACIÓN, REPARACIÓN Y REFORZAMIENTO DE ESTRUCTURAS



CAPÍTULO IX INSTRUMENTACIÓN









CHARLA

PREGUNTAS Y CONSULTAS Ing. ERLY MARVIN ENRIQUEZ QUISPE [email protected] CIP. 165680 16 de Noviembre 2018 Tacna – Perú

NORMA E.030-2018 ACTUALIZADA

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