Metalne Konstrukcije 2

GRAFIČKI RAD IZ

METALNIH KONSTRUKCIJA 2

Predmentni nastavnik:

Dr Dragan Veličković Asistent:

Srđan Živković

Student:

Miloš Miletić RG 5958/2002

1. DISPOZICIJA HALE 2. GLOBALNA KVANTITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA 3. GLOBALNA KVALITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA 4. ELEMENTI HALE 5. DETALJI KONSTRUKCIJE 6. ALUMINIJUM 7. IZBOR OSNOVNOG MATERIJALA 8. 3D IZGLED

1. DISPOZICIJA HALE

2. GLOBALNA KVANTITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ A. Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu A.1. Stalno opterećenje (osnovno) Od obloga (površinsko – po osnovi odnosno fasadi) → Sopstvena težina krovnog pokrivača

→ Sopstvena težina fasadne obloge

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

g kp = 0, 094 kN / m 2 o.

g fo = 0, 065 kN / m 2 f.

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Od konstrukcije po krovu (površinsko – po osnovi) → Sopstvena težina rožnjača

g kr = 0,10 kN / m 2 o.

→ Sopstvena težina spregova i instalacija

g ks = 0, 05 kN / m 2 o.

→ Sopstvena težina glavnih vezača - rigli

g gv = 0,15 kN / m 2 o.

Od konstrukcije fasada (površinsko – po fasadi) → Sopstvena težina fasadnih rigli

g fr = 0,10 kN / m 2 f.

→ Sopstvena težina fasadnih stubova

g fs = 0,10 kN / m 2 f.

→ Sopstvena težina spregova i instalacija

g fs = 0, 05 kN / m 2 f.

→ Sopstvena težina glavnih vezača - stubova g gs = 0, 25 kN / m 2 f. Od nosača dizalice (linijsko – po nosaču dizalice) → Sopstvena težina nosača dizalice sa šinom

g nd = 1, 70 kN / m` n.d.

→ Sopstvena težina dela sprega za bočne udare gbu = 0,30 kN / m` n.d.

A.2. Opterećenje od snega (osnovno) → Sneg

s = 1, 00 kN / m2 o.

A.3. Korisno opterećenje od mosnih dizalica (osnovno) Usvaja se mosna dizalica tip „dvogredna – 2 kuke – 2 osovine“ čija se gruda šema prilaže (dovoljna za sprovođenje i razumevanje analize opterećenja). Q = 100 kN A = 14, 0 m L = 4050 mm E = F = 1400 mm Za električno upravljanje iz kabine, P1L ,max / P1D ,min = 88, 0 / 28, 0 kN P2 L ,max / P2 D ,min = 97, 0 / 35, 0 kN

Koeficijenti udara i izravnanja (za noseću konstrukciju): ϕ = 1, 3 i ψ = 1,1

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“

L P1,max

D P1,min

Q E

F A

L P1,max

L P2,max

L

A.4. Opterećenje od vetra (dopunsko) → Lokacija: Niš

kt = 1, 0

ρ = 1, 225 kg / m3 υ = 19, 0 m / s → Objekat: Industrijski

kT = 1, 0

→ Teren: Ravan

S z = 1, 0

→ Kategorija terena: B; h ≤ 15, 0

K z 2 = 1,120

→ Dinamički koeficijent: → Koeficijenti sile (koeficijenti pritiska ili oblika):

Gz = 2, 0

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Mogu se izvući sledeći zaključci o merodavnim vrednostima (konvencija o znaku je takva da „+“ označava pritisak NA posmatranu površinu, a „-“ označava sisajuće dejstvo vetra koje deluje OD posmatrane površine).

→ Osrednjeni aerodinamički pritisak vetra (jedinstven za objekat kao celinu) qm ,T , z = 0,5 ⋅ ρ ⋅ (υm ,50,10 ⋅ kt ⋅ kT ) 2 ⋅10 −3 ⋅ S z 2 ⋅ K z 2 = 0, 22 kN / m 2 → Aerodinamički pritisak vetra (u ovom primeru, zbog učinjenih aproksimacija, takođe je jedinstven za ceo objekat) qg ,T , z = qm ,T , z ⋅ Gz = 0, 44 kN / m 2 → Opterećenje vetrom (računa se za svaku pojedinačnu situaciju) w = qg ,T , z ⋅ C ⋅ A

A.5. Opterećenje bočnim udarima (dopunsko) Uzima se da deluje samo na jednoj strani i to „iznutra“ ka „napolje“ – upravno na pravac nosača dizalica (posledica konstrukcije točkova) i to kao par sila čiji su intenziteti 1/10 maksimalnih pritisaka po točku (bez udarnog koeficijenta), a deluju u visini GIŠ-a. U ovom slučaju:

P1, max = 8,80kN 10 P 2, max Pbu , 2 = = 9, 70kN 10 Pbu , 1 =

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ A.6. Opterećenje od kočenja (dopunsko) Uzima se da deluju u visini GIŠ-a – podužno odnosno u pravcu nosača dizalice, sa intenzitetom koji je jednak 1/7 pritiska po pogonskom točku (bez udarnog koeficijenta i ne manje od 50% točkova). U ovom slučaju se usvaja:

Pk =

P1,max + P2,max

= 7 88, 0 + 97, 0 = = 26, 43 kN 7

A.7. Opterećenje od temperaturnih promena (dopunsko) Za najčešće situacije (kao što je i ova – konstrukcija je zaštićena od direktnih spoljnih uticaja). Može se usvojiti da su temperaturne promene u konstrukciji: Δt = ±15D C A.8. Opterećenje od neravnomernog sleganja (izuzetno) Neravnomerno sleganje i obrtanje oslonaca (temelja) može biti od velikog uticaja kod statički višestruko neodređenih nosača kao što je slučaj u ovom primeru (uklješteni okvir je tri puta statički neodređen), pa se usvaja: Δs = 10 mm

ϕ = ± 0, 2D

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ A.9. Opterećenje od seizmičkih uticaja (izuzetno) Seizmički uticaji, po pravilu, nisu merodavni za ovakvu vrstu objekta i nepisano je pravilo da se ne uzimaju u obzir pri proračunu prizemnih industrijskih hala. Pravilno bi, ipak, bilo sprovesti dokaznicu. U ovom primeru se to čini. K o = 1, 0 → Kategorija objekta

→ Lokalni uslovi tla II

K d = 1, 0

→ Zona seizmičnosti VIII → Koeficijent duktilnosti: za poprečni pravac

K s = 0, 050 K p = 1, 0

za podužni pravac

→ Ukupni koeficijent seizmičnosto:

K p = 1,3 K = Ko ⋅ Kd ⋅ K s ⋅ K p

za poprečni pravac za podužni pravac

K1 = 0, 050 K 2 = 0, 065

→ Merodavna masa objekta u nivou krova (venca). (za potrebe ove, grube, analize najpodesnije je ukupnu merodavnu masu gornje polovine objekta svesti po kvadratu osnove (krova))

mk = ( g kp + g kr + g ks + g gv + s) + 2 ⋅ (h / 2) ⋅ ( g fo + g fr + g fs + g gs + ( g nd + gbu ) / h) / B = (0, 094 + 0,1 + 0, 05 + 0,15 + 1, 0) + 2 ⋅ 4, 25 ⋅ (0, 065 + 0,1 + 0,15 + 0, 25 + (1, 7 + 0,3) / 8,5) / 36 mk = 1,87 kN / m 2

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02


→ Seizmička sila u poprečnom pravcu S0 = K1 ⋅ mk ⋅ (( B1 + B2 ) / 2) ⋅ l = 0,05 ⋅1,87 ⋅ (26 / 2) ⋅ 6 = 7,29 kN

S1 = K1 ⋅ mk ⋅ ( B1 / 2) ⋅ l = 0,05 ⋅1,87 ⋅ (10 / 2) ⋅ 6 = 2,81 kN

→ Seizmička sila u podužnom pravcu

S2 = K 2 ⋅ mk ⋅ ( B1 / 2) ⋅ (∑ L / 2) = 0, 065 ⋅1,87 ⋅ (10 / 2) ⋅ (54 / 2) = 16,41 kN

S3 = K 2 ⋅ mk ⋅ (( B1 + B2 ) / 2) ⋅ (∑ L / 2) = 0, 065 ⋅1,87 ⋅ ((10 + 16) / 2) ⋅ (54 / 2) = 42,66 kN

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

3. GLOBALNA KVALITATIVNA ANALIZA OPTEREĆENJA

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ B. Globalna kvantitativna analiza opterećenja za halu B.1. Analiza mogućnosti alternativnog krovnog opterećenja (odizanje krova) → Minimalno stabilizirajuće dejstvo 2 o. min g ⇓= g kp +g kr = 0,194 kN / m → Maksimalno destabilizirajuće dejstvo 2 o. max g ⇑= q g ,T , z ⋅ (C pe,min -C pi,max )= -0,308 kN / m → Nema opasnosti od alternativnog opterećenja krova min g ⇓ > max g ⇑

B.2. Merodavne reakcije kranskih nosača na konzole glavnog nosača → Situacija i položaj za P1,max / P2,max iz tablica

ŠEMA1 – samo od tereta Q bez težine kranske dizalice

→ Situacija i položaj za P1,min / P2,min iz tablica

Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku (sopstvena težina plus korisno opterećenje)

→ Udeo u pritiscima po točku samo od tereta (iz šeme 1) P1L ,Q = P2 L ,Q = (1/ 2) ⋅ Q ⋅ ( A − E ) / A = (1/ 2) ⋅100 ⋅12, 6 /14 = 45, 0 kN

P1D ,Q = P2 D ,Q = (1/ 2) ⋅ Q ⋅ E /( A − E ) = (1/ 2) ⋅100 ⋅1, 4 /12, 6 = 5,56 kN

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ → Određivanje P1D ,odg / P2 D ,odg

P1D ,odg = P1D ,min + P1D ,Q = 28, 0 + 5,56 = 33,56 kN kN P2 D ,odg = P2 D ,min + P2 D ,Q = 35, 0 + 5,56 = 40,56 kN → Konačna šema opterećenja od mostne dizalice

Dispozicija sa opterećenjem po 1 točku od sopstvene težine

→ Merodavno opterećenje na konzole glavnog nosača

UTICAJNA LINIJA – za reakcije nosača kranske staze

Pmax = P1,max ⋅ 0,325 + P2,max ⋅1, 0 = 88, 0 ⋅ 0,325 + 97, 0 ⋅1, 0 = 125, 60 kN Podg = P1,odg ⋅ 0,325 + P2,odg ⋅1, 0 = 33,56 ⋅ 0,325 + 40,56 ⋅1, 0 = 51, 47 kN

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ B.3. Analiza merodavnosti opterećenja od seizmičkih uticaja → Grubo svođenje poprečnog vetra na ekvivalentne sile u vrhu stuba

W1 = qg ,T , z ⋅ C pe,max ⋅ l ⋅ (h/2)=0,44 ⋅ 0,9 ⋅ 6,0 ⋅ 4,25= 10,10 kN W2 = qg ,T , z ⋅ C pe,min ⋅ l ⋅ (h/2)=0,44 ⋅ 0,5 ⋅ 6,0 ⋅ 4,25= 5,61 kN

→ Grubo svođenje podužnog vetra na ekvivalentne sile u vrhovima vertikalnih spregova u podužnim zidovima

W = qg ,T , z ⋅ (Cpe,max ) ⋅ (B/2) ⋅ (h max /2) W3 =0,44 ⋅ (0,9) ⋅ (10 / 2) ⋅ (10,5 / 2) = 9, 45 kN W4 =0,44 ⋅ (0,9) ⋅ (26 / 2) ⋅ (10,5 / 2) = 27, 03kN

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ → Poprečni pravac (glavni vezač) Ekvivalentni koeficijenti sigurnosti Za kombinacije sa vetrom (II slučaj opterećenja)

ν II = 1,33 Za kombinacije sa seizmičkim silama (III slučaj opterećenja) ν III = 1, 20 ( S1 + S0 ) /(W1 + W2 ) = 7, 29 + 2,81/10,10 + 5, 61 = 0, 643 < 1.108 = ν II < ν III → seizmika nije merodavna → Podužni pravac (vertikalni spreg u podužnom zidu) Ekvivalentni koeficijenti sigurnosti Za uticaje od vetra (I slučaj opterećenja)

ν I = 1,50 Za seizmiče sile (III slučaj opterećenja)

ν III = 1, 20 S2 + S3 / W3 + W4 = 16, 41 + 42, 66 / 9, 45 + 27, 03 = 1, 619 > 1, 250 = ν I < ν III → seizmika je merodavna Napomena: Potrebno je dodatno ispitivanje za dejstvo seizmike u podužnom pravcu → zbog nemogućnosti dodatnog ispitivanja seizmičkih uticaja možemo zanemariti dejstvo seizmičkih sila pri analizi opterećenja i dimenzionisanju noseće čelične konstrukcije.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

4. ELEMENTI HALE 4.1. ROŽNJAČA 4.1A. POKLAPAČA KALKANSKOG ZIDA 4.2. FASADNA RIGLA 4.3. FASADNI STUB 4.4. SPREGOVI 4.5. GLAVNI NOSAČ

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C. Elementi hale C.1. Rožnjače POS 102 C1.1. Analiza opterećenja → sopstvena težina krovnog pokrivača

g kp = 0, 094 kN / m 2 o.

→ sopstvena težina rožnjače

g kr = 0,10 kN / m2 o.

→ sneg

s = 1, 00 kN / m 2 o. ∑ qr = 1,194 kN / m 2 o.

→ vetar nije merodavan w = qg ,T , z ⋅ (Cpe,min -Cpi,max )= qg ,T , z ⋅ (−0,5 − 0, 2) = 0, 44 ⋅ (−0, 7)

w = -0,308 kN / m 2 k.p. Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za rožnjaču λ = 2, 00m , rаzmak rožnjača λ `= 2, 01m C.1.2. Presečne sile Za statički sistem rožnjače usvajamo kontinualnu gredu C.1.2.1. Opterećenje upravno na krovnu ravan → Za prvi slučaj opterećenja ⎛ g kp ⎞ ⎛ 0, 094 ⎞ + g kr + s ⎟ ⋅ λ ⋅ cos λ = ⎜ + 0,10 + 1, 0 ⎟ ⋅ 2, 0 ⋅ 0,995 = 2,377 kN / m` qx `= ⎜ ⎝ 0,995 ⎠ ⎝ cos α ⎠ → Za drugi slučaj opterećenja ⎛ g ⎞ λ qx ``= ⎜ kp + g kr + s ⎟ ⋅ λ ⋅ cos λ + w ⋅ = cos α ⎝ cos α ⎠ 2, 0 ⎛ 0, 094 ⎞ ⎜ 0,995 + 0,10 + 1, 0 ⎟ ⋅ 2, 0 ⋅ 0,995 − 0,308 ⋅ 0,995 = 1, 758 kN / m` ⎝ ⎠ Odnos opterećenja: II σ dop qx ` 1, 758 17, 67 za Č.0361 = = 0, 740 > 1,128 = I = σ dop 15, 67 qx `` 2,377 → te je merodavan I slučaj opterećenja.

C.1.2.2. Opterećenje u ravni krova Za oba slučaja opterećenja je: ⎛ g kp ⎞ ⎛ 0, 094 ⎞ + g kr + s ⎟ ⋅ λ ⋅ sin λ = ⎜ + 0,10 + 1, 0 ⎟ ⋅ 2, 0 ⋅ 0,105 = 0, 251 kN / m` q y `= q y ``= ⎜ ⎝ 0,995 ⎠ ⎝ cos α ⎠ C.1.3. Proračun presečnih sila Proračun uticaja u rožnjači „Radimpex Tower-u“ ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

sproveden

u

programskom

paketu

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Ulazni podaci X pravac

Ulazni podaci Y pravac

Momentni dijagram za X pravac

Dijagram transferzalnih sila za X pravac

Momentni dijagram za Y pravac

Dijagram transferzalnih sila za Y pravac

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.1.3. Dimenzionisanje Usvaja se presek „I 160“ sa b = 74mm, t = 9,5mm, d = 0, 63cm, A = 22,8cm 2 , g = 17,9kg / m`, I x = 935cm 4 , Wx = 117cm3 , I y = 54, 7cm 4 , Wy = 14,8cm3 , S x = 68cm3 . → Kontrola napona na mestu najvećeg momenta rožnjače (prvi oslonac), M x, prvi oslonac M y, prvi oslonac 903 95 + = + = 7, 72 + 6, 42 = 14,14 kN / cm2 max σ prvi oslonac = Wx Wy 117 14,8

max

σ prvo polje = 14,14 kN / cm2 < σ dop =

σv v

II

=

23,5 = 17, 67 kN / cm 2 1,33

C.1.4. Kontrola ugiba rožnjače l 6000 f rač < f dop = = = 30 mm , 200 200

ugib rožnjače [mm]

C.1.5. Nastavak rožnjače Nastavljanje rožnjača vrši se u blizini svakog oslonca tj. vezača. Udaljenje tog nastavka od oslonca je obično 0,15 li do 0, 20 li . Nastavak se izvodi preko čeone ploče zavrtnjevima ili čeonim zavarivanjem. C.1.6. Kontrola stabilnosti nosača protiv bočnog izvijanja Sigurnost na izvijanje pritisnutog donjeg pojasa rožnjače (I 160) u prvom polju na dužini od nulte momentne tačke do oslonca tj. Na dužini l / s = 1, 20 m . Kontrola će se izvršiti prema JUS U.E7.101 na osnovu tačke 4.3. M 23,5 cmax = i yf ⋅ (60 − 40 ⋅ )⋅ M max Re

M = −1 do 0,5 M max b 74 i yf = = = 21,36cm 12 12

za

cmax = 21,36 ⋅ (60 − 40 ⋅

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

9, 03 23,5 )⋅ = 427, 2cm > crač = 120cm 9, 03 23,5

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.1.A. Poklapača kalkanskog zida POS 102 C.1.A.1. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju) g r = 0,394 kN / m2 o. → stalno opterećenje ( g kp + g ks + g kr + g gv ) → sneg

s = 1, 00 kN / m 2 o.

∑ q pk = 1,394 kN / m2 o. → vetar nije merodavan w = qg ,T , z ⋅ (Cpe,min -Cpi,max )= qg ,T , z ⋅ (−0,5 − 0, 2) = 0, 44 ⋅ (−0, 7)

w = -0,308 kN / m 2 k.p. Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za poklapaču λ pk = 3, 0m

qmer , pk = q pk ⋅ λ pk = 1,394 ⋅ 3, 0 = 4,182kN / m

reakcije od opterećenja

Analiza opterećenja (tačna za ovaj slučaj) → merodavne krajnje reakcije od rožnjača (od g kp + g ks + g kr + s )

6, 22 kN

→ sopstvena težina poklapače ( ≈ g gv ⋅ λ pk = 0,15 ⋅ 3, 0 )

0, 45 kN / m

C.1.A.2. Proračun presečnih sila Usvajaju se poklapače statičkog sistema proste grede i pretpostavlja se da direktno „nose“ samo opterećenja sa krova. → srednje polje

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ → početno polje

M max = 0, 23kNm Tmax = 0, 45kN C.1.A.3. Dimenzionisanje Usvaja se presek „HE-A 100“ sa b = 100mm, t = 8mm, d = 0,50cm, A = 21, 2cm 2 , g = 16, 7 kg / m`, I x = 349cm 4 , Wx = 72,8cm3 , I y = 134cm 4 , Wy = 26,8cm3 , S x = 41,5cm3 . → Kontrola napona na mestu najvećeg momenta rožnjače (prvo polje), M x, prvo polje 23 σ = = = 0,316 kN / cm 2 max prvo polje Wx 72,8 σ 23,5 2 < σ dop = IIv = = 17, 67 kN / cm 2 max σ prvo polje = 0,316 kN / cm v 1,33

C.1.A. 4. Kontrola ugiba rožnjače l 6000 f rač = 0, 08mm < f dop = = = 30 mm , 200 200 Za poklapaču usvajam profil HE-A 100...

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.2. Fasadne rigle POS FR Usvajaju se fasadne rigle sistema proste grede i pretpostavlja se da, pored vetra, nose i sopstvenu težinu pripadajućeg dela fasade. C.2.1. Analiza opterećenja C.2.1.1. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju). Fasadna rigla u podužnom zidu. g r = 0, 265 kN / m 2 f. → stalno opterećenje ( g fo + g fr ) ∑ g r = 0, 265 kN / m 2 f. → vetar w = qg ,T , z ⋅ (Cpe,min -Cpi,max )= qg ,T , z ⋅ (0,9 − (−0, 2)) = 0, 44 ⋅1,1

w = 0, 484 kN / m 2 f. Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za fasadnu riglu u podužnom zidu λ fr = 2, 0m

qmer , fr = q fr ⋅ λ fr = 0, 265 ⋅ 2, 0 = 0,53kN / m wmer , fr = qw ⋅ λ fr = 0, 484 ⋅ 2, 0 = 0,968kN / m

C.2.1.2. Analiza opterećenja (univerzalna – na strani sigurnosti u ovom slučaju). Fasadna rigla u kalkanskom zidu. g r = 0, 265 kN / m 2 f. → stalno opterećenje ( g fo + g fr ) ∑ g r = 0, 265 kN / m 2 f. → vetar w = qg ,T , z ⋅ (Cpe,min -Cpi,max )= qg ,T , z ⋅ (0,9 − (−0, 2)) = 0, 44 ⋅1,1

w = 0, 484 kN / m 2 f. Merodavan je I slučaj opterećenja ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Uticajna širina za fasadnu riglu u kalkanskom zidu λ fr = 2, 0m

qmer , fr = q fr ⋅ λ fr = 0, 265 ⋅ 2, 0 = 0,53kN / m wmer , fr = qw ⋅ λ fr = 0, 484 ⋅ 2, 0 = 0,968kN / m C.2.2. Fasadna rigla POS FR2 u podužnom zidu – određivanje presečnih uticaja M y = qmer , fr ⋅ (l fr , p 2 / 8) = 0,53 ⋅ (3, 02 / 8) = 0, 60kNm

Ty = Rv ,max = qmer , fr ⋅ (l fr , p / 2) = 0,53 ⋅ (3, 0 / 2) = 0,80kN M x = wmer , fr ⋅ (l fr , p 2 / 8) = 0,968 ⋅ (3, 02 / 8) = 1, 09kNm Tx = Rh,max = wmer , fr ⋅ (l fr , p / 2) = 0,968 ⋅ (3, 0 / 2) = 1, 45kN C.2.3. Dimenzionisanje POS FR2 Usvaja se presek „IPE 120“ sa b = 64mm, t = 6,3mm, d = 0, 44cm, A = 13, 2cm 2 , g = 10, 4kg / m`, I x = 318cm 4 , Wx = 53cm3 , I y = 27, 7cm 4 , Wy = 8, 65cm3 , S x = 30, 4cm3 . C.3.3. Kontrola napona i ugiba -kontrola normalnih napona

σ rac =

M x max M y 1, 09 ⋅102 0, 60 ⋅102 + = + = 8,99kN / cm 2 < σ doz = 15, 7 kN / cm 2 Wx Wy 53 8, 65

max

-kontrola smičućih napona

τ rač = τ x2 + τ y2 τx = τy =

Ax 1, 45 = = 0,307kN / cm 2 Areb 10, 74 ⋅ 0, 44 Ay Anož

=

0,80 = 0,198kN / cm 2 6, 4 ⋅ 0, 63

τ rač = 0,307 2 + 0,1982 = 0,365kN / cm 2 < τ doz = 9, 0kN / cm2 -kontrola ugiba

f =

f x2 + f y2 < f dop =

l 300 = = 1,5cm 200 200

fx =

5 qx ⋅ l 4 5 0,968 ⋅ 3, 04 ⋅ = ⋅ = 0, 0015m = 0,15cm 384 EI 384 2,1 ⋅ 318

fy =

4 5 qy ⋅ l 5 0,53 ⋅ 3, 04 ⋅ = ⋅ = 0, 0039m = 0,39cm 384 EI 384 2,1⋅ 68,3

f = 0,152 + 0,392 = 0, 42cm < f dop = Veza

fasadne

rigle

l 300 = = 1,5cm 200 200

za

fasadni

stub

se

ostvaruje

L 50 x50 x5 x80 i zavrtnjevima M 16 xl klase čvrstoće 5.6 u SS spoju. ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

ugaonicima

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.3. Fasadni stubovi C.3.1. Analiza opterećenja C.3.1.1. Analiza opterećenja za fasadni stub u podužnom zidu → stalno opterećenje ( g fo + g fr + g fi + g fs ) g f = 0, 415 kN / m 2 f.

∑ g fs = 0, 415 kN / m2 f.

→ vetar w = qg ,T , z ⋅ (Cpe,min -Cpi,max )= qg ,T , z ⋅ (0,9 − (−0, 2)) = 0, 44 ⋅1,1

w = 0, 484 kN / m2 f. Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za fasadne stubove u podužnom zidu λ fsp = 3, 0m

qmer , fsp = q fs ⋅ λ fsp = 0, 415 ⋅ 3, 0 = 1, 245kN / m wmer , fsp = qw ⋅ λ fsp = 0, 484 ⋅ 3, 0 = 1, 452kN / m C.3.1.2. Analiza opterećenja za fasadni stub u kalkanskom zidu → stalno opterećenje ( g fo + g fr + g fi + g fs ) g f = 0, 415 kN / m 2 f.

∑ g fs = 0, 415 kN / m2 f.

→ vetar w = qg ,T , z ⋅ (Cpe,min -Cpi,max )= qg ,T , z ⋅ (0,9 − (−0, 2)) = 0, 44 ⋅1,1

w = 0, 484 kN / m2 f. Merodavan je I slučaj opterećenja Uticajna širina za fasadne stubove u podužnom zidu λ fsk = 2, 0m

qmer , fsk = q fs ⋅ λ fsk = 0, 415 ⋅ 2, 0 = 0,83kN / m wmer , fsk = qw ⋅ λ fsk = 0, 484 ⋅ 2, 0 = 0,968kN / m C.3.2. Fasadni stub u podužnom zidu – određivanje presečnih sila POS FS1 HE-A 180 (statički sistem – prosta greda)

O

R

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

M

T

N

f

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.3.2.1. Dimenzionisanje fasadnog stuba POS FS1 Usvaja se presek „HE-A 180“ sa b = 180mm, t = 9,5mm, d = 0, 6cm, A = 45,3cm2 ,

g = 35,5kg / m`, I x = 2510cm4 , Wx = 294cm3 , I y = 925cm4 , Wy = 103cm3 , S x = 162cm3 . - Dimenzionisanje se vrši kao centrično pritisnut štap prema JUS-u U.E7.096 - Bočna torziona stabilnost fasadnog stuba M 23,5 18 dop cmax = (60 − 40 ⋅ ) ⋅ i y , pr .nož . = (60 − 40) ⋅ ⋅1, 0 = 254,56cm > cstv. = 200, 0cm M max Re 12 → nosač je bočno torziono pridržan te je ν = 1.0 - Kontrola normalnih napona

knx ( y ) ⋅ σ n + kmx ⋅ν ⋅ σ Mx < σ doz

λx = __

λ

x

λ

y

imin

=

λy = __

li

200 = 26,85 7, 45

λx 26,85 = = 0, 29 → χ x = 0,9543 λv 93,91 li

imin

=

=

=

790 = 174, 78 4,52

λ y 174, 78 = = 1,86 λv 93,91 9,84

45,3 = 0, 014 σ N = σσ N = 15, 7 doz __

__

knx = 1 +

α ⋅ (λx − 0, 2) __

= 1+

0, 489 ⋅ (0, 29 − 0, 2) = 1, 044 1 − 0, 292 ⋅ 0, 014

= 1+

0, 489 ⋅ (1,86 − 0, 2) = 1,85 1 − 1,862 ⋅ 0, 014

1 − λ 2 ⋅σ x N __

kny = 1 +

α ⋅ (λ y − 0, 2) 1− λ

kmx =

__

2 y ⋅σ N

β __

1 − λ 2 ⋅σ x N 1,85 ⋅

=

0, 44 = 0, 441 < 1 → kmx = 1.0 1 − 0, 292 ⋅ 0, 014

9,84 11,33 ⋅102 + 1, 0 ⋅1, 0 ⋅ = 0, 40 + 3,86 = 4, 26kN / cm 2 < σ doz = 15, 70kN / cm 2 45,3 294

→ Usvojen fasadni stub HE-A 180. C.3.2.2. Određivanje dimenzija lezisne ploče ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ N=9,84KN

σ s ,b,dop = 3,5MPa = 0,35kN / cm2 9,84 = 28,12cm 0,35

160

20

30

180

30

20

Apotr . =

14,5

171

14,5

Usvojene dimenzije ležišne ploče 220x200xd

σ = p= W pl =

σ=

9,84 N = = 0, 0234kN / cm 2 A 22 ⋅19,1

1, 0 ⋅ d pl 6

M 3 ⋅ p ⋅ a2 3 ⋅ 0, 0234 ⋅1, 02 = = → d = = 0, 067cm σ doz pl W d pl2 15, 7

→ Usvaja se ležišna ploča 220 x 200 x15 C.3.2.3. Određivanje dimenzije ankera Za ankere usvajam ∅ 16 . - nosivost ankera na smicanje Nτandozker a =

d 2 ⋅ π ank 1, 62 ⋅ π ⋅τ doz = ⋅11, 2 = 22,51kN 4 4

- nosivost ankera na pritisak po omotaču rupe ke ra Nσanb ,doz = d ⋅ ∑ t ⋅ σ bank , doz = 1, 6 ⋅1, 0 ⋅ 31,3 = 50, 08kN an ke ra N doz = 22,51kN

Dva ankera nose 2 x22,51 = 45, 02kN > Tx = 5, 74kN . Dubina sidrenja ankera je 30 xd = 30 x1, 6 = 48 cm . C.3.2.4. Proračun veze stuba za čeonu ploču ugaonim šavovima ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02


220

4

122

200

as = 0,5 ⋅ tmin = 0,5 ⋅ 5, 6 ≈ 3mm → asusv = 4mm Za neobrađeno čelo stuba uzima se da šav prenosi 75% normalne sile.

n=

0, 75 ⋅ N 0, 75 ⋅ 9,84 = = 0,105kN / cm 2 As 0, 4 ⋅ (180 − 12 ⋅ 0, 4)

t II =

T 5, 74 = = 0, 63kN / cm 2 As 2 ⋅ ((12, 2 − 2 ⋅ 0, 4) ⋅ 0, 4)

σ u , šava = n 2 + t II2 = 0,1052 + 0, 632 = 0, 64kN / cm 2 < σ š , doz = 12, 0kN / cm 2 C.3.3. Fasadni stub u kalkanskom zidu koji nije predviđen za produženje hale – određivanje presečnih sila POS FKS4, usvojen HE-A 180 (kao i u podužnom zidu)

M T N f O+R C.3.4. Fasadni stub u kalkanskom zidu koji je predviđen za produženje hale – određivanje presečnih sila, usvojen HE-A 180. ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Ova pozicija je analogna prethodnoj poziciji osim što nema vertikalnog opterećenja sa poklapače.

O+R

M

T

N

f

C.3.5. „Ugaoni“ stub u kalkanu koji se ne predviđa za produženje

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.4. Spregovi C.4.1. Podužni krovni spreg – analiza opterećenja i presečne sile

2 3 R = 2,87 kN

α = arctg ( ) = 33, 69o R = ±5,174kN sin(α ) V = ±5, 74kN D=±

O=

5, 74 ⋅ 6 1 ⋅ = 4,31kN 4 2, 0

C.4.1.1. Kontrola rožnjače kada „radi“ i kao pojas podužnog krovnog sprega Dokaz se svodi na dokaz rožnjače prema JUS U.E7.096 za M x , red , M y , Omax

kred =

g kp + g sr + g kr + s − 0, 4 ⋅ qg ,t , z g kp + g si + g kr + s

=

0, 094 + 0, 05 + 0,10 + 1, 0 − 0, 4 ⋅ 0, 44 = 0,859 0, 094 + 0, 05 + 0,10 + 1, 0

M x ,red = 3,51⋅ 0,859 = 3, 015kNm M y = 0,37 kNm Omax = 4,31kN C.4.1.2. Dimenzionisanje C.4.1.2.1. Vertikala V = −5, 74kN lV = 2000mm Usvojen je L50.50.5 sa A = 4,80cm2 , iη = 1, 07cm,

max

d1 = 14mm

0,9 ⋅ 200 = 168, 22 < λmax = 200 1, 07 Za štapove od jednog ugaonika provera nosivosti se sprovodi prema JUS U.E7.081/1986. za liniju „C“ sa σ v = 240o N / mm 2 , λv = 92,90 168, 22 λ= = 1,81 92,90 Iz tabele 1.37. („Priručnik za metalne konstrukcije“, Niš 2002.godine, Dragan S. Veličković, Srđan M. Živković) za krivu izvijanja C, koeficijent α = 0, 489 , očitana vrednost za λ = 1,81 je χ = 0, 2325

λ=

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02


σ i , dop =

χ ⋅ σ v 0, 2325 ⋅ 23,50 = = 3, 64kN / cm 2 ν 1,50

5, 74 = 1, 20kN / cm 2 < σ i ,dop = 3, 64kN / cm 2 4,80 Veza je izvršena sa neobrađenim zavrtnjevima M 12 xl klase čvrstoće 5.6 . sred . sp . sred . sp . sred . Nτsp, SS.sred . = mτsp,nož ⋅τ doz , SS ⋅ Aτ , SS

σ=

Nτsp, SS.sred . = 1⋅15,8 ⋅

1, 22 ⋅ π = 17,86kN 4

5, 74 = 0,32 komada 17,86 → Usvojeno je 2 M 12 xl klase čvrstoće 5.6. n=

C.4.1.2.2. Dijagonala D1 = 5,174kN

Apot ≥

D1

σ dop

=

5,174 = 0,33cm 2 15, 7

Provera za silu pritiska D2 = −5,174kN Usvojen je ugaonik L 70.70.7 sa A = 9, 40cm2 , iη = 1,37cm,

max

d1 = 20mm

0,9 ⋅ 360 = 236,50 < λmax = 250 1,37 236,50 λ= = 2,55 92,90 Iz tabele 1.37. („Priručnik za metalne konstrukcije“, Niš 2002.godine, Dragan S. Veličković, Srđan M. Živković) za krivu izvijanja C, koeficijent α = 0, 489 , očitana vrednost za λ = 2,55 je χ = 0,1279 χ ⋅ σ v 0,1279 ⋅ 23,50 = = 2, 00kN / cm 2 σ i , dop = 1,50 ν 5,174 σ= = 0,55kN / cm 2 < σ i ,dop = 2, 00kN / cm 2 9, 40 Veza je izvršena zavrtnjevima M 12 xl klase čvrstoće 5.6 . sred . sp . sred . sp . sred . Nτsp, SS.sred . = mτsp,nož ⋅τ doz , SS ⋅ Aτ , SS

λ=

Nτsp, SS.sred . = 1⋅15,8 ⋅

1, 22 ⋅ π = 17,86kN 4

5,174 = 0, 29 komada 17,86 → Usvojeno je 2 M 12 xl klase čvrstoće 5.6. n=

C.4.1.2.3. Pojasni štapovi Pojasni štapovi sprega O i U su rožnjače-venčanica i prva međurožnjača. Normalne sile koje se u njima javljaju usled delovanja u sklopu podužnog krovnog sprega uzimaju se kao dopunske presečne sile. Kontrola njihove nosivosti i stabilnodti sprovodi se za drugi slučaj opterećenja za nosače ______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ izložene istovremeno savijanju i normalnoj sili. Veličina tih normalnih sila iznose: Rl 5, 74 ⋅ 6, 0 O1 = − c = − = −4,31kN = −U1 4⋅λ 4 ⋅ 2, 0 O2 = k ⋅ U1 = (−0, 64) ⋅ (−4,31) = 2, 76kN = −U 2 C.4.1.2.4. Konstrukciono rešenje 600 300

300

Ù4x350

L70.70.7...3300

3000

3606 L70.70.7...3300

2000

3606

2000

2000

3606

19 ,7

200

L50.50.5...1900

3000 20

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

30

Ù3x150

30

3000

40

14

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.4.2. Poprečni krovni spreg – analaza opterećenja i presečne sile

C.4.3. Horizontalni spreg do kalkana – analaza opterećenja i presečne sile

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.4.4. Vertikalni spreg u podužnom zidu – analiza opterećenja i presečne sile

C.4.5. Spreg za prijem bočnih udara od mostne dizalice – analiza opterećenja

M max se određuje za par pokretnih sila i dodaje se moment od reakcije fasadnog stuba u podužnom zidu.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.4.6. Spreg za prijem sila kočenja mostne dizalice – analiza opterećenja i presečnih sila (Usvaja se spreg sa alternativnih dijagonala, u proračun se uzima samo zategnuta dijagonala, za jedan smer sila jedna a za drugi smer druga).

C.4.7. Vertikalni spreg u kalkanu „uticajne“ površine (dejstva sa indirektne uticajne površine se prenose preko reakcija podužnog krovnog sprega)

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Rekapitulacija uticaja: „stvarni“ ≈ alternativno

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ C.5. Glavni nosač C.5.1. Analiza opterećenja

→ Po krovu (uticajna širina λgv = 6, 0m ) Stalno po krovnoj rigli g k = ( g kp + g kr + g ks + g gv ) ⋅ λgv = (0, 094 + 0,10 + 0, 05 + 0,15) ⋅ 6, 0 = 2,364kN / m Sneg Vetar spolja

s = s ⋅ λgv = 1, 0 ⋅ 6, 0 = 6, 0kN / m

ws = g w ⋅ C pe,min/ max ⋅ λgv = 0, 44 ⋅ 0,9 ⋅ 6, 0 = 2,38kN / m = 0, 44 ⋅ 0,5 ⋅ 6, 0 = 1,32kN / m = 0, 44 ⋅ 0, 6 ⋅ 6, 0 = 1,58kN / m

Vetar iznutra

wi = ± g w ⋅ C pi ⋅ λgv = ±0, 44 ⋅ 0, 2 ⋅ 6, 0 = ±0,53kN / m

→ Po fasadi (uticajna širina λgv = 3, 0m ) Stalno po glavnom stubu g s = ( g fo + g fr + g fi + g gs ) ⋅ λgs = (0, 065 + 0,10 + 0, 05 + 0, 25) ⋅ 3, 0 = 1, 695kN / m

→ Stubovi u srednjem brodu

HE − A600 →

g st = 1, 78kN / m

→ Po fasadi (uticajna širina λgv = 6, 0m ) Vetar spolja

ws = g w ⋅ C pe,min/ max ⋅ λgv = 0, 44 ⋅ 0,9 ⋅ 6, 0 = 2,38kN / m = 0, 44 ⋅ 0,5 ⋅ 6, 0 = 1,32kN / m = 0, 44 ⋅ 0, 6 ⋅ 6, 0 = 1,58kN / m

Vetar iznutra

wi = ± g w ⋅ C pi ⋅ λgv = ±0, 44 ⋅ 0, 2 ⋅ 6, 0 = ±0,53kN / m

→ Po konzoli za nosač dizalice (uticajna širina λgv = 6, 0m ) Stalno

gk = ψ ⋅ ( g nd + gbu ) ⋅ λnd = 1,1⋅ (1,7 + 0,3) ⋅ 6, 0 = 13, 20kN

Pokretno Qmax = ϕ ⋅ Rmax = 1,3 ⋅125, 60 = 163, 28kN Qodg = ϕ ⋅ Rodg = 1,3 ⋅ 51, 47 = 66,91kN

→ Bočni udari Na strani sa Rmax

BL = (Qmax /10) / ϕ = (163, 28 /10) /1,30 = 12,56kN Na strani sa Rodg

BD = (Qodg /10) / ϕ = (66,91/10) /1,30 = 5,15kN

→ Temperaturna promena ΔT = ±15o C

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ D.1. Osnovne konstalacije opterećenja: 1. Stalno opterećenje 2. Opterećenje od snega 3. Opterećenje od mosne dizalice levo 4. Opterećenje od bočnog udara levo 5. Opterećenje od bočnog udara desno 6. Opterećenje od temperaturne razlike 7. Opterećenje od vetra spolja levo 8. Opterećenje od vetra spolja desno 9. Opterećenje od vetra unutra + 10. Opterećenje od vetra unutra – D.1.1. Poprečni presek hale, sa pozicijama

POS 106 POS 105

175 600

500

KS KE

KS KE

ST1

6500

ST2

7900

900

16000

10000

10000

D.2. Analiza merodavne konstalacije opterećenja D.2.1. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje stuba ST2 Za stub ST2 pretpostavljen IPB HE-A 600 sa karakteristikama: A = 226cm 2 , S x = 2675cm3 , I x = 141200cm 4 , Wx = 4790cm3 , ix = 25, 0cm,

I y = 11270cm 4 , Wy = 751cm3 , i y = 7, 05cm. Merodavna konstalacija opterećenja za donji deo (ispod kranske staze): → 1+2+3+5+8+10 N = −302.36kN

T = 33.36kN M 3− 4 = −90.33kNm M 4−3 = 117.47 kNm

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Merodavna konstalacija opterećenja za gornji deo (iznad kranske staze): → 1+2+8+10 N = −124.19kN

T = −8.44 / 26.38kN M 4−6 = −91.29kNm M 6− 4 = 40.66kNm D.2.2. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje kranskog nosača KE Za kranski nosač pretpostavljen IPB HE-A 500 sa karakteristikama: A = 198cm 2 , S x = 1974cm3 , I x = 86970cm 4 , Wx = 3550cm3 , ix = 21, 0cm, I y = 10370cm 4 , Wy = 691cm3 , i y = 7, 24cm.

Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+3+4 N = −12.56kN T = −176.48kN M = −124.42kNm

D.2.3. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje stuba ST1 Za stub ST1 pretpostavljen IPB HE-A 400 sa karakteristikama: A = 159cm 2 , S x = 1281cm3 , I x = 45070cm 4 , Wx = 2310cm3 , ix = 16,80cm,

I y = 8560cm 4 , Wy = 571cm3 , i y = 7,34cm. Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+7+9 N = −52.35kN T = −17.58 /15.02kN M = 39.67 / − 37.23kNm D.2.4. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje POS 105 Za glavni vezač spoljnih brodova pretpostavljen IPB HE-B 600 sa karakteristikama: A = 270cm 2 , S x = 3213cm3 , I x = 171000cm 4 , Wx = 5700cm3 , ix = 25, 20cm, I y = 13530cm 4 , Wy = 902cm3 , i y = 7, 08cm.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+3+4+7+9 N = −16.68 /10.46kN T = 35.23 / − 52.25kN M p = 51.25kNm M o = −102.97kNm

D.2.5. Analiza merodavne konstalacije opterećenja za dimenzionisanje POS 106 Za glavni vezač srednjeg broda pretpostavljen zavareni profil poravnan po donjoj nožici, visine 600mm na osloncima, a visine 1400mm u sredini nosača. Merodavna konstalacija opterećenja za kranski nosač: → 1+2+3+4+5+7+9 N = −29.79kN T = −68.48 / 70.93kN M p = 153.06kNm M o = −122.53kNm

Napomena: Statički proračun hale je izvršen u programskom paketu Radimpex Tower 5.4 DEMO. Zbog ograničenja DEMO verzije u štampanju, odštampane su samo Anvelope od uticaja, dok su uticaji dobijeni od osnovnih 10 konstalacija opterećenja predstavljeni tabelarno.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Основни подаци о моделу Datoteka: Datum proracuna:

ram v3.twd 20.5.2007

Nacin proracuna:

3D model

X Teorija I-og reda Teorija II-og reda

Modalna analiza Seizmicki proracun

Velicina modela Broj cvorova: Broj plocastih elemenata: Broj grednih elemenata: Broj granicnih elemenata: Broj osnovnih slucajeva opterecenja: Broj kombinacija opterecenja: Jedinice mera Duzina: Sila: Temperatura:

Stabilnost

Faze gradjenja

X Ofset greda

12 0 11 24 10 216

m [cm,mm] kN Celsius

Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO

Radimpex - www.radimpex.co.yu

Улазни подаци - Конструкција Koordinate cvorova No

X [m] 0.0000 0.0000 10.000 10.000

1 2 3 4

Y [m] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Z [m] 0.0000 8.5000 0.0000 6.5000

No 5 6 7 8

X [m] 11.190 10.000 26.000 24.810

Y [m] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Z [m] 6.5000 9.5500 0.0000 6.5000

No 9 10 11 12

X [m] 26.000 26.000 36.000 36.000

Y [m] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Z [m] 6.5000 9.5500 0.0000 8.5000

Konture greda No

Cvor I

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Oslobadjanje uticaja Cvor I Cvor J M1 M2 M3 N1 T2 T3 M1 M2 M3 N1 T2 T3

Cvor J

9 4 6 10 6 2 12 10 9 4 6

8 5 2 12 10 1 11 9 7 3 4

Osa 1 0.000000 0.000000 -0.104426 0.104426 0.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000 1.000000

Osa 2 -0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

Osa 3

Mimoilazenje

1.000000 1.000000 0.994533 0.994533 1.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

Konture tackastih oslonaca Cvorovi 1, 3, 7, 11


Set 1


Улазни подаци - Оптерећење Opt. 1: stalno

3D Opt. 2: sneg

3D Tower - 3D Model Builder 5.4 DEMO


Opt. 3: mosna dizalica Levo

3D Opt. 4: bocni udar Levo



Opt. 5: bocni udar Desno

3D Opt. 6: temperaturna promena



Opt. 7: vetar spolja sa Leva

3D Opt. 8: vetar spolja sa Desna



Opt. 9: vetar iznutra +

3D Opt. 10: vetra iznutra -



Статички прорачун Uticaji u tackastim osloncima Cvor 1

3

7

11

LC 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

R1 [kN] 1.050 2.684 -1.898 1.314 -0.594 0.000 -13.950 7.778 2.192 -2.192 2.592 2.215 17.047 6.971 -1.164 0.000 -5.212 4.302 -0.227 0.227 -2.676 -2.422 -13.105 2.816 -2.854 -0.000 -4.158 5.233 0.249 -0.249 -0.966 -2.477 -2.044 1.460 -0.537 0.000 -7.857 13.927 -2.213 2.213


R2 [kN] 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -0.032 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.295 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 0.876 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.549 -0.000 0.000 0.000 -0.000

R3 [kN] 24.115 24.701 -1.877 0.813 -0.603 0.000 -6.461 -4.749 -2.723 2.723 48.438 83.322 163.39 -0.402 0.426 -0.000 -23.318 -18.509 -6.785 6.785 48.856 84.353 66.780 1.086 -0.155 0.000 -18.065 -23.605 -6.892 6.892 23.945 24.283 1.896 -1.497 0.332 -0.000 -4.356 -6.417 -2.680 2.680

M1 [kNm] -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.178 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 2.963 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -7.587 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 4.446 0.000 -0.000 -0.000 0.000

M2 [kNm] 3.006 7.694 -8.413 5.930 -2.560 0.000 -28.693 17.584 3.013 -3.013 6.773 7.226 27.894 25.612 -5.816 0.000 -25.080 22.110 -0.714 0.714 -6.797 -7.285 -41.057 14.137 -10.484 0.000 -21.781 25.081 0.720 -0.720 -2.689 -6.910 -8.813 6.282 -2.425 0.000 -17.841 28.608 -3.094 3.094

M3 [kNm] -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.011 -0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.137 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -0.064 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -0.109 0.000 -0.000 -0.000 0.000


Uticaji u tackastim osloncima Cvor 1 3 7 11

LC A+ AA+ AA+ AA+ A-

R1 [kN] 15.016 -17.584 33.355 -4.012 5.622 -25.464 16.634 -16.094


R2 [kN] 0.000 -0.032 0.000 -0.295 0.876 -0.000 0.000 -0.549

R3 [kN] 52.352 12.450 302.36 17.934 207.97 18.204 53.136 13.351

M1 [kNm] 0.178 -0.000 2.963 -0.000 0.000 -7.587 4.446 -0.000

M2 [kNm] 37.227 -39.672 90.329 -24.838 33.141 -88.124 35.295 -41.772

M3 [kNm] 0.000 -0.011 0.137 -0.000 0.000 -0.064 0.000 -0.109


Uticaji u gredama Cvor I - Cvor J 4-5

LC A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

9-8

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

6 - 10

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)


x [m] 0.000 0.295 0.676 1.000 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.500 4.500 5.000 15.500 15.705 16.000 0.000 9.500 15.500 15.705 16.000 0.000 2.000 3.500 4.500 8.000 12.500 14.000 15.500 15.705 16.000 0.000 0.295 0.500 7.500 15.500 15.705 16.000 0.000 0.295 0.500

N1 [kN] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 -12.560 -12.560 -12.560 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -12.560 -12.560 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -5.150 -5.150 -5.150 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -5.150 -5.150 0.000 0.000 4.322 4.322 4.322 4.322 4.322 4.322 0.000 0.000 -25.028 -25.028 -25.028 0.000 0.000 -13.344 -25.028 -25.028 -7.362 -7.362 4.320 4.320 4.320 0.000 0.000 -26.786 -26.786 -26.786 -26.786 -26.786 0.000 0.000 -7.362 -7.362

T2 [kN] 0.000 -176.48 -176.48 0.000 -176.48 0.000 0.000 -13.200 -13.200 0.000 -13.200 0.000 0.000 -13.200 -13.200 0.000 -13.200 0.000 0.000 -13.200 -13.200 -13.200 -0.000 0.000 -176.48 -176.48 -0.000 -176.48 -0.000 0.000 -176.48 -176.48 -176.48 -0.000 0.000 -13.200 -13.200 -13.200 0.000 0.000 -13.200 -13.200 0.000 -13.200 0.000 0.000 -13.200 -13.200 -13.200 -0.000 0.000 -13.200 -13.200 -13.200 -0.000 0.000 -80.110 -80.110 -0.000 -80.110 -0.000 0.000 -80.110 -80.110 -80.110 0.000 0.000 -0.937 -0.884 0.132 0.259 4.876 4.981 0.000 0.000 15.747 69.111 70.934 0.000 0.000 1.851 -37.618 -28.723 0.051 40.074 -0.376 0.005 0.057 0.000 0.000 -66.300 -64.477 -2.219 68.933 70.757 0.000 0.000 -68.477 -66.654

M3 [kNm] 0.000 -124.42 -57.155 0.000 -0.000 0.000 0.000 -9.306 -4.275 0.000 -0.000 0.000 0.000 -9.306 -4.275 0.000 -0.000 0.000 0.000 -9.306 -5.405 -1.130 -0.000 0.000 -124.42 -57.155 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -124.42 -58.286 -1.130 -0.000 0.000 -9.306 -4.275 -0.000 0.000 0.000 -9.306 -4.275 0.000 -0.000 0.000 0.000 -9.306 -4.275 -0.000 0.000 0.000 -9.306 -4.739 -0.464 0.000 0.000 -56.478 -25.945 0.000 -0.000 0.000 0.000 -56.478 -26.408 -0.464 0.000 0.000 9.914 10.209 12.579 12.590 -12.627 -13.638 0.000 0.000 138.89 -108.17 -122.53 0.000 0.000 27.498 75.781 107.70 153.06 64.619 15.213 15.168 15.161 0.000 0.000 -88.458 -75.723 149.00 -107.81 -122.13 0.000 0.000 -107.79 -94.120

Cvor I - Cvor J

LC

A(M3-)

6-2

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

10 - 12

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

2-1

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

x [m] 6.500 8.000 15.500 15.705 16.000 0.000 0.295 2.000 2.500 7.500 8.500 14.000 15.705 16.000 0.000 0.297 8.349 9.356 9.859 10.055 0.000 0.297 6.336 9.859 10.055 0.000 2.310 2.813 5.329 6.336 9.356 9.859 10.055 0.000 1.806 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 5.833 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 6.336 7.343 9.859 10.055 0.000 0.297 6.336 9.859 10.055 0.000 1.806 2.310 2.813 4.826 6.336 9.356 9.859 10.055 0.000 0.297 2.310 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 5.833 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.302 1.326 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 1.839 3.888 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 2.351

N1 [kN] -7.362 4.320 4.320 4.320 0.000 0.000 -7.362 -11.048 0.045 0.045 -15.103 -26.196 -25.028 0.000 0.000 10.459 7.606 7.357 7.233 0.000 0.000 5.465 -4.114 -11.111 0.000 0.000 6.359 0.354 -5.763 -3.905 -1.372 -2.258 0.000 0.000 -9.649 -13.165 -16.682 0.000 0.000 1.370 -3.026 -3.867 0.000 0.000 1.370 -7.191 0.000 0.000 9.534 6.928 6.680 6.058 0.000 0.000 4.011 -5.267 -12.143 0.000 0.000 3.638 4.083 -1.621 -7.179 -4.659 -2.178 -3.339 0.000 0.000 -10.505 -11.148 -14.225 -17.741 0.000 0.000 0.616 -3.779 -4.699 0.000 0.000 0.616 -8.344 0.000 0.000 1.447 -0.290 -12.450 0.000 -31.994 -42.156 0.000 -36.312 -34.340 -17.896 0.000 -38.456 -52.352 0.000 -0.266 -3.740

T2 [kN] -13.290 -1.900 0.005 0.057 0.000 0.000 -68.477 -46.203 -3.986 -1.716 3.454 49.011 70.934 0.000 0.000 -37.741 -0.245 0.199 0.421 0.000 0.000 -0.919 4.830 35.234 0.000 0.000 -0.702 -22.151 -5.516 1.184 23.710 -2.258 0.000 0.000 -30.066 -0.802 28.462 0.000 0.000 -52.254 -7.722 -4.138 0.000 0.000 -52.254 31.141 0.000 0.000 -37.587 -0.222 0.282 1.543 0.000 0.000 0.034 5.670 35.914 0.000 0.000 0.791 0.769 -21.126 -8.892 1.459 24.067 -1.465 0.000 0.000 -5.979 -25.686 -0.080 29.184 0.000 0.000 -51.979 -7.447 -3.739 0.000 0.000 -51.979 32.192 0.000 0.000 1.966 0.070 -13.201 0.000 12.762 15.016 0.000 5.370 6.485 -17.584 0.000 7.200 2.855 0.000 -6.640 -2.849

M3 [kNm] 143.50 9.787 15.168 15.161 0.000 0.000 -107.79 -14.924 -9.138 5.129 5.575 -24.666 -122.53 0.000 0.000 -71.303 7.209 7.233 7.077 0.000 0.000 3.569 38.975 -22.717 0.000 0.000 4.563 10.021 48.170 51.246 11.196 11.291 0.000 0.000 -26.631 35.509 -20.172 0.000 0.000 -102.97 47.956 34.481 0.000 0.000 -102.97 -24.387 0.000 0.000 -70.183 5.411 5.381 3.085 0.000 0.000 10.139 38.095 -26.584 0.000 0.000 9.516 9.070 11.508 42.811 49.649 8.624 7.548 0.000 0.000 -12.253 -10.931 34.454 -24.135 0.000 0.000 -102.90 46.635 33.238 0.000 0.000 -102.90 -28.598 0.000 0.000 -12.406 -13.450 33.646 0.000 21.911 -37.227 0.000 22.097 12.349 39.672 0.000 27.599 -13.616 0.000 -4.898 4.826


Uticaji u gredama Cvor I - Cvor J

LC

A(M3-)

4-3

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

6-4

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

9-7

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)


x [m] 2.864 8.500 0.000 0.302 1.839 2.351 5.426 6.450 8.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 1.308 4.942 6.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 1.308 4.942 6.500 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000

N1 [kN] -2.896 -17.896 0.000 1.447 -1.159 -7.474 -15.978 -44.129 -42.156 0.000 -16.376 -16.506 -17.934 0.000 -281.47 -281.60 -283.03 0.000 -281.47 -281.60 -281.73 -18.372 -18.762 0.000 -300.80 -300.93 -302.36 0.000 -17.204 -17.334 -18.762 0.000 -17.204 -17.334 -17.464 -282.64 -283.03 0.000 -2.422 -2.546 -2.917 -3.041 0.000 0.000 -104.64 -104.76 -105.13 -105.25 0.000 0.000 -104.12 -104.25 -104.62 -104.74 0.000 0.000 -123.57 -123.69 -124.07 -124.19 0.000 0.000 -2.422 -2.546 -2.917 -3.041 0.000 0.000 -3.361 -3.485 -3.856 -3.980 0.000 0.000 -16.647 -16.777 -18.204 0.000 -17.888 -18.018 -19.446 0.000

T2 [kN] -2.773 -17.584 0.000 1.966 -0.878 0.308 -4.832 9.013 15.016 0.000 4.124 4.124 4.124 0.000 33.355 33.355 33.355 0.000 33.355 33.355 33.355 -4.012 -4.012 0.000 20.918 20.918 20.918 0.000 -4.012 -4.012 -4.012 0.000 -4.012 -4.012 -4.012 33.355 33.355 0.000 -8.436 -8.436 -8.436 -8.436 0.000 0.000 26.384 26.384 26.384 26.384 0.000 0.000 3.748 3.748 3.748 3.748 0.000 0.000 20.918 20.918 20.918 20.918 0.000 0.000 -8.436 -8.436 -8.436 -8.436 0.000 0.000 13.035 13.035 13.035 13.035 0.000 0.000 -0.048 -0.048 -0.048 0.000 5.622 5.622 5.622 0.000

M3 [kNm] -11.372 39.672 0.000 -12.406 -13.243 -13.441 -5.838 -11.068 -37.227 0.000 19.099 16.958 -6.591 0.000 117.47 100.16 -90.329 0.000 117.47 100.16 82.840 18.589 24.838 0.000 93.527 82.667 -36.790 0.000 -0.157 1.926 24.838 0.000 -0.157 1.926 4.009 -38.378 -90.329 0.000 -16.174 -11.992 0.553 4.734 0.000 0.000 2.810 -10.268 -49.501 -62.578 0.000 0.000 40.664 38.806 33.234 31.376 0.000 0.000 -19.816 -30.184 -61.289 -71.657 0.000 0.000 -16.174 -11.992 0.553 4.734 0.000 0.000 -58.979 -65.441 -84.825 -91.286 0.000 0.000 -8.820 -8.795 -8.520 0.000 1.883 -1.035 -33.141 0.000

Cvor I - Cvor J

LC

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

10 - 9

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

12 - 11

A(N1+)

A(T2+)

A(M3+)

A(N1-)

A(T2-)

A(M3-)

x [m] 0.270 0.789 1.308 3.904 5.981 6.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 6.500 0.000 0.270 0.789 1.308 3.904 6.500 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 1.293 1.789 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 2.284 2.780 3.050 0.000 0.302 0.797 1.293 2.780 3.050 0.000 0.302 1.839 8.500 0.000 0.302 2.351 2.864 8.500 0.000 0.302 5.426 6.450 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 1.839 3.888 8.500

N1 [kN] -17.888 -18.018 -18.148 -188.01 -188.53 -188.66 0.000 -206.41 -206.54 -207.97 0.000 -187.10 -187.23 -188.66 0.000 -187.10 -187.23 -205.43 -18.797 -19.446 0.000 -2.562 -2.686 -3.058 -3.182 0.000 0.000 -3.934 -4.057 -4.429 -4.553 0.000 0.000 -3.934 -4.057 -4.181 -4.175 -4.299 -4.423 0.000 0.000 -125.67 -125.80 -126.17 -126.29 0.000 0.000 -106.39 -106.52 -106.89 -107.01 0.000 0.000 -106.24 -106.36 -106.49 -106.99 0.000 0.000 0.545 -2.060 -13.351 0.000 -1.516 -4.990 -3.797 -18.711 0.000 0.545 -17.225 -45.307 -43.421 0.000 -39.240 -53.136 0.000 -32.823 -43.421 0.000 -37.490 -35.604 -18.711

T2 [kN] 5.622 5.622 5.622 -25.464 -25.464 -25.464 0.000 -15.636 -15.636 -15.636 0.000 -25.464 -25.464 -25.464 0.000 -25.464 -25.464 -21.306 5.622 5.622 0.000 -8.003 -8.003 -8.003 -8.003 0.000 0.000 5.622 5.622 5.622 5.622 0.000 0.000 5.622 5.622 5.622 -7.483 -7.483 -7.483 0.000 0.000 -2.531 -2.531 -2.531 -2.531 0.000 0.000 -22.609 -22.609 -22.609 -22.609 0.000 0.000 -20.314 -20.314 -20.314 -7.208 0.000 0.000 -2.959 -0.115 12.208 0.000 5.590 1.799 1.781 16.634 0.000 -2.959 3.647 -10.049 -16.094 0.000 -8.156 -3.811 0.000 -13.741 -16.094 0.000 -6.406 -7.563 16.634

M3 [kNm] 1.883 -1.035 -3.954 22.024 74.904 88.124 0.000 -55.688 -47.571 41.722 0.000 -70.515 -57.295 88.124 0.000 -70.515 -57.295 -44.269 -18.547 -33.141 0.000 5.155 9.122 21.023 24.990 0.000 0.000 32.052 29.265 20.906 18.119 0.000 0.000 32.052 29.265 26.479 29.946 33.655 37.364 0.000 0.000 -9.539 -8.285 -4.521 -3.267 0.000 0.000 -51.348 -40.141 -6.521 4.686 0.000 0.000 -53.109 -43.040 -32.971 -22.010 0.000 0.000 8.807 11.170 -29.107 0.000 1.002 -6.570 10.316 -35.295 0.000 8.807 7.190 13.329 41.772 0.000 -31.311 17.743 0.000 -25.720 41.772 0.000 -24.612 -12.777 -35.295


Uticaji u gredama Cvor I - Cvor J 4-5

LC 1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

9-8

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

6 - 10

1

2

3

4

5


x [m] 0.000 0.295 1.000 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 0.676 0.676 1.190 0.000 0.295 0.676 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.190 0.000 0.295 1.000 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 0.676 1.000 1.190 0.000 0.295 0.676 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 1.190 0.000 0.295 0.676 1.190 0.000 0.295 0.676 1.190 0.000 0.295 8.000 15.705 16.000 0.000 0.295 8.000 15.705 16.000 0.000 0.295 15.500 15.705 16.000 0.000 0.295 15.500 15.705 16.000 0.000 0.295 0.500 15.705

N1 [kN] 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -12.560 -12.560 -12.560 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -5.150 -5.150 -5.150 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -3.641 -3.641 -3.641 0.000 0.000 -4.899 -4.899 -4.899 0.000 0.000 -15.149 -15.149 -15.149 0.000 0.000 4.275 4.275 4.275 0.000 0.000 1.758 1.758 1.758

T2 [kN] 0.000 -13.200 -13.200 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -163.28 -163.28 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -13.200 -13.200 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 -66.910 -66.910 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -18.090 0.124 18.339 0.000 0.000 -45.923 0.307 46.537 0.000 0.000 1.766 1.766 1.766 0.000 0.000 -0.411 -0.411 -0.411 0.000 0.000 0.177 0.177 0.177

M3 [kNm] 0.000 -9.306 -0.000 -0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -115.11 -0.000 0.000 0.000 0.000 -1.130 -1.130 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 -9.306 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -47.172 -0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 -0.463 -0.463 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -28.226 39.623 -30.049 0.000 0.000 -72.813 101.09 -77.416 0.000 0.000 18.415 -8.434 -8.417 0.000 0.000 -0.914 5.337 5.315 0.000 0.000 2.375 2.383 -0.399

Cvor I - Cvor J

LC 6

7

8

9

10

6-2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

10 - 12

1

2

3

4

5

x [m] 16.000 0.000 0.295 0.500 15.705 16.000 0.000 0.295 9.000 15.705 16.000 0.000 0.295 6.500 7.000 15.705 16.000 0.000 0.295 2.000 8.500 15.705 16.000 0.000 0.295 2.000 8.500 15.705 16.000 0.000 0.297 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 6.839 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 9.859 10.055 0.000 0.297 5.833 6.336 9.859 10.055 0.000 0.297 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 9.859 10.055

N1 [kN] 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.591 0.591 0.591 0.000 0.000 0.590 0.590 0.590 0.590 0.000 0.000 3.097 3.097 3.097 3.097 0.000 0.000 -3.097 -3.097 -3.097 -3.097 0.000 0.000 0.352 -1.015 -2.009 0.000 0.000 0.866 -2.603 -5.126 0.000 0.000 2.084 2.084 0.000 0.000 -1.391 -1.391 0.000 0.000 0.654 0.654 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 -5.571 -5.571 -5.571 -5.571 0.000 0.000 3.919 3.919 3.919 0.000 0.000 2.585 2.585 2.585 0.000 0.000 -2.585 -2.585 -2.585 0.000 0.000 0.452 -0.914 -1.038 -1.908 0.000 0.000 1.115 -2.354 -4.876 0.000 0.000 -2.231 -2.231 0.000 0.000 1.608 1.608 0.000 0.000 -0.569 -0.569 0.000

T2 [kN] 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 13.513 0.019 -8.831 0.000 0.000 9.051 0.488 -0.202 -13.756 0.000 0.000 4.052 3.148 -0.297 -4.115 0.000 0.000 -4.052 -3.148 0.297 4.115 0.000 0.000 -13.398 -0.383 9.083 0.000 0.000 -33.944 -0.909 23.116 0.000 0.000 -1.669 -1.669 0.000 0.000 0.671 0.671 0.000 0.000 -0.538 -0.538 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 8.336 0.385 -0.411 -6.772 0.000 0.000 9.103 0.074 -4.093 0.000 0.000 2.705 0.038 -2.363 0.000 0.000 -2.705 -0.038 2.363 0.000 0.000 -13.558 -0.542 0.641 8.924 0.000 0.000 -34.338 -1.303 22.722 0.000 0.000 1.672 1.672 0.000 0.000 -1.337 -1.337 0.000 0.000 0.274 0.274 0.000

M3 [kNm] 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 33.221 -24.484 4.853 0.000 0.000 3.355 -26.064 -26.121 33.652 0.000 0.000 5.833 -0.073 -8.566 6.244 0.000 0.000 -5.833 0.073 8.566 -6.244 0.000 0.000 -24.718 13.427 -4.089 0.000 0.000 -62.238 34.236 -10.470 0.000 0.000 -8.561 7.396 0.000 0.000 1.314 -5.103 0.000 0.000 -2.759 2.385 0.000 0.000 0.000 -0.000 0.000 0.000 10.023 -11.922 -11.915 2.545 0.000 0.000 22.282 -7.738 -1.670 0.000 0.000 4.691 -2.211 3.055 0.000 0.000 -4.691 2.211 -3.055 0.000 0.000 -25.883 13.147 13.122 -3.726 0.000 0.000 -65.114 33.543 -9.574 0.000 0.000 7.753 -8.234 0.000 0.000 -6.919 5.863 0.000 0.000 0.536 -2.087 0.000



LC 6

7

8

9

10

2-1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

4-3

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

6-4

1

2


x [m] 0.000 0.297 9.859 10.055 0.000 0.297 6.839 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 5.833 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 9.859 10.055 0.000 0.297 5.329 9.859 10.055 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 2.351 2.864 8.500 0.000 0.302 2.351 2.864 8.500 0.000 0.302 4.401 8.500 0.000 0.302 4.401 8.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050

N1 [kN] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 3.799 3.799 3.799 0.000 0.000 -5.598 -5.598 -5.598 -5.598 0.000 0.000 2.559 2.559 2.559 0.000 0.000 -2.559 -2.559 -2.559 0.000 0.000 -10.218 -24.115 0.000 -24.701 -24.701 0.000 1.877 1.877 0.000 -0.813 -0.813 0.000 0.603 0.603 0.000 -0.000 -0.000 0.000 6.461 6.461 6.461 6.461 0.000 4.749 4.749 4.749 4.749 0.000 2.723 2.723 2.723 0.000 -2.723 -2.723 -2.723 0.000 -46.881 -48.438 0.000 -83.322 -83.322 0.000 -163.39 -163.39 0.000 0.402 0.402 0.000 -0.426 -0.426 0.000 0.000 0.000 0.000 23.318 23.318 0.000 18.509 18.509 0.000 6.785 6.785 0.000 -6.785 -6.785 0.000 -32.926 -33.546 0.000 0.000 -83.322 -83.322 0.000

T2 [kN] 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 8.900 0.264 -3.722 0.000 0.000 8.378 0.427 -0.369 -6.730 0.000 0.000 2.746 0.078 -2.322 0.000 0.000 -2.746 -0.078 2.322 0.000 0.000 1.050 1.050 0.000 2.684 2.684 0.000 -1.898 -1.898 0.000 1.314 1.314 0.000 -0.594 -0.594 0.000 0.000 0.000 0.000 5.562 0.684 -0.535 -13.950 0.000 -3.044 -0.339 0.338 7.778 0.000 -2.153 0.019 2.192 0.000 2.153 -0.019 -2.192 0.000 2.592 2.592 0.000 2.215 2.215 0.000 17.047 17.047 0.000 6.971 6.971 0.000 -1.164 -1.164 0.000 0.000 0.000 0.000 -5.212 -5.212 0.000 4.302 4.302 0.000 -0.227 -0.227 0.000 0.227 0.227 0.000 2.592 2.592 0.000 0.000 2.215 2.215 0.000

M3 [kNm] 0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 22.744 -7.236 -2.015 0.000 0.000 10.329 -11.828 -11.842 2.448 0.000 0.000 4.988 -2.119 2.962 0.000 0.000 -4.988 2.119 -2.962 0.000 0.000 5.598 -3.006 0.000 14.307 -7.694 0.000 -7.150 8.413 0.000 4.839 -5.930 0.000 -2.311 2.560 0.000 0.000 -0.000 0.000 -5.689 -12.090 -12.129 28.693 0.000 1.819 5.286 5.286 -17.584 0.000 -2.855 1.519 -3.013 0.000 2.855 -1.519 3.013 0.000 9.374 -6.773 0.000 6.575 -7.226 0.000 78.312 -27.894 0.000 17.819 -25.612 0.000 -1.437 5.816 0.000 0.000 -0.000 0.000 -7.391 25.080 0.000 4.690 -22.110 0.000 -0.703 0.714 0.000 0.703 -0.714 0.000 3.997 -2.426 0.000 0.000 13.262 7.771 0.000

Cvor I - Cvor J

LC 3

4

5

6

7

8

9

10

9-7

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

10 - 9

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

x [m] 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.270 6.500 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 2.780 3.050 0.000

N1 [kN] 0.000 -0.111 -0.111 0.000 0.000 0.402 0.402 0.000 0.000 -0.426 -0.426 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 23.318 23.318 0.000 0.000 18.509 18.509 0.000 0.000 6.785 6.785 0.000 0.000 -6.785 -6.785 0.000 0.000 -47.298 -48.856 0.000 -84.353 -84.353 0.000 -66.780 -66.780 0.000 -1.086 -1.086 0.000 0.155 0.155 0.000 -0.000 -0.000 0.000 18.065 18.065 0.000 23.605 23.605 0.000 6.892 6.892 0.000 -6.892 -6.892 0.000 -33.344 -33.963 0.000 0.000 -84.353 -84.353 0.000 0.000 0.130 0.130 0.000 0.000 -1.086 -1.086 0.000 0.000 0.155 0.155 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 18.065 18.065 0.000 0.000 23.605 23.605 0.000 0.000 6.892 6.892 0.000 0.000

T2 [kN] 0.000 17.047 17.047 0.000 0.000 -5.589 -5.589 0.000 0.000 -1.164 -1.164 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -5.212 -5.212 0.000 0.000 4.302 4.302 0.000 0.000 -0.227 -0.227 0.000 0.000 0.227 0.227 0.000 0.000 -2.676 -2.676 0.000 -2.422 -2.422 0.000 -13.105 -13.105 0.000 2.816 2.816 0.000 -2.854 -2.854 0.000 0.000 0.000 0.000 -4.158 -4.158 0.000 5.233 5.233 0.000 0.249 0.249 0.000 -0.249 -0.249 0.000 -2.676 -2.676 0.000 0.000 -2.422 -2.422 0.000 0.000 -13.105 -13.105 0.000 0.000 2.816 2.816 0.000 0.000 2.296 2.296 0.000 0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 -4.158 -4.158 0.000 0.000 5.233 5.233 0.000 0.000 0.249 0.249 0.000 0.000

M3 [kNm] 0.000 -33.512 -75.762 0.000 0.000 4.342 18.192 0.000 0.000 -4.951 -2.066 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -23.124 -10.206 0.000 0.000 17.675 7.013 0.000 0.000 -1.389 -0.826 0.000 0.000 1.389 0.826 0.000 0.000 -9.871 6.797 0.000 -7.803 7.285 0.000 -40.588 41.057 0.000 3.404 -14.137 0.000 -7.299 10.484 0.000 0.000 -0.000 0.000 -4.123 21.781 0.000 7.521 -25.081 0.000 0.830 -0.720 0.000 -0.830 0.720 0.000 -4.747 1.884 0.000 0.000 -15.114 -9.111 0.000 0.000 -13.234 19.245 0.000 0.000 11.902 4.924 0.000 0.000 -1.761 -7.450 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -16.673 -6.368 0.000 0.000 23.316 10.347 0.000 0.000 1.580 0.964 0.000 0.000



LC

12 - 11

1

2

3

4

5

6


x [m] 0.302 2.780 3.050 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000 0.302 8.500 0.000

N1 [kN] -6.892 -6.892 0.000 0.000 -10.049 -23.945 0.000 -24.283 -24.283 0.000 -1.896 -1.896 0.000 1.497 1.497 0.000 -0.332 -0.332 0.000

T2 [kN] -0.249 -0.249 0.000 0.000 -0.966 -0.966 0.000 -2.477 -2.477 0.000 -2.044 -2.044 0.000 1.460 1.460 0.000 -0.537 -0.537 0.000

M3 [kNm] -1.580 -0.964 0.000 0.000 -5.230 2.689 0.000 -13.397 6.910 0.000 -7.945 8.813 0.000 5.685 -6.282 0.000 -1.979 2.425 0.000

Cvor I - Cvor J

LC

7

8

9

10

x [m] 0.302 8.500 0.000 0.302 2.351 8.500 0.000 0.302 2.864 8.500 0.000 0.302 4.401 8.500 0.000 0.302 4.401 8.500

N1 [kN] 0.000 0.000 0.000 4.356 4.356 4.356 0.000 6.417 6.417 6.417 0.000 2.680 2.680 2.680 0.000 -2.680 -2.680 -2.680

T2 [kN] 0.000 0.000 0.000 2.965 0.259 -7.857 0.000 -5.585 0.513 13.927 0.000 2.132 -0.041 -2.213 0.000 -2.132 0.041 2.213

M3 [kNm] 0.000 -0.000 0.000 -2.214 -5.518 17.841 0.000 5.591 12.088 -28.608 0.000 2.761 -1.525 3.094 0.000 -2.761 1.525 -3.094


6

10

2

12

4

1

3

5

8

9

7

11

3Д Диспозиција греда



M2 = 90.33 R1 = 4.01 M1 = 0.18 R1 = 33.36 M2 = 24.84

M1 = 2.96

R1 = 5.62 M2 = 88.12

R2 = 0.88

R1 = 16.63 M2 = 41.77

M1 = 4.45 R3 = 53.14

R2 = 0.55 R3 = 13.35

R3 = 17.93

R2 = 0.29 R3 = 302.36

R3 = 52.35

R3 = 12.45

R2 = 0.03

R3 = 18.20

R1 = 15.02 M2 = 39.67

M2 = 35.29 M1 = 7.59 R1 = 16.09

M2 = 33.14 R1 = 25.46

R3 = 207.97

M2 = 37.23 R1 = 17.58

M3 = 0.11

M3 = 0.06

M3 = 0.14

M3 = 0.01

Анв: 11-226

3Д Реакције ослонаца



39.67

-37.23

-0.16

-90.33

-102.90

-53.11 49.65

-122.53 -56.48

-124.42 -91.29

117.47

153.06

-107.79

40.66 51.25

-102.97

Анв: 11-226

37.36 1.88

88.12

-70.51

41.77

-35.29

3Д Утицаји у греди: max М3= 153.06 / min М3= -124.42 kNm



-4.01

-17.58

33.36

15.02

-51.98

-22.61

5.62

-80.11

26.38

-176.48

-52.25

-8.44

-68.48

35.91

35.23

70.93

Анв: 11-226

-25.46

5.62

-16.09

16.63

3Д Утицаји у греди: max Т2= 70.93 / min Т2= -176.48 kN



9.53

4.32

1.45

-52.35

-302.36

0.55

-5.15

-126.29 -12.56

-124.19

-17.74

-26.79

-16.68

10.46

Анв: 11-226

-207.97

-53.14

3Д Утицаји у греди: max N1= 10.46 / min N1= -302.36 kN



5. DETALJI KONSTRUKCIJE

6. ALUMINIJUM

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ F.1. PRORAČUN FASADNOG STUBA FS1 OD ALUMINIJUMA F.1.1. Analiza opterećenja:

→ fasadni stub:

q fs = A ⋅ γ al = 45, 3 ⋅ 10−4 ⋅ 27, 0 = 0,122kN / m '

→ fasadna obloga:

q fo = 0, 065kN / m 2

→ vetar: w = qg ,T , z ⋅ (C pe,min -C pi,max )= qg ,T , z ⋅ (0, 9 − (−0, 2)) = 0, 44 ⋅1,1 = 0, 484kN / m 2

q x = [ qr + (

q fo

+ s ) ⋅ λ ] ⋅ cos α = [0,122 + (

0, 065 + 0, 75) ⋅ 3, 0] ⋅ 0,995 = 2,568kN / m ' 0,995

cos α q 0, 065 + 0, 75) ⋅ 3, 0] ⋅ 0,10 = 0, 257 kN / m ' q y = [q fs + ( fo + s ) ⋅ λ ] ⋅ sin α = [0,122 + ( cos α 0,995

M x ,max = 0,125 ⋅ qx ⋅ l 2 = 0,125 ⋅ 2,568 ⋅ 6, 02 = 11,56kNm M y ,max = 0,125 ⋅ q y ⋅ l 2 = 0,125 ⋅ 0, 257 ⋅ 6, 02 = 1,157kNm

F.1.2. Dimenzionisanje profila: Kao fasadni stub usvajamo veličinu profila koji smo usvojili (dimenzionisali) u čeličnoj konstrukciji. Usvojen profil HE-A 180, sledećih karakteristika: b = 180mm, t = 9, 5mm, d = 0, 6cm, A = 45, 3cm2 , g = 12, 2kg / m`, I x = 2510cm 4 , Wx = 294cm3 , I y = 925cm 4 , Wy = 103cm3 , S x = 162cm3 .

F.1.3. Kontrola lokalne stabilnosti

9,5 180

h b

=

161, 50 90

= 1, 79 < 8 →

množ = 3 + 0, 25 ⋅

h b

= 3 + 0, 25 ⋅ 1, 79 = 3, 45

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

171

6

152

171,5

9,5

F.1.3.1. Kontrola lokalne stabilnosti nožice

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ b

90

t

9, 5

λnož = m ⋅ = 3, 45 ⋅

= 32, 68

6

25

25

15

9,5

56

25

Aw1 = 5, 6 ⋅ 0, 95 + 4, 0 ⋅ 0, 60 = 7, 72cm 2 ≈ 8, 5cm 2 (zbog površina zaobljenja profila)

Aw = 2 ⋅ Aw1 = 2 ⋅ 8, 5 = 17cm 2 Aw

σ doz = σ 0 = σ v − λv = π ⋅

λ=

E

σ0

Ag

⋅ (σ v − σ vz ) = 19, 5 − 7000

=π ⋅

16,12

17 45, 3

⋅ (19, 5 − 10, 5) = 16,12 KN / cm 2

= 65, 43

λnož 32, 68 = = 0, 499 65, 43 λv

iz tabele 1.38 za “Koeficijente izvijanja pritisnutih štapova odaluminijumskih legura” (Priručnik za čelične konstrukcije, Dragan Veličković, Srđan Živković, Niš 2002). χ nož = 0, 9275

F.1.3.2. Kontrola lokalne stabilnosti rebra h = 171mm, t = 6mm b λreb = m ⋅ t mreb = 1,1 + 0, 5 ⋅

σ x ,max =

M x , max

σ y ,max =

M y , max

Wx Wy

σ1 σ2

=

1156

=

115, 7

294 103

= 3, 93kN / cm 2 = 1,12kN / cm 2

σ 1 = 3, 45 − 0, 44 = 3, 01kN / cm 2 σ 2 = −3, 45 − 0, 44 = −3,85kN / cm 2 σ 3, 01 m = 1,1 + 0, 5 ⋅ 1 = 1,1 + 0, 5 ⋅ = 0, 710 σ2 −3,85 b

161, 5

t

6, 0

λreb = m ⋅ = 0, 710 ⋅

= 19,11

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ λ=

λreb 19,11 = = 0, 292 → 0, 30 λv 65, 43

iz tabele 1.38 za “Koeficijente izvijanja pritisnutih štapova odaluminijumskih legura” (Priručnik za čelične konstrukcije, Dragan Veličković, Srđan Živković, Niš 2002). χ nož = 1, 0000

σ c = min( χ nož , χ reb ) ⋅ σ 0 = 0,9275 ⋅16,12 = 14,95kN / cm 2

σ stv =

My Mx N + + = Ag Wx ⋅ (1 − N / N x ,eu ) Wy ⋅ (1 − N / N y ,eu ) = 0 + 3,93 + 1,12 = 5, 05kN / cm 2 < σ c = 14,95kN / cm2

→ Dimenzije usvojenog profila zadovoljavaju kriterijume lokalne stabilnosti.

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

7. IZBOR OSNOVNOG MATERIJALA

Grafički rad iz „Metalnih konstrukcija 2“ G. Izbor osnovnog materijala G.1. POS.FE. konzola nosača dizalice(čeona ploča) JUS U.E7.010/1988 G.1.1. Faktor opasnosti od krtog loma (L) L = K ⋅Z ⋅N

K-faktor konstrukcije Z-faktor značaja dela konstrukcije N-faktor naprezanja K=2.0 - za zavarene konstrukcije sa znatnim nepovoljnim dvoosnim naprezanjima usled spoljnog opterećenja komplikovane delove konstrukcije sa nagomilavanjem zavarenih šavova. Z=1.0 - za elemente konstrukcije koji su značajni za sigurnost i funkcionalnu podobnost celokupne noseće čelične konstrukcije ili njenih najvažnijih delova. N=1.4 - za delove sa udarnim ili impulsnim naprezanjem. L = 2, 0 ⋅1, 0 ⋅1, 4 = 2,8

L = 2,8 −25D C ≤ T ≤ −10D C → za konzolni nosač kranske dizalice usvaja se Č.0363. t = 23mm

______________________ Miletić Miloš, RG 5958/02

8. 3D IZGLED

Metalne Konstrukcije 2

Recommend Documents