SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV.3Ø ELECTRIFICACIÓN POZOS TUBULARES SEÑOR REATEGUI
Propietario:
SEÑOR REATEGUI Proyectista:
ROBERTO NUÑEZ NUÑEZ VIL VIL ELA ING. MECANICO ELECTRICISTA CIP. N° 45584
REGIÓN: AMAZONAS
PROVIN PROVINCIA: CIA: UTCUBA UTCUBAMBA MBA
DISTRITO: BAGUA GRANDE 2014
INDICE
1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14
MEMORIA DESCRIPTIVA GENERALIDADES ALCANCES JUSTIFICACION DE LA MAXIMA DEMANDA DESCRIPCION DEL PROYECTO BASES DE CÁLCULO FINANCIAMIENTO REGLAMENTO DE SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO PRIORIDADES IMPOSICION DE SERVIDUMBRE PERMISOS MUNICIPALES DISTANCIAS MINIMAS DE SEGURIDAD PLANOS Y LÁMINAS SEÑALIZACION Y CODIFICACION DE ESTRUCTURAS CONDICIONES AMBIENTALES
2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10
ESPECIFICACIONES TECNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES POSTES Y ACCESORIOS DE CONCRETO CONDUCTORES Y CABLES AISLADORES Y ACCESORIOS MATERIAL ELECTRICO ACCESORIO PUESTA A TIERRA SUBESTACION AEREA MONOPOSTE TRANFORMADOR TRIFASICO DE POTENCIA DISPOSITIVOS DE PROTECCION SISTEMA DE MEDICION COMUNICACIÓN TRAFO – TABLERO
3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3.12 3.13
ESPECIFICACIONES TECNICAS DE MONTAJE POSTES Y MENSULAS CONDUCTORES AEREOS CONDUCTORES SUBTERRANEOS AISLADORES RETENIDAS PUESTA A TIERRA SUBESTACION AEREA MONOPOSTE EQUIPO DE SECCIONAMIENTO CONEXIÓN TRAFO – TABLERO INSTALACION TRAFOMIX – SISTEMA DE MEDICION HERRAMIENTAS PRUEBAS ELECTRICAS PRUEBAS DE TRANSFORMADORES
4.0 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8
CALCULOS JUSTIFICATIVOS JUSTIFICATIVOS CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES CALCULO ELECTRICO CALCULO MECANICO DE ESTRUCTURAS CALCULO DE CIMENTACION DE ESTRUCTURAS SELECCION DE AISLADORES CALCULO DE ANCLAJE PARA RETENIDAS CALCULO DE ESPIGAS CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
5.0 6.0 7.0 8.0 9.0
PLANILLA DE METRADO METRADO METRADO REFERENCIAL CRONOGRAMA CRONOGRAMA DE OBRA LAMINAS PLANOS
INDICE
1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14
MEMORIA DESCRIPTIVA GENERALIDADES ALCANCES JUSTIFICACION DE LA MAXIMA DEMANDA DESCRIPCION DEL PROYECTO BASES DE CÁLCULO FINANCIAMIENTO REGLAMENTO DE SEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO PRIORIDADES IMPOSICION DE SERVIDUMBRE PERMISOS MUNICIPALES DISTANCIAS MINIMAS DE SEGURIDAD PLANOS Y LÁMINAS SEÑALIZACION Y CODIFICACION DE ESTRUCTURAS CONDICIONES AMBIENTALES
2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 2.10
ESPECIFICACIONES TECNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES POSTES Y ACCESORIOS DE CONCRETO CONDUCTORES Y CABLES AISLADORES Y ACCESORIOS MATERIAL ELECTRICO ACCESORIO PUESTA A TIERRA SUBESTACION AEREA MONOPOSTE TRANFORMADOR TRIFASICO DE POTENCIA DISPOSITIVOS DE PROTECCION SISTEMA DE MEDICION COMUNICACIÓN TRAFO – TABLERO
3.0 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 3.10 3.11 3.12 3.13
ESPECIFICACIONES TECNICAS DE MONTAJE POSTES Y MENSULAS CONDUCTORES AEREOS CONDUCTORES SUBTERRANEOS AISLADORES RETENIDAS PUESTA A TIERRA SUBESTACION AEREA MONOPOSTE EQUIPO DE SECCIONAMIENTO CONEXIÓN TRAFO – TABLERO INSTALACION TRAFOMIX – SISTEMA DE MEDICION HERRAMIENTAS PRUEBAS ELECTRICAS PRUEBAS DE TRANSFORMADORES
4.0 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8
CALCULOS JUSTIFICATIVOS JUSTIFICATIVOS CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES CALCULO ELECTRICO CALCULO MECANICO DE ESTRUCTURAS CALCULO DE CIMENTACION DE ESTRUCTURAS SELECCION DE AISLADORES CALCULO DE ANCLAJE PARA RETENIDAS CALCULO DE ESPIGAS CALCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
5.0 6.0 7.0 8.0 9.0
PLANILLA DE METRADO METRADO METRADO REFERENCIAL CRONOGRAMA CRONOGRAMA DE OBRA LAMINAS PLANOS
MEMORIA MEMORIA DESCRIPTIV DESCRIPTIVAA
CAPITULO I MEMORIA DESCRIPTIVA 1.1.0
GENERALIDADES
El presente expediente corresponde al Proyecto del Sistema de Utilización a Tensión de Distribución Primaria 22.9 KV, Sistema Trifásico 3 Hilos, Red para suministrar Energía Eléctrica a las Instalaciones de los Pozos Tubulares del “Señor Reátegui” ubicado en la zona del Distrito de Bagua Grande, Provincia de Utcubamba, Región del Amazonas.
1.2.0
ALCANCES
El proyecto comprende el diseño electromecánico de la Red Aérea del Sistema de Utilización a la tensión de Distribución Primaria 22.9 KV, Sistema Trifásico 3 Hilos, para alimentar a tres subestaciones aérea barbotante, que suministrará energía eléctrica con una Demanda Máxima de 537.00 KW para sus cargas de Alumbrado, Bombas en un total de 05 que se instalarán para suministrar 250 Lt. de agua que se emplearan para irrigación de 250 Has agrícolas del propietario; en la Primera Etapa se tiene 111 KW, quedando 213 KW para una segunda etapa y una demanda futura proyectada de 213 KW adicionales en una tercera etapa. El otorgamiento de la Factibilidad de Suministro y Punto de Diseño correspondiente al presente proyecto ha sido otorgado por ELECTRONORTE S.A., según documentos de Factibilidad de suministro y Punto de diseño por solicitar a ENSA, en el cual se indica las precisiones del punto de alimentación, las consideraciones técnicas y detalles coordinados en campo del presente proyecto. Se indica que el punto de diseño es la estructura existente de media tensión, identificada, con coordenadas UTM: 794641E, 9358758N para efectuar la derivación eléctrica de la línea primaria en 22.9 KV de suministro de energía de Bagua Grande hacia los distritos de Cajaruro y Jamalca, de una estructura de madera ubicada cerca del KM 240 de la pista de Bagua Grande hacia Pedro Ruiz hasta la Subestación Aérea Barbotante proyectada, cuyas coordenadas UTM son: 9359017N – 794759E, para la Estación de Bombeo con coordenadas UTM: 794777E, 9359023N. Del punto de diseño y a una distancia de 23 metros, se instalará la primera estructura de medición y seccionamiento y luego, desde allí se realizará un tendido aéreo de 0.305 Km de longitud, con conductor de Aluminio de 50 mm² , con lo cual se llegará hasta las instalaciones de los Pozos Tubulares del Señor Reátegui, siguiendo el recorrido por zonas agrícolas y luego cruzar la carretera, instalando los postes a una distancia de 15 metros desde el eje de carretera, cumpliendo la distancia de seguridad en vías de poco tráfico, como se muestra en el plano SU-SR-01.
Se tendrá en cuenta que de acuerdo a la Norma de Procedimiento para Elaboración de Proyectos y Ejecución de Obras en Sistemas de Distribución y Sistemas de Utilización en Media Tensión en Zonas de Concesión de Distribución aprobado según Resolución Directoral Nº 018-2002-EM/DGE del 25/09/02, las instalaciones eléctricas del presente proyecto, estarán ubicadas en la vía pública y en terrenos de propiedad del Señor Reátegui, como se ve en el plano SU-SR-01; así mismo se verificó la propiedad, según documentos alcanzados para la emisión del Punto de Diseño por parte de Electronorte S.A. Las subestaciones estarán ubicadas dentro de los terrenos del interesado. 1.3.0 JUSTIFICACION DE LA MAXIMA DEMANDA De acuerdo al plano de instalaciones eléctricas interiores la electrificación de los Pozos Tubulares del Señor Reátegui, tendrá necesidad de 111 Kw para sus cargas de alumbrado, tomacorrientes y fuerza, la cual se justifica de acuerdo al siguiente cuadro para una primera etapa, quedando 426 KW adicionales para una demanda futura proyectada: Las bombas de agua servirán para irrigar 250 Has de cultivo. “ ELECTRIFICACIÓN POZOS SEÑOR REÁTEGUI” S.E. “ A” 1 Electrobomba Riego por Goteo Nº 01 2 Alumbrado y Tomacorriente.
POTENCIA (Kw) 111.90 5,00
FACTOR MAXIMA DE DEMANDA DEMANDA (Kw) 1.00 111.90 1.00 5,00
SUB. TOTAL
116,90
DEMANDA MAXIMA S.E “ A”
116,90
RESUMEN (PRIMERA ETAPA) POTENCIA INSTALADA DEMANDA MAXIMA FACTOR DE SIMULTANEIDAD
: 116.90 kW : 111.06 kW : 0.95
MAXIMA DEMANDA SEB “ A”
: 111 kW
1.3.1 JUSTIFICACIÓN MAXIMA DEMANDA PROYECTADA SEGUNDA ETAPA “ ELECTRIFICACIÓN POZOS SEÑOR REÁTEGUI” S.E. “ B” 1 Electrobomba Riego por Goteo Nº 01 2 Electrobomba Riego por Goteo Nº 02 3 Alumbrado y Tomacorriente.
POTENCIA (Kw) 111.90 111.90 5,00
FACTOR MAXIMA DE DEMANDA DEMANDA (Kw) 1.00 111.90 1.00 111.90 1.00 5,00
SUB. TOTAL
223,80
DEMANDA MAXIMA S.E “ B”
223,80
RESUMEN (SEGUNDA ETAPA) POTENCIA INSTALADA DEMANDA MAXIMA FACTOR DE SIMULTANEIDAD
: 223,80 kW : 212,61 kW : 0.95
MAXIMA DEMANDA SEB “ B” (Proyectada)
: 213 kW
TERCERA ETAPA “ ELECTRIFICACIÓN POZOS SEÑOR REÁTEGUI” S.E. “C” 1 Electrobomba Riego por Goteo Nº 01 2 Electrobomba Riego por Goteo Nº 02 3 Alumbrado y Tomacorriente.
POTENCIA (Kw) 111.90 111.90 5,00
FACTOR MAXIMA DE DEMANDA DEMANDA (Kw) 1.00 111.90 1.00 111.90 1.00 5,00
SUB. TOTAL
223,80
DEMANDA MAXIMA S.E “ C”
223,80
RESUMEN (TERCERA ETAPA) POTENCIA INSTALADA DEMANDA MAXIMA FACTOR DE SIMULTANEIDAD
: 223,80 kW : 212,61 kW : 0.95
MAXIMA DEMANDA SEB “ C”
: 213 kW
RESUMEN TOTAL MAXIMA DEMANDA SEB “ A” MAXIMA DEMANDA SEB “ B” MAXIMA DEMANDA SEB “ C”
: 111,00 kW : 213,00 kW : 213,00 kW
MAXIMA DEMANDA TOTAL PROYECTADA
: 537,00 kW
Seleccionamos transformador de 160 KVA, 22.9/0.44 kV para la SAB “A”, transformador de 315 KVA, 22.9/0.44 kV para la SAB “ B” y transformador de 315 KVA, 22.9/0.44 kV para la SAB “ C”. 1.4.0 DESCRIPCION DEL PROYECTO Las principales características del proyecto son:
1.4.1
REDES
Tensión Nominal Frecuencia Sistema Adoptado Tipo Distribución Disposición Aérea
: 22.9 KV : 60 Hz : Aéreo : Trifásico, 3 conductores. : Triangularl
Tipo de Poste
: Concreto Armado Centrifugado 13m/300Kg/180mm/375mm 13m/400Kg/180mm/375mm
Tipo de Palomilla
: Concreto Armado Vibrado P/1,50 m
Tipo de Cruceta
: Concreto Armado Vibrado Z/1,50 m
Tipo de cable Aéreo : Aluminio desnudo temple duro Sección Nominal de Conductor : 50 mm2. Tipo de Aislador
: Polimérico tipo PIN Línea de fuga mayor a 900 mm Polimérico Suspensión 36 KV. Línea de fuga mayor a 900 mm
Seccionador Unipolar
: Tipo CUT- OUT, 36 KV.100 A. BILL 170 KV. Uso exterior Línea de fuga mayor a 900 mm 1000 msnm; con fusible - Tipo K de 27 KV, 12 A. (Pto. diseño) 06 y 10 Amp. en S.E.
Puesta a Tierra
: Electrodo Cooperweld 5/8” Ø x 2,40m. Dosis de Bentonita, tierra cultivo, Caja de registro circular.
1.4.2
SUBESTACIONES
Tipo : Aérea Barbotante “A”. Cantidad : Uno (1) Potencia nominal Transformador: 160 KVA. Relación de Transformación : 22.9/0.44 KV, 3Ø, Dyn5, 1000 msnm. Tipo : Aérea Barbotante “B”. Cantidad : Uno (1) Potencia nominal Transformador: 315 KVA. Relación de Transformación : 22.9/0.44 KV, 3Ø, Dyn5, 1000 msnm. Tipo : Aérea Barbotante “C”. Cantidad : Uno (1) Potencia nominal Transformador: 315 KVA. Relación de Transformación : 22.9/0.44 KV, 3Ø, Dyn5, 1000 msnm.
1.4.3
SISTEMA DE MEDICION
Según los requisitos indicados en la Factibilidad de suministro y Fijación de Punto de diseño, se tiene: Elemento Relación de Tensión Relación de corriente N° de bobinas
: : : :
Clase de Precisión Medidor
: :
Protección
:
Trafomix – 03 Bobinas de tensión y 03 de corriente. 22.9/0.22 KV 5-20 / 5 amp. 3 x 30 VA 3 x 50 VA 0.2 Electrónico Multifunción ALPHA 3 Con puerto RS 232 – 4 hilos. Puesta a tierra varilla cooperweld independiente
El medidor irá instalado en una caja tipo LTM en un murete de concreto, junto a la estructura de medición, de permanente acceso al personal de Electronorte S.A. 1.4.4 ACOMETIDA BAJA TENSION (TRANSFORMADOR–INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO) La derivación desde el transformador hasta el Interruptor Termomagnético, que será de 537 A, se realizará con cable tipo NYY de 3-1 x 300 + 1x150 mm² y 3-1 x 150 + 1x70 mm² de, ya que el sistema en baja tensión será 440 voltios (NYY de 1.0/0.6 KV.) 1.5.0 BASES DE CÁLCULO NORMAS Y CODIGOS CONSIDERADOS - Ley de Concesiones Eléctricas Nº 25844 y su Reglamento - Norma Técnica de Calidad de los Servicios Eléctricos. - Código Nacional de Electricidad – Suministro - Norma DGE “Terminología en Electricidad” y “Símbolos gráficos en Electricidad” - Reglamento Nacional de Construcciones. - Ley de Protección del Medio Ambiente y Protección del Patrimonio. - Sistema Internacional de Medidas. - Norma DGE de Alumbrado Público. - Código Nacional de Electricidad - Sistema de Utilización - Lista de equipos y Materiales Técnicamente estandarizados por Electronorte S.A. - Disposiciones técnicas de ELECTRONORTE S.A. - Normas vigentes del Ministerio de Energía y Minas. Así mismo se deberá cumplir con todo lo relacionado al Reglamento de Seguridad y Salud en el Trabajo de las Actividades Eléctricas, el cual fue aprobado por Resolución Ministerial Nº 111-2013 MEM/DM, del 21 de Marzo 2013, publicado el 27 de Marzo 2013. Se tendrá en cuenta la norma de procedimiento para Elaboración de proyectos y Ejecución de Obras en Sistemas de Distribución y Sistemas de Utilización en Media tensión en zonas de concesión de distribución aprobado según Resolución Directoral Nº 018-2002-EM/DGE del 25/09/02
1.6.0
FINANCIAMIENTO
El financiamiento del proyecto y la ejecución de las obras, será por cuenta de los interesados, bajo la supervisión de ELECTRONORTE S.A. dentro del marco legal que se establece en los Artículos Nº 83° y 84° de la Ley de Concesiones Eléctricas Nº 25844 y los artículos Nº 166° y 167° de su Reglamento. El derecho de conexión y programación del medidor para el registro de la energía eléctrica, será abonado a ELECTRONORTE S.A. de acuerdo a los dispositivos correspondientes, al momento de solicitar el servicio de suministro de energía eléctrica. 1.6.1
POLIZA DE SEGURO: SCTR PENSION Y SALUD EN EL TRABAJO
El presupuesto contemplará los costos por seguro SCTR pensión y SCTR Salud, para la etapa de la ejecución de la Obra, para todo el personal del contratista. 1.6.2
CONEXIÓN CON EL PUNTO DE DISEÑO.
El empalme de las redes proyectadas con la red primaria existente se realizara en caliente o de lo contrario se puede sin energía aprovechando un mantenimiento de redes y la conexión al punto de diseño debe realizarse con los aisladores y materiales adecuados evitando utilizar los existentes, el costo en ambos casos será por cuenta de los interesados 1.7.0 REGLAMENTO DE SEGURIDAD INDUSTRIAL Y SALUD EN EL TRABAJO Para la ejecución de la obra del presente proyecto, se deberá tener en cuenta el cumplimiento del Reglamento de Seguridad y Salud en el Trabajo de las Actividades Eléctricas aprobado según R.M. N° 111.2013-MEM/DM de fecha 21 de Marzo del 2013, válido para Obras Civiles y Electromecánicas. De igual manera se tendrá en cuenta la RM N°318-2010 MEM/DM de fecha 27 de julio del 2010, que modifica el Art° 37° sobre el uso de pasos o sogas. -Ley de seguridad y Salud en el Trabajo (Ley N° 29783 del 27 Julio 2011) -Reglamento de la Ley de Seguridad y Salud en el Trabajo – Ley N° 29783 (D. S. N° 005-2012-TR del 24 Abril 2012) El propósito de dicha medida es prevenir los accidentes de trabajo y enfermedades ocupacionales, así como garantizar las condiciones adecuadas de trabajo y mantener el bienestar físico mental y social de los trabajadores, protegiendo también las instalaciones y propiedades de las empresas 1.8.0
PRIORIDADES
En caso de posibles discrepancias en la ejecución de la Obra, se deberá tomar como primera prioridad los Planos y Láminas, luego las Especificaciones Técnicas y por último la Memoria Descriptiva. De otro lado, entre las normas y catálogos tendrán prioridades las normas y de no existir, usaremos los catálogos. 1.9.0
IMPOSICION DE SERVIDUMBRE
Debido a que en este sector el trazo de la Red Primaria está en la vía pública y no recorrerá zonas de propiedad privada, no es necesario desarrollar imposición de servidumbre. Si fuera necesario será por cuenta del interesado, eximiendo de toda responsabilidad a ELECTRONORTE S.A.
1.10.0 PERMISOS MUNICIPALES Será responsabilidad de los propietarios obtener los permisos y licencias ante los organismos municipales antes de iniciar las obras, eximiendo a ELECTRONORTE S.A. de S.A. de responsabilidad responsabilidad alguna. 1.11.0 DISTANCIAS DISTANCIA S MINIMAS DE DE SEGURIDAD ( DMS ) Para la ejecución de la obra del presente proyecto, se deberá tener en cuenta el cumplimiento del Código Nacional de Electricidad – Suministros en cuanto al cumplimiento de las Distancias mínimas de seguridad, las cuales son: : 2.5 metros • Distancia de un línea eléctrica a la proyección de la fachada : 7 metros • Distancia de una línea eléctrica al suelo : 25 metros • Distancia de una línea eléctrica al grifo de combustible : 50 metros. • Distancia de una Subestación eléctrica a los linderos del grifo : 4 metros. • Distancia de una línea eléctrica a un lugar accesible /techo, balcón) 1.12.0 PLANOS Y LAMINAS PLANO Nº
DESCRIPCION
ESCALA
SU-SR-01
Sistema de Utilización 22.9 KV. Pozos Tubulares Señor Reátegui
1:200
LAMINA LA MINA Nº
DESCRIPCION
01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13
Punto de Diseño Estructura Medición y Seccionamiento Seccionamien to (EM) Estructura de Alineamiento Alineamiento (E1) Armado Anclaje Vano Flojo Subestación Aérea Barbotante (SAB) Subestación Aérea Barbotante (SAB) Retenida Simple MT Retenida Contrapunta MT Puesta a tierra en Media Tensión. Caja LTM Caja F1M . Murete para cajas . Señalización de postes
Ind. Ind. Ind. Ind. Ind. Ind. S/E S/E S/E S/E S/E S/E S/E
1.13.0 SEÑALIZACION Y NUMERACION DE ESTRUCTURAS Al concluir los trabajos se deberá pintar la señalización y numeración de los postes cuyos códigos serán indicados por la Unidad de Mantenimiento de Electronorte (Ensa), según los formatos normalizados. Así mismo se deberá pintar la simbología de “Puesta a Tierra” en los postes, de acuerdo a los formatos establecidos por Ensa.
1.14.0 CONDICIONES AMBIENTALES Las condiciones ambientales donde se desarrollará el proyecto son: Clima Velocidad del Viento Temperatura mínima Temperatura media Temperatura máxima Altura Relieve Nivel Isoceramico Precipitación Precipitación pluvial
: : : : : : : : :
. 1.15.0 PLAZO DE EJECUCION DE OBRA
Templado 70 km/hora 15°C 25°C 35°C 120 msnm. Plano Bajo Bajo y Estacional
Se ha estimado el plazo de ejecución de obra en 20 días calendarios
ESPECIFICACIONES TECNICAS DE SUMINISTR SUMINISTRO O DE MATERIAL MA TERIALES ES
CAPITULO II ESPECIFICACIONES TECNICAS DE SUMINISTRO DE MATERIALES CONDICIONES AMBIENTALES Las condiciones ambientales donde se desarrollará el proyecto son: Clima : Templado Velocidad del Viento : 70 km/hora Temperatura mínima : 15°C Temperatura máxima : 35°C Altura : 120 msnm. 2.1.0 POSTES Y ACCESORIOS DE CONCRETO 2.1.1 POSTES GENERALIDADES Serán de concreto armado centrifugado, deberán cumplir las normas DGE 015-PD “Postes de concreto Armado para Redes de Distribución”. Toda la superficie deberá ser uniforme y lisa, libre de deformaciones, escoriaciones y fisuras que permitan el ingreso de humedad hasta el acero. Deberán tener impreso en bajo relieve la marca del fabricante, año de fabricación, carga de trabajo y la longitud total. La ubicación de este impreso será 4 m por encima de la base. Proceso de fabricación Se deberá fabricar los postes y accesorios de concreto utilizando un Aditivo Inhibidor de la Corrosión, el cual será un compuesto químico que se adiciona durante el mezclado del concreto para proteger el acero del refuerzo de la corrosión. Adicionalmente se aplicará a todo el poste una capa de impermeabilizante para sellar los poros que se presentaran. Finalmente en zona de empotramiento y 3 metros desde la base se aplicará un sellador de reconocida calidad para protección de la zona de empotramiento. Características Técnicas TIPO Longitud (m) Diámetro vértice (mm) Diámetro Base (mm) Carga de trabajo en la punta Coeficiente seguridad Garantía fabricación (años) Peso (Kg) Recubrimiento mínimo sobre el fierro (mm)
: : : : : : : :
I 13.00 180 375 400 2 20 1800 25
II 13.00 180 375 300 2 20 1500 25
Postes del Tipo I.- Serán utilizados como estructuras de anclaje de la red y subestación. Postes del Tipo II.- Serán utilizados como estructuras de alineamiento.
Pruebas Antes de utilizar los postes se realiza las siguientes pruebas: - Prueba de carga para Flexión - Prueba de carga para Rotura Agujeros La ubicación de los agujeros pasantes, deberán estar de acuerdo a las láminas de detalle. Se deberá considerar distancia entre cadenas de 1 metro. 2.1.2 ACCESORIOS DE CONCRETO Serán de Concreto Armado Vibrado, para embonar en los postes del punto 2.1.1. Toda la superficie externa deberá ser homogénea y sin fisuras, el recubrimiento de la armadura deberá ser de 25 mm como mínimo de tal forma que no exista la posibilidad de ingreso de humedad hasta el acero. A)
Cruceta Simétrica Será de concreto armado vibrado, para ser embonada en poste de 13m. Su designación es Z/1.5 m, respectivamente. Proceso de Fabricación Aditivo inhibidor de corrosión Aditivo impermeabilizante Longitud nominal Carga de Trabajo - Transversal - Longitudinal - Vertical Diámetro de embone Agujeros pasantes Recubrimiento mín. armadura Peso
: : : :
Norma NTP 339.027 Compuesto químico multifuncional. Dos capas. 1.5 metros
: : : : : : :
400 Kg 300 Kg 150 Kg 200 mm 3 agujeros de 20 mmØ 25 mm 50 Kg
B)
Palomilla de c.a P/1.5 m/100Kg Será de Concreto Armado, con agujeros para ser embonados en postes de 13m/400 Kg. Será de 1,5 m. Se empleará para soportar los seccionadores tipo cut out, debiendo tener capacidad para soportar 100 Kg de peso. Proceso de Fabricación Aditivo inhibidor de corrosión Aditivo impermeabilizante Longitud nominal Carga de trabajo Carga de rotura Sección Diámetro de embone Agujeros pasantes Recubrimiento mín. armadura Peso
: : : : : : : : : : :
Norma NTP 339.027 Compuesto químico multifuncional. Dos capas. 1,5 metro 100 Kg 200 Kg 0.10m x 0.12m 250 mm 03 de 20 mmØ 25 mm 35 Kg v
L
120 mm MIN 210 mm MIN
3 AGUJEROS PASANTES DE 20 mmØ
ØD
60 mm MIN
MF/XY Ln/V
100 mm MIN
C)
Media Losa M/1.30m/750Kg, soporte de transformador o trafomix. Serán de concreto armado, para ser embonado en poste de 13m/400Kg, apta para soportar una carga de 750 kg, con coeficiente de seguridad de 3. Su denominación será ML/1.3m/750Kg. Se reforzará las medias lozas con ángulo de Ac ASTM de 3/8” x 4’ x 4’ en una longitud de 1.30 m, para empleo de soporte de transformadores de 315 KVA, los cuales serán empernados equidistantes de ambas medias lozas. Proceso de Fabricación : Norma NTP 339.027 Aditivo inhibidor de corrosión : Compuesto químico multifuncional Aditivo impermeabilizante : Dos capas. Longitud nominal : 1.30 metro Ancho : 0.60 m Carga de Trabajo : 750 Kg Carga de rotura : 2250 Kg Diámetro de embone : 230 mm Agujeros pasantes : 08 agujeros de 14 mm Ø 01 agujero de 20 mm Ø Recubrimiento mín. armadura : 40 mm Peso : 50 Kg
50 mm
70 mm MIN
MF/XY/Ln/V
300 mm MIN
70 mm
40 mm
50 mm MIN
1
V 50 mm
AGUJEROS PASANTES Ø14 mm
ØD Ln
460 mm
600 mm
2.2.0
CONDUCTORES Y CABLES a)
Conductores de línea
Los conductores serán de Aluminio desnudo AAAC de 99.9% de pureza, de conductibilidad 96.16% IACS, temple duro, (ASTM B-1) cableado concéntricamente, desnudo para líneas aéreas. Deberán cumplir con la Norma DGE 019 CA-2/1983 y Normas INDECOPI Características Constructivas Las Características constructivas mínimas de los conductores son los siguientes: . Conductor (material) : Al . Sección (mm2) : 50 . Hilos del conductor :7 . Diámetro nominal de los hilos (mm) : 3.02 . Diámetro nominal externo (mm) : 9.06 . Carga de rotura mínima (kg-f) : 1428 . Peso total aproximado (kg/km) : 137 Características Eléctricas . Calibre del conductor (mm 2) . Tensión nominal de servicio . Sistema de distribución distribución . Resistencia cc a 20 ºC ( Ω/km) . Máxima corriente sin corrección (A) b)
: 50 : 22.9 KV. : Trifásico, neutro aislado. : 0.663 : 216
Conductores de conexión
Para la conexión de los equipos de seccionamiento (CUT OUT), se utilizará conductores de cobre desnudo, temple duro de 35 mm 2 de sección. NTP 370.043: Conductores de cobre, temple duro - secciones en unidades milimétricas. Caracterí Ca racterísticas sticas constructivas constructi vas Las características constructivas mínimas de los conductores son las siguientes: - Sección (mm2) - Conductor de - Hilos del conductor - Diámetro nominal de los hilos ( mm ) - Diámetro nominal externo ( mm. ) - Tracción de rotura mínima ( Kg ) - Peso total aproximado ( Kg./Km. ) - Temple
: : : : : : : :
35 COBRE 7 2,52 7,56 1363 310 Duro
Características Eléctricas -
Sección del conductor (mm) Tensión nominal de servicio (KV) Resistencia cc a 20 °C (Ohm/Km) Máxima corriente sin corrección (A)
c)
: : : :
35 22.9 0.53 231
Conductor de puesta a tierra
Será de cobre electrolítico de 99.9% de pureza, de conductibilidad 96.16% IACS, temple recocido, cableado concéntricamente, desnudo. NTP 370.042: Conductores de cobre, temple recocido - secciones en unidades milimétricas con las siguientes características técnicas: -
Sección (mm2) Hilos del conductor Diámetro nominal de los hilos (mm) Diámetro nominal externo (mm) Carga de rotura mínima (KN) Peso total aproximado (Kg/Km) Temple
: : : : : : :
35 7 2,52 7,56 8,71 310 Recocido
: :
0.514 231
Características Eléctricas - Resistencia cc a 20 °C (Ohm / Km.) - Máxima corriente sin corrección (A) d)
Conductor de Amarre A marre
Será de aleación de aluminio desnudo de 6 mm 2 de sección, temple recocido. Caracterí Ca racterísticas sticas constructivas constructi vas Las características constructivas mínimas de los conductores son las siguientes: - Sección (mm 2) : 6 - Conductor : AAC - Diámetro nominal de hilo (mm) : 2.76 - Tracción de rotura mínima (Kg) : 120 - Peso total aproximado (Kg/Km) : 20 - Elongación : 25% - Temple : Duro 2.2. 2.2.11 Conectores Conectores tipo “ C”, C” , Cuña Para el conexionado de derivaciones y empalmes en cuellos muertos y vanos flojos se utilizarán conectores, para las secciones que permitan la adecuada unión que se desea efectuar, de 35-50 y de 50-50 mm² sección de conductores. Al/ Al, Al/Cu,
2.3.0 AISLADORES Y ACCESORIOS ACCESORIOS 2.3.1 AISLADORES AISL ADORES POLIMERICOS TIPO PIN Deberán satisfacer los requerimientos de la norma IEC Nº 815 y que cumplan simultáneamente todas las características eléctricas y mecánicas que indique las normas ANSI C29.5 y ANSI C29.6. Designacion Clase Tipo Material Voltaje Nominal Distancia de Fuga Número de Campanas
Pin Polimerico 36 kV 1000 mm 13
Resistencia en Húmedo (AC)
95 kV
Impulso (BIL) 200 kV
200 kV
Cantilever
10 kN
Diametro Exterior
2.3.2
PLI‐36A
125 mm
AISLADORES TIPO SUSPENSION (POLIMERICOS) Serán del tipo Poliméricos y cumplen con las normas IEC Nº 1109 1992-03 ASTM D2303, IEEE 4-95, IEC Nº 383 e IEC Nº 815 Clase 3; con las siguientes características básicas: Designacion Clase
RST‐DS46
Tipo
Retencion
Material
Polimerico
Voltaje Nominal Distancia de Fuga Número de Campanas
46 kV 1210 mm 13
Resistencia en Húmedo (AC)
95 kV
Impulso (BIL)
250 kV
Cantilever
8 kN
Resistencia Mecánica
75 kN
Diametro Exterior
150mm
INSPECCION TECNICAS Y PRUEBAS Los aisladores poliméricos deben haber cumplido con las exigencias de las pruebas de Diseño y de Tipo, descritas en la norma IEC 61109 y con las pruebas de Muestra y Rutina que serán verificadas durante la etapa de elaboración y recepción en la fábrica.
AISLADOR P0LIMERICO SUSPENSION O ANCLAJE
2.3.3 ELEMENTOS DE FIJACION DEL AISLADOR POLIMERICO a)
b)
c) d)
Grapas tipo pistola de AoGo Mínima carga rotura : 5340 Kg. Material : Acero Galvanizado Resistencia al deslizamiento : 105 Kg Perno ojo Estará provisto de un ojal de amarre para la retenida, tendrá un diámetro de 5/8 “, longitud de varilla 8“, longitud de rosca 152 mm, carga mínima de rotura 5350 Kg, de acero galvanizado en caliente. Grillete de Acero tipo Lira Se utilizará para fijar el aislador polimérico con el perno ojo, serán de fierro Galvanizado de 7/16” y llevaran tuerca y pasador Arandela cuadrada curvada De acero galvanizado en caliente, 76mm de largo, 3/16” espesor agujero central 17,5 mm.
Nota.- Todos los accesorios de Aisladores y Retenidas serán de Acero Galvanizado, con un mínimo de 100 micras de espesor. 2.4.0 MATERIAL ELECTRICO ACCESORIO 2.4.1 CINTA BAND – IT Y PRESILLOS Se utilizará CINTA BAND-IT de 3/4“ de ancho, con sus respectivas grapas o presillos, en tramos no mayores a 1 metro para fijar los conductores de media tensión que bajan junto al poste en la estructura del cambio aéreo/subterráneo. Así mismo sirve para fijar el tubo de AoGo junto al poste en la estructura de medición y en la estructura del cambio aéreo/subterráneo.
2.4.2
TERMINALES DE COMPRESION
Serán de cobre, del tipo compresión, para conductor de 35 mm² y hueco de Ø 15 mm para la bajada de Media Tensión a los bornes del transformador; y para la salida del cable de baja tensión del transformador se utilizará para conductor de 300, 150 y 70 mm² y hueco de Ø 15 mm. y conectar bornes del trafomix. 2.4.3
VARILLA ROSCADA.
Será de 5/8”Ø x 20” con doble tuerca y arandela y servirá para fijar las ménsulas al poste para evitar rotaciones o desplazamientos por efecto del tensado del cable. 2.4.4 RETENIDA SIMPLE Perno ojo Material Dimensiones Carga Mínima de Rotura Guardacabo Material Espesor Ranura Cantidad Amarres Preformados Material Tipo Carga Mínima de Rotura Cantidad Cable Material Tipo Diámetro Longitud Rotura Canaleta Protectora Material Espesor Longitud Cantidad Varilla Anclaje Material Dimensiones Agujero Cantidad Aislador Material Línea de fuga Resistencia a la tensión Flameo de baja frec. Peso neto (Kg)
: : :
Aº Gº en caliente. 5/8” Ø x 10” 5,350 Kg
: : : :
Aº Gº en caliente. 1/16“ para cable 3/8“Ø 02
: : : :
Aº Gº en caliente. Extra High Strenght para cable de 3/8”Ø 5,350 Kg 04
: : : : :
A°G° en caliente alta resistencia, Siemens Martin 1 x 7 hilos 3/8“Ø 15 m. 6875.24 kg/cm²
: : : :
Platina Aº Gº en caliente, alta resistencia 1/16” 2,40 m. 01
: : : :
Platina Aº Gº en caliente, alta resistencia 2,40 m. de long. X 5/8” Ø Pasante central 25.4 mm. Ø 01
: : : : :
Polimérico 1210 mm 75 KN. 30KV 1.72
Zapata de Anclaje Material : Concreto armado vidriado Dimensiones : 0,50 x 0,50 x 0,20 m. Agujero : Pasante Central 25 mm Ф Cantidad : 01 Arandela para anclaje Material : Acero galvanizado Dimensiones : ¼” x 4” x 4” Agujero : 25 mm Ø Cantidad : 01 Tuerca para anclaje Material : Acero galvanizado Diámetro perno : 5/8 “Ø Cantidad : 01 Grillete A° G° tipo Lira De ∅16mm de 120 x 60mm con vástago arandela y pasador 2.5.0
PUESTA A TIERRA
El sistema que permite conducir y/o disipar los tipos de corriente eléctrica de falla; está formado por los siguientes elementos: 2.5.1
Conductor Será de cobre electrolítico, desnudo, temple blando de 35 mm 2 sección. Cuando bajen dos o más puestas a tierra por el mismo poste, una puesta a tierra será con conductor desnudo y las otras serán con conductor forrado tipo CPI de 35 mm².
2.5.2 Electrodo Será una varilla de sección circular de 5/8 “Ø x 2,4 m de longitud, con núcleo de acero y una capa exterior de cobre soldado íntimamente – espesor 0.33 mm 2.5.3 Conector tipo cuña Será para conectar el cable de puesta a tierra; para 35/35 mm². Material cuerpo C : Acero inoxidable o aleación de cobre Material de la cuña : Cobre o Split boldt Resistencia a la tracción : 667N Resistencia de contacto : <100m Ω 2.5.4
Borne Será del tipo Anderson Electric-AB, para conexión del electrodo de toma de tierra de 5/8” Ø con el conductor de puesta a tierra de 35 mm 2. Material del borne : bronce Material prisionero : bronce al silicio
2.5.5 Protector antirrobo. Es un dispositivo de seguridad para el sistema de Puesta a Tierra el cual evita el robo del electrodo, protegiendo y garantizando esta parte vital del sistema de protección.
Instalación: Se instala en el electrodo a una distancia entre 10 y 50 cm. de la punta; el mismo que es ajustado a través del perno prisionero el cual impide su deslizamiento, evitando así el robo del electrodo. Material Forma Diámetro Exterior Espesor Conector Ensayo de compresión
2.5.6
: : : : : :
Polipropileno HD Circular 9 ¾” ¼” Boca maza de bronce de 1 ½”Ø 4.2 kan
Dosis de Bentonita Se utilizará un saco de 50 kg de bentonita por cada puesta a tierra. En terreno, puede absorber humedad del suelo circundante y ésta es la principal razón para usarla ya que esta propiedad ayuda a estabilizar la impedancia del electrodo a lo largo del año. Tiene baja resistividad aproximadamente 5 ohm - metro y no es corrosiva. La Bentonita es de carácter tixotrópica y por lo tanto se encuentra en forma de gel en estado inerte. La Bentonita se usa más a menudo como material de relleno al enterrar barras profundas. Se compacta fácilmente y se adhiere fuertemente. Descripción: Montmorillonita de Sodio Composición Química: Silicato hidratado de formula general (Na, CA); (Mg, Al)2 (OH)2Si4O19.11H2O, con impurezas de cuerazo, feldespatos y yeso.
2.5.7
Caja de registro Será de concreto para poder realizar el mantenimiento periódico de la puesta a tierra. La tapa será pintada indicando puesta a tierra. Será circular de 198 x 173 x 145 mm de radio.
2.5.8
Protector antirrobo. Es un dispositivo de seguridad para el sistema de Puesta a Tierra el cual evita el robo del electrodo, protegiendo y garantizando esta parte vital del sistema de protección Material : Polipropileno HD Forma : Circular Diámetro Exterior : 9 ¾” Espesor : ¼” Conector : Boca maza de bronce de 1 ½”Ø Ensayo de compresión : 4.2 kan
2.5.9
Planchuela Tipo “J”. Será de cobre en forma de J construida con platina de 3 mm de espesor x 40 mm de ancho y 94 mm de longitud. Tendrá un orificio de 22 mm de diámetro. Fabricado según Norma ASTM B-187.
2.6.0 TRANSFORMADOR DE DISTRIBUCION Será diseñado para operar óptimamente a una temperatura ambiente máxima de 40 ºC, media diaria no superior a 30 ºC y media normal no superior a 20 ºC, a frecuencia nominal de 60 Hz; en baño de aceite, refrigeración natural (ONAN), para instalación exterior con su dotación de aceite y los accesorios necesarios. Potencia nominal Tensiones nominales Grupo de conexiones Regulación en AT Tensión de cc Refrigeración Altura de trabajo Línea de fuga de los Aisladores pasatapas
: 02 de 315 KVA y 01 de 160 KVA. : 22.9/0.44 KV : Dyn5 : + 2 x 2,5% : 4,0 % : ONAN : 1000 m.s.n.m. : ≥ 900 mm
- Serán provistos de accesorios necesarios para instalaciones en subestaciones aéreas. - Las pérdidas deberán cumplir con las tolerancias especificadas en la norma CEI Publicación 70. - El conmutador será para operación manual, sin carga, desde el exterior, provisto con dispositivo de bloqueo e indicador de posición. Normas Aplicables Para el diseño, fabricación y pruebas de los transformadores, se debe ceñir a las siguientes normas: NTP 370.002 : Transformadores de potencia CEI Publicación 76 : Diseño, Fabricación y Pruebas CEI Publicación 137 : Aisladores y Pasatapas CEI Publicación 296 : Aceites aislantes. CEI Publicación 354 : Regímenes de sobrecarga. ANSI C57.12.20-1981 : Soporte para transformador. ANSI C57.12.00-1980 : Capacidad de cortocircuitos. a.
Pruebas de rutina . . . . . . . . .
b.
Aislamiento con tensión aplicada Aislamiento con tensión inducida Relación de transformación Polaridad Medición de pérdidas en vacío Medición de pérdidas en cortocircuito Medición de la tensión de cortocircuito Rigidez dieléctrica del aceite Corriente de excitación
Pruebas de tipo . .
Prueba de calentamiento. Prueba de impulso atmosférico.
2.6.1 Equipo De Seguridad Y Maniobra. La subestación deberá tener los siguientes equipos:
• Casco de Seguridad Clase “E”, Tipo 1 • Botas dieléctricas tipo electricista. • Par de guantes aislantes para 24 kV: Clase : 3 Normas : Fabricados según Normas ASTM D – 120, CEI 903 Material : Caucho de goma natural, resultado de un proceso de múltiple inmersión en una solución de caucho que asegure una larga vida útil y una máxima protección. Tiene la forma de puño entallado. Dimensiones : Largo 14” Voltaje de trabajo: 26 500 V Voltaje de prueba: 30 000 V • Par de guantes de cuero para proteger los guantes dieléctricos. Tipo 7 con banda de ajuste. • • • • •
Pértiga de maniobra c/carga, de 1,50m de longitud con aislamiento para 24 kV Tensión Nominal : 22,90kV Corriente Nominal : 400 A. Nivel Básico de aislamiento (BIL) : 150 kV Voltaje de ensayo (x pie y 5 min) : 100 kV.
• Revelador de tensión lumínico y audible 1 – 245 kV. • Banco de maniobras con aislamiento para 24 kV. 2.7.0 DISPOSITIVOS DE PROTECCION 2.7.1 SECCIONADOR FUSIBLE UNIPOLAR Serán del tipo CUT-OUT, diseñado para montarse verticalmente en palomillas de concreto en la parte superior de los barbotantes de la línea aérea de 22.9 KV. Se deben abrir o cerrar sin carga con una pértiga especial. Se utilizarán seccionadores Unipolares tipo CUT OUTS Poliméricos, series STCO 27-38 de Silicón o similar para instalación exterior y montaje vertical diseñados para protección de la línea, del transformador y del Trafomix de sobre corrientes peligrosas ocasionadas por sobrecargas del sistema o condiciones de falla. La desconexión puede efectuarse manualmente usando una pértiga aislada o producirse en forma automática cuando se funde el fusible tipo “chicote” alojado en el interior. Al desconectarse el equipo, el tubo portafusible se desprenderá de su posición normal indicando que la fase esta fuera de servicio.
ormas Aplicables
Los secciona dores cut o ut, materia e la presente especific ción, cumpllirán con las prescripcione s de la sigui nte norma, según la ver sión vigente.. IEC 61109
IEC 60587
ASTM A 15 /A 153 M ANSI C-37.42
Com osite insulators for arc. o erhead line with a nomi al volta e greater th n 1000 V – efinitions, t st methods nd acce tance criteri Test methods for valuating re istance to tr acking and erosi n of electric l insulating aterials use d under severe ambi nt condition Stan ard specific tion for zinc coating (hot- ip) on iron a nd steel hardware AME ICAN NATIONAL STANDARD FOR SWITCHGE R DISTRIBUTION UT OUTS A D FUSE LI KS SPE IFICATION
Caracter ísticas Eléc ricas:
Ten ión máxima de servicio Ten ión de impu lso negativo Ten ión de impu lso positivo Flashover en se o a 60 Hz Flashover en hú edo a 60 H z
Kv kv kv Kv kv
Nivel de radio inf luencia a 1. Mz
uV
Dist ncia de arc Línea de fuga Número de Aleta s Prueba de envej cimiento IE
mm mm und Hr Para conduct. Cobre 35mm2. Poliméric s
Ter inales Mat rial
38 180 150 95 75 1020Kv 190 900 10 5000
SE CIONADOR UNIPOL R TIPO CUT OUTS
.
2.7.2 Fusible tipo K Los fusibles tipo K también llamados fusibles con elemento rápido, y tienen relación de velocidad. Para su construcción se usa hilos de plata y va instalado en dentro de la caña del Seccionador tipo Cut Outs el cual se desengancha automáticamente al quemarse o fundirse él fusible Tensión de operación : 22.9 Kv. (Tensión de operación) Corriente nominal (para 22.9 kV) : 12 A (1ra Estructura) 10 A (Trafo 315 KVA) 06 A (Trafo 160 KVA) Capacidad de interrupción Asimétrica : 10 KA. Accionamiento tipo “K” : rápido. 2.7.3 PARARRAYOS GENERALIDADES Los pararrayos serán del tipo de óxido de zinc, de construcción robusta, con undiseño que facilite su
manejo, instalación y limpieza; estarán libres de cavidades en las cuales pueda estancarse el agua. Deberán mantener sus características garantizadas bajo condiciones de descargas impulsivas repetitivas, además, garantizar una protección óptima y características durables. Los pararrayos estarán herméticamente sellados para prevenir la entrada de humedad. El material sellante no deberá deteriorarse bajo condiciones normales de servicio. Todos los sellos serán herméticos y suficientemente fuertes para que soporten las presiones internas y cambios de temperatura debidas a la operación normal, sin que se presenten fugas ni absorción de la humedad del aire. Los pararrayos serán diseñados para que se puedan montar sobre soportes tipo B con tornillos de 12.5 mm (1/2") para pararrayos hasta 12 kV y tipo C para pararrayos hasta 36kV, según la norma NTC 2133 (ANSI C37-42). CONECTORES TERMINALES Deberán ser aptos para recibir conductores de aluminio y cobre en rangos de 6 a 20mm para pararrayos tipo estación e intermedio y de 4 a 15 mm para pararrayos tipo distribución, del tipo de óxido de zinc. Para la conexión a tierra, el conector debe ser apto para recibir conductores de cobre del mismo calibre del conector superior. Para las conexiones eléctricas (o conectores) del pararrayo solo se aceptarán elementos de bronce, cobre o acero inoxidable. HERRAJES DE FIJACIÓN Los soportes de montaje deberán ser para cruceta de concreto y serán del Tipo B mostrado en la fig.1 de esta especificación (con tornillos de 12.5 mm (½”)). Como la zona es de alta contaminación se especifican galvanizados superiores a la Norma como se indica en el siguiente párrafo. Deberán ser de acero extragalvanizadoen caliente para trabajo pesado y deberán cumplir con lo requerido en la norma NTC 2076 (ASTM A-153) y los siguientes valores mínimos de galvanizado, para platinas 800 gr/m2 y para tuercas tornillos y arandelas 500 gr/m2 . Los defectos del galvanizado tales como falta de adherencia del zinc al acero, bajo espesor, variaciones excesivas del espesor de la capa de zinc, aspereza excesiva u otros defectos que indiquen que el galvanizado no ha quedado en forma satisfactoria, constituyen causa suficiente para que las piezas afectadas sean rechazadas.
ACCESORIOS Los pararrayos deberán tener los siguientes accesorios, pero sin limitarseexclusivamente a ellos: a. Elemento de desconexión Se requiere que cada pararrayos este provisto de un dispositivo que lo desconectede la línea, mediante el rompimiento claramente visible de este dispositivo, con el fin de evitar fallas continuadas a tierra y para facilitar la identificación de pararrayos que han fallado. El elemento de desconexión debe soportar las tensiones y corrientes que resista el pararrayos asociado. El oferente debe adjuntar a su propuesta las curvas características de corriente/tiempo del elemento de desconexión. b. Dispositivo de alivio de presión Los pararrayos deben estar provistos de un dispositivo de alivio de presión para prevenir la ruptura del cuerpo del mismo en caso de presentarse altas presiones de gas ocasionadas por fallas. PARARRAYOS DE OXIDO DE ZINC DESCRIPCION Unid. KV. Tensión nominal KV. Frecuencia Hz. Tensión soportada por el aislamiento polimerico - en seco 1 minuto KV. - en húmedo 10 seg. KV. - onda de impulso 1.2/50 ms (pico) KV. Corriente nominal de descarga con onda 8/20 ms. KA Corriente de gran magnitud-Onda 4/10 ms. Para 10 Ka (servicio liviano y pesado Ka pico Corriente de larga duración ( A pico) - Para 10 Ka (servicio liviano onda A 2000 ms. Corriente de falla sostenida para presión de alivio: (kArms) - 10kA (servicio liviano o pesado Clase A) KA - 10kA (servicio liviano o pesado Clase B) KA - 10kA (servicio liviano o pesado Clase C) KA Distancia de fuga mm Distancia de flameo en seco mm
NIVEL 34.5 30 36 60 60 70 60 150
95 80 200
10
10
100
100
250
250
40 40 20 20 10 10 1050 1050 450 450
2.8
SISTEMA DE MEDICIÓN.
Según el documento de Factibilidad de Suministro se tienen las siguientes características: 2.8.1. Transformador de Medición. Será en Media Tensión utilizando el Transformador combinado de Tensión y Corriente, y aisladores sobre la tapa, de las siguientes características: Tensión
Corriente
Potencia
:
3 x 50 VA
3 x 30 VA
Relación
:
22.9 / 0.22 KV
5-20 / 5 Amp.
Clase de Precisión
:
0.2
0.2
N° bobinas
:
03
03
Bil
:
125 KV
Aisladores Pasatapas :
≥ 900 mm
Refrigeración
:
ONAN
Altura de trabajo
:
1000 m.s.n.m.
2.8.2
MEDIDOR ELECTRÓNICO TRIFÁSICO DE ENERGÍA.
En la caja metálica tipo “LTM” se instalará un medidor electrónico de Energía Activa, Reactiva e indicador de Máxima Demanda, tipo A3RLQ+, 220 voltios, 5 amp. , 60 Hz, 4 hilos, clase de precisión de 0.2, con puerto RS-232. El sistema de Medición llevará una Puesta a Tierra exclusiva para el Medidor de Energía y cuyo valor no será superior a 3 ohmios.
2.8.3. CAJA PORTAMEDIDOR.
Será una caja metálica del tipo “LTM” según planos normalizados por ELECTRONORTE S.A., y presenta las siguientes características:
Características Técnicas: . Marca, Tapa, ángulo de puesta a tierra refuerzos y topes. . Cajón.
: Acero laminado en frío brillante, PL2 mm, Espesor. : Acero laminado en frío brillante, PL 0.9 mm
. Dimensión cajón.
: 520 x 245 x 200 mm.
. Dimensiones tapa LT.
: 491 x 216 x 2.00 mm
Características d e Fabricación: . Unión. . Cortes y dobleces. . Pintado tapa y marco exterior . Bases . Acabado . Pintado parte restante . Bases . Acabado
: Puntos de soldadura por resistencia 50 mm separados. : Por estampados sin filos ni cortantes ni rebabas. : Epoxica de cromato de zinc, capa de 50μ mínimo. : Epoxi gris, capa de 90μ mínimo. : Epoxi polvo de zinc capa de 30μ mínimo. : Pintura dasflatica capa de 45μ mínimo.
La caja será prevista para medidores de 200 mm ancho x 320 mm altura y 100 mm profundidad como dimensiones máximas. Además deberá estar equipada con: . Luna visor de plástico Marolon o similar de 110 x 120 x 2.00 mm de espesor. . Tablero de madera de 425 x 165 x 10 mm espesor. 2.8.4
UBICACIÓN DE CAJAS TIPO “ LTM”.
Las cajas tipo “LTM” se ubicarán en un murete de ladrillo macizo, ubicado junto a la primera estructura de medición, con la finalidad de brindar facilidad para la toma de lectura del medidor por parte de la concesionaria y de permanente acceso al personal de Electronorte. El murete tendrá las siguientes dimensiones: 1200 x 765 x 300 mm., y se construirá sobre una base de concreto de 0.30x0.80x0.35 m. 2.8.5. Conductor de Conexionado. Será del tipo NLT de los siguientes calibres:
DESCRIPCIÓN Tipo Conductor Sección Cantidad hilos/conductor Ø nominal de los hilos Ø del conductor Ø exterior Espesor del aislante Peso Intensidad admisible °C operación
CARACTERÍSTICAS NLT, cableado Cu, rojo blando negro 4 – 1 x 2.5 mm 2 50 0.25 mm 2.2 mm. 9.4 mm.
NLT, cableado Cu. Rojo blando. negro 4 – 1 x 4 mm 2 56 0.30 mm 2.8 mm 13.3 mm.
0.75 mm. 150 Kg/Km. 17 A 75°C
1.15 mm. 278 Kg/Km. 23 A 75 °C
Estos conductores de comunicación trafomix-medidor irán protegidos dentro de un tubo de A°G° de 1” Φ x 6.4 m, y se sujetará al poste mediante Cinta Band – it. MATERIAL ACCESORIO PARA EL SISTEMA DE MEDICION 2.8.6 Tubo de AºGº. Será con el fin de dar protección y seguridad mecánica a los conductores del tipo NLT, que se utilizarán para el conexionado del lado de la caja bornera del trafomix hasta el medidor electrónico instalado en la caja LTM. 2.8.7 Cint Band-It y hebillas. La cinta será de acero y se utilizará con el fin de adosar el tubo de AºGº a la estructura del poste, para proteger el cable de bajada NYY. Sus dimensiones son: ¾ y viene en rollos de 30 mts. Y se fijarán con hebillas de ¾”. 2.9.0 COMUNICACIÓN TRAFO – INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO 2.9.1 CABLE DE CONEXIONADO Para el conexionado del transformador al Interruptor termomagnético en la caja F1M, se utilizará conductor con aislamiento y chaqueta de protección exterior de cloruro de polivinilico (PVC). Tipo NYY 0,60/1.0 KV. Cableados entre si Características técnicas del cable NYY: El sistema es 440 voltios por lo que será tres conductores de línea y uno neutro de las siguientes características:
DESCRIPCIÓN Tipo Característica Norma de fabricación Tensión Conductor Sección Peso Dimensiones Intensidad admisible N° Hilos Aislamiento Cubierta DESCRIPCIÓN Tipo Característica Norma de fabricación Tensión Conductor Sección Peso Dimensiones Intensidad admisible N° Hilos Aislamiento Cubierta 2.9.2
CARACTERÍSTICAS NYY, triplex. NYY, unipolar Cable seco Cable seco NTP - 370 .250S NTP - 370 .250S 1.0/0.6 KV. 1.0/0.6 KV. Cu. rojo, blanco, negro Cu. negro 3 - 1x300 mm 2 1x150 mm2 10 600 Kg./Km. 1 662 Kg./Km. 66.6 mm. 22.6 mm. 518 A 428 A 61 37 2.4 mm 1.8 mm 3.2 mm 1.8 mm CARACTERÍSTICAS NYY, triplex. NYY, unipolar Cable seco Cable seco NTP - 370 .250S NTP - 370 .250S 1.0/0.6 KV. 1.0/0.6 KV. Cu. rojo, blanco, negro Cu. negro 3 - 1x150 mm 2 1x70 mm2 5 345 Kg./Km. 815 Kg./Km. 47.9 mm. 16.5 mm. 278 A 222 A 37 19 1.8 mm 1.4 mm 2.6 mm 1.6 mm
INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO
Para la protección, se instalará un interruptor termomagnético general, el cual irá instalado en una caja tipo F1M. NORMAS DE PRUEBAS El interruptor terminado, así como sus componentes, deben estar de acuerdo con los requerimientos de la última revisión de la norma NTC 2116 (IEC 898) - Interruptores para protección contra sobrecorriente en instalaciones domésticas y similares (donde sea aplicable) Los interruptores fabricados para tipo de montaje sobre riel DIN, deben cumplir con las siguientes normas: • IEC 898 Interruptores para protección contra sobrecorriente en instalaciones domésticas y similares (donde sea aplicable). • IEC 947-2 Interruptores para protección de sobrecorriente en instalaciones industriales (donde sea aplicable).
SAB “A” P = 160 KVA V = 440 Voltios
√ 3160 0.44
I = 209.25 A Id = 1.25 * 209.25 = 261.56 A Seleccionamos: Interruptor termomagnético Corriente : 300 Amp. Corriente c.c. : 16 KA Tensión : 500 voltios Regulación : 0,6 a 1 In. SAB “B” S = 315 KVA V = 440 Voltios
√ 3 √ 3315 0.44
I = 413.33 A Id = 1.25 * 413.33 = 516.66 A Seleccionamos: Interruptor termomagnético Corriente : 630 Amp. Corriente c.c. : 16 KA Tensión : 500 voltios Regulación : 0,6 a 1 In. SAB “C” P = 315 KVA V = 440 Voltios
√ 3315 0.44
I = 413.33 A Id = 1.25 * 413.33 = 516.66 A Seleccionamos: Interruptor termomagnético Corriente : 630 Amp. Corriente c.c. : 16 KA Tensión : 500 voltios Regulación : 0,6 a 1 In.
2.9.3
CAJA TIPO F1M
Será una caja metálica del tipo “F1M” según planos normalizados por ELECTRONORTE S.A., y presenta las siguientes características: Características Técnicas: . Marca, Tapa, ángulo de puesta a tierra refuerzos y topes. . Cajón.
: Acero laminado en frío brillante, PL2 mm, Espesor. : Acero laminado en frío brillante, PL 0.9 mm
. Dimensión cajón
: 520 x 245 x 200 mm.
. Dimensiones tapa LT
: 491 x 216 x 2.00 mm
Características d e Fabricación: . Unión. . Cortes y dobleces. . Pintado tapa y marco exterior . Bases . Acabado . Pintado parte restante . Bases . Acabado
: Puntos de soldadura por resistencia 50 mm separ. : Por estampados sin filos ni cortantes ni rebabas. : Epoxica de cromato de zinc, capa de 50μ mínimo. : Epoxi gris, capa de 90μ mínimo. : Epoxi polvo de zinc capa de 30μ mínimo. : Pintura dasflatica capa de 45μ mínimo.
La caja será prevista para interruptores termomagnéticos. Además deberá estar equipada con: . Tablero de madera de 425 x 165 x 10 mm espesor. - Aldabas para candados. 2.9.4
UBICACIÓN DE CAJAS TIPO “F1M”.
Las cajas tipo “F1M” se ubicarán en un murete de ladrillo macizo, ubicado junto a la subestación. De aquí se alimentará al tablero general de donde saldrán los circuitos a los respectivos galpones. El murete tendrá las siguientes dimensiones: 1200 x 765 x 300 mm. y se construirá sobre una base de concreto de 0.30 x 0.80 x 0.35 m.
CAPITULO III ESPECIFICACIONES TECNICAS DE MONTAJE
CAPITULO III ESPECIFICACIONES TECNICAS DE MONTAJE CONSIDERACIONES GENERALES Las especificaciones técnicas para el montaje se ciñe a lo establecido por el código Nacional de Electricidad y prescripciones de las normas del M.E.M., Reglamento Nacional de Construcciones que describen algunas de las tareas principales que debe realizar quien ejecuta la obra; con la finalidad de definir mejor las exigencias y características de los trabajos a efectuar y en algunos casos, los procedimientos a emplear quedan claramente establecidos, sin embargo, el ejecutor es el responsable de todos los trabajos necesarios a realizar para la construcción en conformidad con los planos del Proyecto y las especificaciones. . Seguridad e Higiene El Contratista deberá observar todas las leyes, reglamentos, medidas y precauciones que sean necesarias para evitar que se produzcan condiciones insalubres en la zona de los trabajos y en sus alrededores. En todo tiempo, el Contratista deberá tomar las medidas y precauciones necesarias para la seguridad de los trabajadores, prevenir y evitar accidentes, y prestar asistencia a su Personal contando con las ASTs debidamente aprobadas por la entidad y el supervisor de obra. Se cumplirá con el Reglamento de Seguridad y Salud en el Trabajo de las Actividades Eléctricas, el cual fue aprobado por Resolución Ministerial Nº 111-2013 MEM/DM, del 21 de Marzo 2013 y las modificatorias según R.M. N° 318-2010-MEM/DM del 27 de Julio 2010 y normas de prevención establecidas por ELECTRONORTE S.A. Transporte y manipulación de materiales Los materiales se transportarán y se manipularán con el mayor cuidado posible, sin ser arrastrados ni rodados por el suelo. Todo material que resulte deteriorado durante el transporte deberá ser reemplazado. 3.1.0
POSTES Y CRUCETAS
En lo posible la colocación de los postes se ceñirá a lo indicado en planos. La excavación para la cimentación de los postes deberá ser lo estrictamente necesaria, de modo de no alterar el terreno adyacente, lo cual modificaría su resistencia mecánica. El fondo del agujero llevará un solado de concreto pobre de 10 cm. de espesor. Los agujeros serán de 0.9 x 0.9 x 1.7 m. Los postes de la red primaria se hincarán a la profundidad de 1,60 m. Antes de ser izados deben revisarse con mucha atención, cuidando de que no presenten rajaduras o fisuras que comprometan su resistencia mecánica. Durante el izaje debe evitarse flexiones innecesarias que perjudiquen o deterioren el poste. Los postes deben observar una verticalidad completa, debiendo guardar un alineamiento perfecto.
3.1.1 MONTAJE DE ACCESORIOS DE CONCRETO Los accesorios de concreto (medias lozas, crucetas, ménsulas y palomillas de c.a.v.) se ceñirán a lo indicado en las láminas de detalle que constituyen parte del presente proyecto, todas ellas se instalarán bien niveladas. Deberán respetarse las alturas de instalación y su adecuado alineamiento y perpendicularidad con relación al eje de la línea. Deberán fraguarse con mortero de cemento y tacones de madera para tapar los orificios, previamente se instalarán las varillas roscadas para evitar movimientos y cambios de dirección, a causa del viento o en maniobras de mantenimiento. 3.1.1 Aplicación de sellador Para aplicar el sellador, primero se limpia el poste con un waype y agua a través de toda la superficie, hasta obtener un área exenta de polvo, manchas, aceites, pinturas, etc. Luego se prepara el sellador o similar y aplicamos una primera capa con brocha, hasta obtener una capa saturada. El pintado se comienza por la base del poste, y se sellará la longitud de empotramiento más un metro. 3.2.0 CONDUCTORES AEREOS Para el tendido y tensado de los conductores eléctricos, se tendrá en cuenta las recomendaciones siguientes: - Evitar el rozamiento de los conductores con el terreno a fin de evitar su deterioro. - El empalme de los conductores entre sí se hará en caso necesario mediante manguitos de empalme del tipo compresión o tubulares retorcidos en la obra, no se permitirá más de un empalme por vano y conductor. - No se permitirá el entorchado de los conductores de los conductores entre sí. - En caso de deterioro del conductor por rotura de uno o más hilos se empleará manguitos de reparación. - El conductor deberá ser puesto en flecha, después de no menos de 24 horas de efectuarse el tendido. - La flecha real no debe superar la flecha técnica, admitiéndose una tolerancia de 2% sobre el valor técnico. 3.3.0 AISLADORES Los aisladores antes de su ensamble e instalación deberán ser rigurosamente limpiados y revisados con suma minuciosidad. Durante el montaje debe evitarse que sufran daños o golpes que deterioren el esmalte. Igual cuidado debe tomarse con los accesorios metálicos. Debe tomarse especial cuidado para el correcto montaje de los pasadores de seguridad en los aisladores suspensión. 3.4.0 RETENIDAS Los postes de ángulo, derivación, anclaje y fin de línea llevarán retenidas de anclaje, orientados en la dirección de la bisectriz del ángulo que forman los conductores.
La fijación al poste se hará mediante su propio perno ojo angular, ubicado como mínimo a 0,10 m debajo de la cruceta en los postes de anclaje y por encima de ésta en los demás casos. No se deberá utilizar tuercas ojos para la instalación de las retenidas. El ángulo del viento con relación al poste no debe ser mayor a 30º. La varilla de anclaje no debe sobresalir del nivel del piso más de 0,20 m, en caso de haber vereda no más de 0,10 m. 3.5.0 PUESTA A TIERRA Todas las estructuras llevarán su puesta a tierra. En la estructura de medición irán tres (03) puestas a tierra donde una es exclusiva para el medidor electrónico. Para la colocación del electrodo Copperwelld, se realizará una excavación de 0,80 x 0,80 x 2,4 m, donde se alojará el electrodo y luego se cubrirá con bentonita y tierra vegetal, en capa de 1 m. Para ir apisonando. Por ningún motivo la varilla de puesta a tierra deberá golpearse; deberá primero construirse el agujero y tratar adecuadamente el terreno, luego se procederá a su montaje. Finalmente se instalará la caja de Registro. El conexionado se realizará con conductor de cobre desnudo, temple blando de 35 mm² de acuerdo a las especificaciones técnicas. Cuando existan dos o más puestas a tierra que bajen por el mismo poste, una de ellas se realizará con el conductor desnudo y las otras se instalarán con el conductor cubierto tipo CPI. En la estructura soporte de trafomix se instalarán 03 puestas a tierra, el conductor de puesta a tierra en B.T., que va por el interior de la estructura, deberá ser con cable CPI 1x35 mm², forrado, con la finalidad de aislarlo con el conductor de puesta a tierra en M.T. desnudo. En la SE, se instalarán 02 puestas a tierra y en las demás estructuras 01 puesta a tierra Finalmente colocaremos la caja de registro la cual será de forma cilíndrica de 300 x396 mm de diámetro. 3.6.0 SUBESTACION AEREA BIPOSTE El izamiento de la Subestación se realizará, después de haber realizado una excavación de 0.9x0.9x1,80 m para poste y con un solado de 0,10 m, en la excavación. El izamiento del poste seguirá los lineamientos del punto 3.1.0 De ser posible el izamiento del poste se realizará con la media losa, colocada sin fijar. Una vez izado el poste y luego de un tiempo prudencial, se procederá al armado de la subestación, fijando en primer lugar la media losa, cuidando que quede horizontalmente el piso, lo cual se podrá comprobar con el nivel. Luego fijaremos la palomilla. Por último colocaremos la cruceta, fijando con tacos de madera y una mezcla de cemento y yeso. 3.7.0 EQUIPO DE SECCIONAMIENTO En el punto de seccionamiento y medición, así como en la subestación, se instalarán un juego de 03 seccionadores tipo Cut-Out los cuales se sujetarán mediante abrazaderas en la palomilla. Se instalará para protección. Todas las partes metálicas serán puestas a tierra.
3.8.0 CONEXIÓN TRAFO – INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO Para la conexión Trafo – Interruptor Termomagnético, a la salida de baja tensión del transformador colocaremos el cable NYY mediante terminales de compresión, así como en los terminales del interruptor termomagnético. Todas las conexiones deberán protegerse con cinta autovulcanizante y cinta aislante. 3.9.0 INSTALACION TRAFOMIX – SISTEMA DE MEDICION Para la instalación del trafomix, se instalará en su respectivo soporte, teniendo cuidado de conectar correctamente, esto es entrada de corriente por la letra “K” (línea) y salida por la letra “L” (carga). De la bornera se instalará el conductor NLT 4-1x2,5 mm² + 4-1x4 mm², uno para el circuito de tensión y el otro para el circuito de corriente, los cuales bajarán hasta el medidor. El medidor irá en una caja LTM instalado en un murete junto al poste. Para proteger al conductor NLT se instalará dentro de un tubo de Aº Gº de 1” de diámetro. La instalación y contraste del medidor será por cuenta de la empresa concesionaria ELECTRONORTE S.A. por lo que el interesado deberá cancelar los derechos correspondientes. Se recomienda proteger la caja LTM con una rejilla protectora de fierro y tener seguro para instalar un candado, para evitar el hurto del medidor. 3.10.0 HERRAMIENTAS El contratista dispondrá en la obra, en la oportunidad requerida, herramientas operativas y en número suficiente según el tipo de trabajo a efectuar, así como el personal técnico idóneo y ayudante respectivo para el correcto manejo de las mismas. 3.11.0 PRUEBAS ELECTRICAS Al concluir los trabajos de montaje de las redes se deberán realizar las pruebas que se detallan a continuación: Determinación de las secuencias de fase. Se deberá demostrar que la posición relativa de los conductores de cada fase corresponde a lo prescrito. Prueba de continuidad y resistencia eléctrica Para esta prueba, se pone en cortocircuito las salidas de las líneas de la S.E. y después se prueba a cada uno de los terminales de la red su continuidad. Las resistencias eléctricas de las tres fases de la línea no deberán deferir más que 5 % del valor de la resistencia por kilómetro de conductor. Prueba de aislamiento En las redes se medirá la resistencia de aislamiento de todas las fases entre fases y a tierra. Los resultados deberán ser los indicados en la Norma de Procedimientos:
Tipo de Condic iones Condiciones Normales - Entre fases - De Fase a Tierra
Red de Distr ibuci ón Primaria Aéreas Sub ter rán eas 100 MΩ
50 MΩ
50 MΩ
20 MΩ
50 MΩ
50 MΩ
20 MΩ
20 MΩ
Condiciones Húmedas - Entre fases - De Fase a Tierra
Prueba de tensión Después de haber realizado las pruebas anteriores se aplicará la tensión nominal a toda la línea durante 72 horas consecutivas. Cuando no se detecte ninguna situación anormal se puede poner en funcionamiento. 3.12.0 SEÑALIZACION Y NUMERACION DE ESTRUCTURAS Al concluir los trabajos se deberá pintar la señalización y codificación de los postes cuyos códigos serán coordinados con los supervisores de la obras, de parte de la empresa Concesionaria (Electronorte S.A.), según los formatos normalizados. 3.13.0 PRUEBAS DE TRANSFORMADORES Antes de poner en operación un transformador conviene efectuar la revisión siguiente: a) Resistencia de aislamiento b) Secuencia de fases correcta (polaridad) c) Tener cuidado que las lecturas de los parámetros sean las adecuadas.
CAPITULO IV CALCULOS JUSTIFICATIVOS
CAPITULO IV CALCULOS JUSTIFICATIVOS 4.0 CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS 4.1 CÁLCULOS ELECTRICOS 4.1.1 Cálculo de Redes Eléctricas a) Condiciones básica - Conductores de Al AAAC, desnudo temple duro disposición vertical - Temperatura ambiente : 25º C. - Temperatura máxima de operación : 50º C. - Tensión nominal : 22.9 KV. - Distribución : Aérea. b) Ecuaciones consideradas - Capacidad de Corriente I =
P 3 × V L × Cos φ
- Caída de tensión V =
P × L × ( R50º C Cosφ + X 3φ Senφ ) 10 × V 2 × Cosφ V = K 3φ × P × L
Donde: K 3φ
=
( R50º C Cosφ + X 3φ Senφ ) 10 × V 2 × Cosφ
Donde: R50º C
= R20º C [1 + α (50º C − 20º C )]
⎡ ⎛ DGM 3φ ⎞⎤ ⎟⎥ = + × X 3φ º C 0.377 ⎢0.05 0.46 Log ⎜ ⎜ ⎟ Dm ⎢⎣ ⎝ ⎠⎥⎦ DMG3φ
= 3 D1 × D2 × D3
Dm = 0.5642 × S × 10
−3
c) Determinación de las distancias eléctricas Según el Nuevo Código Nacional de Electricidad - Suministros * La distancia mínima entre conductores en su poste y a medio vano será: . 0.4 m. para tensiones inferiores a 11 KV. . 0.4 + 0.01m/KV en exceso de 11 KV (para tensiones superiores a 11 V.) * La distancia horizontal mínima a medio vano será: Para conductores menores de 35mm2, es: d = 0.0076 × U + 0.65
( f − 0.61)
Para conductores de 35mm2 o mayores d = 0.0076 × U + 0.008 2.12 x S
donde: f U
: :
Flecha máxima a 50ºC sin viento (m) Tensión de línea entre fases (KV)
Si adoptamos una distancia d = 1.0 m entre conductores podremos disponer de una flecha máxima a medio vano de: F máx.= 0.454 m. (Entiéndase como flecha máxima) 4.1.2 SIMBOLOGÍA UTILIZADA
m 5 2 . 1 m 0 0 . 1
1.50 m
I P VL Cosø V L R X3ø α
DMG3ø Dm D1, D2, D3 F
= = = = = = = = = = = = =
Corriente de diseño (Amp) Potencia eléctrica de máxima demanda (KW) Tensión nominal de línea (KV) Factor de Potencia Caída de tensión (%) Longitud considerada en Km. Resistencia del conductor (ohm/km) Resistencia inductiva trifásica (ohm/km) Constante de dilatación térmica Distancia media geométrica trifásica (m) Radio medio geométrico (m) Distancia entre conductores (m) Flecha máxima (m)
4.1.3 PARÁMETROS CONSIDERADOS a. Factor de Potencia b. Constante de dilatación c. Distancia entre conductores
: : :
0.80 2.3 x 10-5 x 1/ºC (Aluminio) D1 = D2 = 1.25 D3 = 1.50 m
4.1.4 TABLA DE VALORES SECCIÓN (mm2) 50 Desn.
DIÁMETRO Conductor (mm) 9.06
R 20 ºC Ohm/km
R 50 ºC Ohm/km
X3ø ºC Ohm/km
K 3ø ºC Ohm/km
0.681
0.7545
0.4563
2.09 x 10 -4
4.1.5 CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN A) DIAGRAMA DE CARGA
B) CUADRO DE CAÍDA DE TENSIÓN Caída de Tensión en el punto de alimentación: 3.5 % (dato proporcionado por Electronorte S.A.) 4.1.6 CAPACIDAD DE RUPTURA DE LOS ELEMENTOS PROYECTADAS La potencia de cortocircuito en el Punto de Alimentación se ha considerado es de 250 MVA. Según dato proporcionado por Electronorte S.A. La corriente de cortocircuito trifásico será alrededor de 8.82 KA. y la de cortocircuito asimétrico de 22.45 KA respectivamente. La potencia de cortocircuito en las subestaciones proyectadas se calcula por las fórmulas: V
Ncc = V
2
M Icc =
2
..............................( I )
+ Z
Ncc 3 × V
.................... ........( II )
Is = 1.8 × 2 × Icc.......... .......... ....( III ) Z = R 50º C + jX 3φ
Donde: V M Z
= Tensión nominal (22.9 KV) = Potencia de cc en el punto de alimentación (250 MVA) = Impedancia de línea aérea (ohm/km)
La impedancia de cada uno de los conductores es: Z150
= 0.7545 + j0.4563 (Ohms/Km)
Reemplazando valores en las fórmulas anteriores obtenemos el siguiente cuadro: SE SAB "A" SAB "B" SAB "C"
Z (Ohm) 0.0044 0.0044 0.2592
Ncc (MVA) 249.476 249.476 222.504
Icc (KA) 6.290 6.290 5.610
Is (KA) 16.010 16.010 14.279
Luego los equipos de protección, seccionamiento y maniobras deberán ser capaces de soportar las capacidades de ruptura (MVA) indicados en el cuadro y asimismo deberán ser garantizados para soportar una corriente dinámica (Is) mayor de 16 KA.
CALCULO DE CAIDA DE TENSIÓN 22.9 KV PROYECTO : LINEA DE DISTRIBUCI N PRIMARIA 22.9 K CIRCUITO : LINEA TRONCAL Y RED DISTRIBUCI LUGAR : ELECTRIFICACION POZOS TUBULARES SE OR REATEG PUNTOS Pot. (Kw) M.D.(Kw) S.M.D(Kw) I (Amp) S.I. (Amp) L (Km) S. (mm2) Volt. (%) S.Volt. (%) NOTA :
1 111 111 537 3.49824016 16.9239186 0.294 50 0.03194905 3.53194905
2
3
213 213 426 6.71283923 13.4256785 0.005 50 0.00043104 3.53238009
213 213 213 6.71283923 6.71283923 0.005 50 0.00021552 3.53259561
4
5
FECHA : ABRIL - 201 HECHO POR : Ing. R.N.V 6
7
8
9
10
0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0 0 0 0 0
0
0
0
0
0
0
0
0 0 3.53259561
0 0 3.53259561
0 0 3.53259561
0 0 3.53259561
0 0 3.53259561
0 0 3.53259561
0 0 3.53259561
Al punto 1, se le ha agregado la caida de tensión en el punto de diseño dado por el Concesionario
DIAGRAMA DE CARGA DIARIO POZOS SEÑOR REATEGUI 600
500
) W K ( 400 A D N A M300 E D A M I 200 X A M 100
0 0
5
10
15
HORAS DEL DIA
20
25
DIAGRAMA DE CARGA DIARIO POZOS SEÑOR REATEGUI 600
500
) W K ( 400 A D N A M300 E D A M I 200 X A M 100
0 0
5
10
15
20
HORAS DEL DIA
4.1.7 CÁLCULO DE AISLAMIENTO A ) Condiciones de trabajo . Altura de trabajo sobre el nivel del mar . Temperatura promedio . Densidad relativa del aire (δ)
: 100 m.s.n.m.. : 20º C
⎛ Bo ⎞...............................( I ) ⎟ ⎝ B ⎠
h = 18400 × (1 + α × t )× log ⎜
δ = 0.386 ×
Donde: δ
B Bo t h α
B
(273 + t )
...........................................( II )
: Densidad del aire : Presión atmosférica en mm.Hg. : Presión atmosférica a la altura h en mm. Hg. : Temperatura promedio en ºC. : Altura sobre el nivel del mar en m. : Coeficiente de expansión térmica del aire (0.003670)
Despejando I y II tenemos: δ
: 0.989 δ
25
4.1.7 CÁLCULO DE AISLAMIENTO A ) Condiciones de trabajo . Altura de trabajo sobre el nivel del mar . Temperatura promedio . Densidad relativa del aire (δ)
: 100 m.s.n.m.. : 20º C
⎛ Bo ⎞...............................( I ) ⎟ ⎝ B ⎠
h = 18400 × (1 + α × t )× log ⎜
δ = 0.386 ×
Donde: δ
B Bo t h α
B
(273 + t )
...........................................( II )
: Densidad del aire : Presión atmosférica en mm.Hg. : Presión atmosférica a la altura h en mm. Hg. : Temperatura promedio en ºC. : Altura sobre el nivel del mar en m. : Coeficiente de expansión térmica del aire (0.003670)
Despejando I y II tenemos: δ δ2 δ1
: 0.989 : δ : 0.995
B) LONGITUD DE FUGA.
= Vmax xL fe x
L f
Donde: Lf
:
Vmax Lfe
: :
La
: :
δ
1 δ
longitud de fuga requerida de acuerdo con el nivel de contaminación mm tensión máxima del sistema de fase a tierra (25 kV) longitud de fuga mínima recomendada (25mm/KV) nivel de contaminación ligero longitud de fuga de un aislador en mm Densidad relativa del aire L f
= 25 x25 x
L f
1 0.989
= 631.95mm
B) AISLADORES PARA LÍNEAS DE 22.9 KV. *Tensión de descarga bajo lluvia Donde: U = Tensión en KV (22.9) fc = factor de corrección altitud y temperatura (0.89) Reemplazando tenemos: Uc = 53 KV. Tensión de Impulso (Ui) Tensión equivalente:
U
δ
= 23.026
KV
Interpolando según Tabla 3-II C.N.E. 17.5 --------------- 95 23.026 --------------- X 24.0 --------------- 125 X = 120.5 KV. * Tensión de descarga en seco (Uds) Uds = 3.3 × U × 1.05
Dónde: U = Tensión en KV (22.9) Uds = 79.35 KV. SELECCIÓN DE AISLADORES Designacion Clase Tipo Material Voltaje Nominal Distancia de Fuga Número de Campanas
PLI‐36A Pin Polimerico 36 kV 1000 mm 13
Resistencia en Húmedo (AC)
95 kV
Impulso (BIL) 200 kV
200 kV
Cantilever
10 kN
TIPO SUSPENSIÓN - POLIMÉRICO Designacion Clase
RST‐DS46
Tipo
Retencion
Material
Polimerico
Voltaje Nominal Distancia de Fuga Número de Campanas
46 kV 1210 mm 13
Resistencia en Húmedo (AC)
95 kV
Impulso (BIL)
250 kV
Cantilever
8 kN
Resistencia Mecánica
75 kN
C) SELECCIÓN DEL NÚMERO DE AISLADORES Como verificación se determina el tipo de aislador, por el grado de aislamiento, por la distancia de fuga del aislador y por el esfuerzo a la tracción. La zona donde operará la línea no presenta índices de contaminación alta, de acuerdo a la norma IEC 815, el grado de aislamiento estará entre 1.5 a 2.0 cm /KV, en el caso critico se asume 2.0 cm /Kv. Para el aislador polimérico Clase ANSI tenemos: L =
Ln ×U
3.926 x 10 A T
A
⎛ = ⎜ log ⎝
76
−
⎞ ⎟ ; A = 1.875 336 ⎠
h
18
Donde: Ln U T h
= Longitud de fuga específica nominal (≥ 700mm) = Tensión de red (22.9 KV) = Temperatura (20 °C) = altura sobre el nivel del mar (100 m.s.n.m.)
Reemplazando datos tenemos: L = 365 mm. (14.37”) Se seleccionarán aislador tipo Pin Clase ANSI Polimero. Para el aislador tipo Suspensión Lo usaremos para el caso más crítico: Estructura de anclaje para ángulos desde 60º hasta 90º como máximo de la línea, con conductor de 50 mm 2 de Aluminio. Fc = Fvc + Tc Fc
= 32.32 cos α / 2 + 1117.20 senα / 2
32.32 602 1117.20 602
Fc = 586.59 Kg. (1293.21 Lb) Luego: CS x Fc = 2.5 x 1293.21 = 3233.025 Lb. Seleccionamos aislador Polimérico 4.2. CÁLCULOS MECÁNICOS 4.2.1 CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES a.- Características de conductores Material Tipo Sección (mm2) Diámetro (mm) Peso (kg/km) Carga de rotura (kg f) (Cat. Ceper) Módulo de elasticidad (kg/ mm2) Coeficiente de dilatación lineal (1/ºC)
Aluminio AAAC Desnudo 50 9.06 137 1305 5 700 2.3 x 10-5
b.- Condiciones del proyecto - Presión del viento V = 19.5 m/s, velocidad del viento (V = 70Km/Hr) Pr = 0.102 x 0.613 (19.5) 2 = 23.78 kg/ m 2 - Altitud de instalación: 0 – 100 m.s.n.m. Para los esfuerzos máximos se considerará la acción del peso propio del conductor y la sobrecarga debido al viento a una temperatura mínima de 5 grados centígrados. c.- Hipótesis de Cálculo Hipótesis 1
: Esfuerzo Máximo - Temperatura ambiente mínima - Presión del viento
Hipótesis 2
: Esfuerzo Diarios (EDS) - Temperatura ambiente - Presión del viento - Esfuerzo normal ( σ2 )
Hipótesis 3
: 5º C : 23.78 kg/m2
: Flecha Máxima - Temperatura ambiente máxima - Presión del viento
d.- Ecuaciones consideradas Ecuación cambio de estado de conductores.
: 25º C :0 :6.00 kg/mm2 : 50ºC :0
2 2 2 2 ⎡ d E (W 2 ) ⎤ d E (W 1−3 ) (σ 1−3 ) ⎢σ 1−3 − σ 2 + α E (T 1−3 − T 2 ) + ⎥= 2 2 24 A 2 24 A (σ 2 ) ⎥⎦ ⎢⎣ 2
Carga Resultante Unitaria del Conductor W 2
= (Wc )2 + (Wv ) 2 ,
Donde : Wv = Pv ×
e.- Flecha del conductor: Teniendo en cuenta que (h/a) es menor que 0.2 F =
d 2 × Wr 8 × A × σ
f.- Vano Básico V Básico
( L1)3 + ( L 2)3 + ( L3)3 + ..........( Ln) 3 = L1 + L 2 + L 2 + ............. Ln
. á ... VBásico = 80.38 m
≈ 80 m.
g.- Simbología utilizada: A : Sección del conductor (mm²) E : Módulo de Elasticidad final del conductor (kg/mm²) V : Velocidad del viento (km/Hr) d : Vano equivalente (m) F : Flecha del conductor (m) h : Desnivel entre apoyos (m) T 1 .3 : Temperatura ambiente en la hipótesis 1 y 3 (ºC) T2 : Temperatura ambiente en la hipótesis 2 (ºC) Pv : Presión del viento sobre el conductor (kg/m²) Wc : Peso propio unitario del conductor (kg/m) Wv : Carga Unitaria debida al viento (kg/m) Wr : Peso resultante en el conductor (kg/m) α : Coeficiente de dilatación lineal del conductor (1º/C) σ2 : Esfuerzo normal del conductor (kg/mm²) σ1 . 3 : Esfuerzo conductor hipótesis 1 y 3 ø : Diámetro exterior del conductor (mm) β : Angulo de desnivel entre apoyos (grados)
φ 1000
h.- Esquema considerado
h
α x
α/2
a
i.- Tabla de Resultados
TABLA DE CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES Vano Básico: 80 m 2 HIPOTESIS SECCION (mm ) 50 VANO (m) 68 80 89 PESO 256.1193 256.1193 256.1193 MAXIMO (Kg/Km) 11.1550 11.1810 ESFUERZO ESFUERZO 11.1720 I (Kg/mm 2) 0.2654 0.3668 0.4536 FLECHA (m) 137 137 137 PESO (Kg/Km) 6 6 6 TEMPLADO ESFUERZO II (Kg/mm 2) FLECHA 0.2640 0.3653 0.4522 (m) 137 137 137 PESO MAXIMA (Kg/Km) 5.9581 5.9695 5.9753 FLECHA ESFUERZO III (Kg/mm 2) 0.2658 0.3672 FLECHA 0.4540 (m)
4.2.2 CÁLCULO DE LA PLANTILLA DE FLECHA MÁXIMA
8 1 ……… Definiciones To = (σ*A) tiro en kg del conductor en su parte más baja (tiro horizontal) ω = peso lineal del conductor en kg/m. Po = (To/ω) parámetro del conductor en metros. h = desnivel entre los dos extremos en metros d = vano en metros f = flecha en metros a mitad del vano f o = flecha en metros para desnivel o entre puntos de apoyo. Para una representación parabólica: (h/d=0)
1:500 1:2000
Entonces de la ecuación de la curva parabólica se tiene para el dibujo:
Escala Vertical: Escala Horizontal:
4.2.2 CÁLCULO DE LA PLANTILLA DE FLECHA MÁXIMA
8 1 ……… Definiciones To = (σ*A) tiro en kg del conductor en su parte más baja (tiro horizontal) ω = peso lineal del conductor en kg/m. Po = (To/ω) parámetro del conductor en metros. h = desnivel entre los dos extremos en metros d = vano en metros f = flecha en metros a mitad del vano f o = flecha en metros para desnivel o entre puntos de apoyo. Para una representación parabólica: (h/d=0)
1:500 1:2000 0. 0 4 ………
Entonces de la ecuación de la curva parabólica se tiene para el dibujo:
Escala Vertical: Escala Horizontal:
Para los siguientes valores, se tiene: h = 22 m To = 298.765 kg Po = 2.1808 m A = 50 mm2 ω = 137 kg/m 2 σ = 5.9753 (kg/mm ) d = 88.61 m Reemplazando valores en ecuaciones (A) y (B) se tiene:
0.464 0.0189 0.0189
La ecuación parabólica queda de la siguiente manera:
4.2.3 CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS A) Consideraciones para el cálculo Cargas permanentes: Se considerarán cargas verticales permanentes al peso propio de los distintos elementos como postes, conductores, aisladores, ferretería y cimentaciones. Presión debida al viento: Se considerará una velocidad del viento de 19.5 m/s. Se supondrá el viento horizontal, actuando perpendicularmente sobre las superficies que incide. La acción del viento produce una presión de 23.78 kg/mm². Resultante del ángulo: Se tendrá en cuenta el esfuerzo ángulo de las tracciones de los conductores.
resultante de
Factores de seguridad: Para ambas hipótesis se considerará: C.S = 2.0. Todas las fuerzas aplicadas se reducirán por momentos de fuerzas a una equivalente aplicada a 10.0 cm. de la punta del poste. B) Características del diseño. - Vano promedio - Carga máxima - Presión del viento - Flecha más desfavorable - Longitud de empotramiento
: 80 m. : 11.172 Kg/mm² : 23.78 kg/m² : 0.454 m. : he = H/10 + 30
Fig. 1
H = 1.0 + 0.454 + 8.0 + H/10 + 0.30
H = 10.84 m. Elegimos postes de 13 m por recomendación de Electronorte S.A. Luego he = 1.60m. (altura de empotramiento) C) Características de los postes. - Material - Longitud total (m) - Esfuerzo en la punta (kg) - Diámetro base (mm) - Diámetro vértice (m) - Peso (kg)
: Concreto Armado centrifugado : 13 13 : 400 300 : 375 375 : 180 180 : 1335 1315
D) Ecuaciones consideradas. Para el cálculo se han tenido en cuenta las siguientes fórmulas: . Cálculo del diámetro de empotramiento d e
= d p +
h H
(d b − d p )
. Cálculo de la fuerza del viento sobre el poste (Fvp) y su punto de aplicación (Z)
⎛ d p + d e ⎞ ⎟ ⎜ 2 ⎟ ⎝ ⎠
Fvp = Pv × h⎜
d e + 2d p ⎞ h ⎞⎛ ⎛ ⎜ ⎟ Z = ⎜ ⎟ ⎜ ⎝ 3 ⎠⎝ d e + d p ⎠⎟
. Momentos producidos por la fuerza del viento sobre el poste (Mvp) Mvp
= Fvp × Z
. Fuerza producida por el viento sobre el conductor (Fvc) Fvc
φ ⎞ ⎛ α ⎞ = Pv × L⎛ ⎜ c ⎟ × Cos⎜ ⎟ ⎝ 1000 ⎠ ⎝ 2 ⎠
. Tracción de los conductores (Tc) Se calcula por el máximo esfuerzo de trabajo ( σ máx) de los conductores.
⎛ α ⎞ ⎟ ⎝ 2 ⎠
Tc = 2σ × A × Sen⎜
. Fuerza total sobre los conductores (Fc) Fc = Tc + Fvc
⎛ α ⎞ + Pv × L⎛ φ × c ⎞ × Cos⎛ α ⎞ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ 2 ⎠ ⎝ 1000 ⎠ ⎝ 2 ⎠
Fc = 2σ × A × Sen⎜
. Momento producido por el conductor sobre el poste (Mcp) Mcp
= Fc × l
. Momento total resultante (Mt) Mt = Mcp + Mvp Mt = Fc × l + Fvp × Z
. Fuerza total sobre el poste Fp =
Mt h p
E) Simbología utilizada H = Longitud total del poste (m) h = Longitud libre del poste expuesto al viento (m) dp = Diámetro en la punta del poste (m) de = Diámetro en el empotramiento del poste (m) db = Diámetro en la base del poste (m) Z = Altura donde se aplica la fuerza del viento (m) Pv = Presión del viento (kg/m2) L = Vano promedio (m) Øc = Diámetro exterior del conductor (mm) A = Sección del conductor (mm2) L = Altura sobre el terreno donde se aplica Fc (m) hp = Altura sobre el terreno a una distancia de 10 m. σ = Esfuerzo de trabajo (kg/mm2) RESUMEN DE PARÁMETROS Z = 5.05 m Øc50 = 9.06 mm σ50 = 11.172 kg/mm2 dp = 0.180 m db = 0.375 m de = 0.3495 m
Fvp = 67.91 kgf hp = 11.30 m l1 = 11.4 m l2 = 10.4 m A50 = 50 mm2
ESQUEMAS CONSIDERADOS Fig. 2 •
FC1 FP
•
2 FC1
11.30 10.60 11.40
Fvp
Z
Fig. 3 Fvp Fvc
Fvc
α/2
α/2
T1 = Tsen α/2
T2 = Tsen α/2
T = 2 Tsen α/2
F) RESULTADOS OBTENIDOS SECCION mm² 50
FUERZA DEL VIENTO EN EL POSTE Fvp (kgs) 67.91
FUERZA Y TRACCIÓN EN LOS CONDUCTORES Fvc (kgs) Tc (kgs) 32.32 Cos α /2 1117.20 Sen α /2
Momento Total: Mt = Mvp + Mcp Mt = Fvp x Z + 11.20 x Fc1 + 10.4 x Fc1 + 9.6 x Fc1 Mt = 342.95 + 31.20 Fc1
Fuerza Total Sobre el Poste Fp = Mt/11.3 ANGULO ø (º) 6 15 20 30 45 60 75 90
Fvc (Kg) 32.2727307 32.0405439 31.8260527 31.2158461 29.8570374 27.9873674 25.6388266 22.8515991
SECCIÓN : 50 mm 2 Tc (Kg) Fc1 (Kg) Mt (Kg-m) 58.469681 90.7424117 3174.11324 145.823739 177.864283 5892.31564 193.999582 225.825635 7388.7098 289.152399 320.368245 10338.4392 427.533588 457.390626 14613.5375 558.599572 586.58694 18644.4625 680.107778 705.746605 22362.2441 789.979172 812.830771 25703.2701
Fp (Kg) 280.894977 521.443862 653.868124 914.906127 1293.23341 1649.95243 1978.95965 2274.62567
De los cuadros de resultados concluimos: • Seleccionar postes normalizados de concreto armado centrifugado de 13m/300Kg y postes de c.a.c. de 13m/400Kg • Las estructuras de alineamiento (0-6º) no llevarán retenidas y los armados serán con postes de 13m/300Kg • Para conductores de Aluminio 50 mm2 con ángulos mayores de a 6º (Estructuras de ángulo, anclaje y fin de línea) se instalarán retenidas.
4.2.4. CÁLCULO DE RETENIDAS Se analizará la retenida para los casos más críticos. a) Retenida para ángulos 6º-30º (Disposición Triangular) Conductor Aluminio AAAC, desnudo, temple duro, 50 mm 2
Fp
3 . 1 1
4 . 0 1
F
Tv
∑M = 0 Tvl x 10.40 = 914.906 x 11.30 Tvl = 994.081 Kg Tv = Tvl / Sen 30º Tv = 1988.16 Kg Para el caso de ángulos 6º-30º se instalará una retenida con cable Ac. Go 5/8” Ø y 4.95 Tn de carga de rotura.
d) Retenida para ángulos 30º-60º (Disposición Triangular)
Fc F
Fc Fc
m 7 . 9
m 5 . 0 1
m 3 . 1 1
d
Tv Fvp
Z
Fvp = 67.91 Kg Z = 5.05 Fc = 586.59 (50 mm 2) a α = 60º Luego:
∑Mo = 0
Disposición Triangular. Fc x 11.30 + Fc x 10.50 + Fc x 9.7 = 18477.585 Fvp x Z = 67.91 x 5.05 = 342.95 Tv x Sen 24º x 11.30 + Tv x Sen 28º x 9.70 = 18820.535
Tv = 2056.89 Kg
De acuerdo a este resultado, se instalará dos retenidas, con cable de acero galvanizado de Ø 3/8” con una carga de rotura de 4.95 Tn.
COEFICIENTE DE SEGURIDAD Para el caso más crítico de ángulos 30º-60º Cs
=
4950 2056 .89
= 2.4 ≈ 2.5
Para el caso crítico del conductor de Al, 50 mm 2 se utilizará una sola retenida con el cable de acero galvanizado de 3/8” Ø.
G) Denominación de Estructuras De acuerdo al ángulo que hace con la línea PD EM E1 E5 SAB
: 0º-6º : 0º-6º : 0º-6º : 0º-6º : 0º-6º
Punto de Diseño Estructura de medición en M.T. Alineamiento Anclaje-Vano Flojo Subestación aérea barbotante
4.3. CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURAS El presente cálculo tiene por objeto comprobar la estabilidad de los postes mediante sus bloques de anclaje. Fp
Fig. 6
b
11.40 m. a
t1
t
De acuerdo a la fórmula de Valenci Momento actuante < Momento resistente Fp = (h + t ) ≤
P ⎛ 4 P ⎞ ⎜a − ⎟ + cbt 3 2 ⎝ 3bσ ⎠
Donde: P C
= Peso total (poste + equipo + macizo) (kg) = Coeficiente definido por la densidad del terreno y el ángulo de talud....................................................................... (2000 kg/m3) He = Altura libre del poste.............................................. ( 11.40 mt) σ = Presión admisible del terreno.................................. (2x104kg/m2) a = Ancho del macizo................................................... (0.90 m) b = Largo del macizo.................................................... (0.90 m) t1 = Profundidad enterrada del poste............................. (1.60 m) t = Profundidad del macizo.......................................... (1.70 m) τc = Peso especifico del concreto................................... (2,200 kg/ m3) Fp = Fuerza que admite la punta del poste...................... (400 kg) Peso del macizo (pm) = (Volumen macizo – Volumen troncocónico) Volumen Troncocónico = 2
A1
A2
=
π (0.336 )
=
4
π (0.360 ) 4
2
t 1 3
× ( A1 + A2 +
= 0.0887 m2 = 0.1018 m 2
A1 + A2
)
Volumen troncocónico
= 0.1523 m3
Volumen Macizo
= a x b x t = 1.377 m3
Peso macizo
= (1.377 – 0.1523) x 2200 = 2694.34 Kg.
P = P . Poste + P . equipo + P. Macizo P = 1223 + 100 + 2694.32 = 4017.34 Kg P = 4017.34 Kg Luego: Ma = 400(11.4 + 1.60 )
Ma = 5200 Kg-m Mr =
4017 .34 ⎛ 4 × 4017 .34 ⎞ ⎜⎜ 0.8 − ⎟⎟ + 2000 × 0.9 × 1.7 3 4 2 3 × 0.9 × 2 × 10 ⎠ ⎝
Mr = 9853 kg-m Mr > Ma 4.4. CÁLCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN MEDIA TENSIÓN Los criterios para el dimensionamiento de las puestas a tierra en líneas de media tensión, incluyendo las de electrificación rural son las siguientes: a) b) c) d)
Seguridad de las personas. Operación del sistema. Descargas atmosféricas Facilidad para el recorrido a tierra de las corrientes de fuga.
A continuación se analiza, cada uno de los criterios mencionados a fin de determinar cómo se han aplicado.
Seguridad de las personas. Es el criterio más exigente, puesto que toma en cuenta las tensiones de toque, tensión de paso y de transferencia; en consecuencia no solo es necesario obtener un bajo valor de la resistencia de puesta a tierra, sino también una adecuada configuración de éste, para reducir el gradiente de potencial. Este criterio solo se aplica a las subestaciones de distribución.
Operación del sistema. En este tipo de sistemas, el criterio es el de obtener una resistencia equivalente total de todas las puestas a tierra, menor o igual a 3 para garantizar que durante una falla de fase a tierra; el fenómeno de desplazamiento del neutro no produzca sobretensiones importantes en las fases no falladas.
Sistemas con neutro aislado. En este tipo de sistemas, las únicas puestas a tierra importantes, desde el punto de vista de la operación, son las que corresponden al neutro del transformador de potencia y a la subestación de distribución; la subestación de potencia presenta por lo general, resistencias menores a 3 , por lo que realmente importa es la resistencia de puesta a tierra de la subestación de distribución.
Descargas atmosféricas. De manera general las líneas primarias ubicadas en la Sierra y Selva; debido a los recorridos por zonas naturalmente apantallados por cerros o por árboles están más expuestas a sobretensiones por descargas indirectas que por descargas directas, en tal sentido para el caso del presente proyecto; las Líneas Troncales y redes primarias en media tensión, se han tomado en cuenta las sobretensiones directas ya que en esta zona de la Costa no se presentan regularmente descargas atmosféricas. Para el sistema con neutro aislado, el dimensionamiento de la puesta a tierra desde el punto de vista de descargas atmosféricas; se han basado en lo que establece el Código Nacional de Electrificación – Suministro.
Facilidad para el recorrido de corrientes de fuga. En la Costa Peruana, debido a la ausencia de descargas atmosféricas, no es necesario el incremento del nivel de aislamiento de las líneas y redes primarias por el contrario las corrientes de fuga que recorren por la superficie de los aisladores debido a la presencia de elementos contaminantes, pueden producir el incendio de crucetas cuando no se tiene el cuidado de eliminar los espacios de aire en el recorrido de la corriente de fuga a tierra. Por esta razón, todas las estructuras ubicadas en zonas de costa llevarán la puesta a tierra desde los herrajes de los aisladores. En este caso, debido a la pequeña magnitud de la corriente de fuga no será necesario el uso de electrodos verticales sino solo un anillo alrededor del poste en la base; hecho con el mismo conductor de bajada. En las estructuras de seccionamiento, y en subestaciones de distribución y medición con equipos TRAFOMIX, deberán instalarse necesariamente electrodos verticales hasta alcanzar el valor de resistencia de puesta a tierra que establece el Código Nacional de Electricidad. Todas las partes metálicas no pertenecientes a los circuitos energizados de corriente de servicio (pantallas de cables, tableros de distribución, carcaza de transformadores; equipos de protección y maniobra, tableros, medición y control, etc) se conectan al sistema respectivo de puesta de tierra en media y baja tensión según sea el equipo (porque al producirse alguna falla o avería dichas partes metálicas normalmente no energizadas pueden entrar en contacto con los circuitos de corriente de servicio y luego pueden estar expuestas al toque). 4.4.1 Objetivos principales de la puesta a tierra •
Obtener una resistencia eléctrica lo más bajo posibles para derivar a tierra fenómenos eléctricos transitorios, corrientes de falla estáticos y parásitas; así como ruidos eléctricos y de radio frecuencia.
•
Mantener los potenciales producidos por las corrientes de falla dentro de los límites de seguridad, de modo que las tensiones de paso o de toque no sean peligrosas para los humanos y/o animales.
•
Hacer que el equipamiento de protección sea más sensible y permita una rápida derivación de las fallas de tierra.
•
Proporcionar un camino de derivación a tierra de descargas atmosféricas; transitorios y de sobre tensiones internas del sistema.
•
Ofrecer en todo momento y por un lapso prolongado baja resistencia eléctrica que permita el paso de las corrientes derivadas.
•
Servir de continuidad de pantalla en los sistemas de distribución de líneas telefónicas.
4.4.2 Resistividad del suelo La resistividad del suelo, es la facilidad u oposición natural que presentan los terrenos al paso de la corriente eléctrica y depende de varios factores para que un terreno posea mayor o menor conductividad entre otros podemos resaltar los siguientes: Tipo de suelo Terreno Porosidad Humedad Temperatura
: Composición química, presencia de electrolitos. : Formación de los suelos, peso, gravedad, etc. : Inclusiones esféricas vacías o llenas de aire. : Existencia de agua en los pozos. : Condiciones naturales extremas que influyen en la resistividad.
4.4.3 BASES DE CÁLCULO: Resistividad del terreno (Arcilla – arena) Resistencia máxima del sistema de puesta a tierra
: 30-50 - m (medición). : 25 (según C.N.E.
ESQUEMA DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA:
PT1
PT2
PT3
PTn
NEUTRO DE LOS CIRCUITOS DE DISTRIBUCIÓN DE MEDIA TENSIÓN Y MASAS MÉTALICAS R n
≤ 25 Ω
[n = N º
P .T .]
Como primera alternativa se considerará que se utiliza un electrodo único como la resistencia de puesta a tierra; y como 2 t < L, se tiene: R =
4 L ⎞ × Ln⎛ ⎜ ⎟ 2π L ⎝ 1.36 × d ⎠ P
Donde :
t
R = Resistencia de puesta a tierra ( ). L = Long. de electrodo (2.44m). a = radio de electrodo (m). t = Profundidad de enterramiento (m). p = Resistividad del terreno (-m).
L
2a = d
Se tiene: L = 2.44 m d = 0.0159 m. (5/8” ø) t = 0.200 m. pr = 50 – m R F
=
4 × 2.44 ⎞ × Ln⎛ ⎜ ⎟ 2π (2.44 ) ⎝ 1.36 × 0.0159 ⎠ 50
R F = 20 Este valor está comprendido dentro del rango permisible, estimado por las normas. Por consiguiente, se ha considerando instalar puestas a tierra, en todas las estructuras de seccionamiento, estructura de medición y subestaciones aéreas de distribución así como en las estructuras más críticas que se indican en el plano, según como se especifica para el sistema neutro aislado. En la puesta a tierra se deberá usar Bentonita como agregado para el tratamiento del terreno, la cual mejorará la resistividad del terreno. La Bentonita se mezclará con la tierra de cultivo, tratando de homogeneizar dicha mezcla, para luego rellenar el pozo de tierra e ir compactándola en segmentos conforme se vaya cubriendo por la mezcla preparada. La resistencia del pozo de puesta a tierra del sistema de medición deberá tratarse convenientemente con sales para que este valor no supere los 3 ohmios, caso contrario se aumentara el número de dispersores hasta conseguir el valor recomendado. CÁLCULO DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA EN BAJA TENSIÓN. El sistema de distribución de baja tensión es del tipo compartido y estará conformado de la siguiente manera: - Un circuito trifásico, neutro corrido a un nivel de tensión de 380 – 220V. para fuerza. (95% de la capacidad del transformador). El sistema de puesta a tierra estará conformado por uno ó más pozos de tierra, que permita disipar las corrientes de falla a tierra que puedan producirse en los equipos, tableros e instalaciones de baja tensión y este no debe superar las condiciones técnicas exigidas por las normas.
BASES DE CÁLCULO: Resistividad del terreno Resistencia máx. del sistema puesta a tierra
: 30 - 50 -m (según medición). : 15 ( según norma).
ESQUEMA DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA:
SUBESTACIÓN DE DISTRIBUCIÓN Elaborando cálculos análogos, se tiene:
0.20 m
Este diseño se puede asimilar a electrodo único cuya resistencia de puesta a tierra es:
2.44 m
NEUTRO DE LOS CIRCUITOS DE DISTRIBUCIÓN DE BAJA TENSIÓN. Como 2 t < L, se tiene: R =
4 L ⎞ × Ln⎛ ⎜ ⎟ 2π L ⎝ 1.36 × d ⎠ P
Donde : t
R = Resistencia de puesta a tierra ( ). L = Long. de electrodo (2.44m). a = radio de electrodo (m). t = Profundidad de enterramiento (m). p = Resistividad del terreno (-m)
L
2a= d Se tiene:
L = 2.44 m d = 0.0159 m. (5/8” ø) t = 0.200 m. pr = 50 – m R F
=
4 × 2.44 ⎞ × Ln⎛ ⎜ ⎟ 2π (2.44 ) ⎝ 1.36 × 0.0159 ⎠ 50
R F = 20 , como este valor, excede al recomendado por el C.N.E. se procederá a recalcular utilizando dos electrodos: La resistencia de un par de varillas alineadas y separadas una distancia de 4 m entre ellas y utilizando electrodos de las mismas características técnicas se calcula por la formula:
⎡ ⎛ L2 2 L4 ⎞ ⎤ 4 L ⎞ ⎛ ⎢ Ln⎜ ⎟ − 1 ⎜⎜ 1 + 8 + 4 ⎟⎟ ⎥ 3 S 5 S ⎠ ⎥ P ⎢ ⎝ A ⎠ Rv = + ⎝ ⎢ ⎥ 4π L S ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ Para S = 4m a= (5/8”), L = 2.44m. Donde : Rv = 0.22 p, y considerando una interferencia entre ellos del 80% se obtiene: Ri = 0.22 x 0.8 x p = 0.176 p = 0.176 x 50 = 8.80
Ω
Conclusiones: Por consiguiente, en el presente proyecto, se instalarán puestas a tierra en los siguientes puntos: -
En la Sub Estación de Distribución, se instalarán dos puestas a tierra: uno para media tensión y otro para baja tensión.
-
En las líneas y redes de media tensión se instalarán puestas a tierra, en todas las estructuras de alineamiento, seccionamiento, medición y estructuras críticas según se muestran en el plano.
-
En las instalaciones de baja tensión se instalarán dos puestas a tierra distanciados a 4 m cada una.
-
Las varillas o electrodos tipo Cooperweld tendrán las siguientes características: * Diámetro : 5/8” (1.59 cm.) * Longitud : 8’ (2.44 m.) * Material : Tipo Cooperweld. * Norma que sustenta el presente método de cálculo : National Electric Code.
4.5.0 CALCULO DE LA MAXIMA DEMANDA De acuerdo al plano de instalaciones eléctricas interiores la electrificación de los Pozos Tubulares del Señor Reátegui, tendrá necesidad de 111 Kw para sus cargas de alumbrado, tomacorrientes y fuerza, la cual se justifica de acuerdo al siguiente cuadro para una primera etapa, quedando 426 KW adicionales para una demanda futura proyectada: Las bombas de agua servirán para irrigar 250 Has de cultivo. “ ELECTRIFICACIÓN POZOS SEÑOR REÁTEGUI” S.E. “ A” 1 Electrobomba Riego por Goteo Nº 01 2 Alumbrado y Tomacorriente.
POTENCIA (Kw) 111.90 5,00
FACTOR MAXIMA DE DEMANDA DEMANDA (Kw) 1.00 111.90 1.00 5,00
SUB. TOTAL
116,90
DEMANDA MAXIMA S.E “ A”
116,90
RESUMEN (PRIMERA ETAPA) POTENCIA INSTALADA DEMANDA MAXIMA FACTOR DE SIMULTANEIDAD
: 116.90 kW : 111.06 kW : 0.95
MAXIMA DEMANDA SEB “ A”
: 111 kW
1.3.1 JUSTIFICACIÓN MAXIMA DEMANDA PROYECTADA SEGUNDA ETAPA “ ELECTRIFICACIÓN POZOS SEÑOR REÁTEGUI” S.E. “ B” 1 Electrobomba Riego por Goteo Nº 01 2 Electrobomba Riego por Goteo Nº 02 3 Alumbrado y Tomacorriente.
POTENCIA (Kw) 111.90 111.90 5,00
FACTOR MAXIMA DE DEMANDA DEMANDA (Kw) 1.00 111.90 1.00 111.90 1.00 5,00
SUB. TOTAL
223,80
DEMANDA MAXIMA S.E “ B”
223,80
RESUMEN (SEGUNDA ETAPA) POTENCIA INSTALADA DEMANDA MAXIMA FACTOR DE SIMULTANEIDAD
: 223,80 kW : 212,61 kW : 0.95
MAXIMA DEMANDA SEB “ B” (Proyectada)
: 213 kW
TERCERA ETAPA “ ELECTRIFICACIÓN POZOS SEÑOR REÁTEGUI” S.E. “C” 1 Electrobomba Riego por Goteo Nº 01 2 Electrobomba Riego por Goteo Nº 02 3 Alumbrado y Tomacorriente.
POTENCIA (Kw) 111.90 111.90 5,00
FACTOR MAXIMA DE DEMANDA DEMANDA (Kw) 1.00 111.90 1.00 111.90 1.00 5,00
SUB. TOTAL
223,80
DEMANDA MAXIMA S.E “ C”
223,80
RESUMEN (TERCERA ETAPA) POTENCIA INSTALADA DEMANDA MAXIMA FACTOR DE SIMULTANEIDAD
: 223,80 kW : 212,61 kW : 0.95
MAXIMA DEMANDA SEB “ C”
: 213 kW
RESUMEN TOTAL MAXIMA DEMANDA SEB “ A” MAXIMA DEMANDA SEB “ B” MAXIMA DEMANDA SEB “ C”
: 111,00 kW : 213,00 kW : 213,00 kW
MAXIMA DEMANDA TOTAL PROYECTADA
: 537,00 kW
Seleccionamos transformador de 160 KVA, 22.9/0.44 kV para la SAB “A”, transformador de 315 KVA, 22.9/0.44 kV para la SAB “ B” y transformador de 315 KVA, 22.9/0.44 kV para la SAB “ C”.
4.6.0 SELECCIÓN DEL INTERRUPTOR TERMOMAGNETICO SAB “A” P = 160 KVA V = 440 Voltios
√ 3 √ 3160 0.44
I = 209.95 A Id = 1.25 * 209.25 = 261.56 A Seleccionamos: Interruptor termomagnético Corriente : 300 Amp. Corriente c.c. : 16 KA Tensión : 500 voltios Regulación : 0,6 a 1 In. SAB “B” P = 315 KVA V = 440 Voltios
√ 3 √ 3315 0.44
I = 413.33 A Id = 1.25 * 413.33 = 516.66 A Seleccionamos: Interruptor termomagnético Corriente : 630 Amp. Corriente c.c. : 16 KA Tensión : 500 voltios Regulación : 0,6 a 1 In. SAB “C” P = 315 KVA V = 440 Voltios
√ 3
√ 3315 0.44
I = 413.33 A Id = 1.25 * 413.33 = 516.66 A Seleccionamos: Interruptor termomagnético Corriente : 630 Amp. Corriente c.c. : 16 KA Tensión : 500 voltios Regulación : 0,6 a 1 In. 4.7.0 SELECCIÓN DE FUSIBLES TIPO “ K” Para la protección en media tensión, se instalarán seccionadores tipo Cut Out, un juego de tres seccionadores en la primera estructura y un juego en la subestación: Fusible tipo “K” SAB “A” S = 160 KVA V = 22 900 Voltios
√ 3 √ 3160 22.9
I = 4.03 A Id = 1.25 * 4.03 = 5.04 A SAB “B” S = 315 KVA V = 22 900 Voltios
√ 3 √ 3315 22.9
I = 7.94 A Id = 1.25 * 7.94 = 9.93 A
SAB “C” S = 315 KVA V = 22 900 Voltios
√ 3 √ 3315 22.9
I = 7.94 A Id = 1.25 * 7.94 = 9.93 A
Seleccionamos: Por el valor comercial Fusibles de 06 amperios en la SAB “A”, Fusibles de 10 amperios en la SAB “B”, Fusibles de 10 amperios en la SAB “C” y 12 amperios en la primera estructura.
4.8.0
SELECCIÓN DE CORRIENTES PARA TRAFOMIX
Para la selección de las corrientes del trafomix se tendrá en cuenta: 1) Nivel de tensión. 2) Máxima demanda 3) Proyección de máxima demanda a futuro. SELECCIÓN CORRIENTE TRAFOMIX DATOS GENERALES Máxima Demanda Proyecto Proyección Futura Máxima Demanda Voltaje Cos Ø PARA Inicial Proyecto Futuro
KW 111 213 537
KV 22.9 22.9 22.9
111
KW
537 22.9 0.8
KW KV
A
A
3.4982 6.7128 16.9239
4.00 7.00 17.00
SELECCIONAMOS TRAFOMIX DE: 5-20 A / 5 A
4.9.0 SELECCIÓN DE CONDUCTOR NYY Para la selección del conductor NYY se tendrá en cuenta: 1) Potencia del transformador. 2) Nivel de baja tensión. SELECCIÓN CONDUCTOR NYY DATOS GENERALES POTENCIA DEL TRANSFORMADOR NIVEL DE TENSIÓN Cos Ø
315 0.44 0.8
KVA KV
CALCULO DE LA CORRIENTE POTENCIA TRANSFORMADOR (KVA) 315 NEUTRO Características
N° Hilos Espesor Aislamiento Espesor Chaqueta Peso Diámetro Exterior
TENSION (V)
CORRIENTE (A)
FACTOR
CORRIENTE DISEÑO (A)
SELECCIÓN
0.44
413.3424
25%
516.6780
3-1 x 300 mm2 1 x 150 mm2
> al 50 % de la Sección de Fase 3-1 x 240 mm2 61 2.2 mm 3 mm 8535 Kg/Km 60.2 mm
3-1 x 300 mm2 61 2.4 mm 3.2 mm 10600 Kg/Km 66.6 mm
1 x 150 mm2 37 1.8 mm 1.8 mm 1662 Kg/Km 22.6 mm
1 x 185 mm2 37 2 mm 1.8 mm 2057 Kg/Km 24.8 mm
458 A 415 A 361 A
518 A 460 A 409 A
428 A 408 A 338 A
483 A 470 A 367 A
Capacidad Corriente
Enterrado Aire Ducto
SELECCIÓN CONDUCTOR NYY DATOS GENERALES POTENCIA DEL TRANSFORMADOR NIVEL DE TENSIÓN Cos Ø
160 0.44 0.8
KVA KV
CALCULO DE L A CORRIENTE POTENCIA TRANSFORMADOR (KVA) 160 NEUTRO Características
N° Hilos Espesor Aislamiento Espesor Chaqueta Peso Diámetro Exterior
TENSION (V)
CORRIENTE (A)
FACTOR
CORRIENTE DISEÑO (A)
SELECCIÓN
0.44
209.9517
25%
262.4396
3-1 x 150 mm2 1 x 70 mm2
> al 50 % de la Sección de Fase 3-1 x 120 mm2 37 1.6 mm 2.4 mm 4280 Kg/Km 43.4 mm
3-1 x 150 mm2 37 1.8 mm 2.6 mm 5345 Kg/Km 47.9 mm
1 x 70 mm2 19 1.4 mm 1.6 mm 815 Kg/Km 16.5 mm
1 x 70 mm2 19 1.4 mm 1.6 mm 815 Kg/Km 16.5 mm
310 A 269 A 248 A
348 A 309 A 278 A
282 A 250 A 222 A
282 A 250 A 222 A
Capacidad Corriente
Enterrado Aire Ducto
PLANILLA DE MATERIALES
PLANTILLA DE ESTRUCTURAS RED PRIMARIA 22.9 KV PROYECTO: SISTEMA DE UTILIZACION A LA TENSION 22,9 KV, 3Ø, A LOS POZOS DEL SEÑOR REATEGUI CONDUCTOR Al - AAAC
ARMADO
Nº
VANO DE A
Al-AAAC 50 mm2
POSTES
CRUCETAS
13/300 13/400 13/400
Losa
C.A.C. C.A.C.
1.3 m
SAB
Palom. SIME. ASIM. 1.5 m
PUNTO DE DISEÑO
Z/1.5 ZA/1.5
AISLADORES CAD.
PIN
Polim. Polim.
1 1
1
5/8"X20"
CONECT
CONECT
CU
CU
Al/Al
Al/Cu
T.B.
T.D.
CUÑA
CUÑA
35mm2
Un.
1
1
1
3
3
3
3
3
1
Un.
22.84
75.372
ALINEAMIENTO (E1)
88.61
292.413
3
ESTRUCTURA VANO FLOJO (E5)
88.61
292.413
1
1
3
3
3
1
1
4
ESTRUCTURA VANO FLOJO (E5)
25.78
85.074
1
1
3
3
3
1
1
5
SUBEST. AÉREA BIPOSTE "A"
68.22
214.893
2
2
2
2
3
6
6
6
6
SUBEST. AÉREA BIPOSTE "B"
5
15.75
2
2
2
2
3
6
6
7
SUBEST. AÉREA BIPOSTE "C"
5
15.75
2
2
2
2
3
6
304.06
991.665
6
7
7
11
18
31
1
3
0
ALAMBRE
35mm2
3
ESTRUC. MEDICIÓN. (EM)
1
3
AcGo
RETENIDA SIMP CONTR
2
1
1
VARILLA
1
TOTAL
1
ESPIGA
5/8"x14" ROSCADA
1
CINTA P/ARM.
250
(m)
(m)
KVA
TRAFO
PARRA
MIX
RAYOS
PUESTA SECC A
UNIP.
25 KV
TIERRA
27KV
1 6
43
12
3
3
15
3
3
15
3
3
3
15
3
3
1
TRANSF.
D/ARM.
1
3
3
3
1 1 1
6
25
12
6
3
1
3
2
3
6
6
25
12
6
3
1
3
2
3
6
6
6
25
12
6
3
1
3
2
3
31
25
24
163
48
31
18
3
12
12
12
2
2
9
1
METRADO
METRADO GENERAL PROYECTO : SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV. POZOS TUBULA RES SEÑOR REATEGUI LUGAR : BAGUA GRANDE - UTCUBAMBA - AMAZONAS FECHA : ABRIL - 2014 PROPIETARIO : SR. REATEGUI HECHO POR : Ing. R.N.V. ITEM
ESPECIFICACIONES
A.-
LINEA MEDIA TENSION 10 KV
1.1.0 1.1.1 1.1.2 1.1.3 1.1.4 1.1.5 1.1.6 1.1.7
POSTES Y ACCESORIOS DE CONCRETO Poste de C.A.C. 13m/300 Kg. Poste de C.A.C. 13m/400 Kg. Cruceta Simétrica de c.a.c. de 1.5 m. Media Palomilla de CAC de 1.50m(soporte cut outs) Media loza de CAV de 1.10m (Trafo y Trafomix) Mensula de Madera 1.5 m Mensula de C.A.C. 1.5 m
METRADO UNID. CANT
Und. Und. Und. Unid Unid Unid Unid
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
1 9 11 7 7 1 1
1500.00 1500.00 150.00 150.00 240.00 150.00 100.00
TOTAL
1500.00 13500.00 1650.00 1050.00 1680.00 150.00 100.00 19630.00
1.2.0 CONDUCTORES Y CABLES 1.2.1 Conductor de Aluminio desnudo, cableado temple duro de 50 mm² de sección 7 hilos 1.2.2 Conductor de Cu, 35mm², temple duro 1.2.3 Alambre de amarre Al, temple blando, 6 mm². 1.2.4 Cable de energía tipo NYY-1KV, triplex de 3-1x300 +1x150 mm² de sección. 1.2.5 Cable de energía tipo NYY-1KV, triplex de 3-1x150 +1x70 mm² de sección. 1.2.6 Conductor forrado de Cu, tipo CPI 35 mm², TB 1.2.7 Cinta blanda de amarre Al, 6 mm2 Cable de energìa tipo NYY-1KV, triplex de 3 -1x16 mm2 de secciòn para bajada de trafo a caja F1M en voltaje de salida 1.2.8 220V
m m m
992 48 31
3.00 12.50 5.00
2976.00 600.00 155.00
m
30
580.50
17415.00
m m m
15 163 18
185.00 18.00 5.00
2775.00 2934.00 90.00
m
15
50.00
750.00 27695.00
1.3.0 AISLADORES Y ACCESORIOS 1.3.1 Aisladores polimericos tipo PIN clase equivalente NEMA -ANSI. 56-5 1.3.2 Espiga recta de AcGo de 1 " de diám. x 10" de long. c/ arandela cuadrad., tuerca y contratuerca. 1.3.3 Aislador Polimérico 24 KV. 4 pares de campanas 1.3.4 Perno ojo Ø 5/8" x 10" c/ arandela curvada 1.3.5 Grapa de anclaje tipo pistola para 50 mm². Al. 1.3.6 Grllete de A°G° tipo lira
c/u
31
140.00
4340.00
c/u c/u c/u c/u c/u
31 18 18 18 18
15.00 90.00 12.00 45.00 25.00
465.00 1620.00 216.00 810.00 450.00 7901.00
1.4.0 MATERIAL ELÉCTRICO Y FERRETERÍA 1.4.1 Seccionador Fusible Unipolar CUT OUT, 36 KV. BILL 150 KV, 100 A. 1.4.2 Fusible Tipo expulsión "K" - 6 A. 1.4.3 Fusible Tipo expulsión "K" - 10 A. 1.4.4 Fusible Tipo expulsión "K" - 12 A. 1.4.5 Conector tipo CUÑA Ampact, para conductor de Alluminio/Aluminio de 50/50 mm² de sección. 1.4.6. Conector tipo CUÑA Ampact, para conductor de Alluminio/Cu de 50/35 mm² de sección. 1.4.7 Varilla Roscada AcGo Ø5/8" x 20", 4 Tuerc. 1.4.8 Plancha de Cu tipo "J" para puesta a tierra. 1.4.9 Retenida simple p/poste de 13m conformado: - 01 Perno ojo de AcGo Ø 5/8" x 10". - 01 Aislador d/ traccion porcelana Clase 54-2. - 15 m Alambre Galv.N°12 para amarres pref. - 04 Amarres preformados - 15 m Cable de Ac Go multifilar Ø 3/8".
Pzas Pzas Pzas Pzas
12 6 6 3
390.00 10.00 10.00 10.00
4680.00 60.00 60.00 30.00
c/u
9
10.00
90.00
c/u Pzas c/u
24 25 49
10.00 24.00 9.00
240.00 600.00 441.00
METRADO GENERAL PROYECTO : SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV. POZOS TUBULA RES SEÑOR REATEGUI LUGAR : BAGUA GRANDE - UTCUBAMBA - AMAZONAS FECHA : ABRIL - 2014 PROPIETARIO : SR. REATEGUI HECHO POR : Ing. R.N.V. ITEM
1.4.10 1.4.11
1.4.12
1.4.13 1.4.14 1.4.15 1.4.16 1.4.17 1.4.18 1.4.19 1.4.20
ESPECIFICACIONES - 01 Varilla de anclaje Ø5/8" x 2.40m. - 02 Guardacabos. - 01 Arandela cuadrada 4" x 4" x 1 1/4" con orificio Ø 13/16". - 01 Canaleta de protección de A oGo. - 01 Bloque de concreto 0.5 x 0.5 x 0.20m. Retenida contrapunta idem a retenida simple: mas contrapunta de F°G° dfe 2"x1.20m Equipo de puesta a tierra conformado por: - 01 Varilla Cooperweld Ø5/8" x 2.4m - 01 Conector de bronce A/B Ø 5/8" - 01 Tubo de PVC-SAP Ø 3/4" x 1.5 m - 02 Conector de derivación tipo cuña 35/35mm² - 01 Caja de registro rotulada - 01 Dosis de Bentonita para tratamiento de PT 50 Kg Tuberia AoGo de 2" Ø x 3.2 m long.para protec. cable bajada y sujeto al poste con 5 abrazaderas de cinta Band It 3/4" ancho y hebillas. Terminales de Comprension de 35 mm para cable, de 35 mm2. Terminales de Comprension de 300 mm para cable, de 300 mm2. Terminales de Comprension de 150 mm para cable, de 150 mm2. Terminales de Comprension de 16 mm para cable, de 16 mm2. Parrarayos de 21 KV Cemento Hormigon Piedra Mediana
METRADO UNID. CANT
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
Cjto
2
120.00
240.00
Cjto
2
150.00
300.00
Cjto.
12
120.00
1440.00
Cjto
1
250.00
250.00
c/u
20
3.50
70.00
c/u
12
30.00
360.00
c/u
6
20.00
120.00
c/u Und Bolsas m3 m3
6 12 20 5 5
10.00 450.00 21.00 45.00 45.00
60.00 5400.00 420.00 225.00 225.00
TOTAL
15311.00 1.5.0 EQUIPOS DE MEDICIÓN Y PROTECCIÓN 1.5.1 Caja metálica tipo LTM 1.5.2 Medidor electrónico trifásico de energía activa y reactiva tipo ALPHA PLUS AIRL 220V, 5 A, 60 Hz multitarifa, c/puerto de comunic. RS485 1.5.3 Transformador mixto de Tension y Corriente tipo TMEA33 ,trifasico,relacion 22.9/0.22 KV 50 VA, y 5-20/5 Amp.-30VA. 1.5.4 Caja metálica tipo F1M 1.5.5 Cinta vulcanizante 1.5.6 Cinta aislante 1.5.7 Conductor Tipo NLT 3-1x4+3-1x2.5mm² para conexión de la medición. 1.5.8 Tuberia AoGo de 1" Ø x 6.4 m long.para protecc. cable bajada y sujeto al poste con 05 abrazaderas de cinta Band It 3/4" ancho y hebillas. 1.5.9 Tubo de PVC-SAP Ø 25mm x 3m. 1.5.10 Curva de PVC-SAP Ø 25mm. 1.5.11 Construcción de murete de ladrillo revestido de concreto. Dimens: 1.20x0.55x0.30m 1.5.12 Interruptor termomagnetico 630 A, regulable 1.5.13 Interruptor termomagnetico 300 A, regulable 1.5.13 Interruptor termomagnetico 50 A, regulable
Und
1
120.00
120.00
Und
1
2800.00
2800.00
Eqpo. Und Rollo Rollo
1 1 3 6
10299.00 135.00 3.50 32.00
10299.00 135.00 10.50 192.00
m
12
12.00
144.00
Cjto. Und Pzas
1 1 2
150.00 6.00 2.50
150.00 6.00 5.00
Gbal Und Und Und
1 3 3 1
250.00 1500.00 1000.00 300.00
250.00 4500.00 3000.00 300.00
METRADO GENERAL PROYECTO : SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV. POZOS TUBULA RES SEÑOR REATEGUI LUGAR : BAGUA GRANDE - UTCUBAMBA - AMAZONAS FECHA : ABRIL - 2014 PROPIETARIO : SR. REATEGUI HECHO POR : Ing. R.N.V. ITEM
ESPECIFICACIONES
1.6.0 TRANSFORMADOR 1.6.1 Transformador de distribuc. trifásico de 160 KVA relac.trans.22.9/0.44 KV,conexión Dyn5 instalación exterior, 5% de la Potencia Nominal en. voltaje de salida de 220 V 1.6.2 Transformador de distribuc. trifásico de 315 KVA relac.trans.22.9/0.44 KV,conexión Dyn5 instalación exterior.
METRADO UNID. CANT
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
Und.
3
25000.00
75000.00
Und.
3
31680.00
95040.00
TOTAL 21911.50
170040.00 SUBTOTAL ITEM A.-
262488.50
RESUMEN A.- SUMINISTRO DE MATERIAL ES INC.- IGV TRANSPORTE (Lima-Amazonas y Obra) SUBTOTAL A.B.- MONTAJE ELECTROMÉCANICO SIN IGV MANO DE OBRA GASTOS GENERALES (Incl. Replanteo de Obra y Expediente de conformidad de Obra C.- COSTO DIRECTO IGV DE MONTAJE ELECTROMECANICO COSTO TOTAL GENERAL (S/.)
262488.50 13124.43 275612.93 82683.88 68903.23 13780.65 358296.80 14883.10 373179.90
Son: Trescientos setenta y tres mi l ci ento setenta y nueve con 90/100 Nuevos Soles NOTA LOS COSTOS INDICADOS NO INCLUYEN LOS PAGOS A ENSA POR INSTALACION DE MEDIDOR Y CONTRASTE Y EMPALME EN CALIENTE
8500.00
CRONOGRAMA DE OBRA
CRONOGRAMA DE EJECUCIÓN DE OBRA PROYECTO: ELECTRIFICACIÓN POZOS TUBULARES DEL SEÑOR REATEGUI Id
Nombre de tarea
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
ELECTRIFICACIÓN POZOS DEL SEÑOR REATEGUI
14 15
Duración
SUMINISTRO DE MATERIALES
SUMINISTRO DE ESTRUCTURAS C.A.C. Y BIPOSTE SAB SUMINISTRO DE TRANSFORMADORES, TRAFOMIX. SUMINISTRO DE CONDUCTORES, CABLES Y FERRETERI MONTAJE ELECTROMECÁNICO
TRAZO Y REPLANTEO (ACARREO POSTES Y MATERIAL) APERTURA DE HUECOS IZADO DE POSTES Y SUBESTACION BIPOSTE C.A.C. INSTALACIÓN DE RETENIDAS Y PUESTAS A TIERRA TENDIDO DE CONDUCTORES MONTAJE DE TRAFO Y ACCESORIOS DE PROTECCIÓN INSTALACIÓN MEDICIÓN (TRAFOMIX) Y CONSTRUCCIÓN DE MURETE PRUEBAS PUESTA EN SERVICIO
Fecha: 01/04/14 PROP. : SEÑOR REATEGUI HECHO POR: J.W.O.N.
día -13
20 días
día -8
día -3
día 3
día 13
día 18
día 23
15 días
8 días 15 días 8 días 12 días
5 días 3 días 5 días 3 días 4 días 3 días 3 días 2 días 2 días
Tarea
Hito
Tareas externas
División
Resumen
Hito exteTarea
Progreso
Resumen del proyecto
División
DISTRITO: BAGUA GRANDE
día 8
PROVINCIA: UTCUBAMBA
DEPARTAMENTO: AMAZONAS
EQUIPAMIENTO DE EQUIPO DE BOMBEO
EQUIPAMIENTO DE EQUIPO DE BOMBEO
PRESUPUESTO EQUIPAMIENTO DE BOMBEO PROYECTO : SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV. POZOS TUBULA RES SEÑOR REATEGUI LUGAR : BAGUA GRANDE - UTCUBAMBA - AMAZONAS FECHA : ABRIL - 2014 PROPIETARIO : SR. REATEGUI HECHO POR : Ing. R.N.V.
PRIMERA ETAPA ITEM
ESPECIFICACIONES
METRADO UNID. CANT
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
TOTAL
EQUIPO DE BOMBEO
ElectroBomba de 150 HP, 60 Hz, 440V, trifàsico, 50 LPS 1.1.1 ,145 m presiòn de agua a la columna
Und.
1
221670.96
221670.96
Tablero de arranque con arrancador de estado solido, 150 1.1.2 HP, 440V, trifàsico
Und.
1
17444.00
17444.00
m
150
348.30
52245.00
c/u
6
20.00
120.00
1.1.3 Cable de energía unipolar de 1x150 mm² de sección. 1.1.4 Terminales de Comprension de 150 mm para cable, de 150 mm2.
291479.96 MONTAJE ELECTROMECANICO 1.2.1 Montaje Mecànico
Trabajo
1
1500.00
1500.00
1.2.2 Montaje Elèctrico
Trabajo
1
1500.00
1500.00
3000.00 RESUMEN
294479.96 2944.80
A.- SUMINISTRO DE MATERIAL ES INC.- IGV TRANSPORTE (Lima-Amazonas y Obra)
297424.76
SUBTOTAL A.-
297424.76 53536.46 350961.22
B.- COSTO DIRECTO IGV DEL COSTO DIRECTO
COSTO TOTAL GENERAL (S/.) Son: Trescientos ci ncuenta mil n ovecientos sesenta y uno con 22/100 Nuevos Soles
SEGUNDA ETAPA ITEM
ESPECIFICACIONES
METRADO UNID. CANT
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
TOTAL
EQUIPO DE BOMBEO ElectroBomba de 150 HP, 60 Hz, 440V, trifàsico, 50 LPS 1.1.1 ,145 m presiòn de agua a la columna
Und.
2
221670.96
443341.92
Tablero de arranque con arrancador de estado solido, 150 1.1.2 HP, 440V, trifàsico
Und.
2
17444.00
34888.00
m
300
580.50
174150.00
c/u
12
30.00
360.00
1.1.3 Cable de energía unipolar de 1x300 mm² de sección. 1.1.4 Terminales de Comprension de 300 mm para cable, de 300 mm2.
652739.92 MONTAJE ELECTROMECANICO 1.2.1 Montaje Mecànico
Trabajo
2
1500.00
3000.00
1.2.2 Montaje Elèctrico
Trabajo
2
1500.00
3000.00
6000.00 RESUMEN
PRESUPUESTO EQUIPAMIENTO DE BOMBEO PROYECTO : SISTEMA DE UTILIZACION 22.9 KV. POZOS TUBULA RES SEÑOR REATEGUI LUGAR : BAGUA GRANDE - UTCUBAMBA - AMAZONAS FECHA : ABRIL - 2014 PROPIETARIO : SR. REATEGUI HECHO POR : Ing. R.N.V.
PRIMERA ETAPA ITEM
ESPECIFICACIONES
METRADO UNID. CANT
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
TOTAL
658739.92 6587.40
A.- SUMINISTRO DE MATERIAL ES INC.- IGV TRANSPORTE (Lima-Amazonas y Obra)
665327.32
SUBTOTAL A.-
665327.32 119758.92 785086.24
B.- COSTO DIRECTO IGV DEL COSTO DIRECTO
COSTO TOTAL GENERAL (S/.) Son: Setecientos ochenta y cinc o mil ochenta y seis c on 24/100 Nuevos Soles
TERCERA ETAPA ITEM
ESPECIFICACIONES
METRADO UNID. CANT
COSTOS P. UNIT. PARCIAL
TOTAL
EQUIPO DE BOMBEO ElectroBomba de 150 HP, 60 Hz, 440V, trifàsico, 50 LPS 1.1.1 ,145 m presiòn de agua a la columna
Und.
2
221670.96
443341.92
Tablero de arranque con arrancador de estado solido, 150 1.1.2 HP, 440V, trifàsico
Und.
2
17444.00
34888.00
m
300
580.50
174150.00
c/u
12
30.00
360.00
1.1.3 Cable de energía unipolar de 1x300 mm² de sección. 1.1.4 Terminales de Comprension de 300 mm para cable, de 300 mm2.
652739.92 MONTAJE ELECTROMECANICO 1.2.1 Montaje Mecànico
Trabajo
2
1500.00
3000.00
1.2.2 Montaje Elèctrico
Trabajo
2
1500.00
3000.00
6000.00 RESUMEN
658739.92 6587.40
A.- SUMINISTRO DE MATERIAL ES INC.- IGV TRANSPORTE (Lima-Amazonas y Obra)
665327.32
SUBTOTAL A.-
665327.32 119758.92 785086.24
B.- COSTO DIRECTO IGV DEL COSTO DIRECTO
COSTO TOTAL GENERAL (S/.) Son: Setecientos ochenta y cinc o mil ochenta y seis c on 24/100 Nuevos Soles
COSTO TOTAL DEL EQUIPAMIENTO DE LAS 05 ELECTROBOMBAS A NFIBIAS MARCA HIGRA MODELO R4-320/150B CON SU RESPECTIVO ARRANCADOR EN ESTADO SÒLIDO PARA SUMINISTRO DE 250 Lt/seg de agua COSTO TOTAL
S/. 1921133.69
Son: Un millon novecientos veinte y un mil ciento treinta y t res con 69/100 Nuevos Soles
Lima; 09 de Abril del 2,014 Señores
INVERSIONES SANTA ELENA Carretera de Penetración-Bagua Grande Utcubamba Amazonas.“
”
-
ATENCIÓN:
Ing. Roberto Núñez Vilela Asesor Técnico ASUNTO : COTIZACIÓN 00133-pbh-INC REFERENCIA: Bombeo de Elevación
Estimados Señores: La presente tiene por objeto alcanzar nuestra Propuesta Técnica Económica; de acuerdo a l siguiente detalle: ÍTEM CANT. UND. DESCRIPCIÓN DEL BIÉN OFERTADO COSTO 1 1 EA ELECTROBOMBA ANFIBIA USO : Bombeo de Elevación MARCA : HIGRA BRASIL PROCEDENCIA : MODELO : R4 -320/ 150 B ETAPAS : 4
POTENCIA
CAUDAL PRESIÓN
FLUIDO
EFICIENCIA MOTOR : 91% EFICIENCIA BOMBA : 80% EFICIENCIA HIDROENERGÉTICA: 73 %
: 150 HP/ 60 Hertz Trifásico/ 440 Voltios : 50 litros x Segundo : 145 Metros De Columna de Agua : Agua de Río 8% de Sólidos en Suspensión pH : 8.2
SOPORTE A LA TECNOLOGIA DE FLUIDOS Teléf. Principal: 525 5704 Telf. Planta:386 1224Nextel: 649 *6932
[email protected] /
[email protected] / www.incorin.com
ACCESORIOS : 5 Metros de Cable Relé PTC 70°C Filtro
..
……………………………………………
$ 79,168.20
SUB TOTAL
: $ 79,168.20
I.G.V.
: $ 14,250.28
TOTAL
: $ 93,418.48
Condiciones Comerciales: Moneda : Dólares Americanos Tiempo de Entrega: 12 Semanas Garantía : Un año por defectos de Fabricación Lugar de Entrega: En sus almacenes de Lima Forma de Pago: 100% Adelantado Ing. Pedro Barandiarán Huamán Ingeniero de Aplicaciones Nextel: 649*6913 RPM : # 979290227 Celular : 979290227 Telefax : 525-5704 www.incorin.com
Ingeniería, Comercialización y Reparación Industrial RUC: 20426133041
SOPORTE A LA TECNOLOGIA DE FLUIDOS Teléf. Principal: 525 5704 Telf. Planta:386 1224Nextel: 649 *6932
[email protected] /
[email protected] / www.incorin.com
GRÁFICO DE PERFORMANCE
GRÁFICO DE PERFORMANCE
R4-320 (150, 175, 200 e 250CV) B 60Hz - 4 pólos - 1750 rpm
220 200 180 160
) a 140 c m ( 120 H100 80 60
Ø Ø Ø Ø Ø 3 2 7 2 8 2 3 2 1 0 0 0 9 5 0
40
100
a d ) o % t n ( e a b m i d m n o e B R
90 80 70 60 50 40
Ø Ø Ø Ø Ø 2 2 2 7 9 0 8 0 5 3 1 0 3 2 0
30 90
o c i t ) 80 é % g r ( 70 e o n t 60 e n o u r j 50 d i n o H . C 40 d o n d 30 e R
Ø Ø 2 7 2 Ø Ø Ø 3 0 8 0 2 9 3 5 1 0 2 0
20
) 10 m 8 ( H 6 S P 4 N 2
260 240
Ø 320 220
) V 200 C ( a 180 i c 160 n ê t 140 o P
Ø 310 Ø 295 0 28 Ø 0 7 2 Ø
120 100 80 120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
Vazão ( m³/h ) REV01 06/11/2013
SOPORTE A LA TECNOLOGIA DE FLUIDOS Teléf. Principal: 525 5704 Telf. Planta:386 1224Nextel: 649 *6932
[email protected] /
[email protected] / www.incorin.com
---------- Mensaje reenviado ---------De: Pedro Barandiaran
Fecha: 9 de abril de 2014, 14:19 Asunto: Cotización actualizada de Electrobomba Anfibia/ Bombeo de Altura/ HIGRA / INCORIN Para: Roberto NUÑEZ Cc: [email protected], [email protected]
Ing. Nuñez; La Electrobo mba aumentó en un a Etapa. Los p arámetro s de Calcu lo co nsid eran una tubería de descarga de 10” A s us ór denes At ent amen te Ing. Pedro Barandiarán Huamán WWW.INCORIN.COM
LAMINAS DE DETALLE