Losa Maciza

LOSA MACIZA UNIDERECCIONAL 210

kgf/cm 2

fy 4200 DISEÑO DUCTIL

kgf/cm 2 0.75

fc'

cm

200

kgf/cm 3

cv

300

kgf/cm 3

TABLERO 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

s (m) 4.5 4.2 4.5 4.5 4.2

L (m) 9.6 9.6 9.6 9 9

m = s/L 0.46875 0.4375 0.46875 0.5 0.4666667

LOSA MACIZA EN UNA DIRECCION CON UN EXTREMO CONTINUO

m max 0.5 LOSA UNIDIRECCIONAL

ALTURA MINIMA h (cm) L/24

PESO PROPIO DE LA LOSA EN UN METRO CUADRADO L h

4. 4 .5 18.75

m cm

h real A B AREA

20 1 1 1

cm m m m

2

VOLUMEN

0.2

m

3

PESOS 3) ELEMENTOS ɣ (ton/m LOSA 2.4 MASILLADO 2 ENLUCIDO 2 BALDOSA 2.2 INSTALACIONES ELECT. Y SANT. PESO PROPIO DE LA LOSA

 = .   +  + .    =

ton/m 0.48 0.04 0.04 0.022 0.02 0.602

2

1.6328

ton / m

2

CALCULO DE MOMENTOS - FRANJA I - 3 VANOS q 4.5

4.2

4.5

VERIFICACION DE MOMENTOS EN TABLAS APOYO 1

=

 = 

1.377675

ton m

TRAMO 1-2

=

 = 

2.3617286

ton m

APOYO 2 IZQ.

=

 = 

3.0896658

ton m

APOYO 2 DER.

=

 = 

2.8087871

ton m

TRAMO 2-3

=

 = 

1.800162

ton m

APOYO 3 IZQ.

=

 = 

2.8087871

ton m

APOYO 3 DER.

=

 = 

3.0896658

ton m

TRAMO 3-4

 = = 

2.3617286

ton m

APOYO 4

 = = 

1.377675

ton m

CALCULO CORTANTES - FRANJA I - 3 VANOS APOYO 1

Vu =

APOYO 2 IZQ. Vu =

 

=

.  

=

3.6738

to n

4.22487

to n

APOYO 2 DER.

Vu =

 

=

3.42888

to n

APOYO 3 IZQ.

Vu =

 

=

3.42888

to n

.  

= 4.22487

to n

3.6738

to n

APOYO 3 DER. Vu = APOYO 4

Vu =

 

=

CALCULO DE MOMENTOS - FRANJA I - 3 VANOS q 4.5

4.2

VERIFICACION DE MOMENTOS EN TABLAS APOYO 1

=

 = 

1.377675

ton m

TRAMO 1-2

=

 = 

2.3617286

ton m

APOYO 2 IZQ.

=

 = 

3.432962

ton m

APOYO 2 DER.

=

 = 

3.432962

ton m

TRAMO 2-3

=

 = 

2.057328

ton m

APOYO 3

=

 = 

1.200108

ton m

CALCULO CORTANTES - FRANJA I - 3 VANOS APOYO 1

Vu =

 

=

3.6738

to n

APOYO 2 IZQ. Vu =

.  

=

4.22487

to n

APOYO 2 DER. Vu =

.  

= 3.943212

to n

3.42888

to n

APOYO 3

Vu =

 

=

1.6328

ton / m

2

CHEQUEO A FLEXION Y CORTE

Mcr

FLEXION 3.43 3.4329 2962 62

f'c

210

fy β

ø

b h

=

4200 0.85 0.9 10 1 00 20

 = ∅  

ton ton m kgf/cm

2

ϕb

kgf/cm

2

ϕ

= cm cm

8.37755

Ῡ

2 14 2.7

cm mm cm

d existente = h - Ῡ

17.3

cm

dexistente

17.3

vs >

16. 16.2661 26613 3

ton ton m

øMn

vs >

RECUBRIMIENTO

ø ASUMIDO

 =   =

14.63952

CORTE Vcr 4. 4.22487 ø CORTE 0.85  = .    bd = Vcr 4.22487

.    ∗      =  ( + )

 =  

0.02125 0.0159375 0.31875

  =     − .   =

54.3490664

cm

dnec 8.3775533

Mcr 3.432962

Ok NO ES NECESARIO REDISEÑAR


ton

13.2871

to n

vs <

øVn

11.294072


CALCULO DEL ACERO DE REFUERZO =

1 ± 1 − 26 263 1.18

=

=

 ∅  ′

TRAMO

Mu

1 1-2 2 IZQ. 2 DER. 2-3 3 IZQ. 3 DER. 3-4 4

1. 1.38 2.36 3.09 2.81 1.80 2.81 3.09 2.36 1. 1.38

1 1-2 2 IZQ. 2 DER. 2-3 3

1. 1.38 2.36 3.43 3.43 2.06 1. 1.20

  =

d exist.

k

17.30

0.0244 0.0418 0.0546 0.0497 0.0318 0.0497 0.0546 0.0418 0.0244

17.30

0.0244 0.0418 0.0607 0.0607 0.0364 0.0212

ø

cm2 cm2 cm2 6.78584 12

0.80 ′  = 

  =

 =  

As 5. 5.45 Amin 5.23434 ø - mm CATIDAD 6 12 1

′ 

w ϕ FRANJA I 0. 0.02472 0.0012 0. 0 .04283 0.0021 0.05650 0.0028 0.05120 0.0026 0. 0 .03245 0.0016 0.05120 0.0026 0.05650 0.0028 0. 0 .04283 0.0021 0. 0.02472 0.0012 FRNAJA II 0. 0.02472 0.0012 0. 0.04283 0.0021 0.06303 0.0032 0.06303 0.0032 0. 0 .03719 0.0019 0. 0.02149 0.0011

16.6667

ϕ T

cm

ø

cm2 cm2 cm2 3.141593

Ok

10

@

25

5.76666667

ARMADO

2.14 3.71 4.89 4.43 2.81 4.43 4.89 3.71 2.14

5.77

6 ø 12 mm 16.67

2.14 3.71 5.45 5.45 3.22 1.86

5.77

cm

2

0.0018

As 3. 3.114 Amin 2.98944 ø - mm CATIDAD 4 10 1

3.114

=

As min

ACERO POR TEMPERATURA   =    =



As

Ok @

 

4.77525367

cm

6 ø 12 mm 16.67

cm cv L h real b

802 300 4. 4.5 20 10 1 00

  = 14    = = 14  =

CHEQUEO DE DEFLEXION NO SE TOMA CARGAS MAYORADAS kgf/cm3 kgf/cm3 m cm cm 0.43392 33929 9

ton m

1.16003 60036 6

ton m

PROPIEDADES BASICAS   = = 

66666.67

cm

INERCIA EFECTIVA Ie

Ie 43333.33

= cm

 =   =

218819.8

kgf/cm

3   ∆ = = 32  

0.08688

cm

   ∆ = = 16  

0.15483

cm

50% 0.198273

cm

ΔLP = λ Δs =

0.594819

cm

ΔTOTAL = Δv + ΔLP =

0.68170

cm

vs <

Δ ADMISIBLE

% OCUPACION

ΔS = ΔM + %ΔV =

T LOSAS λ

4

0.65

Ig

4

2

3 3

Δ TOTAL

0.68170

0.9375

 = ∆    

 = 480


0.9375

CHEQUEO DE AGRIETAMIENTO  = ℎ      βh fs = 0.6 fy = 6 1

1.35

PARA LOSAS

2520

kgf/cm 2

ø

12 12

ø

RECUBRIMIENTO Ῡ 2. 2.6 NEV AHT = 2 dc b =  =

@

2 cm

16.6667

cm

cm

6 520

 = 

 = ℎ     

=

cm

2

86.66667

0.207019

w admisible

0.4

mm

w 0.20702

vs <

w admisible 0.4


fc *

fy * 180 210 240 280 350 420

2800 3500 4200

DISEÑO DUCTIL DISEÑO SISMICO LOSA MACIZA EN UNA DIRECCION VIGAS O LOSAS NERVADAS EN UNA DIREC LIBREMENTE APOYADA CON UN EXTREMO CONTINUO AMBOS EXTREMOS CONTINUOS CONTINUOS EN VOLADIZO

ION

Losa Maciza

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