EK I - Formule

ELEMENTI KONSTRUKCIJA I TOLERANCIJE 

   3

= 0.45 .45 + 0.00 0.001 1 IT 5 6 7 8 T

7i

10i 16i

∙

9

25i 40i

ES = D  g  –  D  D es = d  g  –  D  D

(sss, 2009/10) 2009/10)

10

Sustav jedinstvene osovine es=0, h7

64i

Sustav jedinstvenog provrta EI=0, H7

EI = D d   D d  –  D ei = d d   D d  –  D

T  p  =  = D  g  –  D   D d  d  T o   = d  g  –  d   d d  o  = d 

T  p  =  = ES –  EI  EI T o   = es –  ei  ei o  = T d   = T o     + T  p  d  = o +

Labavi dosjed

Čvrsti dosjed

Prijelazni dosjed

Z  g = ES –  ei  ei > 0 Z d   = EI –  es  es > 0 d  = + = 2

P  g = ES –  ei  ei ≤0  P d   = EI –  es  es d  = + = 2

Z  g = ES –  ei  ei > 0 ; Z d   = 0 d  = P  g = EI - es≤0  ;  ; P d     = 0  d =

 ∙∙ ∙ ∙ 

SILA UPREŠAVANJA

  

  

STEZNI I ZAVARENI SPOJ

RAVNOTEŽA U STEZNOM

DULJINA STEZNOG SPOJA

SPOJU

  ∙∙∙∙∙ = =

=

F TA  S TA ≥ A ∙ p ∙ ν = F A ∙  S

   ∙    ∙   ∙ 

MIN. PRITISAK U SPOJU

MAX. DOP. PRITISAK-ČAHURA

MAX. DOP. PRITISAK-GLAVINA



=

=

−         1

3

    −      −  ·    · 

2

 ;

=

pmaxu =

1- Q2u

 

3S 3Spu

R eu  ;



=

 

MIN. DEFORMACIJA D u

2

=2

min

=

min

(1

min min (

)

2)

0.8

103

+

    −      −  ·    ·  MAX. DEFORMACIJA D u

2

=2

max max (

)

max max (

)

max max (

=

2)

(1

103

0.8

)

+

MAX. OPUŠTEN PREKLOP

     ∙        ∙     =

=

MIN. PREKLOP

=

=

MIN. POTREBNI PREKLOP

          −  −   −   =

+ 0.8

+

POMODNA VELIČINA K =

1+

2

1

2

+

1+

2

1

2

+

ODNOS GRANIČNIH NAPREZANJA

  min

=

max

ZA r = 0

NAIZMJENIČNO -1< r < 0

ISTOSMJERNO 0 < r < 1

Vlak

Vlak

Vlak

  · −    · −  =

0

 −  −   − − 

5

=

1

3

Tlak

= 2

0

5

1

Tlak

=

1

− −  · 0 0.75

1

Tlak



2

1

=

0

1

3 2

 

1

=

NAPREZANJE

 − −  · 0

1

0 0.90

1

          

VLAK/TLAK ODREZ/SMIK SAVIJANJE UVIJANJE

=

=

T EORIJE

=

=

ČVRTOĆE 

  − ≤    − ≤

1. Teorija najvećeg normalnog naprezanja

3. Teorija najvećeg posmičnog naprezanja

       ≤       −   ≤    −   ≤ = max(

,

1

2

,

3

)

=

=

2. Teorija najveće duljinske deformacije Za

1

>

3

=

1

=[

=

1

[

1

1

2

2

+

3

+

3

1

3

=

2

1

2

3

4. Teorija najveće gustoće distorzijske energije

]

(energijska teorija HMH)

   −   −   −  

]

=

1

1

2

2

2

+

2

3

2

+

3

1

VIJČANA PREŠA POTREBAN PROMJER JEZGRE VRETENA

   ∙∙∙ ∙  ∙∙∙ ∙ 4

3

=

64

 

SIGURNOST U VIJČANOM VRETENU

2 0

=

2

DODIRNI PRITISAK U MATICI

=

2

DEBLJINA ŽICE ZA OPRUGE

  ∙ ∙∙ =

1

TORZIJSKI MOMENT NAVOJA VRETENA

  ∙  ∙∙  ′   ∙ ∙ = =

2

2

tan

+

+

 ∙∙ ∙ 

KARAKTERISTIKA OPRUGE

3

4

8

=

φ − ∙ ρ′ ′ −  φφ ρρ′ = tan

1

2

= tan

> <

1

cos

 - nije samokočan  - samokočan

8

3

2