Teoría de la falla de corte por punzonamiento que se produce en algunos tipos de suelosDescripción completa
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Resumen para calcular el apriete o torque en pernos y tornillos convencionales
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Descripción: Pernos Mecanica de materiales
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DEFORMACIONES POR CORTEDescripción completa
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Corte por PlasmaDescripción completa
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Descripción: MAQUINA CORTE POR HILO
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Falla por corte en los pernos Se produce cuando el desplazamiento entre las planchas origina elevados esfu esfuer erzo zos s de cort corte e en uno uno o más más plan planos os del del cone conect ctor or.. La gur gura a 3.28 3.28 esquematiza este tipo de falla.
2) CAPACIDAD RESISTENTE A CORTE EN DESLIZAMIENTO CRÍTICO La condic condición ión de desliz deslizam amien iento to crític crítico o implic implica a que el desliza deslizamie miento nto está está impedido es decir que no puede e!istir ning"n tipo de corrimiento relativo entre las planchas conectadas de#ido a la gran fricción producida por el estricto a$uste de los pernos con las llaves cali#radas. La capacidad capacidad resist resistente ente de los pernos pernos en cone!ion cone!iones es tipo deslizamie deslizamiento nto crítico se vericara para%
&l estado limite #a$o cargas de servicio. &l estado limite en agotamiento resistente.
+onde% ( ) &s la carga de servicio actuante en la cone!iones. η ) &l n"mero de pernos. , ) ,umero de planos de corte. F v ) &s el esfuerzo admisi#le a corte en r-gimen de servicio. (ara (ara los pernos de alta resistencia resistencia que se indica en la "ltima columna de la ta#la . &n forma similar para%
Pt v = F v A b
Se o#tiene% Pi v A b η n ≥ P
∅v
Caso II) Deslizaiento critico en a#otaiento resistente La resistencia teórica a deslizamiento critico en agotamiento resistente Rstr
∅v
referida a las cargas ma'oradas de#e cumplir%
R str ≥ P 0
∅v
&n agu$eros standard %
∅v =1
' la capacidad resistente nominal resulta % Rstr =1.13 µT b η n
+onde% T b
) &s la tracción mínima en el conector dada en la ta#la 3. /
representa la fuerza normal aplicada entre las partes conectadas. η ) &l n"mero de pernos. n ) ,umero de planos de corte de la cone!ión. µ ) &s el coeciente de fricción estática o factor medio de deslizamiento para supercie 0 1 ' cu'a clasicación se detalla a continuación. •
µ
=
0.33
en s&per'cies clase A(
•
Son las supercies li#res de cascarilla de laminación no pintadas o supercies a limpias sometidas a tratamientos con chorros de arena ' alas que se ha aplicado un protector clase 0. µ =0.5 en s&per'cies clase (
•
Son las supercies limpias sometidas a tratamientos con chorros de arena ' no pintadas o supercies limpias sometidas a tratamiento de chorros de arena ' a las que se ha aplicado un protector clase 1. µ 0.4 en s&per'cies clase C( =
Son las supercies galvanizadas en caliente ' las supercies rugosas.
&n la generalidad de los casos se considera que las supercies son de clase 0 lo cual da ma'or margen de seguridad a la cone!ión. Sin em#argo el pro'ectista puede determinar la clase de supercie que considere conveniente si #ien las de clase 1 o e!igen una inspección cuidadosa de la terminación de las supercies de contacto.
E"eplo La cone!ión indicada de tres planchas que soportan tracción consiste en pernos 0 324 tra#a$ando a corte por deslizamiento crítico. 5erique el diámetro necesario de los pernos #a$o las cargas de servicio ' las cargas factorizadas para supercies clase 1. las cargas de servicio son% 6 ) 22 t 5 ) .8 t
Caso I) Coportaiento !a"o car#as $e ser%icio η= 4
( ) 22 7 .8
∅v =1
( ) 3.8 tn +e la ecuación se despe$a el valor de .94 A b
A b
: : 2 ; 3.8<< =g
>esulta% A b
; 3.84
cm
2
(or tanto de la ta#la 2 se escogen los pernos% ?@8A Bcon 3.8?9
cm
2
C.
Caso II ) Coportaiento !a"o car#as *actoriza$as P u=1.2∗22+ 1.6∗14.8 Pu ) 4< tn
+e ecuación ∅v =1
, ∅v R n ≥ P 0
'
Rstr =1.13 µT b η n
µ =0.5 Por ser s&per'cie clase ( La capacidad resistente
nominal se o#tiene
Rstr =1.13 µT b η n R str =1.13∗0.5 T b∗4∗2 ≥ 50.000 Kg
+e#e cumplirse% T b ≥ 11.062 Kg
&n consecuencia se selecciona de ta#la 3 el perno a 324 cu'o igual o superior al requerido ' resulta el DA con
T b
=
T b
sea
12.700 Kg
+e las dimensiones de pernos o#tenidos se deduce que controla el diseEo el estado límite #a$o cargas de servicio por lo cual los pernos a colocar serán los de ?@8A