Staticki Proracun Podna Ab Ploce Ulc-dca Regionalnog Centra Markovac

Agencija za projektovanje i nadzor građevinskih objekata visokogradnje i dr. 11000 Beograd, ul. Arhimandrita Gerasima Zelića 14 Tel. +381 11 2310101e-mail: [email protected]

STATIČKI PRORAČUN PODNE AB PODNE PLOČE ALE ULC/DCA REGIONALNOG CENTRA MARKOVAC

Investitor: "GREEN ENERGY GROUP INT" DOO, Mladenovac

SADRŽAJ: 1. Statički proračun

1

2. Zaključak – tehnički opis

31

STATIČKI PRORAČUN PODNE AB PODNE PLOČE HALE ULC/DCA REGIONALNOG CENTRA MARKOVAC Investitor: "GREEN ENERGY GROUP INT" DOO, Mladenovac ANALIZA OPTEREĆENJA: 1. Stalno opterećenje: Konstr. elememt - Sopstvena težina ploče:

debljina d 20 cm

Jed. težina 25

P (KN//m') 5.00 KN/m2 g= 5.00 KN/m2

2. Korisno opterećenje: 2.1 jednako raspodeljeno po povr{ini plo~e: p= 5.00 KN/m2 2.2 koncentrisano optere}enje, Qp = 40.00 KN od nogica 4 BOX PALETA dimenzija osnove 1.2x1.0 m poređana "u kocku" što znači da na rasteru 1.2x1.0 m se može nalaziti to koncentrisano opterećenje.

3. Vilju{kar nosivosti 2.8t, tj. 10 KN osovinskog optere ćenja: Ovoj nosivosti odgovara klasa FL1 viljuškara PO EN 1991-1-1:2002 Dimenzije viljuškara saglasno ovoj klasi: Sopstvena teìna vilju{kara, G = 21 KN Teìna koja se diè, F = 10 KN [irina osovina, a = 0.85 m Ukupna du`na, l = 2.6 m Ukupna {irina, b = 1m

Osovinsko optere}enje, Qk = Dinamički koeficjent, j =

26 KN 1.40 (EN 1991-1-1, 6.3.2.3) 1

Qk,dyn = jQk = po to~ku, Q1kdyn = Povr{ina jednog to~ka, Pt=0,2x0,2 = Dinami~ko optere}enje to~kom po povr{ini, Qkdyn1=Qk,dyn/P/2 =

36.40 KN 18.20 KN 0.04 m2

227.50 KN/m2

4. Odre|ivanje vrednosti koeficjenta posteljice tla Napon ispod ploce: - sopstvena teìna AB plo~e, d = 20.00 cm = 5.00 KN/m2 - merodavno opterećenje će biti pritisak nožica 4 BOX PALETA stavljenih jedan do drugog: P= 40.00 KN povr{ina jedne nogice je od cca AxB = 0.15 x 0.15 m ukupna povr{ina naleganja je AxB = 0.60 x 0.60 m 0.60 0.60 P= p=

40.00 KN 5.00 KN/m2 0.2

napon od promenljivog optere}enja, sp = od g, s = ukupno, s =

45.00 KN/m2 5.00 KN/m2 50.00 KN/m2

q/(g+P) =

11.1%

1.00 1.00 Temeljna konstrukcija ima svoje karakteristike preseka (momenat inercije i površinu poprečnog preseka) i modul elastičnosti (Eb). Elastični oslonci definisani su koeficijentom posteljice tla, koji predstavlja odnos stvarnog napona u tlu q i istovremene deformacije, odnosno sleganja s q s Da bi se rešio ovaj izraz potrebno je odrediti sleganje tla za stvarnu vrednost napona q n . K =

Vrednosti Poasonovog koeficijenta Tlo ν Šljunak/tucanik 0.25 Pesak 0.30 Prašina 0.35 Glina 0.40 Sleganje temelja iznosi (ranije dato (3.4.) s zi s=

s zi =

M vi

 Hi

qn  B  L

B  z   ( L  z )

2

gde je q n pritisak od objekta umanjen za težinu iskopanog tla, a B i L karakteristične dimenzije opterećene površine.

qn = q    D f

U ovom izrazu je γ zapreminska težina tla, D f je dubina fundiranja. Za zadate vrednosti odrediti koeficijent posteljice tla. Ms= 90 MPa = 90000 KN/m2 q= 50.00 KN/m2 Vrsta tla: šljunak/tucanik

3

Dimenzije temelja - dela ploče između dilatacija: L/B/Df =9.5/11.07/0.2m L= 9.5 m B= 11.07 m Df = 0.2 m Zapreminska težina tla, γ = 20 KN/m3 Debljina stišljivog sloja, H = 0.4 m Ispod AB podne ploče se nalazi termoizolacija Austrotherm XPS 70 koja ima dozvoljeno opterećenje od 250 KN/m2 za stišljivost od 2%. Za opterećenje od 45.00 KN/m2, XPS 70 bi imao ugib od 2%*50/250 = 0.2% Za debljinu termoizolacije od, d = 10.00 cm, njegovo sleganje bi bilo, s = 0.02 cm Sleganje iznosi na dubini, z = 0.02 m s = qn*L*B/Ms/(L+z)/(B+z) = 0.0006 m = Tada je vrednost koeficijenta posteljice tla K = qn/s = 90352 KN/m2 Za prora~un se usvaja, K = 90000 KN/m2

0.06 cm

Sa ovom vrednošću koeficjent posteljice tla se ulazi u statički proračun podne AB ploče urađenim u programu "Tower 6.0"

4


Osnovni podaci o modelu

Datoteka: Datum proracuna:

ploca 20 cm 1.twp 25.7.2016

Nacin proracuna:

3D model

X Teorija I-og reda Teorija II-og reda

Modalna analiza

Stabilnost

Seizmicki proracun

Faze gradjenja

Nelinearan proracun

Velicina modela Broj cvorova: Broj plocastih elemenata: Broj grednih elemenata: Broj granicnih elemenata: Broj osnovnih slucajeva opterecenja: Broj kombinacija opterecenja:

3200 2679 0 32490 6 65

Jedinice mera Duzina: Sila: Temperatura:

m [cm,mm] kN Celsius

5


Ulazni podaci - Konstrukcija

6


Tabela materijala No

1

Naziv materijala

Beton MB 30

Setovi ploca No d[m]

<1>

0.200

Setovi povrsinskih oslonaca Set K,R1 1

1.000e+10

Setovi linijskih oslonaca Set K,R1 1

E[kN/m2] Em[kN/m2]

1.000e+10

μ μm

3.150e+7 3.150e+7

e[m]

Materijal α

0.100

K,R2 1.000e+10

K,R2

0.20 0.20

Tip proracuna Ortotropija

1

γ[kN/m3] αt[1/C] 25.00 1.000e-5

E2[kN/m2] G[kN/m2]

Tanka ploca Izotropna

K,R3 9.000e+4

K,R3 1.000e+10

K,M1

Tlo [m]

1.000e+10

7


8


Ulazni podaci - Opterecenje Lista slucajeva opterecenja No 1 2 3 4 5 6 7

8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29

Naziv

G (g) p = 5 KN/m2 1. Qp = 40 KN - od BOX pa leta levo 2. Qp = 40 KN - od BOX paleta u srednjem pol 3. Qp = 40 KN - od BOX paleta u desnom polju Qk - viljuskar 2.8 t Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xIII+1.8xIV+1.8xV+ +1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+1 .8xIV+1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xIII+1.8xIV+1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII+ +1.8xIV+1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8xIV+ +1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xIII+1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xIII+1.8xIV+1.8xVI Komb.: I+1.8xIII+1.8xIV+ +1.8xV+1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+1 .8xV+1.8xVI Komb.: I+1.8xII+ +1.8xIV+1.8xV+1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+1 .8xIV+1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+1 .8xIV+1.8xV Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xIII+1.8xIV Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+ +1.8xIV+1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xII+1.8xIV+ +1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII+1.8xIII+ +1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII+ +1.8xIV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8xIV+ +1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8xIV+ +1.8xVI Komb.: 1.6xI+ +1.8xII+1.8xIII+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8x V+1.8xVI Komb.: I+1.8xIII+1.8xV+1.

9


30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+1 .8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIV+ +1.8xV Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+ +1.8xV Komb.: I+1.8xIII+1.8xIV+ +1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII+1 .8xIV Komb.: I+1.8xII+ +1.8xIV+1.8xVI Komb.: I+1.8xIV+1.8xV+1.8 xVI Komb.: I+1.8xIII+1.8xIV+ +1.8xV Komb.: I+1.8xII+1.8xV+1.8 xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII+1.8xIII Komb.: 1.6xI+1.8xV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xII+1.8xIV Komb.: 1.6xI+1.8xIV+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIV+1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII+1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII+1.8xIV Komb.: I+1.8xIII+1.8xV Komb.: I+1.8xII+1.8xIV Komb.: I+1.8xV+1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xV Komb.: I+1.8xII+1.8xVI Komb.: I+1.8xII+1.8xIII Komb.: I+1.8xIV+1.8xVI Komb.: I+1.8xIV+1.8xV Komb.: I+1.8xIII+1.8xVI Komb.: I+1.8xIII+1.8xIV Komb.: 1.6xI+1.8xIV Komb.: 1.6xI+1.8xV Komb.: 1.6xI+1.8xII Komb.: 1.6xI+1.8xVI Komb.: 1.6xI+1.8xIII Komb.: I+1.8xII Komb.: I+1.8xIII Komb.: I+1.8xIV Komb.: I+1.8xVI Komb.: I+1.8xV Komb.: 1.6xI Komb.: I Komb.: I+II+III+IV+V+VI

10


11


12


13


14


15


Pokretno opterecenje Opterecenje 6: Qk - viljuskar 2.8 t ΔL=1 m Tackasto opterecenje No P[kN] X1[m] Y1[m] 1 -18.20 0.00 0.42 2 -18.20 0.00 -0.42

X 1.00 1.00

Y 0.00 0.00

Z 0.00 0.00

16


Staticki proracun

17


18


19


20


21


22


Dimenzionisanje (beton)

23


24


25


26


AB PODNA PLOČA Nivo: [0.00 m] PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 1 X=21.00 m; Y=25.07 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xIV+1.80xV +1.80xVI Mu = 9.73 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.705/10.000 ‰ Ag1 = 1.09 cm2/m Ad1 = 1.09 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xIV+1.80xV +1.80xVI Mu = 2.79 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.370/10.000 ‰ Ag2 = 0.30 cm2/m Ad2 = 0.30 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Tacka 2 X=24.00 m; Y=29.03 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xV +1.80xVI Mu = -2.92 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.380/10.000 ‰ Ag1 = 0.32 cm2/m Ad1 = 0.32 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xIV+1.80xV +1.80xVI Mu = 5.47 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.524/10.000 ‰ Ag2 = 0.60 cm2/m Ad2 = 0.61 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 3 X=19.00 m; Y=30.51 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xIV +1.80xV+1.80xVI Mu = -4.69 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.483/10.000 ‰ Ag1 = 0.51 cm2/m Ad1 = 0.52 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xIV+1.80xV +1.80xVI Mu = -0.64 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.176/10.000 ‰ Ag2 = 0.07 cm2/m Ad2 = 0.07 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

27


Tacka 4 X=26.50 m; Y=31.53 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xIV +1.80xV+1.80xVI Mu = -0.33 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.126/10.000 ‰ Nije potrebna armatura. Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xIV +1.80xV+1.80xVI Mu = -1.95 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.309/10.000 ‰ Ag2 = 0.21 cm2/m Ad2 = 0.21 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 3 X=19.00 m; Y=30.51 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xIV +1.80xV+1.80xVI Mu = -4.69 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.483/10.000 ‰ Ag1 = 0.51 cm2/m Ad1 = 0.52 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xIV+1.80xV +1.80xVI Mu = -0.64 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.176/10.000 ‰ Ag2 = 0.07 cm2/m Ad2 = 0.07 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Tacka 5 X=11.50 m; Y=31.53 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV+1.80xV+1.80xVI Mu = -0.23 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.105/10.000 ‰ Nije potrebna armatura. Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV+1.80xV+1.80xVI Mu = -1.93 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.307/10.000 ‰ Ag2 = 0.21 cm2/m Ad2 = 0.21 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

28


PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 6 X=21.00 m; Y=39.13 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xIV+1.80xV +1.80xVI Mu = 9.89 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.711/10.000 ‰ Ag1 = 1.11 cm2/m Ad1 = 1.11 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIII+1.80xV+1.80xVI Mu = 3.11 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.392/10.000 ‰ Ag2 = 0.34 cm2/m Ad2 = 0.34 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 7 X=11.00 m; Y=39.13 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xIV+1.80xV+1.80xVI Mu = 10.13 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.719/10.000 ‰ Ag1 = 1.13 cm2/m Ad1 = 1.14 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIV+1.80xV+1.80xVI Mu = 3.26 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.401/10.000 ‰ Ag2 = 0.36 cm2/m Ad2 = 0.36 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja Tacka 8 X=0.00 m; Y=33.06 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xIV +1.80xV+1.80xVI Mu = 1.31 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.252/10.000 ‰ Ag1 = 0.14 cm2/m Ad1 = 0.14 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19% Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.00xI+1.80xIV+1.80xV+1.80xVI Mu = 7.81 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.630/10.000 ‰ Ag2 = 0.87 cm2/m Ad2 = 0.87 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

PBAB 87 d,pl=20.0 cm MB 30 Gornja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Donja zona: MA 500/560 (a=2.5 cm) Kompletna sema opterecenja

29


Tacka 9 X=0.00 m; Y=41.64 m; Z=0.00 m Pravac 1: (α=0°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIV+1.80xV+1.80xVI Mu = 0.20 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.096/10.000 ‰ Nije potrebna armatura. Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

Pravac 2: (α=90°) Merodavna kombinacija: 1.60xI+1.80xII+1.80xIII+1.80xIV +1.80xV+1.80xVI Mu = -0.76 kNm Nu = 0.00 kN εb/εa = -0.191/10.000 ‰ Ag2 = 0.08 cm2/m Ad2 = 0.08 cm2/m Usvojeno (gornja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Usvojeno (donja zona): Q-188 Ø6/15 (1.88 cm2/m) Procenat armiranja: 0.19%

30


Zaključak: Uvodna razmatranja: Razmatrana je AB podna ploča dela hale predviđenom da bude hladnjača, zato što se u tom delu skladišti najteži elementi tzv. Box palete, gde bi svaka nosila max. 4t. Površina tog dela hale je oko 1400 m². Statičkim proračunom celog objekta nije urađen statički proračun podne AB ploče, nego je samo opisno predviđeno da se ona mikro armira čeličnom igličastom armaturom, u količini od 25kg/m³ betona. Ploča bi se oslanjala na 100 mm debelu termoizolaciju “Austrotherm XPS 70”, koja ima dozvoljeno opterećenje od 250 KN/m² pri stišljivosti od 2%, koja bi ležala preko betonskog tampon sloja d=10 cm, armiranim jednostruko sa jednom Q-335 armaturnom mrežom i tamponskog sloja od tucanika na kome je izmeren modul stišljivosti od Ms,min. = 90 MPa. Pošto trenutno ne postoji nijedan važeći standard koji bi propisao kvalitet čeličnih ili plastičnih iglica koje se koriste za mikroarmiranje, kao i metodu i algoritam proračuna tako armiranih ploča, kao što postoje za klasično armiranje, to se ne može garantovati da bi takva ploča podnela dinamična i pokretna opterećenja kojom bi ova podna ploča bila izložena. Zato je urađen ovaj statički proračun klasične armature u kome su korišćeni važeći standardi, Eurocode za opterećenja, srpski BAB87 za dimenzionisanje armature i proveru napona u betonskom preseku. Opterećenja: Ploča bi bila izložena velikim promenljivim opterećenjem od BOX PALETA PP785A, proizvođača „POLLINO PLAST„ d.o.o. iz Zemuna, Beograd, koe bi nosilo max. opterećenje od 4 t ili 1 t po jednoj nožici preko kojih se oslanja na podlogu. Paleta je dimenzija osnove 1,20x1,00 m i mogu se postavljati jedna do druge, tako da u najgoroj kombinaciji mogu 4 nožice da budu jedna do druge, što bi predstavljalo max. koncentrisano opterećenje na podlogu od 4 t ili 40 KN.

31


Sledeće, značajno promenljivo – pokretno opterećenje je od viljuškara nosivosti 2,8 t. U proračun je uzeto u obzir i promenljivo opterećenje od 5 KN/m², po celoj površini objekta. Proračun: Statički proračun je urađen pomoću programa „Tower 6.0“, uzevši u obzir sve moguće kombinacije opterećenja. Parcijalni koeficjenti kojim se množi svako pojedinačno opterećenje su uzeti po važećim srpskim standarima BAB87, po kome je i izvršeno dimenzionisanje armature u ploči. Rezultati proračuna: U ploči je dimenzionisanjem dobijena max. potrebna armatura u obe zone Aa,g/d = ±1.14 cm²/m’. Pošto je jako teško predvideti u ovom slučaju sve moguće nepovoljne kombinacije dinamičkih opterećenja na ploču, a uzevši u obzir i da zbijenost tampona od tucanika nije verovatno potpuno ujednačena, usvojena je armatura malo veća od proračunate, Aa,g/d = ±1.88 cm² ili armaturna mreža ±Q-188. Ako se bude kombinovalo mikroarmiranje sa čeličnim iglicama, kao što je predloženo u statičkom proračunu celog objekta, onda se može usvojiti i armiranje armaturnim mrežama u obe zone ploče Q-131 (1,31 cm²/m).

sračunao:

Nenad Dimitrijević, dipl. inž. građ. lic. br. 310 3018 03

32

Staticki Proracun Podna Ab Ploce Ulc-dca Regionalnog Centra Markovac

Recommend Documents