INTRODUCCION. El agua disponible, si no es aprovechada inmediatamente o almacenada para uso posterior, fluye hacia fuera de la zona de interés y alcance del agricultor y su familia (su vivienda, establo, cultivo, pasto, finca o parcela) y pasa a otras fases y componentes del ciclo hidrológico (capa freática, escorrentía, cauces de arroyos y ríos, atmósfera). nte nte esta perspe perspectiv ctiva, a, involu involucrá crándo ndonos nos en las necesi necesidad dades es de implan implantar tar proye proyectos ctos de captaciones de agua en lugares donde e!iste descuido por parte de los municipios se adoptan normas teóricas para a"uellas construcciones y satisfacer dichas necesidades para entregar el agua a un punto para su utilización con diferentes fines. El dise#o hidráulico hidráulico debe de satisfacer ciertos re"uisitos "ue en prioridad serian$
-
%uncionalidad. &eguridad. Economía. Estética.
'a importancia de construcción de las toma de fondo radica en el punto de inicio de abastecimiento en donde se calcula cuidadosamente para evitar un déficit en el suministro o encarecer innecesariamente los costos por sobredimensionamiento de sus elementos.
OBJETIVO. -
ete eterm rmin inar ar una una estr estruc uctu tura ra de toma toma de fond fondo o para para la capt captac ació ión n de agua aguass superficiales, capaz de abastecer con la cantidad de agua necesitada estimando criterios de dise#o hidráulico, mecanico y estructural.
1
UBICACIÓN GEOGRAFICA DEL PROYECTO
2
1.-MARCO TEORICO 1.1 CAPTACION CAPTACION DE AGUAS AGUAS SUPERFICIALES SUPERFICIALES na obra de toma es una estructura hidráulica capaz de captar total o parcialmente las aguas de un río, lago, vertiente, canal, embalse, con el ob*eto de satisfacer una necesidad o fin determinado. 'os aspectos fundamentales de este tipo de captación son la elección del tipo de toma a construir y la ubicación de la misma. En general las obras de toma deben satisfacer las siguientes e!igencias básicas$ •
+esponder en todo momento a las situaciones cambiantes del curso de agua
•
ener una estructura estructura adaptada adaptada al cho"ue de la corriente lí"uida, al impacto de las embarcaciones, de ob*etos flotantes y material de arrastre.
• -o
deben causar estan"ues ni grandes erosiones en el curso de agua.
•
'a navegación no debe ser interferida.
•
En cual"uier condición del río debe permitir captar el caudal de cálculo cálculo..
•
ebe ser estable al volcamiento, dotación y socavaciones.
ara seleccionar el tipo de /bra de oma oma y su ubicación, debe considerarse considerarse los siguientes criterios$
• • • •
'a topografía de la zona so o finalidad del agua a captar 0antidad de agua disponible 0osto de la /bra
3
1.2. TIPOS DE OBRA DE TOMA
1.3. TOMAS DE FONDO: CAUCACIANA O TIROLESA . &on instaladas en torrentes o ríos de monta#a "ue tienen las siguientes características$
•
%uertes pendientes longitudinales "ue pueden llegar al 123 o más. 0reciente s4bita causadas por aguaceros de corta duración y gran intensidad y "ue
•
arrastran gran cantidad de piedra. gua relativamente limpia en época de estia*e y con poco contenido de sedimentos
•
finos.
El propósito de la /bra de oma, es de derivar la cantidad de agua necesaria a través de una estructura, para cubrir una demanda estipulada. na toma debe cumplir los siguientes re"uisitos$
•
ebe poder evacuar los caudales de crecida determinados por la hidrología, de modo
•
"ue no cause ning4n da#o a la estructura. ebe ser capaz de captar el caudal de dise#o ya sea en estación seca como en
•
estación de lluvias. ebe captar agua de manera tal "ue no se contamine y en lo posible se produzca una me*oría de la calidad físico5"uímica de las aguas.
4
•
'a carga sedimentada debe poder lavarse hidráulicamente para ello, serán necesarias estructuras adicionales.
1.3.1 .CRITERIOS DE DISEÑO En el dise#o de una toma tipo tirolesa es necesario considerar los siguientes criterios$
•
Esta obra principalmente se adecua a ríos de monta#a, donde las pendientes
•
longitudinales son pronunciadas "ue pueden llegar al 123 o a veces a más. %uncionan para cauces "ue traen avenidas de corta duración y "ue llevan gran
•
cantidad de piedras. 0auces "ue tienen grandes variaciones de caudales, "ue provienen de nevados. En cauces "ue tienen pe"ue#os contenidos de sedimentos finos y agua
•
relativamente limpia en época de estia*e. 'a re*illa es la parte más ba*a del coronamiento de la presa "ue cierra el río,
•
cual"uiera "ue sea el caudal, el agua debe pasar forzosamente sobre ella. ebido a esto, la re*illa puede ubicarse a cual"uier altura sobre el fondo de manera
•
"ue la altura del azud puede llegar a hacerse cero, aun"ue normalmente oscila entre 62 o 72 cm. Esto permite "ue las piedras pasen fácilmente por encima del azud con lo cual se suprime la costosa compuerta de purga o esclusa de limpieza. 'a ba*a •
altura del azud permite a su vez disminuir la longitud del zampeado. 'a crecida de dise#o se recomienda a un periodo de retorno de 72 a#os, dependiendo de la importancia aguas aba*o.
1.3.2. CONSIDERACIONES IMPORTANTES. El caudal adoptado corresponderá a una avenida má!ima entre 72 y 122 a#os, para condiciones de operación e!trema.
ara atenuar el ingreso de sólidos de fondo, se puede incluir un canal de limpia gruesa o desripiador, ubicado frente a las ventanas de captación. 0ompletando la limpia un conducto de purga ubicado antes de las compuertas de regulación, el caudal descargará a la poza del barra*e móvil.
5
'a operación de captación del caudal de dise#o, tendrá en cuenta "ue lo podrá efectuar en época de estia*e, manteniendo cerradas las compuertas del barra*e móvil y durante el periodo de avenidas con la compuerta parcial o completamente abiertas.
El dise#o de la estructura vertedora a proyectarse en el cauce del río, deberá permitir el paso de la avenida má!ima de dise#o, mediante la acción combinada entre el barra*e fi*o y el móvil, cuyo salto hidráulico deberá estar contenido dentro de los muros de encauzamiento y poza disipadora.
1.3.3. IMPLEMENTACION DE LA OBRA DE TOMA DE FONDO
ara las tomas de fondo re"uerimos las siguientes obras$ • • • • •
8uro de la. 0a*ón +epartidor 0ompuertas. 9ertederos. esarenador
El agua pasa a través de la re*illa y circula por la galería hacia el ca*ón repartidor desde donde se la lleva al desarenador y de este por la conducción hasta el sitio de
6
aprovechamiento.
'a principal desventa*a de este tipo de obra de toma es la facilidad con "ue se tapa la re*illa con materiales como hierbas, piedras, ramas ho*as. 'as piedras pasan sobre la re*illa la misma "ue tiene una inclinación para facilitar este paso. Esta re*illa está construida de pretinas separadas entre si de 6 a : cm. &e debe evitar colocar barras circulares.
El agua ingresa a la galería a través de la re*illa *unto con pe"ue#as piedras y arena por lo cual hay "ue disponer de un desrripiador y desarenador a continuación de la bocatoma.
2. DESARENADOR 'os desarenadores son obras hidráulicas "ue sirven para separar (decantar) y remover (evacuar) después, el material sólido "ue lleva el agua de un camal, a fin de evitar "ue ingresen al canal de aducción, a la central hidroeléctrica o al proceso de tratamiento y lo 7
obstaculicen creando así serios problemas, disminuyendo la capacidad hidráulica de la planta.
El material sólido "ue se transporta ocasiona per*uicios a las obras$
na gran parte del material sólido va depositándose en el fondo de los canales
•
disminuyendo su sección. Esto aumenta el costo anual de mantenimiento y produce molestas interrupciones en el servicio de canal. &i los canales sirven a plantas hidroeléctricas, la arena arrastrada por el agua pasa a
•
las turbinas desgastándolas tanto más rápidamente cuanto mayor es la velocidad. Esto significa una disminución del rendimiento y a veces e!ige reposiciones frecuentes y costosas.
'os de!"e#!d$"e forman parte de la segunda fase del proceso continuo de
%"e&"!&!'(e#&$) consistente en un
e*&"!++(,# del agua bruta de los ,(d$ e# %e#(,# fácilmente
decantables, como grava, arena y partículas minerales.
'as arenas arrastradas por ríos y crecidas de agua captadas a través de una ;ocatoma pueden irse depositando en una estructura, disminuyendo la sección de la conducción, la capacidad de reservorios y produciendo desgaste y da#os en accesorios y e"uipos.
Estos desarenadores deben construirse lo más cerca posible de la ;ocatoma, y su dise#o puede variar dependiendo de la forma de evacuar el material sedimentado. sí tenemos$
• •
esarenador de 'avado 0ontinuo esarenador de 'avabo intermitente
2.1. DESARENADOR DE LAVADO INTERMITENTE. &e lava periódicamente siendo el periodo de lavado función de la cantidad de sedimentos "ue trae el agua y procurando realizar la operación de limpieza el menor tiempo posible.
&e compone de las siguientes partes$
8
2.1.1 UNA TRANSICION DE ENTRADA.
2.1.2. LA CAMARA DE DESARENACIÓN O SEDIMENTACIÓN. En la cual las partículas sólidas van al fondo debido a la disminución de velocidad producida por el aumento de sección transversal.
&e ha probado "ue las velocidades
menores a 2.7m=sg las arenas no pueden detenerse en una superficie lisa como en el fondo del desarenador> por tal razón la sección transversal de la cámara se la dise#a para velocidades "ue van de 2.1 a 2.?m=sg y la velocidad media para la profundidad del desarenador puede variar entre 1.7 a ? m=sg.
'a forma del desarenador puede ser$
• • •
+ectangular rapezoidal 8i!ta.
ara caudales menores a 1 m @=sg es recomendable dise#ar los desarenadores con doble cámara con lo "ue se evita el canal lateral, la gradiente del fondo debe ser tal "ue produzca velocidades de limpieza de @ a 7m=sg con lo "ue se consigue rapidez y eficiencia en la operación del lavado.
9
2.1.3 VERTEDERO. El vertedero permitir "ue pase el agua a los escurrimientos superficiales, cumple diferentes funciones$ •
Aarantizar "ue la estructura hidráulica ofrezca seguridad, pues impide "ue se eleve el nivel de aguas arriba sobre el nivel má!imo.
•
Aarantizar "ue el nivel de agua tenga poca variación en el canal de riego aguas arriba. 0omponerse en una zona de una sección de aforo "ue tenga el río o el arroyo.
l final de la cámara se construye un vertedero sobre el cual pasará el agua limpia hacia la conducción. 8ientras más pe"ue#a sea la velocidad de paso por el vertedero, menos turbulencia causará el desarenador y menos materiales en suspensión arrastrarán. 'a velocidad admisible de paso podrá llegar a 1m=sg con una carga hidráulica sobre el vertedero no mayor a 67cm.
2.2 COMPUERTA DE LAVADO. or esta se desalo*an los materiales depositados en el fondo. Esta compuerta se la dise#a como un orificio sumergido para un caudal igual a dos veces el caudal de captación.
esarenador con doble cámara.
esarenador de una cámara.
10
nicamente se considera el by5pass en los desarenadores de una sola cámara.
3.-DISEÑO Y CALCULO DE LA TOMA DE FONDO. /& E' 'A+ /-E &E 9 B8'-+ ' /;+$
ESC .=1:25000 COOR. =9614375 N ; 676600 E CM =2300 m . s . m Cm= 2200 m . s . m Lc =1,8 cm
3.1.-CALCULO DE LA PENDIENTE DEL RIO: i=
CM −Cm ∗100 x
e donde ! lo obtengo haciendo una regla de tres con los datos obtenidos de la carta topográfica.
x =
1,80∗1 4
x =0,45 km ∴ 450 m
11
i=
2300 −2200 450
∗100
i =22
3.2.-DISEÑO DE LA REJILLA. 3.2.1.-CALCULO DE LAS PLETINAS DE LA REJA. /&$ 3
QD = 2,50 m / s 3
QC =30 m / s 3
γr =2,5 T / m φr = 0,70 m i =22
S =1,2 ( asumido ) Fy ( δ ) =1400 kg / c m
2
PESO ESPECÍFICO DEL MATERIAL SUMERGIDO ( γ s). γs= γr −γ H 2 O γs= 2,5− 1
γs= 1,5 T / m
3
VOLUMEN DEL MATERIAL SOBRE LA REJILLA. 12
o!. = 1 / 6 . " . ∅r
3
3
0.70 m ¿ 6 ( 3.1416 ) ¿
L´
o!. =1 /¿
o!. = 0,179 m
3
EL PESO DEL MATERIAL: # =( o! ) ( γ s )
3
m 1,5 To$ /¿ 3 # =0,179 m ¿¿ # =0,27 To$ L =√ L ( i + 1 ) Lo$gi&ud d' !a r'(i!!a %
2
2
M =# / 8 ( L + 0,05 ) Mom'$&omaximo %
δ M /¿
¿ ) =¿ a =√ (6 ) / s ) *$c+o d' ,!a&i$a
Para a!"!ar #! a$%& ' #! a!& # !a *!a+$a as",+,&s r#s !&$+"#s +s+$as.
I 5)22 5)22
L 5)6 1)5
L/ 5)612 1)52;
M 0T$# 5)517 5)539
0+'. 1)368 2)681
!
!
0+' 2)9 3)6<
0%4. *1 * 1 13
5)22
1)6
1)639
5)56;
3)<68
;)37
* 1 6=<
3.2.2.-CALCULO DE LA REJILLA EN FUNCION DE OBSTRUCCION. &eg4n E. Camarín :
Q=( C ) ( k ) ( - ) ( L ) 2 g +m
01
ónde$
Q= cauda!ca&ado C =Co'/ici'$&' d' co$&ra&acio$ d'0a 1'$a!i2uida 3 =Co'/ici'$&' d' r'duccio$d' ar'a '/'c&i1a - = *$c+o d' !ar'(i!!a L= Lo$gi&ud d' !ar'(i!!a +m =cara+idrau!ica so4r' !ar'(i!!a
El coeficiente de contracción de la re*illa está dado por$
C =Co−0.325 i
0o D 0oeficiente de forma de los barrotes> está en función de la relación$ a=b > ?
⇒
0o D 2.:2
a=b < ?
⇒
0o D 2.72
i =i$c!i$acio$ d' !os 4arro&'s
El coeficiente de reducción del área efectiva viene dada por$
14
3 =( 1 −/ ) ( 4 / 4 + s ) onde es el porcenta*e de obstrucción "ue e"uivale al @2 3. osteriormente la ecuación de E. Camarin se modificó por ;acmeteff F ;oussine"
Q =2,55 C3-L √ Ho ónde$ Go D energía específica o carga hidráulica$ e la ecuación anterior despe*o Go y obtenemos. 2
Q / 2,55 C3- L ¿ Ho=¿
El ancho de la re*illa H;I está dado por$
C3L ¿
1.5
3,20 ¿
-=Q /¿
El valor de 0o será de 0o D 2.72 por la relación a=b < ?
a=b < ?D @,7J=7D2,K1L < ? 02D2,7
'uego$
C =Co−0,325 i k = ( 1−0,30 ) { 5 / ( 5 + 1,2 ) } k =0.56 C =0,50− 0.325 ( 0,22 ) C =0,43
15
tilizando las fórmulas anteriores determinamos H'I, H;I y HGoI$
L
B
>$
0'
0'
0'
2,7
1L,?K
2,1J1
1)5
9)63
5)3<
1,7
@,7:
2,7K@
1668.00
E# "e'e# e d('e#($#!'(e#&$ de ! "e?(! e&@ d!d$ %$":
5 'a longitud de la re*illa$
L 1)5'
5 El ancho de la re*illa$
B 9)6'
5 &eparación de barrote a barrote$
5)56 '
5 &ección de los barrotes$ s ! a D
M * 1 6=<.
5 'a energía específica
>$ 5.3< '
C$'%"$!+(,# Q =2,55 C3-L √ Ho Q =( 2.55 )( 0.43 )( 0.56 )( 6.5 )( 1)( √ 0.38 ) 3
m Q =2.46 = 2,5 s
3.3.-DISEÑO DE LOS MUROS DE ALA. MUROS DE ALA
16
CONDICIONES TCNICAS:
&e dise#a con caudal en épocas de crecida
sumo un borde libre a 2.@2 m
CLCULOS Y DISEÑO
'as fórmulas a utilizarse serán$
Q
¿
-
¿¿ 2 ¿ ¿ ¿ 3 ¿ 5 c =√
%
H = H + -L %
H =3 / 2 5 c
e donde$
>
ltura de muro de ala
17
BL
;orde 'ibre(asumimos)
>
ltura crítica
Y+
0alado crítico
+
0audal de 0recida
B
&eparación entre muros
4
Aravedad
5)3
35
'3= 9)6
7)<1
'
'
'=2
CALADO CRTICO
√
( ) = 3
5c
6.5 30 /¿
Q -
2
g
¿ ¿2 ¿
9.8
¿ ¿ ¿ ¿ 5 c =¿
5 c =1.29 m
ALTURA CRTICA
18
%
H =3 / 2 5 c H =3 / 2 ( 1.29 )❑ %
%
H =1.94 m
ALTURA DE MURO DE ALA ;' D 2.@ m
%
H = H + -L H =1.94 + 0.3
H =2.2 m
COTA DE MURO DE ALA
0ota de re*illa D 6@22 8snm
C$&! de '"$ de !! 0ota de re*illa N G C$&! de '"$ de !! 6@22 N 6,6 C$&! de '"$ de !! 2352)2 '#'
3.;.-DISEÑO DE LA GALERA ara el Efecto tilizaremos el método de Camarin "ue consiste en$ ividir la longitud total de la re*illa en varias partes iguales, para nuestro e*emplo lo dividimos en 7 partes. &iendo O la distancia del punto de origen hasta el punto del incremento en O
( ∆!),
considerado$
'a velocidad en el origen debe ser de 1m=seg. 19
Muro de Ala
Cajón reparidor
rejilla 'a velocidad final en la galería debe estar entre los 6 a @ m=seg. 'a velocidad en cual"uier punto de la galería para "ue no e!ista sedimentación debe ser mayor de
3 √ g4 .
X1
X2
X3
X4
X5
3.;.1.-CALCULOS Y DISEÑO. HAMARN DICE
Q 6 x ⟹ Qx = . 7 -
D# &$#:
0audal de ise#o
B
ncho de la re*illa
istancia desde el origen
VELOCIDAD EN CUALUIER PUNTO DE LA GALERA
x =
/ − o ∗ 7 + o -
GRADIENTE >IDRALICO 2
8 =
2
x ∗$
D$#de: 20
nD 0oeficiente de rugosidad de 8anning comprendido entre 2.267 y 2.2@2 +D +adio Gidra4lico
PRDIDA DE CARGA K +/ = 8 ∗ 7 D!&$: m Q =2.5 s
3
- =6.5 m L=1 m o=1 m / s / =2.3 m / s ,ar&iciacio$$ =5
C@+$ de Pe"( de F$#d$ Cálculo de Perfl de Fondo Perfl= d+ Suma (h) +Vx2/2g Qx (m3/ )
Vx (m/ )
! (m2)
% 0 &'3 0!5
1 1!2 6 1!5 2 1!7 8 2!0 4 2!3
0 0!4
X (m)
2'
1
3' 1!5 *'2
2
'*
2!5
d (m)
P (m)
0 0!4
1 1!8
0!66
0!66
2!32
0!84
0!84
2!68
0!98
0!98
2!96
1!09
1!09
3!18
" (m)
"#/3
$
h
Su ma (h)
Vx2/2 g
Perfl
0 0!2 2 0!2 8 0!3 1 0!3 3 0!3 4
0 0!13
0 0!0 08 0!0 08 0!0 09 0!0 11 0!0 14
0 0!0 1 0!0 2 0!0 4 0!0 6 0!0 9
0 0!0 1 0!0 31 0!0 66 0!1 24 0!2 15
0!05 0!08
0!05 0!49
0!12
0!81
0!16
1!07
0!21
1!31
0!27
1!57
0!18 0!21 0!23 0!24
3.6.-CALCULO DEL ORIFICIO DE PASO. &e dise#ará en función del caudal necesario & e utilizará las siguientes fórmulas$
espe*o hi$
+i =
Q 2
2 2
21
e donde$ 0d D 0oeficiente de descarga 2,: hi D 0arga al centro del orificio
,
ao
0!3
! (cm2 ) 0!3
Q (m3/ ) 2!5
&
(
&
(
0!7
0!7
2!5
&
(
0!9
0!9
2!5
h(m ) 9!8 3 1!8 1 1!0 9
1,7K P 6,1:
1,7?
n
L
#i$a %onal ao &i
n
" "
Core ran$'er$al
22
3.9.-CALCULO DEL DESRIPIADOR- CAJON DISTRIBUIDOR ara el cálculo del desripiador nos valemos de las condiciones económicamente factibles, además de la facilidad en el momento de la limpieza. or lo tanto nuestro ca*ón desripiador "uedará de 1.K7 ! 1.K7 m.
3.8.-CALCULO DE LA TUBERIA DE PASO DEL DESRIPIADOR AL DESARENADOR. D(e$ de C!?,# D(&"((d$"
Q=
iempo "ue el agua permanece en el ca*ón
& = & =
Q
(1 ) ( 1,75 )( 1,75 ) 2,5
& =1,23 s'gu$dos
ise#o de la tubería de paso del ca*ón distribuidor al desarenador$
* =
Q=Cd∗ * √ 2 +
Q
"D
2
&e dise#a con la carga h1D 1,K7 m
D =
4Q
"Cd 2 +
D =
(
4 x 2,5 3,14 x 0,6 x ( 2 x 9,81 x 1,8
))
1 2
D=0,952 m
El diámetro de la tubería es de$ D 1222 mm
0on estas condiciones cálculo <$
0 +$'e"+(!
D1222mm
y
h6 D 1,K7 m
23
Q =Cd∗ *∗√ 2 g +i Q= 0,6 x
(
3,1416 x 1
2
4
)(
1
19,62 x 1,75 )
2
3
m Q= 2,761 s
;.-DESARENADOR DATOS: 0audal 0aptado +!%. 6,7 '3=
eso específico del 8aterial ϒ' 6,7 T$#='3
iámetro representativo " 2,K '
;.1. CLCULO DE LA SECCIÓN TRANSVERSAL
Q = *∗ *T =
* 1=
2,5 0,2
Q a
=12,5 m2
-+4 2
*T =
)2 * 7
+ 1 y
)* 24
* 1=
3,5 + 0,8 2
* 1=2,15 m
1
2
* 2= *T − * 1 6 D :,67 F 6,17
* 2= 4,1 m
2
+ = * 2 / - 2 +=
4,1 3,5
=1,17 m
+i =+ + y +i =1,17 + 1 +i =2,17 m
;.2. CLCULO DE LONGITUD DE TRANSICIÓN
¿= ¿=
- 2− - 1 ¿= 2∗ tan 9 - 2− - 1 2 x tan12,5 7 −1,5 2 x 0,22
¿=12,4 m
;.3. CLCULO DE LONGITUD DE DESARENADOR onde ltura de inicio de la cámara
hiD
6,1K m
25
ltura al final de la cámara
hfD
ltura media de la cámara
hmD
&8/ - hm
s=
hm
D
hi
hm
D
6,1K m
2,5 &o$ / m 1 &o$ / m
3
3
s =2,5
0on un sD6.7 y un diámetro de partícula sólida de 2.@ mm se puede determinar 9s la velocidad de sedimentación vertical con la ayuda de la tabla 0%? y nos da un resultado de 9sD? cm=seg onde$
Coefc-en.e de a0orac-1n !l.ura med-a de la cámara Veloc-dad de aance 4or-5on.al Veloc-dad de ed-men.ac-1n er.-cal Pend-en.e del dearenador
= &'3 hm= 2!17 Va= 0!2 V= 0!04 -= 5
m m/ m/ 6
hora así se realiza iteraciones para poder calcular el valor de Gm real.
+ = +i + LD ∗i
+m=
LD =
+/ + +i
s=
γm
k ∗+m∗a s
PRIMERA ITERACIÓN LD=1,3 x 2,17 x
0,2 0,04
LD=14,105 m
26
+/ = 2,17 + 14,105 x 0,05 +/ = 2,88 m
(
+m=
2,88 + 2,17 2
)
+m=2,53 m
27
SEGUNDA ITERACIÓN LD=1,3 x 2,53 x
0,2 0,04
LD=16,445 m +/ = 2,17 + 16,445 x 0,05 +/ = 2,99 m
(
+m=
2,99 + 2,17 2
)
+m=2,58 m
TERCERA ITERACION LD =1,3 x 2,58 x
0,2 0,04
LD=16,77 m +/ = 2,17 + 16,77 x 0,05 +/ = 3,01 m
(
+m=
3,01 + 2,17 2
)
+m=2,59 m
ENTONCES EL DISEÑO DE LA CMARA TENDR LOS SIGUIENTES VALORES: 7 9 hhm h
= = = = =
&'88 &2'# 2'&8 2'* 3'%&
m m m m m
;.;. DISEÑO DEL VERTEDERO DE PASO 2
k = Cd √ 2 g 3
28
3 /2
Q= k ∗4∗ H onde$
samos un coeficiente de descarga 0d D 2,:6 ncho del vertedero para evacuar el caudal b D Q 0arga sobre el vertedero G D R 2,67
0alculamos
2
k = Cd √ 2 g 1
2
k = x 0,62 x ( 2 x 9,81) 2 3
k =1,8384
espe*amos b
4=
Q/2
oy valores a G para determinar b
4 %'2* %'2 %'&*
: 5!46 7!63 11!75
;.6. DISEÑO DE LA COMPUERTA DE LAVADO = espe*o
* =
2∗Q / 2
Cd∗√ 2 g+o
(1 )
* = 4∗
2
29
Bgualo ecuación 1 y 6
4∗ y =
2∗Q / 2
Cd∗√ 2 g+o espe*o y 2∗Q / 2 y = onde$ 4∗Cd∗ 2 +o
0oeficiente de descarga 0d D 2,: ltura desde el centro del orificio al espe*o de agua ho @,21 m ;ase menor del rea 1 de la sección transversal de la cámara de desarenador b D 2,L m
sumo un
ho D hf D @,21
m
0álculo S
PRIMERA ITERACIÓN
1/ 2
2 x 9,81 x 3,01 ¿ 0,8 x 0,6 x 0,6 x ¿ 2 x 1,25
y =
¿
SEGUNDA ITERACIÓN
1 /2
2 x 9,81 x 2,67 ¿ 0,8 x 0,6 x 0 x ¿ 2 x 1,25
y =
¿ TERCERA ITERACIÓN
1 /2
2 x 9,81 x 2,65 ¿ 0,8 x 0,6 x 0 x ¿ 2 x 1,25
y =
¿
30
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Y
5)82 '
K$
2)96 '
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31
