CIMENTACIÓN SUPERFICIAL Y PROFUNDA DE UN EDIFICIO DE 18 PISOS

DOCUMENTO DEL PROYECTO

PROYECTO FINAL CIMENTACIONES ESPECIALES CIMENTACIÓN SUPERFICIAL Y PROFUNDA DE UN EDIFICIO DE 18 PISOS CON SOTANO

Ing. JOSE LEONARDO DIAZ MOLINA Ing. JUAN CARLOS ARAUJO PERNETT

UNIVERSIDAD DEL NORTE 2009

Especialización en Análisis y Diseño de Estructuras

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DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO FINAL DE CIMENTACIONES ESPECIALES De acuerdo a los requisitos dados por el Profesor de la asignatura, el proyecto realizado comprende: el cálculo de cargas transmitidas a la cimentación por la estructura de un edificio de 18 pisos con sótano, la concepción del estudio de suelos del proyecto que cumpla la NSR 98, el cálculo de capacidad de carga y asentamientos de dos tipos de cimentación superficial: zapatas aisladas y losa de cimentación (flotante) y el cálculo de capacidad de carga de una cimentación profunda definiendo los diámetros y longitud de los mismos. 1. Características de la edificación adoptada Nombre: Edificio Bulevares, Carrera 66 Nº 81-105 Barranquilla – Atlántico. Descripción General del Proyecto: Se trata de un edificio de apartamentos de 18 pisos con dos apartamentos por cada piso, un lobby en el primer nivel y un sótano para parqueaderos con altura de 3.00 metros. El área total construida será de 24 x 15 m = 360 m2, el cual se desarrollará sobre un lote con dimensiones de 28 x 20 m, es decir un área total de 560 m2. La altura libre de cada piso es de 2.5 metros y la altura del primer nivel es de 3.00 metros. Sistema Estructural y cargas: El sistema estructural determinado por el Ingeniero Estructural es de pórticos resistentes a momento con capacidad de disipación mínima de energía en el rango inelástico (DMI). La planta de ejes y columnas del proyecto se muestra en la siguiente página. 2. Concepción del Estudio de Suelos para el proyecto Se concibió y realizó integralmente un estudio de suelos basado en las estipulaciones contenidas en la NSR 98, en especial el capítulo H, en cuanto a contenido, número y profundidad de suelos, capacidad de carga y recomendaciones de cimentación, dicho estudio se incluye en el Anexo 1 de este informe. Los parámetros de cada suelo se obtuvieron de datos de otros estudios de suelos, bibliografía, correlaciones entre otros. El perfil del suelo dado para el proyecto por parte del profesor de la asignatura es el siguiente:


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3. Cálculo de cargas a transmitir a la cimentación Para el cálculo de cargas a transmitir a la cimentación se utiliza el software de análisis estructural avanzado SAP 2000, para lo cual se toman las siguientes cargas distribuidas por unidad de superficie. • •

Carga Muerta: Carga Viva:

5 KN/m2 1.8 KN/m2

El peso de los elementos estructurales tales como vigas, columnas y losa maciza (e=0.15 m) de cada nivel es calculada y adicionada automáticamente por el software.


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Para el cálculo de las cargas que le impone el sismo a la estructura y ésta a su vez a la cimentación se utiliza un análisis dinámico modal mediante un modelo matemático espacial con diafragma rígido. El espectro de Pseudo aceleraciones utilizado es: Espectro de diseño T (s) Sa 0.3 0.25 0.5 0.25 0.576 0.25 0.7 0.21 0.9 0.16 1.1 0.13 1.3 0.11 1.5 0.10 1.7 0.08 1.9 0.08 2.1 0.07 2.3 0.06 2.5 0.06 2.7 0.05 2.88 0.05 3.08 0.05 3.28 0.05 Tc S I Aa Tl

0.576 1.2 1 0.1 2.88

Combinaciones Vigas 1. 1.4D + 1.7L 2. 1.05D + 1.28L + Ex/R 3. 1.05D + 1.28L – Ex/R 4. 1.05D + 1.28L + Ey/R 5. 1.05D + 1.28L – Ey/R 6. 0.9D + Ex/R 7. 0.9D – Ex/R 8. 0.9D + Ey/R 9. 0.9D – Ey/R 10. Combinación tipo envolvente Diseño Vigas 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19.

1.05D + 1.28L + 0.3Ex/R + Ey/R 1.05D + 1.28L – 0.3Ex/R – Ey/R 1.05D + 1.28L + 0.3Ey/R +Ex/R 1.05D + 1.28L – 0.3Ey/R – Ex/R 0.9D + 0.3Ex/R + Ey/R 0.9D – 0.3Ex/R – Ey/R 0.9D + 0.3Ey/R + Ex/R 0.9D – 0.3Ey/R – Ex/R Combinación tipo envolvente Diseño Columnas


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Con base en los cálculos se encontraron las cargas verticales y los momentos en los dos sentidos principales de la edificación; con esos datos se revisó la excentricidad resultante en cada una de las columnas para cada tipo de combinación de cargas, encontrando que para ningún caso la excentricidad resultante fue tan importante para que ameritara tenerla en cuenta en el diseño de la cimentación. A continuación se insertan los resultados de carga muerta, viva y la mayor excentricidad encontrada en cada columna, que resultó ser la combinación 14 (1.05D + 1.28L – 0.3Ey/R – Ex/R) para todos los casos, los resultados completos se pueden observar en el Anexo 2 de este informe: Joint Text EJE1A1 EJE1A1 EJE1A1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2A1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2B1 EJE2C1 EJE2C1 EJE2C1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3A1 EJE3B1 EJE3B1 EJE3B1 EJE3C1 EJE3C1 EJE3C1 EJE4A1 EJE4A1 EJE4A1 EJE4B1 EJE4B1 EJE4B1 EJE4C1 EJE4C1 EJE4C1 EJE5A1 EJE5A1 EJE5A1 EJE5B1 EJE5B1 EJE5B1 EJE5C1 EJE5C1 EJE5C1

OutputCase CaseType S tepType Text Text Text DEAD LinSt atic VIVA LinSt atic COM B14 Combination Min DEAD LinSt atic VIVA LinSt atic COM B14 Combination Min DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14 DEAD VIVA COM B14

LinSt atic LinSt atic Combination

Min


Max


Max


Min


Max


Max


Min


Max


Max


Min


Min


Min


Min

F3 Ton

M1 Ton-m

M2 Ton-m

269.6 38.7 202.7 441.4 70.2 386.7 269.6 38.7 202.7 426.1 68.0 417.5 710.3 123.2 640.4 426.1 68.0 349.5 439.4 70.5 428.5 734.1 127.8 660.6 439.4 70.5 362.4 426.1 68.0 417.5 710.3 123.2 640.4 426.1 68.0 349.5 269.6 38.7 202.7 441.4 70.2 386.7 269.6 38.7 202.7

-1.6 -0.3 -3.8 -2.9 -0.6 -4.9 -1.6 -0.3 -3.8 -0.1 0.0 6.3 -0.1 0.0 6.2 -0.1 0.0 -6.4 0.0 0.0 6.2 0.0 0.0 6.3 0.0 0.0 -6.2 0.1 0.0 6.4 0.1 0.0 6.4 0.1 0.0 -6.3 1.6 0.3 -1.0 2.9 0.6 0.3 1.6 0.3 -1.0

2.4 0.4 -22.5 0.0 0.0 -26.1 -2.4 -0.4 -26.8 3.9 0.7 13.1 0.0 0.0 10.9 -3.9 -0.7 -13.1 3.9 0.8 13.1 0.0 0.0 11.0 -3.9 -0.8 -13.1 3.9 0.7 13.1 0.0 0.0 10.9 -3.9 -0.7 -13.1 2.4 0.4 -22.5 0.0 0.0 -26.1 -2.4 -0.4 -26.8


Excentricidad Excentricidad M 1 (m) M 2 (m)

0.006 0.007 0.019 0.007 0.008 0.013 0.006 0.007 0.019 0.000 0.000 0.015 0.000 0.000 0.010 0.000 0.000 0.018 0.000 0.000 0.014 0.000 0.000 0.010 0.000 0.000 0.017 0.000 0.000 0.015 0.000 0.000 0.010 0.000 0.000 0.018 0.006 0.007 0.005 0.007 0.008 0.001 0.006 0.007 0.005

0.009 0.011 0.111 0.000 0.000 0.068 0.009 0.011 0.132 0.009 0.011 0.031 0.000 0.000 0.017 0.009 0.011 0.037 0.009 0.011 0.031 0.000 0.000 0.017 0.009 0.011 0.036 0.009 0.011 0.031 0.000 0.000 0.017 0.009 0.011 0.037 0.009 0.011 0.111 0.000 0.000 0.068 0.009 0.011 0.132

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El modelo matemático estructural empleado para el cálculo de las cargas fue el siguiente:

3. Capacidad de carga y asentamientos: cimentación superficial 3.1 Cimentación tipo zapatas y vigas de enlace Se calculó la capacidad de carga y la dimensión requerida por cada una de las columnas del proyecto, para lo cual se diseñó una hoja de cálculo en la cual se insertaron los parámetros (Nc, Nq y Nγ) que se obtienen de tablas de acuerdo al ángulo de fricción del suelo y calcula aquellos que dependen de la relación B/D, Nq/Nc, etc (Sc, Sq, Sγ, dc, dq, dγ). La hoja de Excel mediante la herramienta solver calcula de acuerdo a la presión neta que existiría de acuerdo a las cargas viva y muerta presentes según el análisis estructural, la dimensión de B más óptima requerida, igualando la expresión de qu de Hasen afectada por el factor de seguridad FS=3 con la presión neta que existiría como Qneta = (D+L)/(B*B). En el estudio de suelos se cálculo en detalle la capacidad de carga para una zapata de B=1.00 metro, mostrando los parámetros seleccionados. La expresión usada es:

Qult = c * Nc * Sc * dc * ic * gc * bc + q * Nq * Sq * dq * iq * gq * bq + 0.5 * γ * B * N γ * Sγ * d γ * i γ * g γ * bγ Φ C

= =

30.2º 2 (KN/m2)


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γ Nc Nq Nγ Sc dc Sq Sγ dγ D qL F.s

= = = = = = = = = = = =

20 (KN/m³) 30.13 18.4 15.1 1 + Nq/Nc = 1.611 Tan-1(B’/D) = 1.1 1+seno () = 1.5 0.6 1 1.00 m 20 KN/m² ; 3.0

Las tablas para calcular los parámetros de Nc, Nq y Nγ son:

Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo.

En la siguiente página se muestran los cálculos por cada zapata:


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DOCUMENTO DEL PROYECTO T ext

Ton

Ps (Total)

D

+

C

Nc

Sc

dc

q'

Nq

Sq

dq

γ

B'

Nγ

Sγ

dγ

FS

EJE1A1

DEAD

308.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.131

20

18.4

1.503

1.094

20

3.1

15.1

0.6

1

3

330.5

330.5414

0.00

EJE1A1

VIVA

EJE1B1

DEAD

511.6

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.105

20

18.4

1.503

1.075

20

3.8

15.1

0.6

1

3

349.5

349.5048

0.00

EJE1B1

VIVA

EJE1C1

DEAD

308.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.131

20

18.4

1.503

1.094

20

3.1

15.1

0.6

1

3

330.5

330.5414

0.00

EJE1C1

VIVA

EJE2A1

DEAD

494.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.106

20

18.4

1.503

1.076

20

3.8

15.1

0.6

1

3

348.0

348.0234

0.00

EJE2A1

VIVA

EJE2B1

DEAD

833.5

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.085

20

18.4

1.503

1.061

20

4.7

15.1

0.6

1

3

373.4

373.3692

0.00

EJE2B1

VIVA

EJE2C1

DEAD

494.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.106

20

18.4

1.503

1.076

20

3.8

15.1

0.6

1

3

348.0

348.0234

0.00

EJE2C1

VIVA

EJE3A1

DEAD

509.9

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.105

20

18.4

1.503

1.075

20

3.8

15.1

0.6

1

3

349.4

349.3597

0.00

EJE3A1

VIVA

EJE3B1

DEAD

861.8

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.083

20

18.4

1.503

1.060

20

4.8

15.1

0.6

1

3

375.2

375.2197

0.00

EJE3B1

VIVA

EJE3C1

DEAD

509.9

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.105

20

18.4

1.503

1.075

20

3.8

15.1

0.6

1

3

349.4

349.3597

0.00

EJE3C1

VIVA

EJE4A1

DEAD

494.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.106

20

18.4

1.503

1.076

20

3.8

15.1

0.6

1

3

348.0

348.0234

0.00

EJE4A1

VIVA

EJE4B1

DEAD

833.5

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.085

20

18.4

1.503

1.061

20

4.7

15.1

0.6

1

3

373.4

373.3692

0.00

EJE4B1

VIVA

EJE4C1

DEAD

494.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.106

20

18.4

1.503

1.076

20

3.8

15.1

0.6

1

3

348.0

348.0234

0.00

EJE4C1

VIVA

EJE5A1

DEAD

308.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.131

20

18.4

1.503

1.094

20

3.1

15.1

0.6

1

3

330.5

330.5414

0.00

EJE5A1

VIVA

EJE5B1

DEAD

511.6

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.105

20

18.4

1.503

1.075

20

3.8

15.1

0.6

1

3

349.5

349.5048

0.00

EJE5B1

VIVA

EJE5C1

DEAD

308.2

1.000

30.200

2

30.13

1.611

1.131

20

18.4

1.503

1.094

20

3.1

15.1

0.6

1

3

330.5

330.5414

0.00

EJE5C1

VIVA

269.6 38.7 441.4 70.2 269.6 38.7 426.1 68.0 710.3 123.2 426.1 68.0 439.4 70.5 734.1 127.8 439.4 70.5 426.1 68.0 710.3 123.2 426.1 68.0 269.6 38.7 441.4 70.2 269.6 38.7

T ext

Qad (KN/m2) Qneta (KN/m2) Diferencia %

Con las dimensiones calculadas con esta tabla se presenta en la siguiente página la planta de cimentación que resultaría por capacidad de carga.


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-

Cálculo de Asentamientos

Inicialmente se calculo la distribución de esfuerzos por sobrecarga y por esfuerzos efectivos, para lo cual se utilizaron las siguientes expresiones propuestas por el texto “Analisis and Design of Foundation”, lo anterior con el fin de observar que tanto se afecta cada uno de los estratos por las cargas sobrepuestas y así determinar que estratos o parte de ellos se asientan debido a las cargas impuestas por la edificación.

La distribución de esfuerzos por cada tipo de zapata se muestra en las tablas que se muestran en la siguiente página. En estas tablas la profundidad 0.0 metros corresponde al nivel de desplante de las zapatas, es decir que tomando como nivel de referencia la superficie actual, el 0 de esas tablas está en la cota -4.0 metros, dado que el nivel freático esta a -5.0 metros se observa el sombreado azul en 0 y 1. Se puede observar que para todos los casos los esfuerzos se distribuyen básicamente en el estrato de arena limo arcillosa que existe hasta la cota -10.0 metros y continúa con valores muy bajos en el estrato de arcilla, siendo casi nulos (entre 1% y 0%) en el estrato de arena con grava ubicado de -32.0 a -46.0 metros. Por lo anterior el cálculo de asentamientos se redujo a los dos estratos superiores de arena limo arcillosa (SC-SM) y arcilla (CH).


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DOCUMENTO DEL PROYECTO ZAPATAS Z1

B L

Profundidad 0 1 2 4 5 6 8 10 12 14 16 17 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40

Esfuerzo 330.54 284.65 205.16 79.37 53.58 38.30 22.17 14.38 10.06 7.42 5.70 5.05 4.51 3.66 3.03 2.54 2.17 1.87 1.63 1.43 1.27 1.13 1.02 0.92

ZAPATAS Z3

B L

Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40

Esfuerzo 348.02 265.81 251.82 117.72 59.33 34.87 22.77 15.98 11.82 9.09 7.20 5.85 4.84 4.07 3.47 3.00 2.61 2.30 2.03 1.82 1.63 1.47

3.05 3.05 Porcentaje m 100.0% 1.5E+09 86.1% 1.527 62.1% 0.763 24.0% 0.382 16.2% 0.305 11.6% 0.254 6.7% 0.191 4.3% 0.153 3.0% 0.127 2.2% 0.109 1.7% 0.095 1.5% 0.090 1.4% 0.085 1.1% 0.076 0.9% 0.069 0.8% 0.064 0.7% 0.059 0.6% 0.055 0.5% 0.051 0.4% 0.048 0.4% 0.045 0.3% 0.042 0.3% 0.040 0.3% 0.038

3.77 3.77 Porcentaje m 100.0% 1.9E+09 76.4% 1.884 72.4% 0.942 33.8% 0.471 17.0% 0.314 10.0% 0.236 6.5% 0.188 4.6% 0.157 3.4% 0.135 2.6% 0.118 2.1% 0.105 1.7% 0.094 1.4% 0.086 1.2% 0.079 1.0% 0.072 0.9% 0.067 0.8% 0.063 0.7% 0.059 0.6% 0.055 0.5% 0.052 0.5% 0.050 0.4% 0.047

q

330.54

n 1.5E+09 1.527 0.763 0.382 0.305 0.254 0.191 0.153 0.127 0.109 0.095 0.090 0.085 0.076 0.069 0.064 0.059 0.055 0.051 0.048 0.045 0.042 0.040 0.038

m2+n2+1 4.7E+18 5.662 2.166 1.291 1.186 1.130 1.073 1.047 1.032 1.024 1.018 1.016 1.014 1.012 1.010 1.008 1.007 1.006 1.005 1.005 1.004 1.004 1.003 1.003

q

348.02

n 1.9E+09 1.884 0.942 0.471 0.314 0.236 0.188 0.157 0.135 0.118 0.105 0.094 0.086 0.079 0.072 0.067 0.063 0.059 0.055 0.052 0.050 0.047

m2+n2+1 7.1E+18 8.099 2.775 1.444 1.197 1.111 1.071 1.049 1.036 1.028 1.022 1.018 1.015 1.012 1.011 1.009 1.008 1.007 1.006 1.005 1.005 1.004

m2*2 5.4E+36 5.435 0.340 0.021 0.009 0.004 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

m2*2 1.3E+37 12.601 0.788 0.049 0.010 0.003 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


Ecuación Método Apoximado Ec 1 330.54 Ec 2 187.57 Ec 2 120.69 Ec 2 61.95 Ec 2 47.52 Ec 2 37.60 Ec 2 25.23 Ec 2 18.09 Ec 2 13.60 Ec 2 10.60 Ec 2 8.49 Ec 2 7.66 Ec 2 6.95 Ec 2 5.80 Ec 2 4.91 Ec 2 4.21 Ec 2 3.65 Ec 2 3.20 Ec 2 2.82 Ec 2 2.51 Ec 2 2.24 Ec 2 2.02 Ec 2 1.83 Ec 2 1.66

Ecuación Método Apoximado Ec 1 348.02 Ec 1 217.35 Ec 2 148.52 Ec 2 81.89 Ec 2 51.79 Ec 2 35.68 Ec 2 26.07 Ec 2 19.87 Ec 2 15.65 Ec 2 12.65 Ec 2 10.43 Ec 2 8.75 Ec 2 7.44 Ec 2 6.41 Ec 2 5.58 Ec 2 4.90 Ec 2 4.33 Ec 2 3.86 Ec 2 3.46 Ec 2 3.12 Ec 2 2.83 Ec 2 2.58

ZAPATAS Z2

B L

Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40

Esfuerzo 349.50 264.20 255.06 121.02 61.24 36.03 23.55 16.54 12.23 9.41 7.45 6.05 5.01 4.21 3.59 3.10 2.70 2.38 2.11 1.88 1.69 1.52

ZAPATAS Z4

B L

Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40

Esfuerzo 373.37 350.76 298.53 174.49 94.48 56.95 37.62 26.58 19.73 15.21 12.07 9.81 8.13 6.84 5.84 5.04 4.39 3.87 3.43 3.06 2.75 2.48

Página 11

3.83 3.83 Porcentaje m 100.0% 1.9E+09 75.6% 1.913 73.0% 0.956 34.6% 0.478 17.5% 0.319 10.3% 0.239 6.7% 0.191 4.7% 0.159 3.5% 0.137 2.7% 0.120 2.1% 0.106 1.7% 0.096 1.4% 0.087 1.2% 0.080 1.0% 0.074 0.9% 0.068 0.8% 0.064 0.7% 0.060 0.6% 0.056 0.5% 0.053 0.5% 0.050 0.4% 0.048 4.72 4.72 Porcentaje m 100.0% 2.4E+09 93.9% 2.362 80.0% 1.181 46.7% 0.591 25.3% 0.394 15.3% 0.295 10.1% 0.236 7.1% 0.197 5.3% 0.169 4.1% 0.148 3.2% 0.131 2.6% 0.118 2.2% 0.107 1.8% 0.098 1.6% 0.091 1.3% 0.084 1.2% 0.079 1.0% 0.074 0.9% 0.069 0.8% 0.066 0.7% 0.062 0.7% 0.059

q

349.50

n 1.9E+09 1.913 0.956 0.478 0.319 0.239 0.191 0.159 0.137 0.120 0.106 0.096 0.087 0.080 0.074 0.068 0.064 0.060 0.056 0.053 0.050 0.048

m2+n2+1 7.3E+18 8.319 2.830 1.457 1.203 1.114 1.073 1.051 1.037 1.029 1.023 1.018 1.015 1.013 1.011 1.009 1.008 1.007 1.006 1.006 1.005 1.005

q

373.37

n 2.4E+09 2.362 1.181 0.591 0.394 0.295 0.236 0.197 0.169 0.148 0.131 0.118 0.107 0.098 0.091 0.084 0.079 0.074 0.069 0.066 0.062 0.059

m2+n2+1 1.1E+19 12.162 3.790 1.698 1.310 1.174 1.112 1.078 1.057 1.044 1.034 1.028 1.023 1.019 1.017 1.014 1.012 1.011 1.010 1.009 1.008 1.007

m2*2 1.3E+37 13.392 0.837 0.052 0.010 0.003 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

m2*2 3.1E+37 31.145 1.947 0.122 0.024 0.008 0.003 0.002 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000



DOCUMENTO DEL PROYECTO ZAPATAS Z5

B L

Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40

Esfuerzo 349.36 264.36 254.74 120.70 61.05 35.92 23.47 16.48 12.19 9.37 7.43 6.03 4.99 4.20 3.58 3.09 2.69 2.37 2.10 1.87 1.68 1.52

3.82 3.82 Porcentaje m 100.0% 1.9E+09 75.7% 1.910 72.9% 0.955 34.5% 0.478 17.5% 0.318 10.3% 0.239 6.7% 0.191 4.7% 0.159 3.5% 0.136 2.7% 0.119 2.1% 0.106 1.7% 0.096 1.4% 0.087 1.2% 0.080 1.0% 0.073 0.9% 0.068 0.8% 0.064 0.7% 0.060 0.6% 0.056 0.5% 0.053 0.5% 0.050 0.4% 0.048

q

349.36

n 1.9E+09 1.910 0.955 0.478 0.318 0.239 0.191 0.159 0.136 0.119 0.106 0.096 0.087 0.080 0.073 0.068 0.064 0.060 0.056 0.053 0.050 0.048

m2+n2+1 7.3E+18 8.297 2.824 1.456 1.203 1.114 1.073 1.051 1.037 1.029 1.023 1.018 1.015 1.013 1.011 1.009 1.008 1.007 1.006 1.006 1.005 1.005


m2*2 1.3E+37 13.313 0.832 0.052 0.010 0.003 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


ZAPATAS Z6

B L

Profundidad 0 1 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40

Esfuerzo 375.22 353.21 301.47 178.59 97.25 58.73 38.84 27.45 20.39 15.72 12.48 10.14 8.40 7.07 6.04 5.21 4.54 4.00 3.54 3.16 2.84 2.56

Página 12

4.79 4.79 Porcentaje m 100.0% 2.4E+09 94.1% 2.396 80.3% 1.198 47.6% 0.599 25.9% 0.399 15.7% 0.300 10.4% 0.240 7.3% 0.200 5.4% 0.171 4.2% 0.150 3.3% 0.133 2.7% 0.120 2.2% 0.109 1.9% 0.100 1.6% 0.092 1.4% 0.086 1.2% 0.080 1.1% 0.075 0.9% 0.070 0.8% 0.067 0.8% 0.063 0.7% 0.060

q

375.22

n 2.4E+09 2.396 1.198 0.599 0.399 0.300 0.240 0.200 0.171 0.150 0.133 0.120 0.109 0.100 0.092 0.086 0.080 0.075 0.070 0.067 0.063 0.060

m2+n2+1 1.1E+19 12.484 3.871 1.718 1.319 1.179 1.115 1.080 1.059 1.045 1.035 1.029 1.024 1.020 1.017 1.015 1.013 1.011 1.010 1.009 1.008 1.007

m2*2 3.3E+37 32.972 2.061 0.129 0.025 0.008 0.003 0.002 0.001 0.001 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000



Asentamientos inmediatos Los asentamientos inmediatos para este caso se calcularon únicamente para el estrato de arena limo arcillosa ubicado de -0 a – 10.0 metros, el cual en realidad es de H= 6 metros dado que el desplante real, debido al sótano es de 4.0 metros. La expresión usada para el cálculo es la propuesta por Timoshenko y Godier

Fuente: Presentación de Clase del Ingeniero Guardo

El valor de q0 inicial tomado por cada tipo de zapata fue el siguiente: Tipo de Zapata Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6

Carga de Presión de Dimensión Servicio contacto (m) (KN) Inicial 1A-1C-5A-5C 3082.3 3.1 330.54 1B-5B 5116.0 3.8 349.50 2A-2C-4A-4C 4941.6 3.8 348.02 2B-4B 8334.8 4.7 373.37 3A-3C 5098.8 3.8 349.36 3B 8618.3 4.8 375.22 Ejes

B’ fue igual a B/2 dado que el asentamiento se tomó en el centro de la zapata. µ se cálculo con base en el valor de Ko mediante la expresión Ko/(1+Ko). El valor de Es se calculo mediante el uso de una correlación a partir del número de golpes del ensayo de penetración estándar (SPT) corregido N55, tomando el promedio de dicho número de golpes en todo el estrato afectado. La expresión de la correlación es: ‫ = ݏܧ‬320 ∗ (ܰ + 15)



Página 13


M se calculo igual a L’/B’ y N como H/B’ El cálculo de I1 e I2 se encontró mediante M y N y la siguiente tabla:


If se calculo a partir de la siguiente curva:


El valor de m tomado es de 4 dado que el cálculo de los asentamientos se efectúo en el centro de la zapata.


Página 14


Asentamientos por consolidación Los asentamientos por consolidación se calcularon únicamente en el estrato de arcilla localizado de -12.0 metros a -32.0 metros a partir de la expresión: ∆‫= ܪ‬

‫ܪ ∗ ܿܥ‬ ܲ‫ ݋‬+ ∆ܲ ‫݃݋ܮ‬ 1+݁ ܲ‫݋‬

El índice de compresión Cc se cálculo mediante la expresión empírica propuesta por Terzaghi y Peck (1967) para arcillas inalteradas: Cc = 0.009 * (LL-10) El valor de ∆P se toma como el promedio de la distribución de esfuerzos por sobre carga impuesta al suelo calculadas en las tablas mostradas en las páginas 11 y 12, para lo cual se usa la regla de Simpson, así: ∆ܲ =

∆ܲ݅݊݅ܿ‫ ݋ݐܽݎݐݏ݁ ݋‬+ ∆ܲ݉݅‫ ∗ ݋ݐܽݎݐݏ݁ ݁݀ ݀ܽݐ‬4 + ∆݂݈ܲ݅݊ܽ ݁‫݋ݐܽݎݐݏ‬ 6

Lo anterior dado que la distribución de esfuerzos tiene la forma de una parábola, es decir al no ser lineal no puede ser simplemente promediada. El asentamiento por consolidación se corrige por un factor de 0.9 de acuerdo a la siguiente curva, para una arcilla normalmente consolidada:


En las siguientes páginas se muestran los cálculos de asentamientos totales realizados mediante una hoja de Excel. El asentamiento máximo permitido para el estrato de arena fue de 5 cm y para la arcilla es de 7.5 cm. Para todas las zapatas los asentamientos permisibles fueron rebasados.


Página 15


DAT OS GENERALES Zapata

Z1

Asentamiento Inmediato

Estrato H (m) Carga (KN) qo (KN/m2)

SC-SM CH SW

6 22 14

3082.29

330.54

B'



Ko

u

1.53 30.5 0.49 0.33

Es (KN/m2) M=L'/B' N=H/B' D/B

7786.67

1.00

Consolidación I1

I2

Is

if

m ∆He (cm)

3.93 0.33 0.447 0.034 0.46 0.775 4

Cc

eo

Po

∆P

∆T otal (cm) ∆ permitido

8.3 0.45 0.84 177.63 7.013

9.048

0.900

ASETAMIETO TOTAL DAT OS GENERALES Zapata

Z2



SC-SM CH SW

6 22 14

5116.03

349.50

B'



Ko

u

1.91 30.5 0.49 0.33


7786.67

1.00

Consolidación I1

I2

Is

if

m ∆He (cm)

3.14 0.26 0.415 0.036 0.43 0.78 4

Cc

eo

Po

∆P

14.649

0.900


Z3



SC-SM CH SW

6 22 14

4941.553

348.02

B'



Ko

u

1.88 30.5 0.49 0.33


7786.67

1.00

Consolidación I1

I2

Is

if

m ∆He (cm)

3.18 0.27 0.418 0.035 0.44 0.78 4

Cc

eo

Po

∆P

14.179

0.900


Z4



SC-SM CH SW

6 22 14

8334.8

373.37

B'



Ko

u

2.36 30.5 0.49 0.33


7786.67

1.00

Consolidación I1

I2

Is

2.54 0.21 0.380 0.042 0.40

if

0.8

m ∆He (cm)

4

Cc

eo

Po

∆P

23.007

0.900


Z5



SC-SM CH SW

6 22 14

5098.811

349.36

B'



Ko

u

1.91 30.5 0.49 0.33


7786.67

1.00

Consolidación I1

I2

Is

if

m ∆He (cm)

3.14 0.26 0.415 0.036 0.43 0.78 4

Cc

eo

Po

∆P

14.603

0.900


Z6



SC-SM CH SW

6 22 14

8618.271

375.22

B'



Ko

u

2.40 30.5 0.49 0.33


7786.67

1.00

Consolidación I1

I2

Is

2.50 0.21 0.380 0.042 0.40

if

0.8

m ∆He (cm)

4

eo

Po

∆P

Página 16

23.716

10.2 12.8 0.0 23.0

5 7.5 0 12.5

13.0 20.7 0.0 33.7

5 7.5 0 12.5

10.3 13.1 0.0 23.5

5 7.5 0 12.5


∆H(LP) (cm)

13.2 0.45 0.84 177.63 18.975

ASETAMIETO TOTAL


Cc

5 7.5 0 12.5


∆H(LP) (cm)

10.3 0.45 0.84 177.63 11.455

10.3 13.2 0.0 23.5


∆H(LP) (cm)

13.0 0.45 0.84 177.63 18.380

5 7.5 0 12.5


∆H(LP) (cm)

10.2 0.45 0.84 177.63 11.112

8.3 8.1 0.0 16.5


∆H(LP) (cm)

10.3 0.45 0.84 177.63 11.492

Chequeo

∆H(LP) (cm) Corrección

0.900

13.2 21.3 0.0 34.6

5 7.5 0 12.5

O O O O

Chequeo

O O O O

Chequeo

O O O O

Chequeo

O O O O

Chequeo

O O O O

Chequeo

O O O O


No obstante que los asentamientos permisibles fueron excedidos de forma importante, como ejercicio práctico se calcula el asentamiento diferencial que se genera entre todos los tipos de apoyos y cargas posibles, determinando como máximo asentamiento diferencial L/300. En el siguiente cuadro se observan los resultados encontrados, determinando que en la mayoría de los casos, el asentamiento diferencial rebasa el valor permisible. Zapata Tipo Z1 Z2 Z1 Z3 Z2 Z4 Z3 Z4 Z3 Z5 Z4 Z6 Z5 Z6

∆diferencial F(distancia) Asentamiento Total ∆diferencial Longitud entre Zapatas Chequeo ∆max = L/300 (NSR-98) (cm) (cm) (m) (cm) 16.5 7.2 2.4 NO 7.1 23.5 16.5 NO 6.5 5.8 1.9 23.0 23.5 5.8 1.9 NO 10.1 33.7 23.0 NO 10.7 7.2 2.4 33.7 23.0 1.9 SI CUEQUEA 5.8 0.5 23.5 33.7 1.9 SI CUEQUEA 0.9 5.8 34.6 23.5 11.1 2.4 NO 7.2 34.6

Del cálculo de asentamientos totales y los diferenciales se deduce que la cimentación superficial tipo zapatas no es viable, por lo cual se debe comprobar el tipo de cimentación superficial como losa flotante.


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3.2 Diseño de la losa de cimentación (Flotante). Definición Una losa de cimentación se define como una gran estructura que puede soportar varias columnas y/o muros al mismo tiempo. Se emplean cuando la capacidad de carga del suelo es muy baja y las zapatas aisladas resultan muy grandes y demasiado juntas para ser una opción viable Tipos de losas Con espesor uniforme. Aligeradas. Nervadas. Se trata de diseñar una losa de cimentación para una edificación de 18 pisos. Mediante programa se obtienen las cargas que bajan por las columnas y tenemos la estratificación y el estudio de suelos. El área ocupada por la edificación es de 15 mts x 24,2 mts, sin embargo para el diseño, el área de la losa la extenderemos un poco más 15,5 mts x 24,7 mts.

Capacidad de carga. Para este caso se calcula la presión que ejerce cada una de las columnas, se determina el peralte de la losa y e trabaja como una gran zapata combinada.


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Utilizaremos los mismos valores obtenidos para las zapatas aisladas dado que las condiciones son las mismas. La única diferencia es el área del elemento. Se obtuvo un valor de carga total de 7781,30 Ton o 77813 KN, dicha carga debe referenciarse con respecto al eje geométrico del área de la losa. Para conocer el punto geométrico de aplicación de la carga resultante se aplican momentos de área con respecto a los ejes X’ y Y’ Y’

X’ Conociendo la posición de la resultante calculamos las excentricidades con respecto a X y Y. Se mayora la carga obtenida para calcular los momentos. Como en nuestro caso tenemos simetría tanto en la figura como en la magnitud y aplicación de las cargas, dichas excentricidades son cero, por lo tanto no tenemos momentos y trabajamos solo con la carga para efectos de cálculo. La presión de bloque se obtiene con la expresión: Qt = (Pr / A) + (My * X / Iy) + (Mx * Y / Ix) Por lo tanto: Qt = 203,25 KN / m2 Considerando la losa como una viga bastante ancha se calcula el cortante.


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En la formula Vr = b x d (0,2 + 20P) √ (f’c) Despejamos el d obteniendo como peralte el valor de 1,27 mts. Presentamos ahora los valores obtenidos de la capacidad de carga Longitud (L) =

24,7

mts

Ton

Ps (Total)

D

DEAD

6698,9

7781,3

1,270

VIVA

1082,4

Text

Area = B x L=

383

+

C

Nc

Sc

dc

q'

Nq

Sq

dq

γ

B'

Nγ

Sγ

dγ

FS

Qad (KN/m2)

Qneta (KN/m2)

Diferencia %

30,200

20

30,13

1,611

1,0328

25

18,4

1,503

1,024

20

15,5

15,1

0,6

1

3

1041,9

203,2467

512,63

mts2

Asentamientos Para el cálculo de los asentamientos nos basamos también en los cálculos de los parámetros respectivos para las zapatas aisladas obteniendo el siguiente cuadro. Asentamiento Inmediato Estrat o SCSM

H (m )

Carga (KN)

qo (KN/m 2)

6

77813

183,22

CH

22

SW

14

B' 7,7 5

 30, 5

Ko 0,4 9

u 0,3 3

Es (KN/m2 )

M=L'/ B'

N=H/ B'

7786,67

1,00

0,77

D/ B 0,0 8

Consolidación

I1 0,01 2

I2 0,03 4

Is 0,0 3

if 0,77 5

m

∆He (cm)

4

1,5

Cc

eo

Po

∆P

∆H(LP) (cm)

0,4 5

0,9 9

388,8 1

84,34 4

42,418

Correcci ón

0,900

∆Tot al (cm)

1,5 38,2 0,0 39,7

ASETAMIETO TOTAL

Como se observa el asentamiento total obtenido rebasa ampliamente, los valores permisibles o tolerables y dado que el área de la losa está ocupando el área total disponible del proyecto, entonces nos arroja como conclusión que la solución de cimentación superficial ya sea tipo zapatas o tipo losa no es la adecuada para el proyecto, por lo cual la cimentación obligatoriamente debe ser tipo pilotes o cimentación profunda.


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4. Capacidad de carga: cimentación profunda tipo pilotes pre-excavados De acuerdo a lo proscrito en H.4.1.5 la capacidad de carga total de falla para cimentaciones profundas debe considerarse igual al menor entre la suma de las capacidades de carga de los pilotes o pilas individuales, la capacidad de carga de un bloque de terreno cuya geometría sea igual a la envolvente del conjunto de pilotes o pilas o la suma de las capacidades de carga de los diversos grupos de pilotes o pilas en que pueda subdividirse la cimentación, teniendo en cuenta la posible reducción por la eficiencia de grupos de pilotes. La capacidad de carga será la suma de la capacidad de carga por punta más la capacidad de carga por fricción en el fuste del pilote. Qult = Qp + Qs

Capacidad por punta La capacidad de carga a la falla por punta se evalúa mediante la ecuación definida por Hasen, sin embargo, dado que se determina como estrato para desplantar los pilotes, el arcilloso (CH), localizado entre -10.0 y -32.0 metros, la expresión se reduce a. Qp = C*Nc*Ap,

dado que +=0 y C = Su, entonces Nc = 0 y N’q = 1, por lo cual

Qp = Ap * (9 Su)

Capacidad por fricción Para el caso en cuestión se tuvo en cuenta la capacidad de carga que aporta la fricción sobre el fuste del estrato de arena limo arcillosa, la cual no es muy representativa dada la longitud (6.0 metros) que tendrán los pilotes sobre dicho estrato, dado que se desplantan a -4.0 metros sobre el nivel actual y dicho estrato finaliza en -10.0 metros. Igualmente se tiene en cuenta la fricción en el estrato de arcilla la cual resulta representativa, a pesar que el valor del coeficiente α, únicamente alcanza un valor de 0.48. Para calcular la capacidad de carga por fricción se utiliza el método α, cuya expresión será: Qs=(Perímetro del pilote)*Fs Qs = (área lateral del pilote)*α * C + (área del diagrama q) * K * tan δ*(perímetro) α = coeficiente (razón de adherencia o de fricción)


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C = cohesión (Su resistencia al corte no drenada) q = esfuerzo efectivo K = Coeficiente de empuje de tierra ∆ = fricción entre el material y el terreno El valor de K se calcula mediante la expresión: ‫=ܭ‬

‫ ܽܭ‬+ ‫ ݋ܭ ∗ ݓܨ‬+ ‫݌ܭ‬ 2 + ‫ݓܨ‬

El valor de α = 0.48 utilizado se calculó mediante la H.4-4 prescrita en el título H de la NSR-98, así tomando un promedio de Su del estrato de arcilla de 160 Kpa:

Calculo de capacidad de carga de un pilote Se calcula como ejemplo la capacidad de carga de un pilote individual de longitud = 17 metros, así: ǿ = 0.6 m α = 0.48 C = 192 KPa K = 0.9 Tan δ = 0.45 (concreto) q = 1*20 + (20-9.81)*5 = 70.95 KPa


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Área del diagrama = 1*20/2+4*(70.95-20)/2+4*20+70.96*1 = 262.88 Qu = 192*9*(π*0.32)+(π*0.6*11*(0.48*192)+(π*0.6*262.9*0.9*0.45))= 2599.1 KN Igualmente, dada la carga que debe soportar cada dado o grupo de pilotes se obtiene inicialmente el número de pilotes necesario, según la capacidad de carga individual, seguidamente, de acuerdo al número de pilotes requerido, se determina el número de filas y pilotes por filas para hallar por medio de la siguiente expresión la eficiencia del grupo de pilotes propuesta por converse labarre: ‫ = ݃ܧ‬1 − ߠ

(݊ − 1) ∗ ݉ + (݉ − 1) ∗ ݊ 90 ∗ ݉ ∗ ݊

La capacidad de carga del grupo de pilotes será entonces: Qa = Qapiloteindividual * Nº de pilotes * Eg Igualmente se calculo la capacidad de carga del grupo de pilotes actuando como bloque, para lo cual se utilizan las mismas expresiones. Se tomo como factor admisible mínimo para satisfacer la solución adoptada > 1.5. En los siguientes cuadros se observan en detalle los cálculos por cada tipo de pilote resultante, de acuerdo a las cargas observadas: Dados y Pilotes Tipo 1 Capacidad por punta

DATOS GENERALES L Pilote qo DADO Estrato Carga (KN) por estrato (KN/m2) SC-SM CH SW

Z1

Nc

330.54

ǿ

Ap

Ppu

α

q

+

K

Tan δ

Ps

Q (KN)

0.28 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 199.7 199.7 0.283 488.6 0.48 1910.9 2399.5 0.00 0.0 0.0 0.0 2599.1 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL Factor de Seguridad FS 1.88 1382.5 CAPACIDAD POR PILOTE ADMISIBLE UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO 3 Separación de los pilotes 2.5*D 1.5 Pilotes por fila (n) 2 Nº de Filas (m) 2 Eficiencia del grupo 0.76 3143 CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO POR REDUCCIÓ DE EFICIECIA 3 Separación de los pilotes 2.5*D 1.5 Pilotes por fila (n) 2 Nº de Filas (m) 2 Eficiencia del grupo 0.76 3143 CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO CHEQUEO OK Ap L Pilote qo + Estrato Carga (KN) C Nc Ppu q K Tan δ Ps ǿ Bloqu α por estrato (KN/m2) e SC-SM 3082.29 330.54 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 889.8 889.8 6 0.6 4.41 CH 192 9 7620.5 0.48 8515.6 16136.1 11 0.6 4.41 SW 0 0.00 0.0 0.0 0.0 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL POR BLOQUE 17025.9 Factor de Seguridad FS 3 5675.3 CAPACIDAD POR BLOQUE ADMISIBLE GOBIERA CAPACIDAD DE CARGA POR EFICIECIA 6 11 0

3082.29

C

Capacidad por fricción

192

9


0.6 0.6

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El dado tipo 1 quedó diseñado para actuar con tres (3) pilotes de diámetro 0.6 metros con una longitud total de 17 metros. Los dados resultantes son de 2.9 x 2.9 metros. Este tipo de dado se utilizará para cimentar las columnas de los ejes 1A-1C-5A-5C.

Dados y Pilotes Tipo 2

DATOS GENERALES Zapata Estrato

Z2 - Z3 - Z5

SC-SM CH SW

Capacidad por punta

L Pilote qo Carga (KN) C por estrato (KN/m2)

Estrato SC-SM CH SW

349.50

ǿ

Ap

Ppu

α

q

+

K Tan δ

Ps

Q (KN)

0.38 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 232.9 232.9 0.385 665.0 0.48 2229.4 2894.4 0.00 0.0 0.0 0.0 3127.3 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL 1.85 Factor de Seguridad FS 1690.5 CAPACIDAD POR PILOTE ADMISIBLE UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO 4 1.75 Pilotes por fila (n) 2 Nº de Filas (m) 2 Eficiencia del grupo 0.76 Separación de los pilotes 2.5*D 5124 CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO POR REDUCCIÓ DE EFICIECIA 4 Separación de los pilotes 2.5*D 1.75 Pilotes por fila (n) 2 Nº de Filas (m) 2 Eficiencia del grupo 0.76 5124 CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO CHEQUEO OK 6 11 0

5116.03

Nc


192

L Pilote qo Carga (KN) C por estrato (KN/m2) 6 11 0

5116.03

9

0.7 0.7

Nc

ǿ

349.50

Ap Bloque

Ppu

α

q

+

K Tan δ

Ps

6.00 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 1038.1 1038.1 6.00 10372.3 0.48 9934.8 20307.2 0.00 0.0 0.0 0.0 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL POR BLOQUE 21345.3 Factor de Seguridad FS 3 7115.1 CAPACIDAD POR BLOQUE ADMISIBLE GOBIERA CAPACIDAD DE CARGA POR EFICIECIA 192

9

0.7 0.7

El dado tipo 2 quedó diseñado para actuar con cuatro (4) pilotes de diámetro 0.7 metros con una longitud total de 17 metros. Los dados resultantes son de 2.9 x 2.9 metros. Este tipo de dado se utilizará para cimentar las columnas de los ejes 1B-5B, 2A-2C-4A-4C y 3A-3C.


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Dados y Pilotes Tipo 3 DATOS GENERALES Zapata Estrato SC-SM CH SW

Capacidad por punta

L Pilote qo Carga (KN) C Nc por estrato (KN/m2)

Estrato SC-SM CH SW

375.22

Ap

Ppu

α

q

+

K Tan δ

Ps

Q (KN)

0.38 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 232.9 232.9 0.385 775.8 0.48 3310.3 4086.1 0.00 0.0 0.0 0.0 4319.1 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL Factor de Seguridad FS 1.51 CAPACIDAD POR PILOTE ADMISIBLE 2860.3 UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO 4 Separación de los pilotes 2.5*D 1.75 Pilotes por fila (n) 2 Nº de Filas (m) 2 Eficiencia del grupo 0.76 8670 CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO 4 UMERO DE PILOTES REQUERIDOS POR COLUMA O DADO POR REDUCCIÓ DE EFICIECIA 1.75 Pilotes por fila (n) 2 Nº de Filas (m) 2 Eficiencia del grupo 0.76 Separación de los pilotes 2.5*D Z4-Z6 8670 CAPACIDAD DE CARGA ADMISIBLE DEL GRUPO CHEQUEO OK 6 14 0

8618.271

ǿ


0.7 224 9 0.7

L Pilote qo Carga (KN) C Nc por estrato (KN/m2) 6 13 0

8618.271

375.22

ǿ

Ap Bloque

Ppu

α

q

+

K Tan δ

Ps

6.00 0.0 262.85 30.80 0.90 0.450 1038.1 1038.1 6.00 12101.0 0.48 13698.0 25799.1 0.00 0.0 0.0 0.0 CAPACIDAD DE CARGA TOTAL POR BLOQUE 26837.2 3 Factor de Seguridad FS 8945.7 CAPACIDAD POR BLOQUE ADMISIBLE GOBIERA CAPACIDAD DE CARGA POR EFICIECIA 0.7 224 9 0.7

El dado tipo 3 quedó diseñado para actuar con cuatro (4) pilotes de diámetro 0.7 metros con una longitud total de 20 metros. Los dados resultantes son de 2.9 x 2.9 metros. Este tipo de dado se utilizará para cimentar las columnas de los ejes 2B-4B - 3B. La planta y localización de pilotes de esta cimentación se muestra en la siguiente página.


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5. DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN DEL SOTANO 5.1 Predimensionamiento Para predimensionar el muro se tienen en cuenta las especificaciones presentadas en el texto de Bowless en la página 706, según el cual el muro quedaría así:

Altura sobre el suelo

Hw

3.6 m

Base

0.5*Hw

1.8 m

Espesor de la zapata

Hw/10

0.4 m

Espesor del muro

Hw/10

0.4 m

Entrada de la zapata

0.4*B

0.75 m

Pendiente del muro

0

0

No se le ha colocado pendiente al muro de contención, puesto que la cara libre da contra el parqueadero.

3.60

1.0

0.4

0.7

0.4

0.7

5.2 Chequeo por vuelco a c f

e


b

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En la siguiente tabla se muestra el cálculo de las fuerzas actuantes en el sistema: Sección Suelo Zapata Muro

Area 2.52 0.72 1.44

Peso Unitario (KN/m3) 20 24 24 ∑Fv

Peso (KN/m) Brazo (m) Momento (KN/m*m) 50.4 1.45 73.08 17.28 0.9 15.552 34.56 0.9 31.104 102.24 ∑Me 119.736

Teniendo el momento estabilizante mostrado en la tabla anterior, se procede a calcular el momento de vuelco, asÍ: Empuje Activo Considerando que el suelo es tipo +, C se utiliza la siguiente expresión: ‫= ܽܧ‬

ߛ ∗ ‫ܪ‬ଶ 2 ' 2 ,

El cálculo de N+ se realiza como N+ = Tan2 (45++/2), entonces, N+ = 3.061 Ea = 38.55 KN/m El momento de vuelco Mv se calcula como Mv = Ea*H/3 Mv = 51.4 KN/m * m El factor de seguridad por estabilidad al vuelco será, entonces: FS = Me / Mv = 119.74/51.4 = 2.33 > 2.0 Entonces CHEQUEA 5.2 Chequeo por deslizamiento La estabilidad del muro de contención al deslizamiento se cálculo por medio de la siguiente expresión:

FR = ca B + R tan δ + Pp El cálculo de el empuje pasivo Ep se realiza por medio de la siguiente expresión: &

* +

2 ,

Los resultados serán entonces:


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H (Ea) H (Ep) C (0-4 m) C (4-5 m) Ea Ep B Fr

4 1 3 2 30.5 38.55 41.11 1.90 105.13

m m KN/m2 KN/m2 KN/m KN/m m KN/m

El factor de seguridad al deslizamiento estará dado por: FS = Fr/Ph, entonces Chequeo Factor de seguridad al deslizamiento > 1.5 Con Ph Sin Ph

Fs = Fr/Ph Fs = Fr/Ph

2.727 1.661

CHEQUEA CHEQUEA

5.3 Chequeo por capacidad portante El chequeo por capacidad portante estará dado por la expresión  6e  qh = qa 1 −   B

Luego la excentricidad estará dada por la siguiente fórmula e=

B (M R − M O ) − 2 ΣV

Con base en lo anterior se encuentra Chequeo por falla de capacidad portante e qmax qmin

0.28 101.66 5.96

Metros KN/m2 KN/m2

Calculando la capacidad portante de la base del muro de contención, se puede calcular el factor de seguridad ante ese fenómeno: Tipo

D

Muro de Contención 1.000

+

C

Nc

30.200

2

30.13

Sc

dc

1.611 1.21


q'

Nq

20

18.4 1.503 1.151

Sq

dq

γ

B'

Nγ

Sγ

dγ Qult (KN/m2)

20

1.9

15.1

0.6

1

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926.4


El factor de seguridad se obtendrá como FS = Qult / Qmax presentada Entonces: FS > 2.5

9.11


CHEQUEA

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ANEXO 1 ESTUDIO DE SUELOS REALIZADO


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ANEXO 2 CARGAS TOTALES POR COMBINACIÓN DE CARGA Y EXCENTRICIDADES RESULTANTES


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Joint OutputCase CaseType StepType F3 Text Text Ton Text Text EJE1A1 269.6 DEAD LinStatic EJE1A1 38.7 VIVA LinStatic EJE1A1 COMB1 Combination 443.1 EJE1A1 COMB2 Combination Max 363.2 EJE1A1 COMB2 Combination Min 301.8 EJE1A1 COMB3 Combination Max 363.2 EJE1A1 COMB3 Combination Min 301.8 EJE1A1 COMB4 Combination Max 363.1 EJE1A1 COMB4 Combination Min 302.0 EJE1A1 COMB5 Combination Max 363.1 EJE1A1 COMB5 Combination Min 302.0 EJE1A1 COMB6 Combination Max 273.3 EJE1A1 COMB6 Combination Min 211.9 EJE1A1 COMB7 Combination Max 273.3 EJE1A1 COMB7 Combination Min 211.9 EJE1A1 COMB8 Combination Max 273.1 EJE1A1 COMB8 Combination Min 212.1 EJE1A1 COMB9 Combination Max 273.1 EJE1A1 COMB9 Combination Min 212.1 EJE1A1 COMB10 Combination Max 372.4 EJE1A1 COMB10 Combination Min 292.7 EJE1A1 COMB11 Combination Max 372.4 EJE1A1 COMB11 Combination Min 292.7 EJE1A1 COMB12 Combination Max 372.3 EJE1A1 COMB12 Combination Min 292.8 EJE1A1 COMB13 Combination Max 372.3 EJE1A1 COMB13 Combination Min 292.8 EJE1A1 COMB14 Combination Max 282.5 EJE1A1 COMB14 Combination Min 202.7 EJE1A1 COMB15 Combination Max 282.5 EJE1A1 COMB15 Combination Min 202.7 EJE1A1 COMB16 Combination Max 282.3 EJE1A1 COMB16 Combination Min 202.9 EJE1A1 COMB17 Combination Max 282.3 EJE1A1 COMB17 Combination Min 202.9 EJE1B1 441.4 DEAD LinStatic EJE1B1 70.2 VIVA LinStatic EJE1B1 737.3 COMB1 Combination EJE1B1 Max 553.3 COMB2 Combination EJE1B1 Min 553.3 COMB2 Combination EJE1B1 Max 553.3 COMB3 Combination EJE1B1 Min 553.3 COMB3 Combination EJE1B1 Max 588.3 COMB4 Combination EJE1B1 Min 518.4 COMB4 Combination EJE1B1 Max 588.3 COMB5 Combination EJE1B1 Min 518.4 COMB5 Combination EJE1B1 Max 397.2 COMB6 Combination EJE1B1 Min 397.2 COMB6 Combination


M1 Ton-m -1.6 -0.3 -2.7 -1.9 -2.2 -1.9 -2.2 5.3 -9.4 5.3 -9.4 -1.2 -1.6 -1.2 -1.6 5.9 -8.8 5.9 -8.8 0.4 -4.4 0.4 -4.4 5.4 -9.5 5.4 -9.5 1.0 -3.8 1.0 -3.8 6.0 -8.9 6.0 -8.9 -2.9 -0.6 -5.0 -3.7 -3.7 -3.7 -3.7 3.9 -11.4 3.9 -11.4 -2.6 -2.6

M2 Ton-m 2.4 0.4 4.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 3.2 3.0 3.2 3.0 26.8 -22.5 26.8 -22.5 2.2 2.1 2.2 2.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 10.5 -4.4 10.5 -4.4 26.8 -22.5 26.8 -22.5 9.6 -5.3 9.6 -5.3 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1

Excentricidad Excentricidad M1 (m) M2 (m) 0.006 0.009 0.007 0.011 0.006 0.009 0.005 0.076 0.007 0.071 0.005 0.076 0.007 0.071 0.015 0.009 0.031 0.010 0.015 0.009 0.031 0.010 0.005 0.098 0.008 0.106 0.005 0.098 0.008 0.106 0.022 0.008 0.042 0.010 0.022 0.008 0.042 0.010 0.001 0.074 0.015 0.074 0.001 0.074 0.015 0.074 0.014 0.028 0.032 0.015 0.014 0.028 0.032 0.015 0.003 0.095 0.019 0.111 0.003 0.095 0.019 0.111 0.021 0.034 0.044 0.026 0.021 0.034 0.044 0.026 0.007 0.000 0.008 0.000 0.007 0.000 0.007 0.047 0.007 0.047 0.007 0.047 0.007 0.047 0.007 0.000 0.022 0.000 0.007 0.000 0.022 0.000 0.007 0.066 0.007 0.066

Página 33


EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1B1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1 EJE1C1

COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max

397.2 397.2 432.2 362.3 432.2 362.3 563.8 542.9 563.8 542.9 588.3 518.4 588.3 518.4 407.7 386.7 407.7 386.7 432.2 362.3 432.2 362.3 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1 302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5


-2.6 -2.6 5.0 -10.2 5.0 -10.2 -1.5 -6.0 -1.5 -6.0 3.9 -11.4 3.9 -11.4 -0.3 -4.9 -0.3 -4.9 5.0 -10.2 5.0 -10.2 -1.6 -0.3 -2.7 -1.9 -2.2 -1.9 -2.2 5.3 -9.4 5.3 -9.4 -1.2 -1.6 -1.2 -1.6 5.9 -8.8 5.9 -8.8 0.4 -4.4 0.4 -4.4 5.4 -9.5 5.4 -9.5 1.0

26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 -2.4 -0.4 -4.1 21.6 -27.7 21.6 -27.7 -3.0 -3.2 -3.0 -3.2 22.5 -26.8 22.5 -26.8 -2.1 -2.2 -2.1 -2.2 21.6 -27.7 21.6 -27.7 4.4 -10.5 4.4 -10.5 22.5

0.007 0.007 0.012 0.028 0.012 0.028 0.003 0.011 0.003 0.011 0.007 0.022 0.007 0.022 0.001 0.013 0.001 0.013 0.012 0.028 0.012 0.028 0.006 0.007 0.006 0.005 0.007 0.005 0.007 0.015 0.031 0.015 0.031 0.005 0.008 0.005 0.008 0.022 0.042 0.022 0.042 0.001 0.015 0.001 0.015 0.014 0.032 0.014 0.032 0.003

0.066 0.066 0.000 0.000 0.000 0.000 0.046 0.048 0.046 0.048 0.013 0.015 0.013 0.015 0.064 0.068 0.064 0.068 0.018 0.022 0.018 0.022 0.009 0.011 0.009 0.059 0.092 0.059 0.092 0.008 0.010 0.008 0.010 0.082 0.126 0.082 0.126 0.008 0.011 0.008 0.011 0.058 0.095 0.058 0.095 0.012 0.036 0.012 0.036 0.080

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COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Min Max Min Max Min Max Min

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

Max Min Max Min Max

202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4 416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5 547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5 396.5 370.5 710.3 123.2 1203.8 903.5 903.5 903.5 903.5 907.1


-3.8 1.0 -3.8 6.0 -8.9 6.0 -8.9 -0.1 0.0 -0.2 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.4 -20.7 20.4 -20.7 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.5 -20.6 20.5 -20.6 6.2 -6.5 6.2 -6.5 20.5 -20.7 20.5 -20.7 6.3 -6.4 6.3 -6.4 20.5 -20.7 20.5 -20.7 -0.1 0.0 -0.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 20.9

-26.8 22.5 -26.8 5.3 -9.6 5.3 -9.6 3.9 0.7 6.7 14.6 -4.5 14.6 -4.5 5.0 5.0 5.0 5.0 13.1 -6.1 13.1 -6.1 3.5 3.5 3.5 3.5 14.6 -4.5 14.6 -4.5 7.9 2.2 7.9 2.2 13.1 -6.1 13.1 -6.1 6.4 0.6 6.4 0.6 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0

0.019 0.003 0.019 0.021 0.044 0.021 0.044 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.038 0.039 0.038 0.039 0.000 0.001 0.000 0.001 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.013 0.011 0.013 0.037 0.040 0.037 0.040 0.015 0.018 0.015 0.018 0.052 0.056 0.052 0.056 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.023

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COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

899.8 907.1 899.8 639.3 639.3 639.3 639.3 642.9 635.7 642.9 635.7 904.6 902.4 904.6 902.4 907.1 899.8 907.1 899.8 640.4 638.2 640.4 638.2 642.9 635.7 642.9 635.7 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4 416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5


-21.2 20.9 -21.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.1 20.9 -21.1 20.9 -21.1 6.2 -6.4 6.2 -6.4 20.9 -21.2 20.9 -21.2 6.2 -6.4 6.2 -6.4 20.9 -21.1 20.9 -21.1 -0.1 0.0 -0.2 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.4 -20.7 20.4 -20.7 0.1 -0.3 0.1 -0.3 20.5 -20.6 20.5 -20.6 6.2 -6.5 6.2 -6.5

0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 -3.9 -0.7 -6.7 4.5 -14.6 4.5 -14.6 -5.0 -5.0 -5.0 -5.0 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -3.5 -3.5 -3.5 -3.5 4.5 -14.6 4.5 -14.6

0.024 0.023 0.024 0.000 0.000 0.000 0.000 0.033 0.033 0.033 0.033 0.007 0.007 0.007 0.007 0.023 0.024 0.023 0.024 0.010 0.010 0.010 0.010 0.033 0.033 0.033 0.033 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.038 0.039 0.038 0.039 0.000 0.001 0.000 0.001 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.013 0.011 0.013

0.000 0.000 0.000 0.017 0.017 0.017 0.017 0.000 0.000 0.000 0.000 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.004 0.004 0.004 0.017 0.017 0.017 0.017 0.005 0.005 0.005 0.005 0.009 0.011 0.009 0.008 0.029 0.008 0.029 0.009 0.009 0.009 0.009 0.015 0.037 0.015 0.037 0.009 0.009 0.009 0.009 0.008 0.029 0.008 0.029

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COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min


547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5 396.5 370.5 439.4 70.5 735.0 584.7 518.5 584.7 518.5 551.6 551.6 551.6 551.6 428.5 362.4 428.5 362.4 395.4 395.4 395.4 395.4 584.7 518.5 584.7 518.5 561.5 541.7 561.5 541.7 428.5 362.4 428.5 362.4 405.4 385.5 405.4 385.5 734.1 127.8 1244.9


20.5 -20.7 20.5 -20.7 6.3 -6.4 6.3 -6.4 20.5 -20.7 20.5 -20.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6 -20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.0 0.0 0.0

-2.2 -7.9 -2.2 -7.9 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -0.6 -6.4 -0.6 -6.4 3.9 0.8 6.8 14.7 -4.5 14.7 -4.5 5.1 5.1 5.1 5.1 13.1 -6.1 13.1 -6.1 3.5 3.5 3.5 3.5 14.7 -4.5 14.7 -4.5 8.0 2.2 8.0 2.2 13.1 -6.1 13.1 -6.1 6.4 0.6 6.4 0.6 0.0 0.0 0.0

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COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination


Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max

934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 934.3 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 660.6 439.4 70.5 735.0 584.7 518.5 584.7 518.5 551.6 551.6 551.6 551.6 428.5 362.4 428.5 362.4 395.4 395.4 395.4


0.0 0.0 0.0 0.0 21.0 -21.0 21.0 -21.0 0.0 0.0 0.0 0.0 21.0 -21.0 21.0 -21.0 6.3 -6.3 6.3 -6.3 21.0 -21.0 21.0 -21.0 6.3 -6.3 6.3 -6.3 21.0 -21.0 21.0 -21.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 -20.6 20.6

11.0 -11.0 11.0 -11.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 -11.0 11.0 -11.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 -11.0 11.0 -11.0 3.3 -3.3 3.3 -3.3 11.0 -11.0 11.0 -11.0 3.3 -3.3 3.3 -3.3 -3.9 -0.8 -6.8 4.5 -14.7 4.5 -14.7 -5.1 -5.1 -5.1 -5.1 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -3.5 -3.5 -3.5

0.000 0.000 0.000 0.000 0.022 0.022 0.022 0.022 0.000 0.000 0.000 0.000 0.032 0.032 0.032 0.032 0.007 0.007 0.007 0.007 0.022 0.022 0.022 0.022 0.010 0.010 0.010 0.010 0.032 0.032 0.032 0.032 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.037 0.037 0.037 0.037 0.000 0.000 0.000 0.000 0.052 0.052 0.052

0.012 0.012 0.012 0.012 0.000 0.000 0.000 0.000 0.017 0.017 0.017 0.017 0.000 0.000 0.000 0.000 0.012 0.012 0.012 0.012 0.004 0.004 0.004 0.004 0.017 0.017 0.017 0.017 0.005 0.005 0.005 0.005 0.009 0.011 0.009 0.008 0.028 0.008 0.028 0.009 0.009 0.009 0.009 0.014 0.036 0.014 0.036 0.009 0.009 0.009

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COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

395.4 584.7 518.5 584.7 518.5 561.5 541.7 561.5 541.7 428.5 362.4 428.5 362.4 405.4 385.5 405.4 385.5 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4 416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5 547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5


-20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 6.2 -6.2 6.2 -6.2 20.6 -20.6 20.6 -20.6 0.1 0.0 0.2 0.3 -0.1 0.3 -0.1 20.7 -20.4 20.7 -20.4 0.3 -0.1 0.3 -0.1 20.6 -20.5 20.6 -20.5 6.5 -6.2 6.5 -6.2 20.7 -20.5 20.7 -20.5 6.4 -6.3 6.4 -6.3 20.7 -20.5

-3.5 4.5 -14.7 4.5 -14.7 -2.2 -8.0 -2.2 -8.0 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -0.6 -6.4 -0.6 -6.4 3.9 0.7 6.7 14.6 -4.5 14.6 -4.5 5.0 5.0 5.0 5.0 13.1 -6.1 13.1 -6.1 3.5 3.5 3.5 3.5 14.6 -4.5 14.6 -4.5 7.9 2.2 7.9 2.2 13.1 -6.1 13.1 -6.1 6.4 0.6

0.052 0.011 0.012 0.011 0.012 0.037 0.038 0.037 0.038 0.014 0.017 0.014 0.017 0.051 0.053 0.051 0.053 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.000 0.038 0.038 0.038 0.038 0.001 0.000 0.001 0.000 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.012 0.011 0.012 0.038 0.039 0.038 0.039 0.015 0.018 0.015 0.018 0.052 0.055

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COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6

Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Max Min


Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

396.5 370.5 710.3 123.2 1203.8 903.5 903.5 903.5 903.5 907.1 899.8 907.1 899.8 639.3 639.3 639.3 639.3 642.9 635.7 642.9 635.7 904.6 902.4 904.6 902.4 907.1 899.8 907.1 899.8 640.4 638.2 640.4 638.2 642.9 635.7 642.9 635.7 426.1 68.0 712.2 567.6 501.4 567.6 501.4 537.6 531.4 537.6 531.4 416.6 350.4


20.7 -20.5 0.1 0.0 0.2 0.1 0.1 0.1 0.1 21.2 -20.9 21.2 -20.9 0.1 0.1 0.1 0.1 21.1 -20.9 21.1 -20.9 6.4 -6.2 6.4 -6.2 21.2 -20.9 21.2 -20.9 6.4 -6.2 6.4 -6.2 21.1 -20.9 21.1 -20.9 0.1 0.0 0.2 0.3 -0.1 0.3 -0.1 20.7 -20.4 20.7 -20.4 0.3 -0.1

6.4 0.6 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 0.0 0.0 0.0 0.0 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 10.9 -10.9 10.9 -10.9 3.3 -3.3 3.3 -3.3 -3.9 -0.7 -6.7 4.5 -14.6 4.5 -14.6 -5.0 -5.0 -5.0 -5.0 6.1 -13.1

0.052 0.055 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.023 0.023 0.023 0.023 0.000 0.000 0.000 0.000 0.033 0.033 0.033 0.033 0.007 0.007 0.007 0.007 0.023 0.023 0.023 0.023 0.010 0.010 0.010 0.010 0.033 0.033 0.033 0.033 0.000 0.000 0.000 0.001 0.000 0.001 0.000 0.038 0.038 0.038 0.038 0.001 0.000

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COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max

416.6 350.4 386.6 380.4 386.6 380.4 568.5 500.5 568.5 500.5 547.5 521.5 547.5 521.5 417.5 349.5 417.5 349.5 396.5 370.5 396.5 370.5 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1 302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5


0.3 -0.1 20.6 -20.5 20.6 -20.5 6.5 -6.2 6.5 -6.2 20.7 -20.5 20.7 -20.5 6.4 -6.3 6.4 -6.3 20.7 -20.5 20.7 -20.5 1.6 0.3 2.7 2.2 1.9 2.2 1.9 9.4 -5.3 9.4 -5.3 1.6 1.2 1.6 1.2 8.8 -5.9 8.8 -5.9 4.4 -0.4 4.4 -0.4 9.5 -5.4 9.5 -5.4 3.8

6.1 -13.1 -3.5 -3.5 -3.5 -3.5 4.5 -14.6 4.5 -14.6 -2.2 -7.9 -2.2 -7.9 6.1 -13.1 6.1 -13.1 -0.6 -6.4 -0.6 -6.4 2.4 0.4 4.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 3.2 3.0 3.2 3.0 26.8 -22.5 26.8 -22.5 2.2 2.1 2.2 2.1 27.7 -21.6 27.7 -21.6 10.5 -4.4 10.5 -4.4 26.8

0.001 0.000 0.053 0.054 0.053 0.054 0.011 0.012 0.011 0.012 0.038 0.039 0.038 0.039 0.015 0.018 0.015 0.018 0.052 0.055 0.052 0.055 0.006 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.026 0.018 0.026 0.018 0.006 0.006 0.006 0.006 0.032 0.028 0.032 0.028 0.012 0.001 0.012 0.001 0.025 0.018 0.025 0.018 0.014

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COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 DEAD VIVA COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB4

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination LinStatic LinStatic Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Min Max Min Max Min Max Min


Max Min Max Min Max

202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9 441.4 70.2 737.3 553.3 553.3 553.3 553.3 588.3 518.4 588.3 518.4 397.2 397.2 397.2 397.2 432.2 362.3 432.2 362.3 563.8 542.9 563.8 542.9 588.3 518.4 588.3 518.4 407.7 386.7 407.7 386.7 432.2 362.3 432.2 362.3 269.6 38.7 443.1 363.2 301.8 363.2 301.8 363.1


-1.0 3.8 -1.0 8.9 -6.0 8.9 -6.0 2.9 0.6 5.0 3.7 3.7 3.7 3.7 11.4 -3.9 11.4 -3.9 2.6 2.6 2.6 2.6 10.2 -5.0 10.2 -5.0 6.0 1.5 6.0 1.5 11.4 -3.9 11.4 -3.9 4.9 0.3 4.9 0.3 10.2 -5.0 10.2 -5.0 1.6 0.3 2.7 2.2 1.9 2.2 1.9 9.4

-22.5 26.8 -22.5 9.6 -5.3 9.6 -5.3 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 0.0 0.0 0.0 0.0 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 26.1 -26.1 26.1 -26.1 7.8 -7.8 7.8 -7.8 -2.4 -0.4 -4.1 21.6 -27.7 21.6 -27.7 -3.0

0.005 0.014 0.005 0.031 0.030 0.031 0.030 0.007 0.008 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.019 0.007 0.019 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.024 0.014 0.024 0.014 0.011 0.003 0.011 0.003 0.019 0.007 0.019 0.007 0.012 0.001 0.012 0.001 0.024 0.014 0.024 0.014 0.006 0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.026

0.111 0.095 0.111 0.034 0.026 0.034 0.026 0.000 0.000 0.000 0.047 0.047 0.047 0.047 0.000 0.000 0.000 0.000 0.066 0.066 0.066 0.066 0.000 0.000 0.000 0.000 0.046 0.048 0.046 0.048 0.013 0.015 0.013 0.015 0.064 0.068 0.064 0.068 0.018 0.022 0.018 0.022 0.009 0.011 0.009 0.059 0.092 0.059 0.092 0.008

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COMB4 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB7 COMB7 COMB8 COMB8 COMB9 COMB9 COMB10 COMB10 COMB11 COMB11 COMB12 COMB12 COMB13 COMB13 COMB14 COMB14 COMB15 COMB15 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min

302.0 363.1 302.0 273.3 211.9 273.3 211.9 273.1 212.1 273.1 212.1 372.4 292.7 372.4 292.7 372.3 292.8 372.3 292.8 282.5 202.7 282.5 202.7 282.3 202.9 282.3 202.9


-5.3 9.4 -5.3 1.6 1.2 1.6 1.2 8.8 -5.9 8.8 -5.9 4.4 -0.4 4.4 -0.4 9.5 -5.4 9.5 -5.4 3.8 -1.0 3.8 -1.0 8.9 -6.0 8.9 -6.0

-3.2 -3.0 -3.2 22.5 -26.8 22.5 -26.8 -2.1 -2.2 -2.1 -2.2 21.6 -27.7 21.6 -27.7 4.4 -10.5 4.4 -10.5 22.5 -26.8 22.5 -26.8 5.3 -9.6 5.3 -9.6

0.018 0.026 0.018 0.006 0.006 0.006 0.006 0.032 0.028 0.032 0.028 0.012 0.001 0.012 0.001 0.025 0.018 0.025 0.018 0.014 0.005 0.014 0.005 0.031 0.030 0.031 0.030

0.010 0.008 0.010 0.082 0.126 0.082 0.126 0.008 0.011 0.008 0.011 0.058 0.095 0.058 0.095 0.012 0.036 0.012 0.036 0.080 0.132 0.080 0.132 0.019 0.047 0.019 0.047

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CIMENTACIÓN SUPERFICIAL Y PROFUNDA DE UN EDIFICIO DE 18 PISOS

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