Naturaleza y Desarrollo
7 (2), 2009
Cenizas de coco y hoja de pino para su uso como puzolan puz olanaa Ur Iván Hernández Toledo, Rafael Alavez Ramírez, Pedro Montes García Centro Interdisciplinario Interdisciplinario de Investigación Investigación para el Desarrollo Integral Regional I.P.N., Unidad Oaxaca. Calle hornos No. 1003, 1003 , Col. Sta. Cruz Xoxocotlán C.P. 71230, Oaxaca, Oax aca, México. México. Tel. (01951)5170610, (019 51)5170610, Ext. 82718. Correo electrónico:
[email protected]
Resumen En el presente trabajo se obtuvo la densidad, composición química y el Índice de Actividad Resistente (IAR) de la ceniza de fondo de concha de coco (CCC) y hoja de pino (CHP), para evaluar su posible uso como puzolana. El análisis químico de las cenizas se realizó con el método gravimétrico, gravimétrico, digestión total, plasma de acoplamiento inductivo óptico y volumétrico volumétrico , identificándose identificándose los principales óxidos para comparar con los lineamientos de la norma nor ma ASTM C 618-00. Se obtuvo la resistencia a la compresión de cubos de mortero para calcular los IARs. Los resultados de la ceniza de coco muestran un 20.10% en la suma de óxidos (SiO2+Al2O3+Fe2O3) y un 60.96% para la ceniza de pino. La ceniza de coco obtuvo un IAR de 49.7% y 44.2% mientras que la ceniza de pino un IAR de 94.5% y 90.2% a 7 y 28 días de edad respectivamente. Se concluye que la ceniza de pino podría utilizarse como puzolana en el concreto hidráulico.
Palabras clave : Ceniza Ceniza de fondo, f ondo, índice de actividad resistente, principales óxidos. Abstract In the present work, the density, chemical composition and Resistance Activity Index (RAI) of the bottom ash of coconut shell (CCC) and pine needles (CHP) were obtained to assess their possible use as pozzolana. Chemical analysis of both types of ash was carried out using the gravimetric method, total digestion, and optical and volumetric inductively coupled plasma, in order to identify the major oxides for comparison with the guidelines of ASTM C 618-00. The compressive strength of mortar cubes was established in order to estimate the RAIs. The results for the coconut shell ash show s how 20.10% in the total amount of oxides (SiO 2 + Al2O3 + Fe2O3) and 60.96% for the pine needle ash. Coconut shell ash displayed an RAI of 49.7% at 7 days of age and 44.2% at 28 days, while the pine needle ash displayed an RAI of 94.5% at 7 days and of 90.2% at 28 days. It was concluded that the use of pine needle ash as pozzolana pozzolana in hydraulic concrete concrete is viable. viable.
Keywords: bottom ash, major oxides, Resistance Activity Index
aplicaciones debido a las ventajas que proporciona como la reducción de Las puzolanas naturales son emisión del CO2, la disminución de la ampliamente usadas como un sustituto permeabilidad y el incremento de la del cemento Portland en muchas durabilidad del concreto. Una de las claves para el correcto uso de este tipo
Introducción
33
Hernández et al. de materiales es conocer su capacidad de reacción con la portlandita (Ca(OH)2), liberada durante la hidratación del cemento, es decir, el desarrollo de la reacción puzolánica. La actividad puzolánica se determina por varios métodos (Watt & Thorne, 1965). La ASTM define a estas incorporaciones en estado natural o activadas térmicamente, como puzolanas por su contenido sílicoaluminoso que reaccionan con el Ca(OH)2 para la formación de compuestos que mejoran las propiedades mecánicas y la durabilidad de las estructuras de concreto (ASTM, 2005). El efecto globalizante aunado a las necesidades de mitigación de los impactos ambientales que ocasionan los gases de efecto invernadero, propician el empleo de esquilmos y subproductos industriales orientándolos en términos de sustentabilidad. La producción anual de esquilmos en México oscila en 45 millones de toneladas de materia seca, que representa el 81% de los residuos de cultivos (González, 2007). La industria cementera evalúa la incorporación de éstos como materiales cementantes suplementarios (SCM) para disminuir la cantidad de cemento a utilizar mediante su reemplazo parcial por desechos o materiales reciclados de bajo costo para mitigar la emisión de 0.85 kg CO2/kg de cemento por descarbonatación de materia prima y eliminar la acumulación de desechos en tiraderos a cielo abierto (IIGEN-UNAM, 2001 y Neuwald, 2004). Hace casi dos décadas que se reportan investigaciones realizadas en países asiáticos tropicales sobre la ceniza de concha de coco. Estas investigaciones fueron iniciadas por Tay en 1990. En el
Cuadro 1 se muestra un resumen de las propiedades fisicoquímicas e IAR de ceniza de concha de coco molida reportada en algunas investigaciones. En todas ellas se reportan cantidades adecuadas de óxidos, una fineza superior a la del cemento e IARs altos. Sin embargo, aunque no se menciona parece ser que las cenizas recibieron algún tratamiento adicional para modificar las cantidades de los óxidos presentes, ya que Tay & Show (1995) reportaron en un trabajo donde se utilizaron cenizas de concha de coco cantidades menores de los óxidos necesarios para la reacción puzolánica y un IAR a 28 días de 40%. Los antecedentes revisados indican que cuando la ceniza de concha de coco presenta altas cantidades de óxidos (SiO2, Al2O3, Fe2O3), tendrá un buen IAR; sin embargo, la fineza de la ceniza será también un factor determinante. En el Cuadro 2 se muestra un ejemplo de la dependencia del IAR a 28 días de la ceniza de coco con la fineza de la misma. En México la concha de coco es utilizada ampliamente como combustible por su bajo costo, en hornos ladrilleros y alfareros, por lo que podría aprovecharse su ceniza como puzolana. Sobre la ceniza de hoja de pino no se encontraron referencias; sin embargo, en la búsqueda de nuevas puzolanas, ésta fue también evaluada.
Materiales y Métodos En este apartado se describen los materiales que se utilizaron, el procedimiento de obtención de las cenizas de coco y pino, así como las pruebas que se realizaron a las mismas.
34
Naturaleza y Desarrollo
7 (2), 2009
Cuadro 1. Propiedades fisicoquímicas e IAR de cenizas de concha de coco. Propiedades
Awal & Hussin 1997
Sata et al. 2006
Jaturapit akkul et al. 2007
Chindap rasirt et al. 2007
Rukzon & Chindap rasirt 2008
Cenizas de:
A
B
B
A,B
B
Temperatura de quemado (°C) Densidad (g/cm ) Retenido en tamiz no. 325
600
-----
800-1000
-----
800-1000
2.22 ------
2.33 1.5
2.43 1.0
2.43 1.0
2.25 1-3
Partícula d 50 (µm) Fineza (cm /g)
-----5,190
10.1 12,435
7.4 -----
8.0 -----
7.0 11,800
Composición química (%) SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO K 2O MgO Na2O SO3 PxC SiO2+ Al2O3+ Fe2O3
43.6 11.4 4.7 8.4 3.5 4.8 0.39 2.8 18.00 59.7
65.30 2.56 1.98 6.03 5.72 3.08 0.36 0.47 10.05 69.84
57.7 4.5 3.3 6.5 8.2 4.2 0.5 0.2 10.50 65.5
57.8 4.6 3.3 6.6 8.3 4.2 0.5 0.3 10.10 65.7
63.6 1.6 1.4 7.6 6.9 3.9 0.1 0.2 9.60 66.6
IAR a 28 días, 20% de sustitución
115 % 105% mortero mortero con fibras
99% concreto
92% concreto
102% mortero
A: Quema de frutos de coco vacíos en fábricas productoras de aceite de palma. B: Quema de frutos de coco vacíos en plantas generadoras de energía eléctrica.
Cuadro 2. Dependencia del IAR con las propiedades físicas de la ceniza de concha de coco utilizada por Jaturapitakkul, 2007. Propiedades
Sin moler
Molido medio
Molido alto
Densidad (g/cm )
1.89
2.36
2.43
Partícula d 50 (µm)
183.0
15.9
7.4
Retenido en malla No. 325 (%)
94.4
19.5
1.0
IAR a 28 días, 20% de sustitución en concreto
66%
84%
99%
Se utilizó Cemento Portland Ordinario 778-02) y agua potable para elaborar las CPO 40 LAFARGE, arena de río mezclas de mortero. En el Cuadro 3 se estándar graduada tipo Ottawa (ASTM C muestra la granulometría, densidad y 35
Hernández et al. absorción de la arena. En el Cuadro 4 se conchas de coco vacías de palma de coco muestran los principales óxidos (Cocos nucifera) recolectadas en la presentes en el cemento utilizado. central de abasto de la ciudad de Oaxaca. La ceniza de pino se obtuvo de hojas de Cuadro 3. Propiedades físicas de la pino ( Pinus pseudostrobus) recolectadas en los alrededores de la ciudad de arena Oaxaca. En la Figura 1 se muestra un Granulometría Arena graduada resumen del procedimiento que se siguió ASTM C778 para la obtención de las cenizas. Las Malla No. % pasa % pasa conchas de coco se secaron al horno durante 24 horas a 105ºC para facilitar su 40 66.86 65-75 posterior quemado, las hojas de pino se 50 25.00 20-30 extendieron al sol durante dos horas 100 1.74 0-4 (Figura 2 y 3). Densidad 2.77 Absorción 1.75% Para incinerar el coco y el pino se utilizó un horno de concreto refractario Cuadro 4. Principales óxidos del reforzado exteriormente con acero, con diámetro y altura interior de 40 y cemento CPO 40 45cm respectivamente. Inicialmente se inyectaba gas butano por un orificio Elemento/ % ubicado en la parte baja del horno. Con compuesto base en las pérdidas por calcinación Al2O3 4.14 obtenidas en incineraciones previas, se CaO 70.03 decidió mejorar el proceso de Fe 0.12 combustión, para lo cual se colocó una Fe2O3 N.D malla de metal desplegado y así elevar el FeO 0.16 material a quemar 10 cm por encima del K 2O 0.71 fondo del horno, además se inyectó aire con un ventilador en vez del gas butano MgO 0.83 (Figura 4). Con esta última adaptación se MnO 0.04 logró un suministro distribuido y Na2O 1.88 Después de cada quema se recolectó la P2O5 0.04 ceniza de fondo, la cual quedó PXC 5.06 acumulada bajo la malla de metal desplegado (Figuras 6 y 7). Las SiO2 16.79 cenizas se lavaron para eliminar el TiO2 0.21 exceso de carbón, posteriormente se secaron al horno a 105º C. Por último Ceniza de coco y pino se molieron primero en un molino de La ceniza de coco se obtuvo a partir de bolas a 100 rev/min durante una hora y
36
Naturaleza y Desarrollo
7 (2), 2009
Figura 1. Procedimiento de obtención de la ceniza de coco y pino
Figura 2. Hojas de pino secándose al sol
Figura 3. Conchas de coco vacías secándose en horno
después en un mortero de cerámica hasta lograr que el 100% pasara el tamiz No. 200 (75µm). El color de las cenizas de concha de coco fue de un gris claro, mientras que el de la hoja del pino obtuvo un gris oscuro. Densidad La obtención de la densidad de la ceniza de hojas de pino (CHP) y la ceniza de conchas de coco (CCC), se llevó a cabo de acuerdo a la norma ASTM C 188 – 95 (Reapproved 2003) “Standard Test
Method for Density of Hydraulic Cement”. Para su realización se utilizó un frasco de Chatelier, nafta (gasolina blanca) y una báscula digital con precisión de centésimos de gramo. Análisis químico Se realizó un estudio de composición química de óxidos mayores a la CHP y CCC en el Servicio Geológico Mexicano, y se empleó el método gravimétrico, digestión total, plasma de acoplamiento inductivo óptico y volumétrico.
37
Hernández et al.
Figura 4. Horno y ventilador utilizados.
Figura 5.Combustión inicial de hoja de pino
Figura 6. Ceniza de fondo de concha Figura 7. Ceniza de fondo de hoja de de coco pino El objetivo fue cuantificar los principales en el desarrollo de la resistencia a óxidos que intervienen en la reacción compresión de morteros y concretos que puzolánica (SiO2, Al2O3, Fe2O3) las contienen. presentes en la CHP y CCC, y comparar con lo establecido en la norma ASTM C A nivel general se establece una serie de 618-05, la cual menciona que la parámetros para evaluar la actividad sumatoria de dichos óxidos debe ser puzolánica de un material: relación mayor a 70% para que las cenizas sean agua/cemento, relación agregado/cemenconsideradas puzolanas. tante, tiempo de curado, temperatura de curado, proporción de puzolana y tipo de Índice de Actividad Resistente cemento, entre otros. Para poder Para evaluar la actividad puzolánica de interpretar los datos mecánicos obteniun material se pueden aplicar métodos dos, se sugiere que al menos estos químicos, físicos y mecánicos. Los más parámetros se fijen (Páya et al ., 2002). conocidos y aplicados en ingeniería son mecánicos, en que se evalúa la A nivel de normas, la ASTM C 311-04 contribución de la reacción puzolánica “Standard Specification for Coal Fly Ash 38
Naturaleza y Desarrollo
7 (2), 2009
and Raw or Calcined Natural Pozzolan for Use in Concrete,” fija todos los factores mencionados anteriormente con excepción de la relación agua/cemento, que es uno de los más importantes por estar vinculado directamente con el desarrollo de la resistencia a la compresión. A pesar de que esta norma propone una relación agua/cemento fija, ésta se modificará por considerar el efecto demandante o reductor de agua de la puzolana en cuestión y así mantener una fluidez determinada en la mezcla.
por lo que se disminuyó la cantidad de arena hasta alcanzar la fluidez de 110 ±5 mm y se mantuvo en lo posible la relación agua/cementantes de 0.485. En el Cuadro 5 se muestra el diseño de mezclas que se utilizó. Con cada mezcla se elaboraron cubos que se ensayaron a 7, 14 y 28 días de edad con 3 réplicas para cada edad. Se siguió el procedimiento de la norma ASTM C 109-05 “Standard Test Method for Compressive Strength of Hydraulic Cement Mortars (Using 50-mm Cube Specimens)”. Los cubos se curaron en una solución de hidróxido de calcio hasta el momento de su ensayo, mismo que se llevó a cabo con una prensa hidráulica ELVEC E 659-5. En la Figura 8 se muestran el total de cubos para las 3 mezclas y en la Figura 9 el arreglo para el ensayo a compresión de un cubo de mortero.
Para obtener el Índice de Actividad Resistente (IAR) también llamado Índice de Actividad Puzolánica, se elaboraron cubos de mortero de 5 cm de lado. Originalmente se siguió el procedimiento de la norma ASTM C 311-04, la cual establece para el diseño de mezclas, que los especímenes control se elaboren con 2.75 partes de arena por una de cemento, una relación agua/cementantes de 0.485, la cual se modifica hasta alcanzar una fluidez de 110 ±5 mm y para las mezclas con puzolana se mantienen estas proporciones y se reemplaza un 20% de cemento por puzolana. Al elaborar las mezclas con una relación agua/cementantes de 0.485, se observó que la fluidez alcanzada fue mucho menor (35 mm) y que la pasta no cubría completamente las partículas de arena,
Cuadro 5. Diseño de mezclas Parámetro ASTM C31104 Cemento 80% Puzolana 20% Relación 0.485 agua/cementantes Relación 2.75 arena/cementantes Fluidez (mm) 110±5
El IAR es la relación de la resistencia a compresión promedio a una misma edad del mortero con puzolana y el mortero control expresada en porcentaje (ASTM C 311-04), puede calcularse con la expresión siguiente: IAR
M. control 100%
R MP R MC
x100
0.485
80% 20% 0.514
M. cemcoco 80% 20% 0.485
1.90
1.60
1.97
111
108
110
39
M. cem-pino
Hernández et al.
Figura 8. Cubos control (1C-9C), cubos cemento-coco (1CC-9CC) y cubos cemento-pino (1P-9P).
Figura 9. Falla de un cubo de mortero después de aplicar la carga axial última. Donde: IAP= Índice de Actividad Puzolánica (%) R MP = Resistencia a la compresión del mortero cemento-puzolana: arena (MPaKg/cm2)
naturales crudas o calcinadas; Clase F, cenizas volantes generalmente producidas por la quema de carbones antracíticos o bituminosos con propiedades puzolánicas, y Clase C, cenizas volantes generalmente producidas por la quema de carbones R MC = Resistencia a la compresión del ligníticos o subituminosos con 2 mortero cemento: arena (MPa-Kg/cm ) propiedades puzolánicas y algunas cementantes.
Resultados y Discusión En el Cuadro 6 se muestran los valores de densidad y contenido de los principales óxidos presentes en la CCC y CHP, también se muestran los requisitos establecidos en la norma ASTM C 61805 para los tres tipos de puzolana que ésta considera. Clase N, puzolanas
Se observa que la CCC presenta contenidos de SiO2, Al2O3 y Fe2O3 más bajos que la CHP, ya que obtuvo una suma de 20.46% de dichos óxidos, también muestra un elevado contenido de álcalis con un 22.97% de K 2O. Es importante mencionar que porcentajes muy altos de este álcali parecen afectar
40
Naturaleza y Desarrollo
7 (2), 2009
Cuadro 6. Resultados de composición química y densidad. Elemento/
ASTM C618-05
Compuesto
N
F
C
Al2O3
CaO
<10
>10
K 2 O
MgO Na2 O
10
6
6
70
70
50
SiO2
SiO2 + Al2O3 + Fe2O3
Densidad
la resistencia a la compresión, aunque no es posible asegurarlo, ya que este fenómeno no se ha estudiado en detalle, por lo que la tendencia que se observa es simplemente disminuir las cantidades presentes del mismo en las puzolanas. Además, se debe tener en cuenta la restricción del contenido total de álcalis en el material cementante para evitar la reacción álcali-agregado. La CCC presenta altas pérdidas por calcinación, lo cual no es adecuado para concretos que requieren inclusión de aire, ya que el carbón inhibe la formación de burbujas.
PINO
%
%
1.93 7.07 0.84 22.97 6.06 2.97 6.36 32.05 17.69 20.46 2.83
Fe2O3
P 2O5 PxC
COCO
8.97 10.59 3.00 1.48 5.54 1.39 1.63 12.77 50.70 62.67 2.42
La suma de óxidos mayores para la CHP fue de 62.67% y obtuvo un 10.59% de CaO, con lo cual se podría clasificar como puzolana clase C (Cuadro 6), si se disminuyeran las pérdidas por calcinación (12.77%) a menos de 6%, lo cual se podría alcanzar si se mejora el proceso de quemado. En general los porcentajes de los principales óxidos de la CHP fueron adecuados de acuerdo a los requerimientos de la norma ASTM C 618-05.
En general los resultados de composición química que se obtuvieron de las CCC difieren con la mayoría de los antecedentes que se revisaron (Awal & Hussin, 1997; Sata et al ., 2006; Jaturapitakkul et al ., 2007; Chindaprasirt et al ., 2007 y Rukzon & Chindaprasirt, 2008), probablemente porque las cenizas recibieron algún tratamiento adicional que no se menciona.
41
En la Figura 10 se observan los valores de resistencia a la compresión que se obtuvieron. Las mezclas con CHP obtuvieron una resistencia ligeramente inferior respecto a la mezcla control. En cambio las mezclas con CCC muestran valores de resistencia a la compresión que son aproximadamente la mitad respecto a la mezcla control. Esta disminución tan considerable en la resistencia en las mezclas con CCC podría deberse además de su bajo contenido de óxidos (SiO2, Al2O3, Fe2O3) al elevado contenido de K 2O (22.97%).
Hernández et al. Finalmente, en el Cuadro 7, se presentan las medias, desviación estándar (D.E.) y el coeficiente de variación (C.V.) de la resistencia a la compresión, así como los IAR de las mezclas con CCC y CHP. Las mezclas con CCC presentan un IAR a 7, 14 y 28 días de 49.7%, 52.1% y
42.4% respectivamente. Mientras que las mezclas con CHP presentan un IAR a 7, 14 y 28 días de 94.5%, 96.8% y 86.5% respectivamente, lo cual se explica por los favorables contenidos de óxidos de la misma.
Cuadro 7. Índices de Actividad Resistente (IAR) a 7, 14 y 28 días de edad. 7 días 14 días 28 días 2 Media(kg/cm ) 338 365 469 2 10.64 9.28 21.38 control D.E.(kg/cm ) C.V. 3.1% 2.5% 4.6% 2 Media(kg/cm ) 320 353 405 19.56 19.58 2.39 pino D.E.(kg/cm ) C.V. 6.1% 5.5% 0.6% IAR 94.5% 96.8% 86.5% Media(kg/cm ) 168 190 199 2 8.59 15.05 10.53 coco D.E.(kg/cm ) C.V. 5.1% 7.9% 5.3% IAR 49.7% 52.1% 42.4%
Figura 10. Resultados de resistencia a compresión.
42
Naturaleza y Desarrollo
7 (2), 2009
Conclusiones
Literatura citada
Los resultados de Índice de Actividad Resistente (IAR) de la ceniza de conchas de coco indican que ésta tiene bajo potencial puzolánico, ya que los valores que se obtuvieron son menores al 75% de IAR a 7 y 28 días establecido por la norma ASTM C 618-05, lo cual se corrobora con los resultados de composición química. La ceniza de conchas de coco puede mejorarse con algún tratamiento, sin embargo, se encarecería el producto y sería muy demandante en energía.
Awal, A., & W. Hussin. 1997. The Effectiveness of Palm Oil Fuel Ash in Preventing Expansion Due to Alkalisilica Reaction. Cem Concr Comp 19, 367-312. Chindaprasirt, P., S. Homwuttiwong & C. Jaturapitakkul. 2007. Strength and water permeability of concrete containing palm oil fuel ash and rice husk-bark ash. Constr Build Mater 21, 1492-1499.
González, M.S. 2007. Aprovechamiento La ceniza de hojas de pino muestra un de esquilmos y subproductos en la alto potencial puzolánico, ya que obtuvo alimentación del ganado. SAGARPA, 1IAR a 7 y 28 días de 94.5% y 86.5% 8. respectivamente, lo cual también se corrobora con los resultados de IIGEN-UNAM-CFE. 2001. Manual de composición química, por lo tanto ésta Tecnología del Concreto. Limusa: podría utilizarse como adición México. puzolánica al cemento Portland. Jaturapitakkul, C., K. Kiattikomol, W. Agradecimientos Tangchirapat, & T. Saeting. 2007. Los autores agradecen el apoyo Evaluation of the sulfate resistance of financiero que otorgó el Instituto concrete containing palm oil fuel ash. Politécnico Nacional de México Constr Build Mater 21, 1399 – 1405. mediante el proyecto clave SIP-2008029. Uno de los autores agradece a la Neuwald D.A. 2004. Suplementary COFAA-IPN por la beca asignada y otro Cementitious Materials. Part II: al Programa Institucional de Formación Hydraulic SCMs. National Precast de Investigadores (PIFI). También se Concrete Association - USA, 1-4. agradece al Consejo Nacional de Ciencia y Tecnología (CONACYT) por los Payá, J., J. Monzó, M. Borrachero, P. recursos que se otorgaron mediante la Serna, S. Velázquez & L. Ordóñez. aprobación del proyecto clave SEP- 2002. El factor de eficacia cementante de CONACYT CIENCIA BASICA puzolanas silíceas y silicoaluminosas P47937-Y, y por la beca nacional nivel muy reactivas. VIII Congreso Nacional Maestría otorgada a uno de los mismos, de Propiedades Mecánicas de Sólidos, así también a la SEP, DGEST, CSA y Gandia, 591-600. DEPI por la Beca asignada de nivel Rukzon, S., & P. Chindaprasirt. 2008. Doctorado. Use of waste ash from various by43
Hernández et al. product materials in increasing the Tay, J.H. & K. Show. 1995. Use of ash durability of mortar. Songklanakarin J derived from oil-palm waste Sci Tech, 30 (3), 485-489. incinerationas a cement replacement material. Resources Conservation and Sata, V., C. Sujivorakul, C. Recycling 13, 27-36. Jaturapitakkul & E.A. Naaman. 2006. Effect of Pozzolanic Materials on Watt J.D. & D.J. Thorne. 1965. Tensile and Bending of Fiber Reinforced Compositions and pozzolanic properties Eighth of pulverized fuel ashes: I. Composition Cement Composites. International Symposium and Workshop of fly ashes from British power stations on Ferrocement and Thin Reinforced and properties of their component Cement Composites, 503-512. particles. J, Appl. Chem. 15, 585-594. Swamy, R.N. 1996. High performance Recibido: and durability through design. ACI SP 7 agosto de 2009 159, 209-230. Aceptado: 10 diciembre de 2009
Tay, J.H. 1990. Ash from oil – palm waste as concrete Material. J Mater Civil Eng. ASCE 2(2), 94 – 105.
44
