CASO II

CASO II –GRUPO 4-TECNICO DE PROYECTOS II

1. DESCRIPCION DEL PROYECTO ..........................................................................................................................2 2. CALCULOS DE EQUIPOS A GAS NATURAL ........................................................................................................6 2.1 DETERMINACION DE LA POTENCIA DE LOS APARATOS ................................................................................6 2.1.1 CALEFACCION .............................................................................................................................................6 2.1.2. AGUA CALIENTE SANITARIA A.C.S. ......................................................................................................... 15 2.1.2.1. TIEMPO DE LLEGADA AL PUNTO DE USO MÁS LEJANO ..................... .............................. .................. .................. .................. .................. ............. .... 25 25 2.1.2.2. TIEMPO DE RECUPERACION DEL TERMO TANQUE SI CORRESPONDE ............... ........................ ................... ................... .............. ..... 27 3. NORMA DE INSTALACION DE EQUIPOS ........................................................................................................ 31 3.1. UBICACIÓN DE LOS EQUIPOS .................................................................................................................... 31 3.2. ANALISIS DE AMBIENTES ........................................................................................................................... 33 3.2.1. VASA (VOLUMEN, ALIMENTACION, SALIDA, AIREACION RAPIDA) ...... ............... .................. ................... ................... .................. .............. ..... 33 4. REGULADOR Y MEDIDOR DE GAS ................................................................................................................. 34 4.1. UBICACIÓN DEL MEDIDOR Y REGULADOR DE GAS ................................................................................... 34 4.2. DETERMINACION DEL MEDIDOR Y REGULADOR ....................................................................................... 34 5. CALCULO DE LA RED DE GAS ........................................................................................................................ 36 5.1.1. MEMORIA DE CÁLCULO .......................................................................................................................... 36 5.1.2. DETERMINACION DE DIAMETROS COMERCIALES .................................................................................. 36 5.1.2.1. FORMULA DE RENOUARD METODO GRAFICO .................................................................................... 37 5.1.3. VERIFICACION DE PERDIDAS DE CARGA AL APARATO MÁS LEJANO Y AL DE MAYOR POTENCIA.......... ......... 41 6. RECOMENDACIONES DE CONSTRUCCION .................................................................................................... 44 6.1. ACOMETIDA ............................................................................................................................................... 44 6.2. AMBIENTES DONDE SE INSTALARAN LOS EQUIPOS .................................................................................. 44 6.3. PROTECCION DE TUBERIAS........................................................................................................................ 44 6.4. VALVULAS V ALVULAS DE MANDO DE LOS APARATOS (VALVULA DE CORTE). ................ ......................... .................. .................. .................. ................ ....... 45 7. ANEXOS......................................................................................................................................................... 46 7.1. VISTA ISOMETRICA DE LA INSTALACION DE GAS ...................................................................................... 46 7.2. PLANO PL ANO DE PLANTAS DE LA INSTALACION DE GAS Y APARATOS...................... APARATOS............................... ................... ................... .................. .............. ..... 47 7.3. CATALOGO TECNICO. ................................................................................................................................ 51

1


TRABAJO CASO 2 GRUPO # 4 1. DESCRIPCION DEL PROYECTO Se desea dotar de gas natural a una vivienda unifamiliar ubicada en la ciudad de Cochabamba, con las siguientes características; Agua a temperatura ambiente: 15 ºC (AGUA FRIA), 2650 m.s.n.m. (H3), Rendimiento de calefón 75%, Rendimiento Termo tanque 80%, Rendimiento de calefactor 85%. La vivienda cuenta con red secundaria de gas pasando por su acera, a una presión de 4 Bar, e ingresara al domicilio con una presión no mayor a 19 Mbar después del medidor, para alimentar equipos de agua caliente y calefacción, para el confort de la vivienda. Se realizaran cálculos en cada ambiente para determinar el tipo de artefacto a instalar que satisfaga cada necesidad, una vez determinado el o los equipos, se fijara su ubicación cuidando que se cumpla normas del Anexo 5, se elaboraran planos isométricos para la distribución de la tubería interna de gas natural con el Anexo 5; desde el medidor hasta cada punto, la tubería de gas será seleccionada según norma, cumpliendo espesor mínimo y material de fabricación.

En el proyecto anterior anterior se realizó la calefacción calefacción de los ambientes de manera dividida en esta ocasión se realizara realizara la calefacción de manera manera central, disponiendo recomendaciones recomendaciones y aclaraciones durante el diseño del proyecto.

A continuación se presenta los planos de la vivienda que brindan una idea tridimensional de la casa, como ayuda y guía para mayor aclaración de los ambientes, condiciones y ubicacion para lograr un mayor entendimiento.

2


3


4


5


LISTADO DE AMBIENTES A BRINDAR SERVICIOS: ALEFACCION (CENTRAL) 

Sala



Comedor



Dormitorio principal.

AGUA CALIENTE 

Baños primer piso



Dormitorio principal



Duchas sótano



Fregadero

2. CALCULO DE EQUIPOS A GAS NATURAL 2.1 DETERMINACION DE LA POTENCIA DE LOS APARATOS 2.1.1 CALEFACCION Para la calefacción del ambiente es necesario calcular la potencia requerida de los equipos para el ambiente, para ellos el ANEXO 5 dicta tomar en cuenta las siguientes situaciones: SALA-COMEDOR 

Clasificación a la zona con respecto a la altura: Clasificación de la zona

H1 H2 H3



Altitud (m)m.s.n.m.

Ejemplos

4.000 El alto, La Paz 5.200 Calacoto, Achumani 2.550 Cochabamba, Sucre Tabla 1 ANEXO V Pág. Nº 140

Ubicación de las paredes del local:

Las paredes se clasifican como externas (que tienen contacto con el exterior así solo sea una parte) e internas (que están en contacto con otro ambiente). Las paredes vítreas son aquellas que cuentan con ventanas, o aquella pared que se añade una MAMPARA para aislar el ambiente.

6


Plano en planta del ambiente/ dotación de los docentes (modificada) 7




Aislamiento de techo y piso Se considerara el ambiente de techo y piso aislados ya que el ambiente se encuentra entre dos niveles.

Corte del ambiente/ Planos dotados por los docentes Ambiente

Largo (m)

x

Ancho (m)

x

Alto (m)

=

Volumen (m3)

A

7.40

x

3.00

x

3.06

=

67.93

B

11.49

x

1.96

x

3.06

=

68.91

C

7.84

x

1.33

x

3.06

=

31.90

D

5.89

x

1.80

x

3.06

=

32.44

=

201.18

VOLUMEN TOTAL DEL AMBIENTE

8

CASO II –GRUPO 4-TECNICO DE PROYECTOS II 

Determinación de la potencia:

Tabla 2 ANEXO V Pág. Nº 142 201.18

Tabla 3 ANEXO V Pág. Nº 143 (no incluye corrección por altura)

9


Debido a limitaciones de la tabla de no contar con el volumen del ambiente se realizara una extrapolación con la fórmula:

= +(−)−∗(−) Donde: PX = Potencia absorbida a calcular Kw. P2 = Potencia absorbida mayor según tabla (ver tabla 3 ANEXO V pag.143) Kw. P1 = Potencia absorbida menor según tabla (ver tabla 3 ANEXO Vpag.143) Kw. v2 = Volumen mayor según tabla (ver tabla 3 ANEXO Vpag.143) m 3. v1 = Volumen menor según tabla (ver tabla 3 ANEXO V pag.143) m 3. vx = Volumen calculado en m3. SALA-COMEDOR:

( ) 7. 5 7. 3 ∗(201. 1 8 135)   7.3 140 135  9.94 .

10

CASO II –GRUPO 4-TECNICO DE PROYECTOS II DORMITORIO PRINCIPAL 

Clasificación a la zona con respecto a la altura: Clasificación de la zona

H1 H2 H3



Altitud (m)m.s.n.m.

Ejemplos

4.000 El alto, La Paz 5.200 Calacoto, Achumani 2.550 Cochabamba, Sucre Tabla 1 ANEXO V Pag Nº 140

Ubicación de las paredes del local:

Las paredes se clasifican como externas (que tienen contacto con el exterior así solo sea una parte) e internas (que están en contacto con otro ambiente). Las paredes vítreas son aquellas que cuentan con ventanas, o aquella pared que se añade una MAMPARA para aislar el ambiente. A

VITREA B`

PARED EXTERNA

B

A

3.90 m

A N

A

1.20 m

R

N

E T NI

m .8

C

D E

7

E m

A 0

4

R

3.60 m

m .4 1

T 0 .4

X 1

E

3.60 m

m

1.

1. 8.

6 4

6

A P

B

m

R

m 6 6

D E

7

R A P

1.20 m

3.90 m

PARED EXTERNA VITREA Plano en planta del ambiente/ dotación de los docentes (modificada)

11




Aislamiento de techo y piso Se considerara el ambiente de techo y piso aislados ya que el ambiente se encuentra entre el techo (material aislante) y otro ambiente.

Corte del ambiente/ Planos dotados por los docentes

Ambiente

Largo (m)

x

Ancho (m)

x

Alto (m)

=

Volumen (m3)

A

3.60

x

1.40

x

2.50

=

12.60

B

7.84

x

3.90

x

2.50

=

76.44

C

6.16

x

1.20

x

2.50

=

18.48

=

107.52

VOLUMEN TOTAL DEL AMBIENTE 

Determinación de la potencia:

12


Tabla 2 ANEXO V Pag Nº 142

Tabla 3 ANEXO V Pág. Nº 143 (no incluye corrección por altura)

Interpolación:

1)   1 (21)∗( 21

Dónde: PX = Potencia absorbida a calcular Kw.

P2 = Potencia absorbida mayor según tabla (ver tabla 3 ANEXO V pag.143) Kw. P1 = Potencia absorbida menor según tabla (ver tabla 3 ANEXO Vpag.143) Kw. v2 = Volumen mayor según tabla (ver tabla 3 ANEXO Vpag.143) m 3. v1 = Volumen menor según tabla (ver tabla 3 ANEXO V pag.143) m 3. vx = Volumen calculado en m 3.

5 2105)   5.8 (65. 8)∗(107. 110105  5.90  13


SELECCIÓN DE EQUIPOS HABITACION

POTENCIA Kw. (UTIL)

POTENCIA Kcal/h.=(860*P(Kw)) (UTIL)

SALA-COMEDOR

9.94

8548.4

DORMITORIO PRINCIPAL

5.90

5074

TOTAL

15.84

13622.40

Potencias brutas requeridas por los ambientes

La potencia útil requerida para el caldero seria de 15.84 Kw a nivel del mar, pero funcionara en Cochabamba, por lo tanto disminuirá su potencia debido a la altura, por esta razón se requiere una corrección por altura, entonces:

  0.831

Dónde: Pcu=Potencia corregida útil (Kw). Pu=Potencia útil sin corrección (Kw).

0.831= Factor de corrección por altura para Cochabamba.

  15.0.88314  19.06 

Como dato, el rendimiento de los calderos es del 80%. Entonces se calcula la potencia absorbida para comodidad de manejo de datos en adelante:

  

Dónde: Pa=Potencia absorbida (Kw). Pcu=Potencia corregida útil (Kw). Re=Rendimiento del equipo.

  19.0.806  23.8 

Con este último dato se realiza la selección del equipo, buscando uno con igual o mayor, pero no menor potencia. 14


Se encontró catálogos de la marca ORBIS con equipos de las siguientes características:

Fragmento de catálogo de la marca ORBIS (Calderos).

Se seleccionó un caldero de marca Orbis con las siguientes características: MARCA

MODELO

POTENCIA UTIL (KW)

POTENCIA ABSORVIDA (KW)

EFICIENCIA

ORBIS

225CDO

22.3

26.7

80%

Se usara un Caldero para ambos ambientes: SALA-COMEDOR y DORMITORIO PRINCIPAL, a continuación se muestra un esquema general de una instalación en diferentes niveles:

Fragmento catalogo ORBIS (Calderos). 15


HABITACION

POTENCIA Kw. (UTIL)

POTENCIA Kcal/h.=(860*P(Kw)) (UTIL)

SALA-COMEDOR

9.94

8548.4


5.90

5074

TOTAL

15.84

13622.40


Para seleccionar el número y el tipo de radiadores solo se toma en cuenta la potencia bruta requerida de los ambientes, debido a que las correcciones de altura y rendimiento ya se hicieron para el caldero, y los radiadores solo son contenedores que emitirán el calor producido por el Caldero al agua caliente. TABLA DE RADIADORES ROCA:

TABLA DE RADIADORES ROCA

DOBLE CONVECTOR POTENCIA UTIL POTENCIA UTIL PCCP (Kal/h) (KW)

El ambiente requiere de una potencia de 9.94 Kw para calentarse, Por ende la sumatoria total de los radiadores deben dar 9.94, no menos, ya que el ambiente no calentara adecuadamente y no demasiado ya que el caldero no abastecerá.

ΔT=60ºC

ΔT=60ºC

300X300 300X450

366 549

0.42 0.64

300X600 300X750

732 915

0.85 1.06

300X900

1098

1.27

9.94 kw/12 radiadores

300X1050 300X1200

1280 1464

1.49 1.70

=0.83 kw/radiador

300X1350

1646

1.91

Entonces:

0.83x12=9.96 kw es lo que mejor se asemeja

16


HABITACION

POTENCIA KW. (UTIL)

POTENCIA Kcal/h.=(860*P(KW)) (UTIL)

SALA-COMEDOR

9.94

8548.4


5.90

5074

TOTAL

15.84

13622.40


TABLA DE RADIADORES ROCA

DOBLE CONVECTOR POTENCIA UTIL POTENCIA UTIL PCCP (Kal/h) (KW)

El ambiente requiere de una potencia de 5.90 Kw para calentarse, Por ende la sumatoria total de los radiadores deben dar 5.90 KW, no menos, ya que el ambiente no calentara adecuadamente y no demasiado ya que el caldero no abastecerá tal potencia.

ΔT=60ºC

ΔT=60ºC

300X300 300X450

366 549

0.42 0.64

300X600

732

0.85

300X750

915

1.06

Entonces:

300X900

1098

1.27

5.90 kw/9 radiadores

300X1050 300X1200

1280 1464

1.49 1.70

=0.65 kw/radiador

300X1350

1646

1.91

0.656x9=5.90 kw es lo que mejor se asemeja

17


2.1.2. AGUA CALIENTE SANITARIA A.C.S. Para iniciar el cálculo de agua caliente sanitaria se debe conocer los puntos donde se desea tener a.c.s. Para este caso el usuario desea que todos los baños cuenten con agua caliente sanitaria, los calefones tienen una eficiencia de 85%. Y el agua fría tiene 15ºC, la corrección por altura es de 0.831.

AMBIENTE I O

AMBIENTE

ARTEFACTO

CAUDAL (L/MIN)

Tina Pequeña

10

I

Lavamanos

3

Ñ

Ñ A B

TOTAL

CAUDAL (L/MIN)

Ducha

5

Lavamanos

3

II O

O Y

A B

13

ARTEFACTO

Ñ B

A

TOTAL

8

  14.∗33

Dónde: Pu= Potencia Util (Kw) Q= Caudal (m3/h) ΔT= Diferencia de temperaturas (ºC)

14.33= Constante de transformación de unidades. 

BAÑO I Potencia útil:

Potencia Corregida:

Potencia absorbida:

  14.∗33  114.3∗2533  22.67  6 75   /0.831  13∗222. 0.831  27.28   0.85  20.7.8258  32.09  18


BAÑOS II Y III

Potencia Corregida:

  14.∗33  814.∗2533  13.95    0.831  0.13.83195  16.79

Con los datos obtenidos se realiza la búsqueda en catálogos que contengas equipos de tal requerimiento. A continuación se anexa fragmentos de catálogos para la veracidad de la selección.

Como en el catálogo se muestra solo en potencia útil, para los cálculos que se tienen que llevar a cabo a continuación se multiplicara el Pu=19.2kw de catálogo por un rendimiento del 85% dándonos un Pabs= 22.58 kw.

19


Se seleccionan los siguientes equipos:

AMBIENTE

MARCA

MODELO

POTENCIA UTIL (KW)


RENDIMIENTO

BAÑO I

LORENZETTI

LZ 2200 FB

19.2

22.58

85%

BAÑO II

JUNKERS

WR11

30.09

35.4

85%

BAÑO III

JUNKERS

WR11

30.09

35.4

85%

20


SALA-COMEDOR Y DORMITORIO PRINCIPAL

Para iniciar el cálculo de agua caliente sanitaria se debe conocer los puntos donde el cliente desea tener a.c.s. Para este caso el usuario desea que todo el baño cuente con agua caliente. Para esto se inicia con los consumos típicos de agua caliente en domicilios. AMBIENTE

O I L O

P

R

ARTEFACTO

CAUDAL (L/MIN)

Tina mediana

12

150

Lavamanos

3

3

Lavamanos

3

3

Ducha

5

50

Bidet

3

6

26

212

A I T C I N M I R R O D

VOLUMEN ESTIMADO DE USO NORMAL (L)

P

TOTAL

Como se tiene un caudal de 26 l/min. Un calefón promedio no podría alcanzar a abastecer el suministro, por lo cual se opta por un termo tanque. Un termo tanque alcanza a calentar agua a 55 ºC en promedio y mezcla el agua caliente con agua T ambiente. Para llegar a una T de uso de 40 grados Centígrados. El siguiente esquema muestra en síntesis el cálculo requerido para la selección del termo tanque.

AGUA SANITARIA DE CONFORT

AGUA FRIA REQUERIDA

AGUA CALIENTE REQUERIDA

T =40 ºC VOLUMEN = 212 L

T=15 ºC V = ¿? L

T=55 ºC V = ¿? L

Para calcular el Volumen de la Mezcla de agua se utilizara la siguiente formula: 21


  (   )    Dónde: Vc= Volumen de agua caliente L. Vf = Volumen de agua fría L. Vm= Volumen de la mezcla L. Tc= Temperatura de agua caliente °C. Tf = Temperatura de agua fría °C. Tm= Temperatura de la mezcla °C. Despejando en la formula los datos obtenidos se tiene:

212   (5515 4015)   132.5 . Se seleccionó un Tremo tanque de marca RHEEM con las siguientes características: MARCA

MODELO

POTENCIA UTIL (KW)


EFICIENCIA

RHEEM

150

6.71

8.95

75%

22


Para los siguientes ambientes se procede dela misma manera, entonces se repite el procedimiento: Consumo típico de equipos con aga caliente

AMBIENTE

O N A T O

VOLUMEN ESTIMADO DE USO NORMAL (L)

ARTEFACTO

CAUDAL (L/MIN)

Ducha 1

5

50

Ducha 2

5

50

Ducha 3

5

50

Ducha 4

5

50

Fregadero

5

15

25

215

S

A N I C O C

TOTAL

En este caso el caudal de 25 l/min no podría ser cubierto por un calefón promedio, por elo se opta por un termo tanque que por medio de mezcla ayude a legar a este volumen. Un termo tanque alcanza a calentar agua a 55 ºC en promedio y mezcla el agua caliente con agua fría (temperatura ambiente). Para llegar a una temperatura confort (uso) de 40 grados Centígrados.

AGUA CALIENTE

CONFORT

AGUA FRIA REQUERIDA

T =40 ºC VOLUMEN = 215 L

T=15 ºC V = ¿? L

T=55 ºC V = ¿? L

AGUA SANITARIA DE

REQUERIDA

23


Para calcular el Volumen de la Mezcla de agua se utilizara la siguiente formula:

  (   )    Dónde: Vc= Volumen de agua caliente L. Vf = Volumen de agua fría L. Vm= Volumen de la mezcla L. Tc= Temperatura de agua caliente °C. Tf = Temperatura de agua fría °C. Tm= Temperatura de la mezcla °C. Despejando en la formula los datos obtenidos se tiene:

215   (5515 4015)   134.37. Al obtener un resultado similar al anterior se selecciona el mismo termo tanque: MARCA

MODELO

POTENCIA UTIL (KW)


EFICIENCIA

RHEEM

150

6.71

8.95

75%

24


2.1.2.1. TIEMPO DE LLEGADA AL PUNTO DE USO MÁS LEJANO Se debe conocer la ubicación, longitud y diámetro de la tubería, Isométricos:

0 .4 8 m 0 .4 8 m m . 9 1 2

0 .4 8 m

8 m 0. 4

0 .4 8 m

m . 5 2

8 m 1 .4

m 7 . 9 2

0 m 2. 4 m 0 . 1 1

m . 2 4 3

0 .7 6 m

m . 9 2 9

2 1 / = D

m 4 . 3 0

4 .0 3 m

m 0 . 5 0

m . 6 3 2

m 0 . 1 1

0 .4 6 m m 0 0 .3 . 4 4 m 0

m . 3 1 3

2 1 / = D 3 .0 0 m

1 .3 4 m

m 5 . 1 0

m 0 . 7 0

0 .4 8 m

2 1 / = D

m . 9 0 2 m 0 . 8 1

m 4 . 3 0

8 m 0. 4

0 .4 3 m m 3 . 2 1

m 5 . 1 0

m 0 . 1 1

m 9 . 6 0

2 m 2. 1

m 0 . 5 0

6 m 1 .1

2 1 / = D

2 1 / = D

2 .2 0 m

m 0 . 1 1

6 m 0 .1

6 m 0. 1 m 7 . 2 1

2 1 / = D

2 .4 2 m

m 0 . 1 1

25


Con los isométricos de la tubería de agua caliente sanitaria se determina dónde está el aparato más lejano y otras características de gran utilidad para el cálculo: La tubería más larga es de Diámetro de 1/2 (15.76 mm φint) y una longitud de 16.28 mts. Primero calculamos el volumen q puede almacenar agua todo el largo de la tubería.

  ∗   4   ∗0. 0 1576   4   0.000195 

   ∗   0.000195 ∗16.28   0.003174    3.17      3.517   0.63  0.63∗60  37  El tiempo de llegada del agua caliente del termo tanque hasta la ducha que es el punto más lejano es de 37 segundos. LO QUE LO HACE ACEPTABLE.

26


2.1.2.2. TIEMPO DE RECUPERACION DEL TERMO TANQUE SI CORRESPONDE Para llegar a calcular el tiempo de recuperación del termo tanque se debe conocer el rendimiento que tiene el equipo para poder trabajar con potencia útil. Como en catálogos no se menciona el rendimiento del termo tanque, nos daremos de dato un rendimiento del 75 %. Y para corregir por la altura sobre el nivel del mar en este caso Cochabamba se debe multiplicar el Pu por el factor de corrección = 0.831. Para este cálculo se utilizara la siguiente formula:

   ∗ ∆

Dónde: T= tiempo de recuperación del termo tanque. Hrs. V= volumen de agua que almacena el termo tanque. Lt. P= potencia Util del equipo Kcal/Hrs. ΔT= variación de temperatura del termo tanque. °C.

Primero convertimos las potencias absorbidas del termo tanque:

   ∗    7700∗0.75   5775 ℎ ∗0.831   4799.02 /ℎ Esta es la potencia útil de ambos termo tanques. Una vez obtenidas las potencias útiles de los equipos ya con las correcciones de altura se procede a calcular el tiempo de calentamiento del termo tanque. 27


  4799.15002 ∗(5515)   1.25 ℎ 0.25∗60  15

EL termo tanque RHEEM con capacidad de 150 litros tardara 1 hora y 15 minutos en recalentar el agua hasta una temperatura de 55°C

Calculo de conductos de evacuación de los diferentes equipos a gas a utilizar (NEC) Termo tanque 150 RHEEM A.C.S (duchas sótano, fregadero) Pabs= 8.95 kw El termo tanque posee un conducto de conexión de 76.2 mm de diámetro. Y un largo de conducto de evacuación de 8 mts. Necesario para que el conducto llegue a los 4 vientos. Se estima que es tipo II debido a que el conducto de conexión no presenta inclinación y su longitud es menor a 1 mts. Según la tabla 19 del ANEXO V:

Una vez clasificado el tipo se va a la tabla 20 del ANEXO V y mediante la conjugación de potencia del aparato, longitud del conducto de evacuación, tipo de conexión y diámetro del conducto de conexión se llega a estimar (valores aproximados en tabla del equipo) el diámetro del conducto de evacuación y la sección que el mismo debe tener: 28


El conducto de evacuación del termo tanque necesita tener un diámetro de 111 mm y una sección de 95 cm2 Para los equipos restantes se procede de la misma manera: Calefon JUNKERS WRD 11 2G A.C.S (BAÑO 2) Pabs= 22.58 kw H= 7.5 m TIPO II (segun table 19 anexo V). ɸconeccion= 112.5 mm (catalogo del equipo).

El conducto de evacuación del calefon necesita tener un diámetro de 125 mm y una sección de 122 cm2 (según tabla 20 anexo V). Calefon JUNKERS WRD 11 2G A.C.S (BAÑO 3) Pabs= 22.58 kw H= 7.7 m TIPO II (segun table 19 anexo V). ɸconeccion= 112.5 mm (catálogo del equipo).

El conducto de evacuación del calefón necesita tener un diámetro de 125 mm y una sección de 122 cm2 (según tabla 20 anexo V).

29


Caldero CDO 225 ORBIS (calefaccion) Pabs= 26.7 kw H= 13.8 m TIPO II (segun table 19 anexo V). ɸconeccion= 125 mm (catálogo del equipo).

El conducto de evacuación del caldero necesita tener un diámetro de 139 mm y una sección de 150 cm2 (según tabla 20 anexo V). Termo tanque 150 RHEEM A.C.S (dormitorio principal) Pabs= 8.95 kw H= 5.4 m TIPO II (segun table 19 anexo V). ɸconeccion= 111 mm (catálogo del equipo).

El conducto de evacuación del calefon necesita tener un diámetro de 125 mm y una sección de 95 cm2 (según tabla 20 anexo V).Una vez calculado los conductos de evacuación se tiene el siguiente diseño de fachada:

30


3. NORMA DE INSTALACION DE EQUIPOS El siguiente proyecto sigue la normativa del anexo 5 para instalaciones de gas, vigente en Bolivia con modificaciones recientes, que se descargó de la página web de la ANH.

3.1. UBICACIÓN DE LOS EQUIPOS Dos calefones están ubicados en la fachada sur este, en el exterior de los ambientes como se ve en el plano. El termo tanque para el sótano y el fregadero de la cocina se ubica en el retiro lateral de la fachada de la casa. El caldero está ubicado en el retiro lateral del lado norte de la casa, en a pared externa de la sala de juegos.

31


Un calefón para baño está en el primer piso, parte exterior (Pared ambiente baño). El termo tanque que alimenta el baño del Dormitorio principal está ubicado en la terraza.

32


3.2. ANALISIS DE AMBIENTES Cada ambiente se analiza previo a proceder con el proyecto para verificar las condiciones vasa de los equipos según normas en los ambientes, V (volumen) A.(alimentación de aire) S. (salida de gases de combustión) A.(aireación del ambiente para evitar la saturación de los gases).

3.2.1. VASA (VOLUMEN, ALIMENTACION, SALIDA, AIREACION RAPIDA) TERMOTANQUE 1 (EXTERIOR) V= Al encontrare en el exterior no requiere de volumen mínimo. CUMPLE. 





A= En el exterior no hay problema con la alimentación. CUMPLE. S= mediante el cálculo de conductos de evacuación para el equipo realizado anteriormente. CUMPLE.

A= el flujo de aire en el exterior es constante. CUMPLE. TERMOTANQUE 2 (PASILLO) 









V= Al encontrare en el exterior no requiere de volumen mínimo. CUMPLE. A= En el exterior no hay problema con la alimentación. CUMPLE. S= mediante el cálculo de conductos de evacuación para el equipo realizado anteriormente. CUMPLE. A= el flujo de aire en el exterior es constante. CUMPLE.

3 CALEFON (EXTERIOR) V= Al encontrare en el exterior no requiere de volumen mínimo. CUMPLE. A= En el exterior no hay problema con la alimentación. CUMPLE. 







S= mediante el cálculo de conductos de evacuación para el equipo realizado anteriormente. CUMPLE. A= el flujo de aire en el exterior es constante. CUMPLE.

CALDERO (EXTERIOR) V= Al encontrare en el exterior no requiere de volumen mínimo. CUMPLE. 



A= En el exterior no hay problema con la alimentación. CUMPLE. 33

CASO II –GRUPO 4-TECNICO DE PROYECTOS II 



S= mediante el cálculo de conductos de evacuación para el equipo realizado anteriormente. CUMPLE. A= el flujo de aire en el exterior es constante. CUMPLE.

4. REGULADOR Y MEDIDOR DE GAS El regulador transforma la presión media de la red secundaria (4 bar) a presión baja (19 mbar) para ingresar al complejo. El medidor calcula el caudal de gas que ingresa al domicilio.

4.1.

UBICACIÓN DEL MEDIDOR Y REGULADOR DE GAS

El regulador y el medidor de gas se ubican al borde de la rasante municipal, hacia adentro de las instalaciones del complejo, a una altura de 50 cm del suelo.

4.2.

DETERMINACION DEL MEDIDOR Y REGULADOR

Se Seleccionan mediante la suma de todos los caudales instantáneos de los equipos. Para esto las potencias de todos los equipos se deben dividir entre el PODER CALORIFICO SUPERIOR, en este caso lo tomamos como 10.8 kW*h/m3

  ...  150   10.8.985  0.83 /ℎ  35.4  10.35.84  3.27 /ℎ   10.108  0.93 /ℎ  2 2. 5 8   22.58  10.8  2.09 ℎ  26.7  10.26.87  2.47 /ℎ  150   10.8.985  0.83 /ℎ

34


 22.58  210.2.588  2.09 /ℎ ∑  0.833.270.932.092.470.832.09  12.51 /ℎ

Con el dato anterior de 12.51 m3/h se busca en catalogo un regulador para este caudal, y finalmente se propone:

El regulador necesario para poder abastecer los 12.51 m 3 /h se seleccionó, un regulador de 12 m3/h ya que el que continúa es demasiado grande y este regulador puede brindar hasta 15 m3/h como su máximo antes del corte de seguridad. PARA EL MEDIDOR SE PROPONE:

35


EL REGLULADOR Y MEDIDOR A USAR SON: ARTEFACTO

CAPACIDAD

MARCA

MODELO

REGULADOR

FRANCEL

B10

12-15

MEDIDOR

METRIX

2G10L

01-16

(M3/H)

5. CALCULO DE LA RED DE GAS 5.1.1. MEMORIA DE CÁLCULO Se procede a realizar un esquema de la instalación a realizarse y dependiendo de la longitud de la tubería es que se llegara a elegir los diámetros de los mismos.

G 3.31 m

A

4.25 m

B

8.71 m

O

C

3.68 m

m 3 . 4 2

m . 4 5

m 6 . 8 2

M

L

K

D

2.87 m

E

8.14 m

m 9 . 3 5

m 6 . 7 1

F

15.07 m

m 8 . 1 1

TERMO TANQUE 8.95 Kw

M

I

J

CALEFON

COCINA

CALEFON

35.4 Kw

10.0 Kw

22.58 Kw

H

CALEFON 22.58 Kw

CALDERO 26.7 Kw


5.1.2 DETERMINACION DE DIAMETROS COMERCIALES Para la determinación de los diámetros existen dos tipos de métodos: Método de Renouard: en la cual se utilizan formulas en función del caudal de gas que circularan por la tubería. Método gráfico: se calcula el diámetro de la tubería mediante un gráfico u Abaco, haciendo la intersección de líneas entre Potencia absorbida del equipo y la longitud de la tubería

36


5.1.2.1. FORMULA DE RENOUARD METODO GRAFICO Para usar la fórmula de Renouard. Primeramente transformamos las potencias de cada equipo en caudales:

   .  . 

Q= caudal del gas m3/h. Pabs= Potencia absorbida kw. P.C.S.= Poder calorífico superior kwh/m3. TERMOTANQUE DE SOTANO Y COCINA

  10.8.985  0.83 3/ℎ

Teniendo ya el caudal respectivo de cada equipo se procede a sustituir en la fórmula de Renouard:

.  .√ 23200∗∆∗ ∗. Dint.= diámetro interno de la tubería mm. S= densidad del gas adim. 0.62 Le= longitud equivalente de la tubería m. Q= caudal simultaneo del gas m3/h. ΔP= Diferencia de presión del gas mbar.

La longitud equivalente será igual a la longitud real más el 20% de largo aumentado El largo real de la tubería principal es de 46.03 m La diferencia de presión se asumirá como 1 mbar. El caudal simultáneo del gas será la suma del primero con mayor potencia, más el segundo de mayor potencia, más la semisuma del resto:

.     12 34…. 2

37


TERMOTANQUE DE SOTANO Y COCINA

.   2 3200∗0. 6 2∗(46. 0 3∗1. 2 )∗9. 1 3 √ .   38.61 . 1 .

La tubería comercial más cercana al diámetro interno de 38.61 mm es la tubería de 1 ½ pulg. De acero negro. Realizando estas operaciones para todos los equipos se tiene la siguiente memoria de cálculo. INSTALACION DE GAS DESPUES DEL MEDIDOR ESQU EMA O E U M Q R N E A T T

G m 7 0 . 5 1

E m 7 8 . 2

Ø . . G A

A m 1 3 . 3

8

H

m 8 1 . 1

" /4 1 1 Ø . . G A

J

" 4 / 3 Ø . G . A

K

m 6 8 . 2

" 2 / 1 Ø . G . A

" 2/ 1 1 Ø . . G A

L

m 4 . 5

" 4 / 3 Ø . G . A

" /2 1 1 Ø . . G A

" /2 1 1 Ø . . G A

w K 8 .5 2 2

O R E D L A C

" 1 Ø G . . A

m 6 7 . 1

" 4/ 1 1 Ø . . G A

N O F E L A C

I

m 9 3 . 5

B m 5 2 . 4

.9

" 1 Ø . . G A

C

m 1 7 . 8

5

" 4 / 3 Ø G . . A

D m 8 6 . 3

K

" 2/ 1

F m 4 1 . 8

w

M

m 3 4 . 2

" 2 / 1 Ø G . . A

O M

N O F E L A C A N I C O C

N O F E L A C

w K

LONGITUD DE TUBERIA A TOM AR EN

.7 6

CONSIDERACION Punto de origen en el med idor

2

w K

O D A Z A R T

8 5. 2 2

L A E R ) m D ( U N T I E G N O L

TRAMO DEL CUAL SE DETERMINARA EL

C AUDAL EN E L TRAMO ( en m3 /H )

TUBERIA ELEGID A

DIAMETRO

O D A Z A R T

APA RATO A ALIMENT AR

APARATOS DE MA YOR P OTENCIA

SEMISUMA DE LOS DEM AS

TOTAL (m3 /H)

DIAM. INT.

DIAM. COM.

A Z E L A R U T A N

1°

2°

K

O -A

3.28

2. 47

3.38

9.13

38.61 1 1 /2"

AN

0

A -B

3.28

2.47

2.97

8. 72

37.95 1 1/2"

A N

B-C

2.47

2.09

1.92

6.48

33 .93 1 1/ 4"

AG

C-D

2.47

2.09

1.46

6.02

32.99 1 1/ 4"

AG

D -E

2.47

2.09

0.41

4.97

30.69 1 1/4" AG

E-F

2. 09

0. 83

-

2.92

25 .11

1"

AG

AG

w .0 1 L A P I C N I R P A I R E B U T

w K .4 5 3

O E U M Q R N E A T T 8

.9

5

K

w

A I R A D N U C E S A I R E B U T

O -G

46.03

F-G

TERMO TANQUE

0.83

-

-

0.83

15.61

1/ 2"

O-H

32.14

F-H

C ALEFON

2.09

-

-

2.09

20. 54

3/ 4"

AG

O -I

28 .21

E-I

C ALDERO

2.47

-

-

2.47

21.29

1"

AG

O -J

21.71

D -J

CALEFON

2.09

-

-

2.09

18.93

3/4"

AG

O-K

19.13

C-K

COCIN A

0.93

-

-

0.93

13.58

1/2"

AG

O -L

12.96

B-L

C ALEFON

3. 28

-

-

3. 28

20. 17

3/4 "

AG

O -M

5.74

A-M

TERMO T ANQUE 0.83

-

-

0.83

10.13

1/2"

AG

Se llegó a calcular un diámetro máximo de tubería en la red de 1 ½ pug. Y un diámetro mínimo de ½ pug. De diámetro.

38


Para realizar mediante el método grafico se utiliza el Abaco:

Fuente: ANEXO V, pag. 61.

39


Haciendo una interconexión entre longitud vs potencia de cada equipo, se llega a obtener la siguiente memoria de cálculo:

INST ALA CIO N DE G AS DE SPUES DEL MEDIDOR ESQUEMA O E U M Q R N E A T T

G m 7 0 . 5 1

" 2/ 1 Ø . . G A

F m 4 1 . 8

w K 5 .9 8

H

m 8 1 . 1

" 4 / 3 Ø . G . A

" 1 Ø . . G A

m 7 8 . 2

" 4/ 1 1 Ø . . G A

m 8 6 . 3

" 4/ 1 1 Ø . . G A

m 1 7 . 8

A m 1 3 . 3

K

" 2 / 1 Ø . G . A

" 4/ 1 1 Ø . . G A

B m 5 2 . 4

J

" 4 / 3 Ø . G . A

m 6 8 . 2

C

" / 2 1 1 Ø . . G A " / 2 1 1 Ø . . G A

K 8 .5 2 2

O R E D L A C

" 1 Ø . G . A

m 6 7 . 1

D

w

I

m 9 3 . 5

E

N O F E L A C

L

m 4 . 5

" 4 / 3 Ø . G . A

M

m 3 4 . 2

" 2 / 1 Ø . G . A

O M

N O F E L A C A N I C O C

N O F E L A C

w

LONGITUD DE TUBERIA A TOMAR EN

K 7. 6

CONSIDERACION Punto de origen en el medidor

2

w K

O D A Z A R T

8 5. 2 2

L A E ) R m D ( U N T E I G N O L

TR AMO DEL CUAL SE CAUD AL EN EL TR AMO ( en m3/H )

DETERMINARA EL

TUBERIA ELEGIDA

DIAMETRO

O D A Z A R T

AP ARATO A ALIMENTAR

APARATOS DE MAYOR POTENCIA

SEMISUMA DE LOS DEMAS

TOTAL (m3/H)

DIAM. INT.

DIAM. COM.

A Z E

L A R U T A N

1°

2°

K

O-A

3.28

2.47

3.38

9.13

38.61 1 1/2"

A N

0

A -B

3.28

2.47

2.97

8.72

37.95 1 1/2"

A N

B-C

2.47

2.09

1.92

6.48

33.93 1 1/4"

AG

C-D

2.47

2.09

1.46

6.02

32.99 1 1/4"

AG

D -E

2.47

2.09

0.41

4.97

30.69 1 1/4"

AG

E-F

2.09

0.83

-

2.92

25.11

1"

AG

AG

w .0 1 L A P I C N I R P A I R E B U T

w K 4. 5 3

O E U M Q R N E A T T 8

.9

5

K

w

A I R A D N U C E S A I R E B U T

O-G

46.03

F-G

TERMO T ANQUE

0.83

-

-

0.83

15.61

1/2"

O-H

32.14

F-H

CALEFON

2.09

-

-

2.09

20.54

3/4"

AG

O -I

28.21

E-I

CALDERO

2.47

-

-

2.47

21.29

1"

AG

O -J

21.71

D -J

CALEFON

2.09

-

-

2.09

18.93

3/4"

AG

O-K

19.13

C-K

A COCIN

0.93

-

-

0.93

13.58

1/2"

AG

O-L

12.96

B-L

CALEFON

3.28

-

-

3.28

20.17

3/4"

AG

O-M

5.74

A-M

TERMO TANQUE 0.83

-

-

0.83

10.13

1/2"

AG

Se puede observar que ambos métodos de cálculo de diámetros asemejan sus resultados exceptuando en el trazado B-C donde en el método de Renouard nos sugiere una tubería de 1 ¼ pulg. Y en el método grafico un diámetro de 1 ½ pulg. Esto debido a que las variables usadas en el método grafico apuntaban muy cerca del límite entre ambos diámetros de tubería. Para asegurar la correcta alimentación de caudal a los equipos se recomienda utilizar en este caso los diámetros calculados por el método gráfico.

40


5.1.3. VERIFICACION DE PERDIDAS DE CARGA AL APARATO MÁS LEJANO Y AL DE MAYOR POTENCIA. Para calcular la perdida de carga en la tubería de gas, se utiliza la fórmula de RENOUARD para presiones de trabajo de hasta 100 mbar.

.    12  23200drLe .

Dónde: P1 – P2: caída Q: caudal

de presión del tramo 1 – 2 en milibar (mbar),

de Gas que circula por el tramo 1 –2 en metros cúbicos estándar por hora (m3

(s)/h), dr

: densidad relativa corregida del Gas natural,(0.62).

Le

: longitud equivalente, en metros (m),(L*1.2).

D

: diámetro interior de la tubería en milímetros (mm).

PERDIDA DE CARGA AL APARATO MÁS LEJANO El aparato más lejano es el termo tanque del primer piso, con un longitud de 46.03 m, potencia de 8.95 kw y caudal de 0.828 m3/h, el gas debe atravesar por 4 diferentes diámetros de tubería donde se trabaja por tramos con ayuda del siguiente esquema:

G A

3.31 m

A.G. Ø1 1/ 2"

O

B

4.25 m

m 3 4 . 2

" 4/ 3 Ø . . G A

m 4 . 5

D

3.68 m

" 2/ 1 Ø . . G A

m 6 8 . 2

E

2.87 m

A.G. Ø1 1/ 4"

A.G. Ø1 1/2"

A.G. Ø1 1/ 2"

" 2/ 1 Ø . . G A

C

8.71 m

A.G. Ø1 1/4"

" 4/ 3 Ø . . G A

m 6 7 . 1

F

8.14 m

15.07 m

A.G. Ø 1"

" 1 Ø . . G A

m 9 3 . 5

A.G. Ø 1/ 2"

" 4/ 3 Ø . . G A

m 8 1 . 1


M

M

L

K

J

I

H

CALEFON

COCINA

CALEFON

CALEFON

35.4 Kw

10.0 Kw

22.58 Kw

22.58 Kw

CALDERO 26.7 Kw


41


Entonces:

O-A (L=3.31 m/ D=1 ½ “ Di=(40.94 mm) Q=9.13 m3/h)



.   9. 1 3 12  23200 ∗0.62∗(3.31∗1.20) 40.94. 12  23200 ∗0.62∗ (4.25∗1.20) ....  .   6. 4 8 12  23200 ∗0.62∗(8.71∗1.20) 40.94. .   6. 0 2 12  23200 ∗0.62∗(3.68∗1.20) 35.28. .   4. 9 7 12  23200 ∗0.62∗(2.87∗1.20) 35.28.

=0.054



A-B (L=4.25 m/ D=1 ½ “Di=(40.94 mm) Q=8.72 m3/h)



0.064

B-C (L=8.71 m/ D=1 ½ ” Di=(40.94 mm) Q=6.48 m3/h)

=0.076



C-D (L=3.68 m/ D=1 ¼ “ Di=(35.28 mm) Q=6.02 m3/h)

=0.058



D-E (L=2.87 m/ D=1 ¼ “Di=(35.28 mm) Q=4.97 m3/h)

=0.032



E-F (L=8.14 m/ D=1 “Di=(26.64 mm) Q=2.92 m3/h)

.   2. 9 2 12  23200 ∗0.62∗(8.14∗1.20) 26.64. .   0. 8 3 12  23200∗0.62∗(15.07∗1.20) 15.76.

=0.13



F-G (L=15.07 m/ D= ½ “ Di=(15.76 mm) Q=0.83 m3/h)

=0.31

La sumatoria de cada tramo suma un total de 0.724 mbar de pérdida de presión lo que hace aceptable el diseño.

TRAMO O-A A-B B-L

23200 23200 23200 23200

* * * *

0.62 0.62 0.62 0.62

* * * *

L*1.2 3.31*1.2 4.25*1.2 5.4*1.2

Q Λ1.82 9.13Λ1.82 8.72Λ1.82

3.27 Λ1.82

TOTALPERDIDA DE PRESION DEL TRAMO O-G

/ DiΛ4.82 / 40.94Λ4.82 / 40.94 Λ4.82 / 20.96 Λ4.82

= = = = =

P1-P2: 0.054 0.064 0.34 0.46

42


PERDIDA DE CARGA AL APARATO DE MAYOR POTENCIA G A

3.31 m

4.25 m

A.G. Ø1 1/ 2"

O

B

m 3 4 . 2

8.71 m

" 4 / 3 Ø . . G A

" 2 / 1 Ø . . G A

m 4 . 5

D

3.68 m

m 6 8 . 2

E

2.87 m

A.G. Ø1 1/4"

A.G. Ø1 1/ 2"

A.G. Ø1 1/ 2"

" 2 / 1 Ø . . G A

C

8.14 m

A.G. Ø1 1/ 4"

" 4 / 3 Ø . . G A

m 6 7 . 1

F

15.07 m

A.G. Ø 1"

" 1 Ø . . G A

A.G. Ø 1/2"

" /4 3 Ø . . G A

m 9 3 . 5

m 8 1 . 1


M

M

K

L

I

J

H

CALEFON

COCINA

CALEFON

CALEFON

35.4 Kw

10.0 Kw

22.58 Kw

22.58 Kw

CALDERO 26.7 Kw


Se calcularan los tramos que comprenden la trayectoria: 

O-A (Calculado anteriormente)

12  12  .   3. 2 7 12  23200 ∗0.62∗(5.4∗1.20) 20.96. 0.054



A-B (Calculado anteriormente)

0.064



B-L (L=5.4.m/ D= ¾ “ Di=(20.96 mm) Q=3.27 m3/h)

=0.34

Se pronostica una pérdida de presión 0.46 mbar al aparato de mayor potencia.

43


6. RECOMENDACIONES DE CONSTRUCCION 6.1. ACOMETIDA La acometida es la conexión de la red secundaria de gas natural al regulador y medidor para ingreso del combustible al complejo, consta de una tubería de polietileno de ½” de color amarillo la cual se conecta a una válvula de corte y luego al medidor, para ingresar el flujo a la red domiciliaria de gas.

6.2. AMBIENTES DONDE SE INSTALARAN LOS EQUIPOS Se recomienda en el caso del termo tanques resguardarlos en armarios o gabinetes que impidan el espacio de alguna persona, esto para aumentar la seguridad de los que viven en el domicilio como también de protección para el equipo contra los adversos ambientes climatológicos que se tiene. Se recomienda no cubrir los radiadores con ningún tipo de cubierta ya sea un mueble o empotrado o cualquier otro objeto, debido a que esto puede reducir la eficiencia del radiador en un 15%, con esto el caldero no podrá llegar a la temperatura confort que desea el cliente.

6.3. PROTECCION DE TUBERIAS MATERIAL DE TUBERIA: Acero galvanizado según especificaciones de YPFB. ACCESORIOS: Acero galvanizado según especificaciones de anexo 5. TUBERIA EMPOTRADA: La tubería está protegida con pintura asfáltica. TUBERIA EN ELEVACION: Lleva protección mecánica, para evitar el contacto con artefactos que pudieses ocasionar daño a la tubería. TUBERIA EMERGENTE: Calafateado y estanco. CRUZE DE MUROS Y OTROS: Debido a que los muros presentan espesores menores a 20 cm la instalación presenta funda plástica. EMSANBLAJE: La tubería empotrada tendrá ensamble roscado y/o soldado oxiacetilénico según normas establecidas por el anexo 5. En caso de contar con tuberías enterradas, se profundiza una zanja de 35 cm en jardines y 60 en garajes, la cual debe ir protegida de pintura imprimante, y además envuelta de poliken, para mayor seguridad del Taype se debe realizar un traslape de 50%, y 20 cm 44


antes y después en caso de corte de cinta y/o culminación de Taype, En caso de empotrados en suelo se procederá con la excavación de una zanja de al menos 10 cm cubierta con poliken como el punto anterior, en caso de paredes, a tubería se protegerá con pintura asfáltica, todas las uniones en tuberías empotradas o enterradas deben ir soldadas. En caso de tuberías vistas se protege la tubería con pintura anticorrosiva de color amarillo la cual además de proteger sirve de señalización durante el trayecto de la tubería, las uniones en tubería vista son con unión roscada y teflón.

6.4. VALVULAS DE MANDO DE LOS APARATOS (VALVULA DE CORTE). Las válvulas de mando deben ser exclusivamente para gas, ya que poseen determinadas características, se recomienda marca italy para vistas, y fv para empotrados.

45


7. ANEXOS 7.1. VISTA ISOMETRICA DE LA INSTALACION DE GAS " 2 / 1 Ø . m G 8 . 7 A 1 . m 3 0 . 5

" m 2 / 1 3 . Ø 7 . 3 G . A

" 2 / 1 Ø G . A .

N O w F K E 8 . L 5 A 2 2 C

m 8 1 . 1

" 2 / 1 Ø . m G 1 . . A 1 3 m 5 1 . 0

" 4 / 3 Ø G . A .

m 9 4 . 0

m 8 5 . 2 " 2 / 1 Ø G . A .

E U Q N w A K T 5 O 9 . M 8 R E T

" 1 Ø . m G 9 . 4 A 5 .

m " 1 1 Ø 2 . . 2 G . A m 6 8 . 4

O R w E K D 7 . L 6 m 8 1 . 0 A 2 m C 5 3 .

0

" 1 Ø G . A .

m 4 4 . 0

" 4 / 1 m 1 7 8 . Ø 2 . G . A

N w O K F E 8 . L 5 A 2 2 C

m 6 7 . 1 " 4 / 3 Ø G . A .

" 4 m / 1 8 1 6 . Ø 3 . G . A

m 0 4 . 0

m 6 1 . 0

m 0 3 . 2

A w N I K C 0 . O 0 C 1

" 2 / 1 Ø G . A .

" 2 / 1 m 1 1 7 . Ø 8 . G . A

m 8 m 0 . 8 0 0 . 0

N O w F K E 4 3 7 . 0 . m L 5 A 3 C

" 4 / 3 Ø G . A . m 4 7 . 0

" 4 / 3 Ø . m G 7 . 6 A 3 .

m 0 9 . 2 " 2 / 1 1 Ø G . A .

m 0 1 . 0

E U Q N w A K T 5 O 9 . 8 m M 5 1 . 0 R E T

m 0 1 . 0

" 2 / 1 m 5 1 2 . Ø 1 . G . A m 4 m 6 3 . 0 2 . 0 " 2 / 1 Ø . m G 8 . 2 A 2 .

" 2 / 1 m 1 1 0 . Ø 2 . G . A m 0 1 . 0 m 0 m 4 . 0 0 2 . 0

46


47


PLANO DE PLANTAS DE LA INS TALACION DE GAS Y APARATOS

48


49


50


A D I G E L E A I R E B U T

) . w K n e ( O M A R T L E N E L A D U A C

E S L E L A A R O U A R T C N I E L E M M R A D I E O T D M E A D R T A A I o t R n r E o u d B P i U d T N e O m E N I l E C D e R A D A R n e U M E n T D e I O I g G T S i r N o N O e O L C d

N N N G G G A A A A A A

G G G G G G G A A A A A A A

. M . A T I X D E

" 2 / 1 1

" 2 / 1 1

" 2 / 1 1

" " 4 / 4 / " 1 1 1 1 1

" 2 / 1

" " " " " " 4 2 4 / / 1 4 / 2 / / 3 3 1 3 1

L A T ) w O K T (

3 6 . 8 9

5 1 . 4 9

4 0 . 0 7

4 0 . 5 6

5 9 . 8

8 7 8 5 4 . . 5 . 5 . 0 . 2 6 1 5 9 2 2 2 3 8 2

S S - A O A I L M M M E U E E S S D D

3 5 . 6 3

5 0 . 2 3

6 6 7 7 . 7 . . 0 5 4 2 1 4

N L A R U T A A Z E

A I C E N D E S T O O T P A R R A O P Y A A M O T A R A A P A

7 . 8 . 7 5 . ° 6 2 2 6 2 2 2 ° 4 . 4 . 1 5 5 3 3

5 7 . 3 5

3 5 . 1 3

8 8 5 5 . 5 . 9 . 2 2 8 2 2

8 7 . 7 . 7 . 5 . 6 6 2 2 6 2 2 2

N E M I L A

( N E ) m T I G N O L A E R D U L

A Z A R T O D

- - - - - - 5 8 . 8 . 7 . 9 . 0 4 . 5 6 5 2 1 5 8 2 2 2 3 2 E U Q N A T O M R E T

R A T

R T O D A Z A

- - - - - - -

A - C - B - D - E - F O A B C D E

5 9 . 8

E U Q N A T N O N N O R O A O O F E F N F E D E I E M L L L C L R A A A O A E C C C C C T

I J G - H - L - M - - - K F F E D C B A

3 0 . 6 4

4 1 1 . 2 . 2 8 3 2

G O

I - K L H - - J - - M O O O O O O

T A I R E B U P I C N I R P L A

1 3 7 . 1 . 1 9 2 1

6 4 9 . . 2 7 1 5

T A I R E B U D N U C E S A I R A

w K 5 9 . 8

E U Q N A T O M R E T w K 7 . 6 2

R O w K 4 . 5 3 w K 8 5 . 2 2 w K 8 5 . 2 2 w K 0 . 0 1 D I N O F E L A C N O F E L A C N O F E L A C A N I C O C D E M L E D S H J L K M I E A U P M M S E E U A 5 A 2 A D Q 1 . 2 A . . G 5 A 1 A 4 . G 4 . . . S 1 . . . 8 . G 3 G 3 . 7 . G K 5 9 . 8 m . S E w 8 6 G . 9 6 . m . Ø Ø m m Ø A m . m Ø Ø E U Q N A T 3 O 3 1 / Ø 1 / G 4 3 4 / / 1 2 " / 2 O M R E T " 4 " " " " E D N O " 1 Ø G . . A " " 4 " 2 " 2 2 / 1 Ø . / 1 1 / 1 1 / 1 1 Ø G Ø G Ø G . . . . . . G . A A A A " 4 / 1 1 " 2 / 1 1 Ø G Ø G . . . . A A I C 1 . 8 m 4 7 8 . 2 8 6 . 3 1 7 . 8 5 2 . 4 1 3 . 3 m m m m m B . 5 1 m 7 0 F E D C A A L G A T S N I

O R E D L A C

51


A D I G E L E A I R E B U T

) H / 3 m n e ( O M A R T L E N E L A D U A C

E S L E L A A R O U A R T C N I E L E M M R A D I E O T D E M A D R T A A I o t R n r E u o d B P i U d T N e O E N I m l D E C e R A D A R n e U M E n T D e I O I g G T S i r N o N O e O L C d

G G G G G G G A A A A A A A

. M . A I T N D I

N N G G G G A A A A A A " " " " " 2 / 4 / 4 / " / 2 / 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5 3 9 9 1 6 . 9 . 9 . 9 . 6 . 1 . 8 7 3 2 0 5 3 3 3 3 3 2

L ) A H T / 3 O m T (

3 2 8 2 7 2 1 . 7 . 4 . 9 . 9 . 0 . 9 8 6 6 4 2

3 8 . 0

S S - A O A I L M M M E U E E S S D D

6 1 8 7 2 3 . 4 . . 4 . 9 . 9 3 2 1 1 0

-

T A N Z E L A R U A . . M M A I O D C

A I E C N D E S T O O T P A R R A O P Y A A M O T A R A A P A

7 9 9 9 3 ° 7 . 0 . 0 . 0 . 8 . . 4 2 4 2 2 2 2 2 0 8 7 ° 8 . 2 . 4 . 1 2 3 3 2

9 7 7 4 . 0 . . 4 2 2 2

( N E ) m T I G N O L L A E R D U

D A Z A R T O

A - C - B - D - E - F O A B C D E

8 5 . 3 1

7 3 1 . 1 . 0 0 2 1

9 7 9 3 0 . 4 . 9 . . 0 2 2 2 0

8 3 2 . 8 . 3 0

1 4 6 . 5 . 5 0 1 2

9 2 . 1 2

- -

3 9 . 8 1

- - -

- - - -

-

-

- -

3 9 7 9 3 8 3 8 . 8 . 0 . 4 . 9 . 2 . . 0 0 2 2 2 0 3 0 E U Q N A T O M R E T

R A T N E M I L A

D A Z A R T O

" " " " " " " 2 / 4 4 / 4 2 2 / / / / 1 3 1 3 1 3 1

N O F E L A C

O R E D L A C

N O F E L A C

N O F E L A C

A N I C O C

E U Q N A T O M R E T

I J G - H - - - K - L - M F F E D C B A 1 3 7 . 1 . 1 9 2 1

3 0 . 6 4

4 1 . 2 3

G O

I J H - - - K - L - M O O O O O O

T A I R E B U P I C N I R P L A

1 2 . 8 2

6 4 9 . . 2 7 1 5

T A I R E B U N U C E S A I R A D

w K 5 9 . 8

E U Q N A T O M R E T w K 7 . 6 2

R O R E D L A C O D w K 4 . 5 3 w K 8 5 . 2 2 w K 8 5 . 2 2 w K 0 . 0 1 I D N O F E L A C N O F E L A C N O F E L A C A N I C O C E M L E D S E H J L K M I U A P M S E M E U D Q A A 2 A 5 1 . 2 A . . . S S G 5 A 1 A 4 G 4 G . . 1 . . . 8 . G 3 . G K 5 9 . 8 3 . 7 . m . A E w 8 6 . . 9 G 6 . m Ø Ø m m Ø Ø G m . m Ø E U Q N A T O 3 3 Ø 1 / 1 / 4 3 4 / 1 / E 2 " / 2 O M R E T " " 4 " " " D N O I " 2 / 1 Ø . " 1 Ø G . . G . A A " 4 / 1 1 " 2 / 1 1 " 2 / 1 1 Ø G Ø G Ø G . . . . . . A " " A A 4 / 1 1 4 / 1 1 Ø G . . Ø G . . A A C A 1 . 8 m 4 7 8 . 2 8 6 . 3 1 7 . 8 5 2 . 4 1 3 . 3 L m m m m E m B . 5 1 m 7 0 F D C A A G T S N I

52

CASO II

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