BAB 2 PERENCANAAN GORDING 2.1
Data Perencanaan
Jarak antar kuda – kuda (Lb) = 4 m Penutup Atap
= Aluminium
Berat Penutup Atap
= 25 kg/m2
Kemiringan Atap 1 (α1)
= 25o
Kemiringan Atap 2 (α2)
= 30o
Jarak Gording 1 (B1)
= 2,21 m
Jarak Gording 2 (B2)
= 2,31 m
Mutu Baja
= BJ41
(PBI 1983 Hal. 12)
; Fu = 410 MPa ; Fy = 250 MPa
Mutu Tulangan Baja
= U30 dengan beugel U24
Kecepatan Angin
= 20 km/ jam = 5,5556 m/ detik
Sifat Mekanis Baja Struktural yang digunakan : Modulus Elastisitas (E)
= 200000 Mpa
(SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)
Modulus Geser (G)
= 80000 Mpa
(SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)
2.2
Perkiraan Dimensi
Penentuan Profil Gording berdasarkan kontrol bentang : h
L Lb 4m 0,2 m = 200 mm ; dimana b 20 20 20
Karena h > 200 mm dipakai untuk bentang panjang, maka digunakan profil dengan h > 200 mm Profil Gording yang dipakai Profil C.250.50.50.4,5(Light Channel) (Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)
Data – data profil C.250.50.50.4,5 (Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco) A
=
250 mm
B
=
50 mm
t
=
4,5 mm
Section Area = 15,08 cm2
=
1508 mm2
Weight
=
11,8 kg/m
Cx
=
0 cm
=
0 mm
Cy
=
0,91 cm
=
9,1 mm
Ix
= 1160 cm4
= 1160.104 mm4
Iy
=
25,9 cm4
= 25,9.104 mm4
ix
=
8,78 cm
=
87,8 mm
iy
=
1,31 cm
=
13,1 mm
3
=
93000 mm3
=
6310 mm3
Zx
=
93 cm
Zy
=
6,31 cm3
250
Gambar 2.1.Profil C250.50.50.4,5
Ganbar 2.2. Sketsa profil C
2.3.
Perencanaan Gording
Penutup atap
= Aluminium
Spesifikasi alumunium
= 240 x 120
2.4
Pembebanan
Gambar 2.3. Distribusi Pembebanan
2.4.1 Pembebanan Potongan I Kemiringan Atap (α1)
= 25o
Jarak Gording (B1)
= 2,21 m
a.
Beban Mati (qD1)
Beban sendiri gording
=
11,8 kg/m
Beban penutup atap aluminium= 2,21m x 25 kg/m
=
55,25 kg/m
Berat lain – lain
=
= 20% x 11,8 kg/m
qD1 =
2,36 kg/m + 69,41 kg/m
Beban Mati Arah X (qD1x) = qD1.cos α1
= 69,41.cos 25o = 62,9068 kg/m
Beban Mati Arah Y (qD1y) = qD1.sin α1
= 69,41.sin 25o = 29,3339 kg/m
b. Beban Hidup (PL1) Beban hidup di tengah – tengah gording
P
=
100 kg
(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b) Beban Hidup Arah X (PL1x) = P.cos α1
= 100.cos 25o
= 90,6308 kg
Beban Hidup Arah Y (PL1y) = P.sin α1
= 100.sin25o
= 42,2618 kg
c.
Beban Air Hujan (qR1)
(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a) Kemiringan Atap (α1)
= 25o (25o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)
Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1)
= (40 – 0,8.25o) =
20 kg/m2
=
20 kg/m2
Beban Air Maksimum (qR maks) dipakai qR perlu
= 20 kg/m2
Beban Air Hujan (qR1)
=2,21m x 20 kg/m2
Beban Air Hujan Arah X (qR1x)
= qR1.cosα1
= 44,2.cos25o
Beban Air Hujan Arah Y (qR1y)
= qR1.sin α1
= 44,2.sin 25o = 18,6797 kg/m
=
44,2 kg/m
= 40,0588 kg/m
d. Beban Angin (qW1) (PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1)) Kecepatan Angin (V) Tekanan Tiup (P rumus)
= 5,5556 m/det 2 = v 16
2 = 5,5556 16
Beban Angin Minimum (P min) Prumus
= 1,929 kg/m2< 25 kg/m2
dipakai P min
= 25 kg/m2
=
1,929 kg/m2
=
25 kg/m2
(PBI 1983 Pasal 4.3) Beban Angin (W)
= 2,21 m x 25kg/m2
=
55,25 kg/m
Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W = (0,02α1 – 0,4) x W
(rumus untuk α< 65o)
= (0,02.25o – 0,4) x 55,25
=
5,525 kg/m
=
-22,1 kg/m
Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W = -0,4 x W =-0,4 x 55,25 Beban Merata Angin (qW1) = (Wtekan + Whisap). cos α1 = (5,525 + (-22,1)). cos 25o
=-15,0211 kg/m
2.4.2 Pembebanan Potongan II Kemiringan Atap (α2)
= 30o
Jarak Gording (B2)
= 2,31 m
a.
Beban Mati (qD2)
Beban sendiri gording Beban penutup atap aluminium Berat lain – lain
= 2,31 m x 25 kg/m
= 20% x 11,8 kg/m
=
11,8 kg/m
=
57,75 kg/m
= qD2 =
2,36 kg/m + 71,91 kg/m
Beban Mati Arah X (qD2x) = qD2.cos α2
= 71,91.cos 30o = 62,2759 kg/m
Beban Mati Arah Y (qD2y) = qD2.sin α2
= 71,91.sin 30o = 35,9550 kg/m
b. Beban Hidup (PL2) Beban hidup di tengah – tengah gording P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b) Beban Hidup Arah X (PL2x) = P.cos α2
= 100.cos 30o
= 86,6025 kg
Beban Hidup Arah Y (PL2y) = P.sin α2
= 100.sin 30o
=
c.
50 kg
Beban Air Hujan (qR2)
(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a) Kemiringan Atap (α1)
= 30o (30o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)
Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1)
= (40 – 0,8.30o)=
16 kg/m2
=
20 kg/m2
Beban Air Maksimum (qR maks) qR perlu < qR maks
=16kg/m2< 20 kg/m2
dipakai qR perlu
= 16 kg/m2
Beban Air Hujan (qR2)
=2,31 m x 16kg/m2
Beban Air Hujan Arah X (qR2x)
= qR2.cos α2
= 36,96.cos 30o = 32,0083 kg/m
Beban Air Hujan Arah Y (qR2y)
= qR2.sin α2
= 36,96.sin 30o =
=
36,96 kg/m
18,48 kg/m
d. Beban Angin (qW1) (PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1)) Kecepatan Angin (V)
= 5,5556 m/det 2 = 5,5556 16
2 = v 16
Tekanan Tiup (P rumus)
Beban Angin Minimum (P min) Prumus
= 1,929 kg/m2< 25 kg/m2
dipakai P min
= 25 kg/m2
=
1,929 kg/m2
=
25 kg/m2
(PBI 1983 Pasal 4.3) = 2,31m x 25kg/m2
Beban Angin (W)
=
57,75 kg/m
Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W (rumus untuk α< 65o)
= (0,02α2 – 0,4) x W = (0,02.30o – 0,4) x 57,75
=
11,55 kg/m
=
-23,1 kg/m
Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W = -0,4 x W = -0,4 x 57,75 Beban Merata Angin (qW3) = (Wtekan + Whisap). cos α2 = (11,55 + (-23,1)). cos 30o
=-10,0026 kg/m
Tabel 2.1 Rekapitulasi Pembebanan yang bekerja Pembebanan
Beban Mati (qD)
Beban Hidup (PL)
Beban Hujan (qR)
Beban Angin (qW)
Arah
Pembebanan
Pembebanan
Potongan I
Potongan II
Satuan
x
62,9068
62,2759 kg/m
y
29,3339
35,9550 kg/m
x
90,6308
86,6023 kg
y
42,2618
50 kg
x
40,0588
32,0083 kg/m
y
18,6797
18,48 kg/m
x
-15,0221
-10,0026 kg/m
2.5
Kombinasi Pembebanan
Berdasarkan SNI 03-1729-2002 Pasal 6.2.2 2.5.1 Kombinasi Pembebanan Potongan I(untuk α1 = 25o; B1 = 2,21 m) a.
Kombinasi 1 (1,4 D)
Beban Merata qux
= 1,4. qD1x
= 88,0695 kg/m
quy
= 1,4. qD1y
= 41,0675 kg/m
b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R) Beban Merata qux
= 1,2. qD1x + 0,5. qR1x = 95,5176 kg/m
quy
= 1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 44,5405 kg/m
Beban Titik Pux
= 1,6. PL1x
= 145,0093 kg
Puy
= 1,6. PL1y
= 67,6189 kg
c.
Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)
Beban Merata qux
= 1,2. qD1x + 1,6. qR1x + 0,8.qW1 = 127,5646 kg/m
quy
=1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 65,0882 kg/m
d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R) Beban Merata qux
= 1,2. qD1x + 1,3.qW1+ 0,5. qR1x = 75,9888 kg/m
quy
=1,2. qD1y + 1,6. qR1y = 65,6714 kg/m
Beban Titik Pux
= 0,5. PL1x
= 45,3154 kg
Puy
= 0,5. PL1y
= 21,1309 kg
e.
Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)
Beban Merata qux
= 1,2. qD1x
= 75,4882 kg/m
quy
= 1,2. qD1y
= 56,3316 kg/m
Beban Titik Pux
= 0,5. PL1x
= 45,3154 kg
Puy
= 0,5. PL1y
= 21,1309 kg
2.5.2 Kombinasi PembebananPotongan II (untuk α2 = 30o; B2 = 2,31 m) a.
Kombinasi 1 (1,4 D)
Beban Merata qux
= 1,4. qD2x
= 87,1863 kg/m
quy
= 1,4. qD2y
= 50,3370 kg/m
b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R) Beban Merata qux
= 1,2. qD2x + 0,5. qR2x = 90,7352 kg/m
quy
= 1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 52,3860 kg/m
Beban Titik Pux
= 1,6. PL2x
= 138,5637 kg
Puy
= 1,6. PL2y
= 80 kg
c.
Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)
Beban Merata qux
= 1,2. qD2x + 1,6. qR2x + 0,8.qW2 = 117,9423 kg/m
quy
=1,2. qD2y + 1,6. qR2y = 72,7140 kg/m
d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R) Beban Merata qux
= 1,2. qD2x + 1,3.qW2+ 0,5. qR2x = 121,0330 kg/m
quy
=1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 77,3860 kg/m
Beban Titik Pux
= 0,5. PL2x
= 43,3012 kg
Puy
= 0,5. PL2y
= 25 kg
e.
Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)
Beban Merata qux
= 1,2. qD2x
= 118,0322 kg/m
quy
= 1,2. qD2y
= 68,1460 kg/m
Beban Titik Pux
= 0,5. PL2x
= 43,3012 kg
Puy
= 0,5. PL2y
=25 kg
2.5.3 Pembebanan Akhir Dari hasil uji setiap kombinasi menggunakan program SAP v14, maka didapat Momen Terfaktor Maksimum & Minimum pada,
a.
Gaya Terfaktor Potongan I (untuk α1 = 25o; B1 = 2,21 m)
qux
= 95,5176 kg/m
quy
= 127,5646 kg/m
Pux
= 145,0093 kg
Puy
=
0 kg
b. Gaya Terfaktor Potongan II (untuk α1 = 30o; B2 = 2,31 m) qux
= 90,7352 kg/m
quy
= 117,9423 kg/m
Pux
= 138,5637 kg
Puy
=
0 kg
2.6
Perhitungan Momen
2.6.1 Momen Potongan I a.
Momen Arah Sumbu X
Gambar 2.4. Momen Arah Sumbu X Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri
=
0 kg.m
Mtumpuan kanan = 245,88 kg.m Mlapangan
= 213,10 kg.m
Gambar 2.5. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Mu1x
= M lapangan 10 % = 213,10 10%
( M tumpuan kiri M tumpuan kanan )
(0 245,88) 2
2 = 225,394 kg.m
b. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.6. Momen Arah Sumbu Y
Dari hasil analisis menggunakan program SAP v8, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri
=
0 kg.m
Mtumpuan kanan = 322,07 kg.m Mlapangan
=
17,12 kg.m
Gambar 2.7. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Mu1y
= M lapangan 10 % = 17,12 10%
( M tumpuan kiri M tumpuan kanan ) 2
(0 322,07) 2
= 33,2235 kg.m
2.6.2 Momen Potongan II a.
Momen Arah Sumbu X
Gambar 2.8. Momen arah sumbu X Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri
= 176,40 kg.m
Mtumpuan kanan = 192,92 kg.m Mlapangan
= 135,37 kg.m
Gambar 2.9. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Mu2x
= M lapangan 10 % = 135,37 10%
( M tumpuan kiri M tumpuan kanan ) 2
(176,40 192,92) 2
= 153,836 kg.m
b. Momen Arah Sumbu Y
Gambar 2.10. Momen arah sumbu Y Dari hasil analisis menggunakan program SAP v8, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri
= 322,07 kg.m
Mtumpuan kanan = 322,07 kg.m Mlapangan
= 259,64 kg.m
Gambar 2.11. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
Mu2y
= M lapangan 10 % = 259,94 10%
( M tumpuan kiri M tumpuan kanan ) 2
(322,07 322,07) 2
= 292,147 kg.m
Dari analisis momen diatas, maka momen maksimal yang bekerja pada gording : Mux
= 225,394 kg.m
=
2253940 N.mm
Muy
= 292,147 kg.m
=
2921470 N.mm
Dengan gaya – gaya yang bekerja pada gording : qux
= 95,5176 kg/m
quy
= 127,5646 kg/m
Pux
= 145,0093 kg
Puy
=
0 kg
Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur (Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan jenis sendi) Muxmax =
1 1 .qux.Lb 2 .Pux.Lb 8 4
= 336,0445 kg.m = 3360445 N.mm Muymax = 4,0 m
1 1 .quy.Lb 2 .Puy.Lb 8 4
= 290,0186 kg.m = 2900186 N.mm
Gambar 2.12. Momen Maks
2.7
Kontrol Kekuatan Profil
2.7.1 Kontrol Kelangsingan Penampang SNI 03-1729-2002 Tabel 7.5-1 Asumsi Penampang Kompak Check : Flens/ Sayap λf
b
≤
λp
Web/ Badan λw
≤
λt
h
≤
1680 fy 1680
≤
500 fy
t web
B t
≤
500 fy
A t
≤
50 4 ,5
≤
500
250 4,5
≤
11,1111
≤
t flens
290 29,361
Penampang Kompak
55,5556
fy
≤
1680 290 98,653
Penampang Kompak
Maka Asumsi Profil adalah Penampang Kompak adalah Benar.
2.7.2 Kontrol Lendutan SNI 03-1729-2002 Tabel 6.4.3 (Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan jenis sendi)
a.
Displacement Arah Sumbu X
∆max
5.qux.Lb 4 Pux.Lb 3 = 384 .E.Ix 48 .E.Ix
≤
5 95,5176 10 3 (4.10 3 ) 4 145 ,0093 (4.10 3 ) 3 = 384 2.10 5 1160 .10 4 48 2.10 5 1160 .10 4
4.10 3 ≤ 360
= 2,6662
≤ 11,1111
Lb 360
(Memenuhi syarat!!)
b. Displacement Arah Sumbu Y ∆max
=
5.quy.Lb 4 Puy.Lb 3 384 .E.Iy 48 .E.Iy
≤
Lb 360
=
5 78,6029 (4.10 3 ) 4 91,7722 (4.10 3 ) 3 384 2.10 5 25,9.10 4 48 2.10 5 25,9.10 4
≤
4.10 3 360
≤ 11,1111
= 51,1084
(Tidak Memenuhi syarat!!)
Pada arah sumbu Y, diberi trackstang untuk memperkecil displacement yang terjadi. Dicoba menggunakan 1 trackstang. Panjang bentang menjadi : Lt
=
Lb 4 2m 2.10 3 mm 2 2
Check kembali displacement yang terjadi pada arah sumbu Y ∆max
5.quy.Lt 4 Puy.Lt 3 = 384 .E.Iy 48 .E.Iy
≤
5 78,6029 (2.10 3 ) 4 91,7722 (2.10 3 ) 3 = 384 2.10 5 25,9.10 4 48 2.10 5 25,9.10 4
4.10 3 ≤ 360
= 3,2272
≤ 11,1111
Lb 360
(Memenuhi syarat!!) Menghitung kembali momen yang terjadi pada arah sumbu Y
Gambar 2.13. Momen arah Y Dari hasil analisis menggunakan program SAP v8, didapat momen maksimum : Mtumpuan kiri
=
0 kg.m
Mtumpuan kanan =
61,77 kg.m
Mlapangan
54,30 kg.m
=
Gambar 2.14. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum
= M lapangan 10 %
Mu2y
= 54,30 10%
( M tumpuan kiri M tumpuan kanan )
(0 61,77) 2
2 = 57,4785 kg.m =
574785 N.mm
Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur (Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lt & memiliki 2 tumpuan jenis sendi) Muymax = =
1 1 .quy.Lb 2 .Puy.Lb 8 4 1 1 .78,6029.(2) 2 .91,7722.(2) 8 4
= 85,1876 kg.m = 85,1876 N.mm
2.7.3 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk Lokal SNI 03-1729-2002 Tabel 8.2 Dari hasil analisis kelangsingan penampang pada sub bab 2.6.1 diketahui bahwa profil yang digunakan merupakan penampang kompak, maka berlaku :
Mn = Mp a.
Mencari Momen Inersia dari Profil yang dipakai ½ Zx
=
A 1 A At .t. ( B t ).t. 2 2 2 2
1 2 = t. A ( B t ). A t 4 1 2 = 4,5. 250 (50 4,5).250 4,5 4
= 120578,6 mm3 = 120,5786 cm3 Gambar 2.15 Momen inersia profil C
Zy
c y t t 2 t 2.B c y . = A.t. c y 2.c y t .t. 2 2 2 t 2 2 = t. A. c y c y t B c y 2 4,5 2 2 = 4,5.250. 9,1 9,1 4,5 50 4,5 2 = 7653,69 mm3 = 7,6537 cm3
b. Mencari Momen Nominal yang bekerja pada Profil Mnx = Zx. Fy = 120578,6 mm3 x 290 N/mm2 = 34967801N.mm
Mny = Zy. Fy = 7653,69 mm3 x 290 N/mm2 = 2219570 N.mm
a.
Kontrol Tegangan Lentur
Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan program SAPv8
Mux Muy b.Mnx 1 2 .b.Mny
≤
1,0
≤
1,0
0,6581
≤
1,0
2601445 1632095 0,9 34967801 1 2 0,9 2219570
(Memenuhi syarat!!, Aman Terhadap Tekuk Lokal)
Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan perhitungan manual
Mux m ax Muy m ax b.Mnx 1 2 .b.Mny
≤
1,0
≤
1,0
0,98
≤
1,0
4001385 851876 0,9 34967801 1 2 0,9 2219570
(Memenuhi syarat!!, Aman Terhadap Tekuk Lokal)
2.7.4 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk Lateral SNI 03-1729-2002 Tabel 8.3 Dipakai jarak antar sokongan lateral/ sekerup cladding (L) = 1,1 m a. Lp
Kontrol Syarat 1 terhadap Tekuk Lateral (L ≤ Lp) = 1,76.ry.
= 1,76 .13,1.
E fy
; ry = iy
200000 290
= 605,4802mm = 0,6055 m
< L = 1,1 m
Tidak memenuhi untuk syarat 1, sehingga perlu di analisis lebih lanjut. Jika ingin syarat 1 tetap terpenuhi, maka jarak sekerup cladding dapat dikurangi sebesar kurang dari Lp sehingga bisa di dapat keadaan Complete Lateral Stability. b. Kontrol Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral (Lp ≤ L ≤ Lr) Lr
X 2 = ry. 1 1 1 X 2 . f L fL
FL
= Fy – Fr = 290 N/mm2– 70 N/mm2 = 220 N/mm2
EGJA 2
X1
=
Sx
= 93000 mm3
G
= 80000 Mpa
J
=
Sx
1
3 .b.t
3
1 1 = 2 50 4,5 4,5 3 250 4,5 3 3 3 = 10357,88 mm4
X1
=
93000
200000 80000 10357 ,88 250 2
= 11941,2 Mpa 2
X2
S I = 4. x w GJ I y
Iy
= 259000 mm4
Cw
h tf 2 = Iy. 4
; Iw = Cw
A t 2 = Iy. 4
250 4,52 = 259000. 4
= 3,9 x 10-9 2
X2
93000 3,9 10 9 = 4 259000 80000 10357,88
= 0,000759
Lr
X 2 = ry. 1 1 1 X 2 . f L fL
11941 ,2 1 1 0,000759 .220 2 = 13,1 220 = 1900,452 mm = 1,9005 m
Check, Lp
≤
L
≤
Lr
0,6055 m
≤
1,1 m
≤
1,9005
(Memenuhi Kontrol Untuk Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral)
Jika ketentuan 2 terpenuhi, maka momen nominal:
Diasumsikan beban bekerja pada beam dengan panjang Lb dan 2 tumpuan jenis sendi, dihitung dengan SAPv8: Mmax = 4001385 N.mm MA
= 1860800 N.mm
MB
= 2445900 N.mm
MC
= 305300 N.mm
Cb
= 1,9029 ≤ 2,3 Ok!
Mp
= Zx. Fy = 120578,6 mm3 x 290 N/mm2 = 34967801N.mm
Mr
= Sx. (fy-fr) = 93000 mm3 x 220 N/mm2 = 20460000 N.mm
[ Mn
(
= 55998446 N.mm
Mn > Mp 55998446 N.mm >34967801N.mm Maka diambil Mp = 34967801 N.mm Cek Kuat lentur rencana balok :
Jadi profil C250.50.50.4,5KUAT menahan Mu.
)
]
2.7.5 Kontrol Geser SNI 03-1729-2002 Tabel 8.8 Ketentuan 1 √
√
√ OK!
Vn
= 0,6. fy. Aw = 195750 N
Ketentuan 2 √
√
64,7201 ≤ 55,5556 ≤ 80,6059
Vn
= 0,6. Fy.Aw. = 228041 N
√
.
Gambar 2.15. Gaya geser maksimum
Berdasarakan hasil analisi menggunakan program SAPv8, didapat: Vu
= 405,41 kg = 4054,1 N
Check, Vu 4054,1 N
≤
Vn
≤
176175 N
OK, AMAN TERHADAP GESER
Berdasarkan hasil perhitungan secara manual, asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & 2 tumpuan jenis sendi Vu
= = 327,6339 kg = 3276,339 N
Check, Vu 3276,339 N
≤
Vn
≤
205236,9 N
OK, AMAN TERHADAP GESER
