UNIVERSIDAD AUTÓNOMA “JUAN MISAEL SARACHO” FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGÍA
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
“ANÁLISIS COMPARATIVO DE UN EDIFICIO CONVENCIONAL Y UN EDIFICIO SISMORESISTENTE”
UNIV. INGRID JHOANA GALARZA ZEBALLOS DICIEMBRE DEL 2008
TARIJA-BOLIVIA
UNIVERSIDAD AUTÓNOMA “JUAN MISAEL SARACHO” FACULTAD DE CIENCIAS Y TECNOLOGÍA
CARRERA DE INGENIERÍA CIVIL
“ANÁLISIS COMPARATIVO DE UN EDIFICIO CONVENCIONAL Y UN EDIFICIO SISMORESISTENTE” UNIV. INGRID JHOANA GALARZA ZEBALLOS PROYECTO ELABORADO EN LA ASIGNATURA CIV-502 DICIEMBRE DEL 2008
TARIJA-BOLIVIA
HOJA DE APROBACIÓN
PROYECTO DE INGENIERÍA CIVIL II CIV-502
“ANÁLISIS COMPARATIVO DE UN EDIFICIO CONVENCIONAL Y UN EDIFICIO SISMO RESISTENTE”
APROBADO POR……………………………………………………………...
FIRMA………………………………………………………………………….
FECHA………………………………………………………………………….
ÍNDICE CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN .................................................................................................................. 1 1.1.
ANTECEDENTES ................................................................................................. 1
1.2.
PROBLEMA DEL ESTUDIO ................................................................................ 1
1.3.
HIPÓTESIS............................................................................................................. 2
1.4.
OBJETIVOS ........................................................................................................... 2
1.4.1. OBJETIVO GENERAL ...................................................................................... 2 1.4.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS .............................................................................. 2 1.5.
ALCANCE DEL PROYECTO ............................................................................... 3
1.6.
UBICACIÓN DEL PROYECTO ........................................................................... 3
CAPÍTULO II GENERALIDADES ............................................................................................................... 4 2.1. CONCEPTOS FUNDAMENTALES ......................................................................... 4 2.1.1. CAUSAS Y EFECTOS DE LOS SISMOS .......................................................... 4 2.1.2. MOVIMIENTOS SÍSMICOS DEL TERRENO ................................................. 5 2.1.3. MEDICIÓN DEL SISMO ................................................................................... 5 2.1.3.1.
MAGNITUD.............................................................................................. 5
2.1.3.2.
INTENSIDAD ........................................................................................... 7
2.1.3.3.
DURACIÓN EFECTIVA DEL SISMO .................................................... 7
2.1.3.4.
POTENCIAL DESTRUCTIVO DE LOS TERREMOTOS ...................... 8
2.1.4. EVALUACIÓN DEL RIESGO SÍSMICO ......................................................... 9 2.1.5. CARACTERIZACIÓN DE TERREMOTOS O SISMOS .................................. 9 2.1.6. ESPECTROS DE RESPUESTA ....................................................................... 10 2.1.7. ESPECTROS DE CÁLCULO........................................................................... 11 2.1.8. ESPECTRO REGLAMENTARIO.................................................................... 12 2.1.9. INFLUENCIA DEL SUELO SOBRE LOS ESPECTROS DE RESPUESTA . 12 2.1.10. UTILIZACIÓN DE LOS ESPECTROS DE RESPUESTA ............................. 12 2.2. CARACTERISTICAS DEL DISEÑO SÍSMICO .................................................... 14
2.2.1. CRITERIOS HEURÍSTICOS............................................................................ 14 2.3. CRITERIOS DE LA NORMA BOLIVIANA DE DISEÑO SÍSMICO .................. 17 2.3.1. ZONIFICACIÓN SÍSMICA DE BOLIVIA ...................................................... 17 2.3.1.1.
CATALOGO SÍSMICO........................................................................... 17
2.3.1.2.
ACELERACIONES EN SUELO FIRME ............................................... 17
2.3.1.3.
CURVAS DE ISO ACELERACIÓN....................................................... 18
2.3.1.4.
COEFICIENTES SÍSMICOS DE POBLACIONES DE BOLIVIA. ....... 18
2.3.1.5.
MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA DEL DPTO DE LA PAZ.............. 19
2.3.1.6.
INFORMACIÓN BÁSICA ...................................................................... 20
2.3.1.6.1. MAPA GEOTÉCNICO DE LA CIUDAD DE LA PAZ ................ 20 2.3.1.6.2. MAPA TOPOGRÁFICO DE LA CIUDAD DE LA PAZ ............. 21 2.3.1.6.3. MAPA FALLAS GEOLÓGICAS DE LA CIUDAD DE LA PAZ 21 2.3.2. CLASIFICACIÓN DE SUELOS DE CIMENTACION ................................... 21 2.3.3. CLASIFICACIÓN DE EDIFICACIONES ....................................................... 22 2.3.4. CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL SÍSMICA ........................................... 23 2.3.4.1.
BASES DEL DISEÑO SISMO RESISTENTE ....................................... 23
2.3.4.2.
CONFIGURACION ESTRUCTURAL SISMO RESISTENTE ............. 24
2.3.5. DUCTILIDAD Y FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO................ 33 2.3.5.1.
FACTOR DE COMPORTAMIENTO ..................................................... 33
2.3.6. ESPECTROS Y ACELERACIONES DE DISEÑO ......................................... 37 2.3.6.1.
OBTENCIÓN DE ESPECTROS DE DISEÑO ....................................... 37
2.3.6.2.
ESPECTROS PARA LAS ZONAS SÍSMICAS DE BOLIVIA .............. 39
2.3.6.3.
ESPECTROS PARA LAS ZONAS SÍSMICAS DE LA CIUDAD DE LA PAZ .................................................................................................... 40
2.3.7. ANÁLISIS ESTRUCTURAL SÍSMICO DINÁMICO ..................................... 40 2.3.7.1.
ANÁLISIS SÍSMICO .............................................................................. 41
2.3.7.1.1. MATRIZ DE MASA .................................................................... 42 2.3.7.1.2. MATRIZ DE RIGIDEZ ............................................................... 43 2.3.7.1.3. MATRIZ DE AMORTIGUAMIENTO ....................................... 50 2.3.7.2.
RESULTADOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO ..................... 51
2.3.7.2.1. COMBINACIÓN MODAL .......................................................... 51
2.3.7.2.2. MÉTODO CQC ............................................................................ 53 2.3.8. EFECTOS DIRECCIONALES ......................................................................... 54 2.3.8.1.
DESPLAZAMENTOS FINALES ........................................................... 56
2.3.8.2.
FUERZAS INTERNAS Y REACCIONES ............................................. 57
2.4. TORSIÓN ACCIDENTAL .................................................................................... 57 2.5. COMBINACIÓN DE RESULTADOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO CON RESULTADOS DEL ANÁLISIS ESTÁTICO PARA CARGAS PERMANENTES Y VARIABLES........................................................................ 59 2.5.1. ANÁLISIS ESTÁTICO PARA CARGAS PERMANENTES .......................... 59 2.5.2. COMBINACIÓN DE RESULTADOS ............................................................. 60 2.5.2.1.
ESTADOS LÍMITES DE SERVICIO ..................................................... 60
2.5.2.2.
ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS ............................................................ 62
CAPÍTULO III DISEÑOS ESTRUCTURALES ........................................................................................... 65 3.1. DISEÑOS ESTRUCTURALES .................................................................................... 65 3.1.1. DISEÑO DE VIGAS .................................................................................................. 65 3.1.2. DISEÑO DE COLUMNAS ....................................................................................... 69 3.1.3. DISEÑO DE LOSAS EN DOS DIRECCIONES ....................................................... 73 3.1.4. DISEÑO DEL MURO DE CONTECIÓN ................................................................. 75
CAPÍTULO IV ANÁLISIS DE LOS EDIFICIOS ......................................................................................... 76 4.1. COMPUTOS INCIALES ............................................................................................. 76 4.1.1. CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS ........................................................................... 76 4.1.1.1. CARACTERÍSTICAS DEL SUELO ..................................................................... 76 4.1.1.2. MATERIALES ........................................................................................................ 76 4.1.1.3. FACTORES DE PONDERACIÓN ......................................................................... 77 4.1.1.4. SECCIONES ........................................................................................................... 77 4.1.1.5. SISTEMAS DE UNIDADES .................................................................................. 79 4.1.1.6. CARGAS ................................................................................................................. 80 4.2. RESUMEN DE LA PLANILLA DE FIERRO ............................................................. 85
4.3. VERIFICACIÓN DE LOS DESPLAZAMIENTOS MATERIALES .......................... 87
CAPÍTULO V ANÁLISIS DE COSTOS ................................................................................................... 102 5.1. PRESUPUESTO.......................................................................................................... 102 5.2. ANÁLISIS COMPARATIVO DE COSTOS DE AMBOS EDIFICIOS ................... 102
CAPÍTULO VI CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ................................................................. 107 6.1. CONCLUSIONES ....................................................................................................... 107 6.2. RECOMENDACIONES ............................................................................................. 108 BIBLIOGRAFÍA ................................................................................................................ 109 ANEXOS PLANOS
INDICE DE ANEXOS ANEXO A MAPA F-1. ACELERACIONES SÍSMICAS EN BOLIVIA .......................................... A-1 MAPA F-2. ACELERACIONES SÍSMICAS EN DEPARTAMENTOS ........................ A-2 MAPA F-3. ACELERACIONES SÍSMICAS EN LA PAZ ............................................. A-3 MAPA F-4. ACELERACIONES SÍSMICAS EN TARIJA .............................................. A-4 MAPA F-5. ZONICACIÓN SÍSMICA DE LA CIUDAD DE LA PAZ ........................... A-5 MAPA F-6. ZONIFICACIÓN SÍSMICA DE LA CIUDAD DE LA PAZ ........................ A-6 MAPA F-7. ZONIFICACION DE LA CIUDAD DE LA PAZ ......................................... A-7 ANEXO B CUADRO B-1 ESCALA DE MERCALLI MODIFICADA ............................................. B-1 CUADRO B-2 VELOCIDAD DE PROPAGACION DE LAS ONDAS ELASTICAS EN SUELOS Y ROCAS .......................................................................................................... B-3 ANEXO C PLANILLAS DE VOLUMENES EDIFICIO CONVENCINAL ............................................................................................. C-1 EDIFICIO SISMO RESISTENTE ..................................................................................... C-7 PRECIOS UNITARIOS ................................................................................................... C-13
ANEXO D PLANILLAS DE FIERROS
ANEXO E TABLAS DE RESULTADOS DEL SAP200-V12 ............................................................ E-1 VISTAS TRIDIMENSIONALES DEL EDIFICIO .......................................................... E-5
CAPÍTULO I
1.1.
INTRODUCCIÓN
ANTECEDENTES
Al presentarse una actividad sísmica intensa y permanente en todo el mundo, principalmente en los continentes que rodean el océano pacifico, conocido como el “cinturón de fuego” es llamado así por la intensa actividad sísmica que presenta esa zona. Aunque nuestro país no se encuentre en las costas se ve perjudicada por los movimientos sísmicos, es así, que en este tiempo se ve la necesidad de evitar daños humanos y materiales; es así, que se tendrá que realizar cálculos estructurales tomando en cuenta valores de magnitud y de intensidad de los sismos. El proyecto de investigación se enfocara en la comparación de dos edificios con las mismas características que consta de un sótano, planta baja y 4 pisos de elevación, los mismos tendrán la única diferencia en el cálculo estructural, en uno se tomara en cuenta el efecto sísmico y en otro no. Tomando en cuenta la seguridad y la estabilidad de ambos edificios serán los parámetros iníciales de comparación, asumiendo que el lugar de emplazamiento que en este caso será en la ciudad de La Paz en la zona de Achumani, se tendrá valores reales que serán usados en el cálculo estructural, que se realizara con la ayuda del programa de software llamado SAP 2000-v12.
1.2.
PROBLEMA DEL ESTUDIO
A ciencia cierta no se puede determinar el momento exacto en el que puede ocurrir un temblor, pero si prevenir los daños estructurales generados por la acción del sismo y mejorar la seguridad de la sociedad.
La problemática del presente proyecto tiene como necesidad evitar los daños provocados por los sismos a las estructuras ubicadas en la ciudad de La Paz.
Por tener una topografía compleja y muy irregular, el sismo puede generar deslizamientos de laderas por las pendientes existentes y suelos residuales provocando un peligro mayor 1
en las construcciones
mal diseñadas. Por este motivo se analizara las estructuras
convencionales vs estructuras sismo resistentes, encontrando las deformaciones y los desplazamientos que genera la acción del sismo.
1.3.
HIPÓTESIS
Un edificio con diseño convencional no tiene un comportamiento adecuado para soportar la acción sísmica, generando niveles de estabilidad y seguridad muy bajos.
1.4.
OBJETIVOS
1.4.1. OBJETIVO GENERAL •
Analizar y comparar el comportamiento ante la acción sísmica de un edificio con diseño convencional y el mismo edificio con diseño sismo resistente. La comparación será el nivel de respuesta que genera la acción sísmica en cada tipo de edificio.
1.4.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS • Adquirir el conocimiento básico sobre el cálculo estructural de un edificio sismo resistente. • Describir los datos y parámetros usuales del diseño sísmico para realizar el cálculo estructural del edificio sismo resistente. • Realizar el cálculo de un edificio sismo resistente basado en el proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico. • Conocer el comportamiento de edificios con diseño convencional ante la acción sísmica. • Conocer el comportamiento de edificios con diseño sísmico. • Conocer el nivel de estabilidad y seguridad de edificios convencionales ante la acción sísmica. • Determinar el incremento porcentual en el costo de construcción que genera el diseño sísmico.
2
1.5.
ALCANCE DEL PROYECTO
El alcance del proyecto se limitara a los siguientes puntos considerados necesarios para el cumplimiento del objetivo:
•
Realizar el análisis estructural convencional del edificio.
•
Realizar el análisis estructural sísmico del edificio.
•
Realizar el análisis comparativo de un edificio de 5 pisos bajo la acción sísmica.
•
Establecer los parámetros de esfuerzos y deformaciones en ambas estructuras.
•
Establecer la comparación técnica y económica de ambas estructuras.
1.6.
UBICACIÓN DEL PROYECTO
El proyecto a realizarse está ubicado en el departamento de La Paz, en la parte sur de la ciudad, en la zona de Achumani, sobre la Avenida García Lanza esquina 13. Cuenta con una superficie de 310 m², con un frente de 15.5m y un fondo de 20 m.
3
CAPÍTULO II
2.1.
GENERALIDADES
CONCEPTOS FUNDAMENTALES
2.1.1. CAUSAS Y EFECTOS DE LOS SISMOS Los sismos, terremotos o temblores de tierra, son vibraciones de la corteza terrestre, generadas por distintos fenómenos, como la actividad volcánica, la caída de techos de cavernas subterráneas y hasta por explosiones. Sin embargo, los sismos más severos y los más importantes desde el punto de vista de la ingeniería, son los de origen tectónico, que se deben a desplazamientos bruscos de las grandes placas en que esta subdividida dicha corteza. Las presiones que se generan en la corteza por los flujos de magma desde el interior de la tierra llegan a vencer fricción que mantiene en contacto los bordes de las placas y producen caídas de esfuerzos y liberación de enormes cantidades de energía almacenada en la roca. La energía se libera principalmente en forma de ondas de vibratorias que se propagan a grandes distancias a través de la roca de la corteza. En esta vibración de la corteza terrestre la que pone en peligro las edificaciones que sobre ella se desplantan, al ser estas solicitadas por el movimiento de su base. Por los movimientos vibratorios de las masas de los edificios, se generan fuerzas de inercia que inducen esfuerzos importantes en los elementos de la estructura y que pueden conducirla a la falla. El sismo se genera por el corrimiento de cierta área de contacto entre placas. Se identifica un punto, generalmente subterráneo que se denomina foco o hipocentro, donde se inicio el movimiento; a su proyección sobre la superficie de la tierra se le llama epicentro. Aunque prácticamente toda la corteza terrestre está afectada por las fallas geológicas, se ha observado que la actividad sísmica se concentra en algunas zonas donde los movimientos a lo largo de estas fallas son particularmente severos y frecuentes.
4
2.1.2. MOVIMIENTOS SÍSMICOS DEL TERRENO La energía liberada por un sismo se propaga desde la zona de ruptura, mediante diversos tipos de ondas que hacen vibrar la corteza terrestre. Se identifican ondas de cuerpo que viajan a grandes distancias a través de roca y ondas superficiales que se deben a reflexiones y refracciones de las ondas de cuerpo, cuando estas llegan a la superficie o a una interface entre estratos. Las ondas de cuerpo se dividen en ondas P, también llamadas principales o de dilatación, y en ondas S, llamadas secundarias o de cortante. En las ondas P las partículas de la corteza experimentan un movimiento paralelo a la dirección de la propagación. En las ondas S las partículas se mueven transversalmente a la dirección de propagación. Las ondas de cuerpo se propagan a grandes distancias y su amplitud se atenúa poco a poco. La velocidad de propagación de las ondas P es mayor que la de las S, por lo que a medida que nos alejemos del epicentro crece la diferencia de tiempo de llegada de los dos tipos de trenes de ondas. Las ondas S producen movimiento del terreno más intenso y de características más dañinas para las edificaciones que las ondas P. Por la complejidad de los mecanismos de ruptura y por la irregularidad de las formaciones geológicas por las que viajan las ondas y por las múltiples refracciones y reflexiones que sufren durante su recorrido, el movimiento del terreno en un sitio dado es muy complejo e irregular.
2.1.3. MEDICIÓN DEL SISMO 2.1.3.1. MAGNITUD El concepto de magnitud lo introdujo Richter en 1935, para poder compara la energía liberada en el foco por diferentes sismos. La energía total liberada por un terremoto es la suma de la energía transmitida en forma de ondas sísmicas y la disipada mediante otros fenómenos en el foco, principalmente en forma de calor, siendo la disipada por medio de ondas de orden del 1% al 10% de la total. La magnitud es una medida de la energía total, calculada a partir de registros sísmicos. Por este motivo, Richter considera que la
5
amplitud de las ondas sísmicas es prácticamente una medida de la energía total
y
establece para la magnitud local ML la siguiente relación: log En esta ecuación, A es la amplitud máxima registrada en un sismógrafo de torsión WoodAnderson a una distancia dada y Ao es una función de atenuación correspondiente a un terremoto tomado como patrón (ML= 0). La calibración de la escala se hizo tomando el valor de ML= 3 para aquel terremoto que a 100 km de distancia registra una amplitud A= 1mm en el sismógrafo descrito anteriormente. El valor de la magnitud así definida no tiene limite matemático, pero si físico, dado por las características de los materiales de la Tierra. Dicho límite, hasta ahora, no ha sobrepasado el grado 9 en la escala Richter. Posteriormente, Gutenberg y Richter propusieron expresiones para evaluar la magnitud a partir de ondas tanto superficiales (Ms) como internas (mb). Los sismos de magnitudes menores de 3 son sismos instrumentales de difícilmente perciben las personas. Sismos de magnitud menor que 5 rara vez llega a producir daño, excepto cuando son muy superficiales y sólo muy cerca del epicentro. Sismos de magnitud entre 5 y 7 afectan a zonas relativamente pequeñas y caen en la definición genérica de sismos de magnitud intermedia. A medida que aumenta la magnitud crecen la zona afectada y la violencia del movimiento del terreno. Los grandes sismos son de magnitud superior a 7.0 y no existe un límite superior teórico de la escala Richter. Los sismos de mayor magnitud que se han estudiado llegan a cerca de 9 en dicha escala. Del punto de vista de ingeniería no interesa tanto la magnitud del sismo como sus efectos en los sitios donde existen o se van a construir las edificaciones. Esto se refiere a la severidad
de la sacudida sísmica que se experimenta
en un sitio dado. A esta
característica de los sismos se le llama intensidad, y es claro que un mismo sismo, aunque tiene una sola magnitud, tendrá diferentes intensidades, según el sitio donde se registre. En general la intensidad decrece a medida que nos alejamos de la zona epicentral, y para una misma distancia epicentral, son más intensos los sismos de mayor magnitud.
6
2.1.3.2. INTENSIDAD La intensidad es un parámetro que describe los daños ocasionados en edificios y estructuras, sus consecuencias en el terremoto y los efectos sobre las personas, por lo que su utilización en la evaluación de daños está muy extendida. Se observa claramente la diferencia entre magnitud e intensidad ya que, mientras la primera es una característica propia del sismo, la segunda depende del lugar y la forma en que se realiza su evaluación. Existen dos procedimientos para determinar la intensidad, uno subjetivo y otro analítico, de los cuales el más extendido es el primero. Sin embargo, el segundo suele emplear para escalar acelero gramas a una determinada magnitud, lo que es más conveniente a escalarlas a una aceleración máxima. Tampoco para la intensidad existe una escala universalmente aceptada. Las escalas más precisas son las de tipo instrumental, que define, por ejemplo, la intensidad en función de la aceleración máxima del terreno en el sitio de interés. Sin embargo, por la imposibilidad de contar con instrumentos colocados precisamente
en los diferentes sitios
donde
interesa conocer la intensidad, se prefiere recurrir a escalas tipo más cualitativo que se basan en la severidad de los daños producidos, en la violencia con que es sentido por las personas y en cambios producidos en la superficie del terreno. La escala de intensidades más usadas es la de Mercalli Modificada, una de las cuyas versiones más recientes se reproduce en el cuadro A-1 en la parte de anexos. Se asignan intensidades entre I y XII. Intensidades de IV o menores no corresponden a daño estructural y una intensidad de X corresponde a una destrucción generalizada. La mayor debilidad de la escala de Mercalli es que toma solo marginalmente la calidad sismo resistente de lo edificios que se encuentran en la zona afectada.
2.1.3.3. DURACIÓN EFECTIVA DE UN SISMO Es difícil de definir una duración efectiva de un sismo. Cierto autor como Bolt propone la denominación duración acotada, que se define como el lapso en el cual la sacudida del sismo se mantiene por encima de un cierto umbral de aceleración, normalmente 0.05g. Otros autores tienen en cuenta la forma de acelero grama antes que los niveles de
7
aceleración y encuentran correlaciones entre la duración efectiva y la magnitud de un sismo. Trifunac relaciona dicha duración con la máxima energía del movimiento, definiendo el concepto de duración efectiva
como el tiempo transcurrido para que la función de
intensidad de Arias supere el 5% y alcance el 95% de su valor.
2.1.3.4. POTENCIAL DESTRUCTIVO DE LAS TERREMOTOS Según Bertero, son cuatro las condiciones generales que determinan la ocurrencia de un desastre por terremoto: •
El tamaño del terreno, ya que un sismo pequeño no induce en el terremoto un movimiento suficientemente fuerte como para producir daños considerables.
•
La fuente sísmica, que debe ser lo suficientemente cercana a un área urbana, teniendo en cuenta que a grandes distancias el movimiento del terreno se atenúa hacia un nivel que no induce daños importantes. Sin embargo, existen excepciones en las que han ocurrido desastres a considerables distancias, tal como es, por ejemplo, el caso de los terremotos de México (1957,1985) y Argentina (1972), que han tenido distancias epicentrales de hasta 500 km.
•
El tamaño y distribución de las poblaciones afectadas y su desarrollo económico.
•
El grado de preparación contra el sismo, entendiéndose como tal el grado de educación y prevención que existe en la población frente a la posibilidad de un terremoto.
Se puede observar que el potencial de desastre se incrementa cuanto mayor y más cercano sea el sismo a un centro urbano, cuanto mayor sea la población y el desarrollo económico y cuanto menor sea el grado de preparación contra sismos. Analizando estas condiciones se observa que, a pesar de la sismicidad permanece constante el rápido crecimiento y dispersión de la población en las áreas sísmicamente más peligrosas contribuyen a un rápido incremento en el tamaño del desastre. Un 75% del mencionado crecimiento de población se produce en las grandes ciudades, añadiendo presión a la ya insuficiente infraestructura urbana existente y dando lugar a edificios sobre poblados. Todos estos 8
hechos, junto con el desarrollo económico, no están siendo contrarrestados por un incremento de la preparación contra los sismos.
2.1.4. EVALUACIÓN DEL RIESGO SÍSMICO El riesgo sísmico se enmarca dentro de los siguientes conceptos: •
La peligrosidad sísmica que representa la probabilidad de ocurrencia, dentro de un periodo especifico de tiempo y dentro de un área dada, de un movimiento sísmico del terreno de una intensidad determinada.
•
La vulnerabilidad sísmica de una estructura o grupo de estructuras, definida como el grado de daño debido a la ocurrencia de un movimiento sísmico del terreno de una intensidad determinada.
•
El riesgo sísmico específico representa la probabilidad de un movimiento sísmico del terreno de una intensidad determinada.
•
El riesgo sísmico se define como el grado esperado de pérdidas sufridas por una estructura o un grupo de estructuras en riesgo, durante el periodo de exposición.
Puede observarse que el riesgo especifico depende tanto de la vulnerabilidad de la estructura en riesgo, como de la peligrosidad del sitio de emplazamiento. El riesgo sísmico en cambio, depende del riesgo especifico o del coste o valor de la estructura o del elemento en riesgo, puede ser de cualquier tipo: sea económico, financiero, de indemnización, social, humano, etc.
2.1.5. CARACTERIZACIÓN DE TERREMOTOS O SISMOS El registro de un sismo obtenido por un acelerograma de movimientos fuertes reproduce la variación de aceleración del terremoto con respecto al tiempo o sea ÜG (t). Considerando una serie de terremotos con características similares se puede obtener un espectro de amplitud promedio (o espectro de potencia s se considera el cuadrado de la amplitud), que puede utilizarse para un análisis probabilístico de la respuesta.
9
Partiendo de un nuevo del registro de un terremoto, es decir del registro del acelerograma ÜG (t) e integrando numéricamente la ecuación de equilibrio dinámico (ecuación del movimiento) con un computador, se puede obtener el desplazamiento relativo máximo de un sistema de un grado de libertad con frecuencia w (periodo T= 2p/w) y la razón de amortiguamiento D. Repitiendo el cálculo para distintos valores de la frecuencia natural w, se puede obtener una curva de ymax (desplazamiento máximo) en función de w para un amortiguamiento D. esta curva se denomina espectro de respuesta del desplazamiento relativo y se la puede escribir como: |
,
|
Se puede definir igualmente un espectro de velocidad y un espectro de aceleración absoluta. En la práctica se define en cambio un espectro de pseudo velocidad relativa: ,
,
Y un espectro de pseudo velocidad absoluta: ,
,
El espectro de pseudo – velocidad es muy parecido al espectro de velocidad excepto para pequeñas frecuencias. El espectro de pseudo aceleración es idéntico al de aceleración si el amortiguamiento es nulo y muy parecido para todo el rango de frecuencias, para valores normales de amortiguamiento (del 5% al 10%). Una vez que se han calculado los espectros de respuesta para un sismo particular se conocen los parámetros de la respuesta de cualquier sistema de 1 grado de libertad sin necesidad de efectuar nuevos cálculos.
10
2.1.6. ESPECTROS DE RESPUESTA El interés de conocer el espectro de respuesta de desplazamiento es el permitir por una simple lectura el evaluar el desplazamiento máximo de un oscilador cualquiera y así luego los esfuerzos máximos. Esta manera de proceder es la base de los métodos más corrientes utilizados para el cálculo sísmico. Por el contrario, el espectro no permite no provee el valor del tiempo al cual se produce el desplazamiento máximo, para ciertas aplicaciones se debe recurrir al empleo directo del acelerograma.
2.1.7. ESPECTROS DE CÁLCULO Cuando se indica la necesidad de determinar el espectro de respuesta a tener en cuenta para el cálculo de construcciones en un sitio dado, se tiene también entendido que se excluye al utilizar un solo acelerograma, lo mismo por casualidad el mismo
está
registrado en las vecindades del sitio. En efecto, el acelerograma de un sismo contra
el que se pretende precaver no es
previsible a priori. Es conveniente entonces determinar un espectro de cálculo que será la envolvente de un conjunto de espectros correspondientes a los acelerogramas registrados dentro de sitios comparables desde el punto de vista de la naturaleza de los suelos. Los acelerogramas utilizados resultantes de sismos de importancia diferente y los espectros de respuesta que se han deducido no son directamente comparables, por lo que previamente se debe aplicar a cada espectro una afinidad para que todos ellos tengan el mismo valor de intensidad espectral. Los espectros así obtenidos son denominados “espectros normalizados”. Housner ha definido la intensidad espectral como el área del espectro de velocidad comprendida entre el eje T y las rectas de abscisas 0.1 y 2.5 segundos; este rango de periodos cubre la mayor parte de los casos encontrados. 11
La intensidad espectral toma en cuenta la respuesta de la mayoría de las construcciones y constituye entonces una medida de la importancia de la seguridad sísmica. Se puede también normalizar los espectros tomando en cuenta la aceleración máxima del suelo en lugar de la intensidad espectral. Los espectros de cálculo se obtiene haciendo la envolvente de los diversos espectros normalizados, ellos luego son desplazados de lugar haciendo subir una afinidad para tener en cuenta: - La intensidad probable del sismo; - La importancia para la comunidad, de la edificación estudiada
2.1.8. ESPECTRO REGLAMENTARIO Los reglamentos sísmicos imponen los espectros deducidos de los espectros de cálculo y modificados para tener en cuenta aproximadamente la intervención de los modos superiores y del comportamiento no lineal de las estructuras En algunos casos los espectros de respuesta de reglamento difieren de los espectros “reales”, así por ej. El espectro de aceleración (b) de las reglas P.S. 1969 muestra una parte plana dentro la zona de bajos periodos, que permite tener en cuente indirectamente los modos superiores que se sitúan en la zona de bajos periodos y que son despreciados por el calculo en los casos corrientes.
2.1.9. INFLUENCIA DEL SUELO SOBRE LOS ESPECTRO DE RESPUESTA La forma de espectro de respuesta es muy sensible a la naturaleza del suelo de fundación. En efecto las ondas sísmicas se propagan en la roca, luego en ciertos lugares a través de los sedimentos donde las características van a influir sobre el movimiento del suelo registrado en la superficie.
12
Para una misma sacudida sísmica los espectros serán pues diferentes según que correspondan a un afloramiento rocoso o a un depósito sedimentario.
2.1.10. UTILIZACIÓN DE LOS ESPECTROS DE RESPUESTA El método más comúnmente empleado para el cálculo dinámico de estructuras esta basado en la utilización de los espectros de respuesta. En efecto toda estructura es asimilable a un oscilador múltiple, mas se puede demostrar que su estudio lleva al de un cierto número de osciladores simples. La determinación de las fuerzas máximas desarrolladas dentro el resorte de cada uno de los osciladores permite evaluar los esfuerzos máximos dentro la estructura. Según que se disponga de un espectro de desplazamiento o de un espectro de aceleración, su utilización se efectúa como sigue: a) Utilización de un espectro de respuesta de desplazamiento En función del periodo T y del coeficiente de amortiguamiento Y del oscilador, el espectro de desplazamiento relativo da el valor Umax del desplazamiento relativo máximo. Este desplazamiento impuesto al resorte suministra directamente el valor de la fuerza: F= k.*Umax b) Utilización de un espectro de aceleración En función del periodo T y del coeficiente de amortiguamiento Y del oscilador, el espectro suministra el valor máximo Gmax de la pseudo aceleración. Entonces se deduce el valor de la fuerza estática aplicada a la masa y equilibrada por el resorte: F’= m. Gmax Este método es denominado “estático equivalente” puesto que el oscilador estudia bajo los efectos de una fuerza aplicada como en los calculados estáticos habituales; el es la base de las reglas francesas para sismos que permiten el calculo de las aceleraciones y luego de las fuerzas aplicadas a las masas de las estructuras. 13
Los valores de las fuerzas F y F’ son idénticos y los métodos conducen a los mismos resultados puestos que por construcción de los espectros de respuesta están ligados por la relación: Gmax = H² Umax En consecuencia: Gmax = H² Umax = (k/m) Umax Siendo: m. Gmax = k. Umax
2.2.
CARACTERÍSTICAS DEL DISEÑO SÍSMICO
2.2.1 CRITERIOS HEURÍSTICOS
a) Proporcionar simetría Esta recomendación es comúnmente aceptada por todos los diseñadores de estructuras sismo resistente. Es bien conocido que las estructuras simétricas, tanto para una respuesta lineal como para una no lineal, tienden a distribuir bien los esfuerzos evitando concentraciones de daño.
b) Proporcionar redundancia estructural En diseño sísmico es muy recomendable el proporcionar mecanismos alternativos de transmisión de cargas laterales, es decir proporcionar redundancia estructural. No es conveniente emplear estructuras isostáticas ya que se convierten en un mecanismo al formarse la primera rotula plástica. Si por alguna restricción fuese imprescindible el que la estructura fuese isostática se debe, por un lado, incrementar las cargas de las normativas y, por otro, asegurar que en caso de alcanzar el limite lineal elástico de la estructura esta sea capaz de deformarse sin perder capacidad portante.
14
c)
Evitar un fallo frágil Con el objetivo de obtener estructuras económicas, las normas modernas de diseño sismo resistente reducen considerablemente las cargas sísmicas en función de su ductilidad. De esta forma un objetivo fundamental en diseño sismo resistente es evitar un fallo frágil que ocasione la perdida brusca de capacidad portante. Dentro de ciertos límites de flexibilidad y en función de la acción sísmica, mientras mas dúctil sea el sistema estructural mas se podrán reducir las cargas sísmicas y, por ello, su costo será menor, a pesar de que los detalles para lograr una estructura de hormigón armado dúctil también incrementa el costo. De esta forma desde los años 70 y en particular a partir del terremoto en Los Ángeles, se propone recomendaciones como el confinamiento de nudos, longitudes mínimas de anclaje para varillas de refuerzo, entre muchas otras, que buscan evitar fallos frágiles como uno por cortante o el pandeo de las armaduras de refuerzo longitudinal, etc. Un fallo sumamente común en estructuras de hormigón armado es uno por cortante. Un ejemplo claro del mismo es ocasionado en columnas y vigas de poca longitud debido al incremento del cortante producto de la mayor rigidez del elemento en comparación a otros similares de mayor longitud. En consecuencia, el empleo de vigas y columnas cortas debe evitarse en lo posible y, en todo caso, proporcionar un análisis y posterior diseño especiales que aseguren que en caso de fallar el modo de fallo sea dúctil. Por ejemplo, una alternativa para asegurar el fallo dúctil de una viga es reducir su refuerzo longitudinal de manera que falle por flexión y no por cortante.
d) Reducir cambios bruscos en rigidez y masas, tanto en planta como en altura El efecto negativo de la denominada torsión espacial originada por excentricidades en planta ha sido observado en casi todos los terremotos severos de este siglo. Dicha torsión puede originarse por una distribución asimétrica de los muros de corte y pórticos o involuntariamente por la distribución asimétrica de la tabiquería. Por ello es importante reducir los cambios bruscos en rigidez estructural y en las masas tanto en planta como en altura ya que estos pueden originar concentraciones de esfuerzo.
15
Los requisitos de diseño sísmico basados en los códigos son requisitos “mínimos” que se basan en una adecuada estructuración.
e)
Evitar la resonancia entre el suelo y la estructura Es bien conocido el efecto fundamental de las condiciones de suelo, tanto global como local, en la respuesta de una estructura. En general se ha observado un mayor daño en estructuras flexibles cuando las condiciones de suelo locales correspondían a suelo blando y una mayor concentración de daño en estructuras rígidas en condiciones de suelo firme. Por ello se recomienda emplear estructuras flexibles en un suelo firme y similarmente estructuras rígidas en suelo blando. Las condiciones de suelo globales también son importantes pues determinan el contenido de frecuencias del terremoto.
f)
Reducir masas innecesarias Es bien conocido que las fuerzas inducidas por un terremoto son proporcionales a la masa de la estructura. Por ello al reducir todas aquellas masas innecesarias se puede lograr un ahorro sustancial al disminuir la fuerza sísmica. En este sentido es conveniente el empleo de forjados con un menor peso propio ya que como se indica, si un forjado reduce el peso propio a la mitad la fuerza sísmica se reducirá también a la mitad.
g) Separar adecuadamente los edificios adyacentes para evitar impactos Otro factor importante de daño observado es el impacto de edificaciones colindantes. Este impacto se origina debido a la insuficiente separación de los edificios y puede originar una respuesta muy difícil de predecir. Algunas soluciones a este problema son: (1) diseñar una estructura más rígida; (2) separar más los edificios; (3) emplear mecanismos de disipación de energía entre ambos edificios.
16
2.3. CRITERIOS DE LA NORMA BOLIVIANA DE DISEÑO SÍSMICO 2.3.1. ZONIFICACIÓN SÍSMICA DE BOLIVIA Para realizar la zonificación sísmica de Bolivia se siguió los siguientes pasos:
2.3.1.1. CATÁLOGO SÍSMICO Debido a que no se cuenta con un catalogo oficial, se tuvo que recurrir a una publicación del Observatorio San Calixto que recopila datos sísmicos desde el año 1975 hasta el año 1985, 10 años de intensa actividad sísmica. Ese catalogo tiene acerca de tres mil registros sísmicos. Se Observa que la magnitud máxima es del orden de 6. Para completar la información sísmica se aumentó el catalogo con información de sismos históricos, es decir de eventos sísmicos registrados desde el año 1650 hasta el presente. Estos eventos sísmicos han ocasionado destrucción o deterioro en las estructuras de cada región donde se han sentido. Para obtener los mapas se realizo una depuración del catalogo y se trabajó solamente con los sismos de magnitud Mb mayor a 4. Se realizó una nueva depuración para utilizar solamente los sismos de foco superficial, es decir aquellos ocurridos a una profundidad máxima de 70 Km. Finalmente con el catalogo depurado se pudo obtener las aceleraciones que cada sismo genera en superficie. En el capítulo 3.7 se muestra los datos utilizados en este catálogo depurado.
2.3.1.2. ACELERACIONES EN SUELO FIRME Para obtener las aceleraciones que genera cada sismo en superficie se utilizó la formula de Mc Guire: 472
.
25
.
Donde: a.- aceleración en el epicentro (proyección del foco en la superficie) Mb.- Magnitud Mb (datos del catalogo sísmico modificado) R.- Distancia hipocentral (para nuestro caso la profundidad) 17
Cada sismo ha generado una aceleración máxima en superficie, esa aceleración depende de la magnitud y de la profundidad del sismo. Los sismos de mayor magnitud y de menor profundidad son los que han generado las mayores aceleraciones.
2.3.1.3 CURVAS DE ISO ACELERACIÓN Se considera que cada sismo ha generado un valor máximo de aceleración en superficie (en el epicentro), como se conoce la localización geográfica de cada sismo, y cada sismo genera una aceleración en superficie, en esa localización se ha asignado ese valor de aceleración máxima. En base a cada punto de aceleración se ha unido los puntos que tienen la misma aceleración y se ha generado las curvas de iso aceleración, presentan el mismo color las zonas que poseen el mismo nivel de aceleración, definiendo 8 zonas sísmicas. Se muestra los mapas de aceleraciones sísmicas de Bolivia y de los departamentos en la parte de Anexos I (mapa F-1- F-4).
2.3.1.4 COEFICIENTES SÍSMICOS DE POBLACIONES DE BOLIVIA Para realizar el diseño se requiere los parámetros de aceleración en suelo firme y el tipo de espectro que le corresponde.
CIUDAD
DEPARTAMENTO
Ao/g
ESPECTRO
TRINIDAD
BENI
0.05
TIPO 1
COCHABAMBA
COCHABAMBA
0.10
TIPO 6
SUCRE
CHUQUISACA
0.10
TIPO 6
LA PAZ
LA PAZ
Según zonas
TIPOS A, B,C,D y E
ORURO
ORURO
0.06
TIPO 2
POTOSI
POTOSI
0.07
TIPO 3
COBIJA
PANDO
0.06
TIPO 2
SANTA CRUZ
SANTA CRUZ
0.05
TIPO 4
TARIJA
TARIJA
0.08
TIPO 4
CAPITAL
Tabla T-1. Aceleraciones esperadas en suelo firme para ciudades capitales. * Fuente: Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico
18
2.3.1.5 MICROZONIFICACIÓN SÍSMICA DE LA CIUDAD DE LA PAZ Para realizar la microzonificación sísmica de una ciudad se requiere de abundante información, equipos sofisticados y mucho trabajo de campo, además de un enorme presupuesto y mano de obra calificada, por ejemplo se requiere: - Información técnica: Informes y estudios de organismos dedicados a la gestión de riesgos Informes y estudios de la Alcaldía referidos al tema Estudios geotécnicos y geológicos de toda la ciudad Catálogos sísmicos Registros sísmicos (acelerogramas) Trabajos de investigación, tesis, etc. - Mapas especializados Mapas geológicos Mapas geotécnicos Mapas hidráulicos Mapas topográficos Mapas de intensidades sísmicas Mapas de aceleraciones sísmicas Mapas de eventos sísmicos Mapas de isoperiodos Otros mapas relacionados - Estudios especializados y Trabajos de campo Estudios de interferometría diferencial Estudios geofísicos Estudios con sondeos eléctricos Estudios con radar Exploraciones geotécnicas Estudios para determinar periodos naturales
19
Estudios de espectros de respuesta Análisis con software especializado, etc. El objetivo final de un mapa de micro zonificación sísmica es conocer las aceleraciones del suelo, los valores de periodos dominantes del suelo y el nivel de amenaza sísmica en todas las zonas de una ciudad, además de los espectros de diseño. Por lo indicado, el trabajo para obtener mapas de micro zonificación sísmica es enorme y de muy alto costo. Debido a limitantes de presupuesto, en esta Norma Sísmica se recurre a la poca información disponible, a información técnica especializada generada en países con gran avance tecnológico y al conocimiento del comportamiento sísmico característico de varios tipos de suelo.
2.3.1.6 INFORMACIÓN BÁSICA El proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico tomo en cuenta la siguiente información: - Mapa geotécnico – geológico - Mapa topográfico - Mapa de fallas geológicas
2.3.1.6.1 MAPA GEOTÉCNICO DE LA CIUDAD DE LA PAZ Obtuvieron el
mapa que presenta una síntesis de las características geológicas,
geotécnicas, geomorfológicas e hidrogeológicas. Este mapa fue elaborado por las consultoras BRGM y BCEOM en base al trabajo preliminar para los estudios del Plan de Desarrollo Urbano de la ciudad de La Paz (1977), desarrollado por la propia BRGM, por la consultora PCA y por la Alcaldía de La Paz. Para poder utilizar este mapa se tuvieron que “digitalizarlo” completamente, es decir “calcarlo” mediante una “mesa electrónica” (digitalizador) a un programa de computación especializado, a un Sistema de Información Geográfica (SIG). Este mapa indica en forma gráfica la formación litoestratigráfica y tiene una tabla donde destaca las características
20
geológicas sumarias, los principales problemas y la aptitud de los suelos para realizar fundaciones, construcciones y movimientos de tierra.
2.3.1.6.2 MAPA TOPOGRÁFICO DE LA CIUDAD DE LA PAZ Respecto al mapa topográfico, pudieron conseguir un mapa razonablemente adecuado en formato digital. La característica más importante, para efecto sísmico es determinar las pendientes que genera la complicada topografía de la ciudad, para esto trabajaron en el SIG y se elaboraron el “mapa de pendientes.
2.3.1.6.3 MAPA FALLAS GEOLÓGICAS DE LA CIUDAD DE LA PAZ El mapa de fallas también tuvieron que digitalizarlo. Una vez digitalizada la información se tuvieron que realizar un proceso de adecuación entre los tres mapas para que sean coherentes entre sí.
2.3.2. CLASIFICACIÓN DE SUELOS DE CIMENTACIÓN Para tomar en cuenta los efectos del suelo de cimentación en la respuesta sísmica de la estructura, los suelos de fundación se clasifican en base a su mínima capacidad portante admisible determinada por un ensaye SPT. Se clasifican de la siguiente manera: ¾ SUELOS FIRMES Suelos Tipo S1.- Suelo Firme, capacidad portante σadm ≥ 3.0 kg/cm². Son suelos compuestos por rocas firmes y formaciones similares, también suelos compuestos por gravas y arenas muy densas y compactas, e incluso suelos cohesivos muy duros. ¾ SUELOS INTERMEDIOS Suelos Tipo S2.- Suelo Intermedio, capacidad portante 2.0 ≤ σadm < 3.0 kg/cm². Son suelos compuestos por gravas y arenas medianamente densas y compactas, también suelos cohesivos firmes.
21
¾ SUELOS BLANDOS Suelos Tipo S3.- Suelo Blando, capacidad portante 0.5 ≤ σadm < 2.0 kg/cm². Son suelos compuestos por gravas y arenas poco densos y poco compactos, también suelos cohesivos semiduros y blandos.
2.3.3 CLASIFICACIÓN DE EDIFICACIONES En función al nivel de seguridad estructural que deben poseer las edificaciones, se define 4 grupos y se le asigna a cada grupo un factor de importancia (FI). Esta clasificación esta en función de la importancia de la edificación, de las consecuencias de su posible colapso representado en perdidas de vidas humanas, en afectaciones sociales y económicas, y en la importancia de la edificación para la seguridad publica y protección civil después del sismo. ¾ GRUPO A Edificaciones cuya integridad estructural durante y después del sismo es vital, donde se requiere un grado de seguridad muy alto, por ejemplo hospitales, plantas de energía, plantas de
agua, plantas de
combustibles, plantas
de gas, centrales
de
telecomunicaciones, canales de radio y teledifusión, torres de transmisión, estaciones de bomberos, instituciones oficiales (gubernamentales, prefecturales, municipales, militares, policiales, etc), industrias que puedan contener materiales y sustancias toxicas o explosivas, puentes y viaductos principales, túneles, represas de agua, etc. Factor de Importancia FI=1.4 ¾ GRUPO B Edificaciones cuya importancia sísmica se justifica en función a su alto contenido de valor humano, social y cultural, donde se requiere un grado de seguridad alto, por ejemplo escuelas, colegios, universidades, estadios, coliseos, teatros, cines, centros comerciales, centros fériales, centros culturales, museos, centros religiosos, complejos deportivos, terminales de transporte, aeropuertos, hoteles que posean centros de convenciones de alta capacidad, etc. Factor de Importancia FI=1.2
22
¾ GRUPO C Edificaciones comunes, donde se requiere un grado de seguridad normal, por ejemplo edificaciones de vivienda (casas, edificios de departamentos), oficinas, centros comerciales pequeños, consultorios, tiendas, restaurantes, hoteles, almacenes, industrias que no posean materiales y sustancias toxicas o explosivas, bodegas de almacenamiento, muros de contención, muros perimetrales, etc. Factor de Importancia FI=1.0 ¾ GRUPO D Edificaciones de menor importancia para la seguridad pública, donde se puede admitir un grado de seguridad bajo, por ejemplo bodegas provisionales no destinadas a 5-2 habitación, muros perimetrales provisionales, establos, casetas ligeras. Factor de Importancia FI=0.0. Es decir que no se diseñan para sismo. Es necesario estacar que en caso de estructuras especialmente importantes como un túnel o un puente vital, una obra de estabilización y control de deslizamientos (grandes taludes, muros especiales, pilotajes, drenajes, etc.), una gigantesca represa, una termoeléctrica, etc., se debe determinar otros factores de importancia evidentemente mayores, mediante un estudio acorde a la importancia de la edificación. Nota: En caso de duda, se debe utilizar el mayor factor de importancia (FI) posible.
2.3.4. CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL SÍSMICA 2.3.4.1. BASES DEL DISEÑO SISMO RESISTENTE El diseño sismo resistente se basa en: - Proteger la vida de las personas. - Asegurar la continuidad de los servicios vitales. - Minimizar los daños a las construcciones. En función a lo anterior se establecen los siguientes principios: - Las estructuras se proyectaran para resistir sismos leves sin daños.
23
- Las estructuras se proyectaran para resistir sismos moderados sin daños estructurales pero con la posibilidad de presentarse daños leves en elementos no-estructurales (muros divisorios, fachadas, ventanas, puertas, acabados diversos, etc.), pero factibles de reparar a costos razonables. - Las estructuras se proyectaran para resistir sismos fuertes e intensos (severos) sin colapsar aunque con la posibilidad de presentarse daños estructurales importantes que pueden ser o no factibles de reparar. - Existe la remota posibilidad de que se presente una acción sísmica extraordinaria no contemplada en los estudios de amenaza sísmica que pueda exceder todas las previsiones indicadas en esta norma, en ese caso es posible que la estructura colapse, pero las recomendaciones de esta norma, si son bien aplicadas, lograrían que la estructura demore mucho tiempo en colapsar, manifestando en forma evidente esta situación, lo cual permitiría salir a las personas antes del colapso.
2.3.4.2 CONFIGURACIÓN ESTRUCTURAL SISMO RESISTENTE En función a la filosofía del diseño sismo resistente y para lograr que las estructuras posean resistencia adicional a la que le puede proporcionar un buen análisis y diseño estructural sismo resistente acompañado de un buen método constructivo, se debe seguir los siguientes lineamientos: a.- La estructura debe poseer una configuración de elementos estructurales que le confieran resistencia y rigidez a cargas sísmicas en cualquier dirección lateral, además formando un mecanismo apto para la resistencia a la torsión. Esto se logra proporcionando sistemas estructurales de similar rigidez y resistencia en dos direcciones ortogonales. b.- Se deberá realizar una adecuada selección y uso de los materiales estructurales disponibles. c.- La configuración de la estructura debe permitir un flujo continuo, regular y eficiente de las fuerzas sísmicas desde cada piso hasta la cimentación. Por lo que no se permite (sólo
24
excepcionalmente en sectores muy secundarios) la eliminación de columnas o muros portantes intermedios, mucho menos la eliminación de columnas o muros portantes en la planta baja y cimentación. d.- Se debe evitar la amplificación local de las vibraciones en cada piso de la estructura, las concentraciones de esfuerzos y la posibilidad de movimientos torsionales que pueden originarse por una distribución irregular de rigideces o masas, por ello la estructura debe ser en lo posible: - sencilla - regular - simétrica - continua - resistente - altamente hiperestática - dúctil
e.- En la configuración estructural se evitaran aquellas situaciones que generen cambios bruscos de rigidez y/o resistencia en planta y/o en elevación, procurando obtener una distribución uniforme y continua de resistencia, rigidez y ductilidad. f.- El sistema estructural deberá ser continuo y de un alto grado de hiperestaticidad que permita la redistribución de esfuerzos y el flujo plástico cuando se alcance la fluencia en los elementos más solicitados, logrando disipar una gran cantidad de energía sísmica. Se recomienda que la estructura pueda presentar varias líneas sucesivas de resistencia (redundancia estructural) conectando entre si a los subsistemas estructurales mediante elementos de elevada ductilidad.
25
g.- Se deberá utilizar relaciones entre las rigideces lineales de columnas y vigas que permitan la disipación de energía preferentemente en las vigas, reduciendo así la posibilidad de falla en las columnas. h.- La configuración y comportamiento del sistema de piso deberá ser lo mas cercano posible al comportamiento de un diafragma rígido en planta. i.- La estructura deberá poseer la ductilidad necesaria para comportarse adecuadamente durante sismos severos. j.- La resistencia y rigidez de la estructura debe ser compatible con el tipo de fundación y el tipo de suelo. k.- La rigidez y resistencia de la cimentación y su conexión con la estructura debe ser lo suficientemente alta que permita un flujo uniforme de la acción sísmica y un comportamiento también uniforme de la cimentación. La cimentación debe estar bien arriostrada entre sí. l.- Se deberá diseñar un sistema estructural acorde al sitio de fundación, a su nivel de amenaza sísmica, al nivel de importancia de la estructura y al mejor tipo de estructuración posible que provea un buen comportamiento sísmico. Para ejemplificar mejor los requisitos de configuración estructural se muestra la figura FC-1 extractada de recomendaciones de configuración que se publica en diversas publicaciones internacionales. Del análisis de dicha figura podemos comentar lo siguiente: 1.- Figura FC-1.a.- Si bien se recomienda no construir sobre el talud de los cerros, realizando la construcción en un terreno plano que resultaría de eliminar o modificar el talud, en la mayoría de las ciudades y poblaciones de Bolivia esta tarea es muy costosa y
26
complicada, por lo que se construye normalmente directamente sobre el talud, esto genera la aparición de esfuerzos fuertes y adicionales en la estructura, especialmente en las columnas, las cuales deben ser diseñadas cuidadosamente. Se presenta la posibilidad de tener columnas “cortas” con trabajo de mucha fuerza cortante que deben ser reforzadas con muchos estribos. Además de tener columnas “esbeltas” con trabajo por compresión y flexión, las cuales deben ser reforzadas con una buena sección y acero vertical y horizontal adecuadamente distribuido. Para minimizar este problema se debe procurar que la edificación se acomode de tal manera al talud que las columnas midan en altura prácticamente lo mismo. Otro potencial problema que no debe olvidarse es que internamente se debe diseñar varios muros de contención, donde la carga contra el muro no es solamente el empuje de tierras sino fundamentalmente el peso del sector del edificio que se encuentra sobre o junto al muro. 2.- Figura FC-1.b.- Se recomienda no tener columnas más altas en la planta baja (planta baja débil) por la posibilidad de presentarse problemas de inestabilidad (pandeo, efectos p-delta, etc) o de resistencia, pero nuevamente esto es difícil de evitar, ya que en la planta baja de muchos edificios se aprovecha para definir centros comerciales o similares, por lo que se debe reforzar adecuadamente estas columnas, procurando que no sean tan esbeltas aumentándoles su sección y colocándoles un acero vertical y horizontal adecuadamente distribuido. Evidentemente se debe procurar disminuir la altura de esta planta hasta donde sea posible. 3.- Figuras FC-1.c y d.- Se debe evitar tener plantas “complicadas” que puedan generar torsión, esfuerzos concentrados y un comportamiento difícil de predecir con los modelos de análisis sísmicos disponibles. Para solucionar esto se debe “dividir” la planta “complicada” en varias plantas “simples” separadas entre sí por juntas “sísmicas”, no juntas “constructivas”, más adelante se especifica la separación que tienen las juntas sísmicas y su significado e importancia.
27
Figura FC-1. Algunas reglas para la configuración sísmica de edificios. * Fuente: Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico.
28
Figura FC-1. Continuación * Fuente: Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico 4.- Figuras FC-1.e, f y g.- Se debe realizar una configuración estructural en lo posible sencilla, simétrica, regular y uniforme. En este caso la ubicación de columnas y muros debe seguir dichas recomendaciones, caso contrario se presentarán en la estructura torsiones difíciles de evaluar y de resistir (torsiones y esfuerzos concentrados debidos a variación extrema de rigidez y resistencia). Evidentemente por motivos de funcionalidad y distribución arquitectónica es posible que algunos elementos estructurales no cumplan lo indicado, pero se debe procurar que sean muy pocos. 29
5.- Figura FC-1.h.- Es totalmente prohibido eliminar una columna y menos un muro portante (falta de continuidad en la transmisión de cargas y elevada concentración de esfuerzos). Todas las columnas y muros deben llegar hasta la cimentación. Solamente se podría eliminar alguna columna de algún sector muy secundario, por ejemplo del último piso, del altillo que se utiliza en algunas edificaciones, del techo, etc. Esto también significa que no se puede iniciar una columna de cualquier viga de piso, ya que esta columna no llegaría hasta la cimentación. Nuevamente, sólo se puede iniciar una columna en un sector muy secundario y relativamente liviano, por ejemplo para definir un altillo, un pequeño desnivel, para soportar una porción de techo, etc. 6.- Figura FC-1.i.- Se recomienda no tener desniveles en los edificios (columnas cortas). Sin embargo esto es difícil de evitar, ya que es muy utilizado este sistema en nuestro país, por lo que se debe reforzar adecuadamente las columnas que permiten la creación de los desniveles, que trabajan por mucho cortante, con un adecuado refuerzo de estribos. 7.- Figura FC-1.j.- En el caso de edificios vecinos, estos deben estar separados con una distancia que se especifica más adelante, en forma similar a una junta sísmica. No se permite que un edificio este junto al otro, debe existir una separación, esto evitará que durante un sismo severo o uno moderado de larga duración, los edificios se golpeen entre sí ocasionándose bastante daño. En caso de tratarse de un zócalo de planta baja y mezanine, muy común en nuestro país, donde en los primeros dos a tres pisos se acostumbra utilizar todo el terreno y en los pisos superiores dejar los retiros correspondientes, cuando el edificio se convierte en una torre, es muy difícil materializar una junta constructiva “interior” por lo que se debe reforzar muy bien los elementos de unión (vigas, columnas, muros y losas). 8.- Figura FC-1.k y l.- Se debe distribuir uniformemente las cargas y por lo tanto las masas dentro de un edificio, no se permite concentrar grandes cargas en algún piso superior (Depósitos, archivos, etc.), estas deben ser colocadas en la base del edificio o en otras edificaciones preparadas para este efecto (bodegas, etc.).
30
Tampoco se permite concentrar grandes cargas en alguna fachada del edificio, por la gran concentración de masa y la aparición de fuertes concentraciones de esfuerzos difíciles de cuantificar, se recomienda utilizar armazones de madera o metal para lograr el efecto visual requerido. 9.- Figura FC-1.m.- La sección de las columnas no debe ser pequeña comparada con la sección de las vigas (columna débil, viga fuerte), ya que la posibilidad de falla de la estructura es muy alta. La solución consiste en agrandar la sección de las columnas buscando que la rigidez de las columnas sea similar a la de las vigas. Los muros de cortante, además de servir como muros portantes son altamente eficientes para soportar cargas laterales hasta alturas moderadas, por lo que su uso debe ser promovido, además de que se utilizan mucho en nuestro país, la mayoría de las veces se los ha estado utilizando para servir de “caja de ascensores”, pero se debe tener mucho cuidado en su adecuada colocación, tal como se destaca en las figuras FC-1.f y FC-1.g anteriores y en las figuras FC-2 y FC-3 que analizamos a continuación. 1.- Figuras FC-2 y FC-3.- La localización incorrecta del muro de cortante (seguramente debida a la posición del ascensor) esta generando una fuerte torsión en la estructura, peor en el caso del muro de cortante localizado en la esquina de la estructura. Para solucionar este caso tenemos dos alternativas: - Si el ascensor debe permanecer en esos lugares no se debe utilizar muros de cortante, los rieles guías del ascensor pueden simplemente apoyarse en vigas alrededor del mismo, dejando el hueco limitado solamente por vigas y columnas. De esta manera se elimina la gran excentricidad y la torsión asociada. - Si se requiere utilizar muros de cortante para ayudar a soportar la acción sísmica se debe colocar los muros de manera simétrica en la planta, pudiendo definirse un núcleo interior central o colocándose muros en las cuatro fachadas, e incluso ambos sistemas, ver la figura FC-1.f.
31
Figura FC-2. Torsión generada por la incorrecta localización de muros de cortante. *Fuente: Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico
32
Figura FC-3. Torsión generada por la incorrecta localización de muros de cortante. *Fuente: Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico
33
2.3.5. DUCTILIDAD Y FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO Se considera que un sismo “severo” (fuerte e intenso) se podría presentar muy pocas veces durante la vida útil de la edificación (estimada en 50 años), probablemente el sismo severo se presente una sola vez durante toda la vida útil de la edificación, pero evidentemente, se pueden presentar muchos sismos “moderados” durante esa vida. Por lo tanto es totalmente impráctico y poco económico diseñar estructuras de edificaciones para que resistan sismos severos manteniendo su comportamiento en el rango elástico, cuando esta acción quizás se presente una sola vez en la vida útil de la estructura, o tal vez nunca se presente, entonces se permite que en caso de presentarse una acción sísmica severa, la estructura incursione en comportamiento inelástico y logre disipar la energía sísmica por histéresis. Evidentemente para sismos “moderados” (comunes y corrientes) la estructura trabajará en el rango elástico. El comportamiento inelástico de la estructura y de sus componentes permite reducir las fuerzas elásticas sísmicas mediante factores que reflejan la capacidad del sistema estructural para deformarse inelásticamente ante fuertes fuerzas laterales alternantes sin perder prácticamente su resistencia (ductilidad) aunque se presenten grandes deformaciones y posible daño en elementos estructurales y no-estructurales. Esto significa que se permite reducir las acciones sísmicas dividiéndolas entre un factor de comportamiento (FC). Este factor no solo esta asociado a la ductilidad estructural, sino también a la estructuración misma, a la calidad del diseño estructural, a la calidad de materiales, a la calidad de construcción, a la distribución de elementos no estructurales (que pueden mejorar o perjudicar el comportamiento sísmico de la estructura), a la distribución de ambientes y funciones (distribución de cargas), al adecuado estado de conservación y mantenimiento de la estructura y a reservas extra de resistencia sísmica que los métodos convencionales no consideran.
34
2.3.5.1 FACTOR DE COMPORTAMIENTO El factor de comportamiento (FC) toma los siguientes valores: a) FC = 2 - Cuando los elementos estructurales posean ductilidad igual o mayor a dos (2). - Cuando la estructura este configurada siguiendo las recomendaciones del capitulo 6 de esta norma. - Cuando la estructura posea un sistema resistente basado en: • Pórticos espaciales (tridimensionales) de hormigón y/o acero, formados por columnas y vigas con losas unidas monolíticamente a los pórticos, losas que puedan trabajar en una o dos direcciones (losas macizas, reticulares, nervaduras unidireccionales y viguetas). • Muros portantes de hormigón resistentes en dos direcciones ortogonales, adecuadamente acoplados mediante vigas dúctiles y resistentes y losas que puedan trabajar en una o dos direcciones (losas macizas, reticulares, nervaduras unidireccionales y viguetas). • Combinaciones de pórticos (hormigón y/o acero) y muros de hormigón definiendo un sistema espacial (tridimensional), unidos con vigas dúctiles y resistentes y losas que puedan trabajar en una o dos direcciones (losas macizas, reticulares, nervaduras unidireccionales y viguetas). - Cuando el diseño sísmico ha seguido estrictamente lo indicado en esta norma. - Cuando se va a realizar una adecuada construcción supervisada por un Ingeniero Civil Estructural. b) FC = 1 - Cuando no se cumpla lo estipulado en el inciso anterior. - Cuando la estructura posea un sistema resistente basado en:
35
• Pórticos planos (bidimensionales) formados por columnas y vigas con losas unidas monolíticamente a los pórticos, losas que principalmente trabajan en una dirección (losas nervuradas unidireccionales y viguetas). • Pórticos planos con losas simplemente apoyadas sobre las vigas. • Pórticos planos con sistema de piso de metal o madera simplemente apoyado sobre las vigas. • Pórticos espaciales con sistema de piso de madera. • Muros portantes (bidimensionales), resistentes en una dirección principal, acoplados mediante vigas y losas que principalmente trabajan en una dirección (losas nervuradas unidireccionales y viguetas). • Combinaciones de pórticos y muros definiendo un sistema plano (bidimensional), unidos con vigas y losas que principalmente trabajan en una dirección (losas nervuradas unidireccionales y viguetas). • Sistema de losa plana sin vigas, es decir estructuras compuestas solamente por columnas y losas. La losa puede ser maciza o reticular, con ábacos y capiteles. • Sistema compuesto por pórticos espaciales de columnas y vigas, con la característica de que una gran cantidad de vigas son “planas” (del mismo peralte que la losa de piso). - Cuando la estructura sea de mampostería simple, confinada o armada. - Cuando la estructura sea de adobe. - Cuando el Ingeniero Estructural así lo diseñe. - Cuando los requisitos de funcionamiento así lo exijan. - Cuando se requiera brindarle a la estructura la máxima protección, aun a costa de la economía. - Cuando se requiera que la estructura se comporte elásticamente ante sismos severos. Nota: En caso de duda se debe utilizar el factor de comportamiento igual a uno (FC=1). Debido a que el mayor valor que puede tomar el factor de comportamiento es de dos (2), se puede definir los sismos de la siguiente manera:
36
- Sismos moderados (comunes y corrientes) son aquellos cuya aceleración máxima registrada en terreno firme, es del orden de la mitad o menos de la aceleración sísmica máxima “esperada” en la zona donde se construirá la edificación, (valor inicial “a0” del espectro correspondiente). - Sismos severos son aquellos cuya aceleración máxima en terreno firme, es igual o mayor que la aceleración sísmica máxima esperada en la zona donde se construirá la edificación, (valor inicial “a0” del espectro correspondiente). Entonces, aquellas estructuras cuyo factor de comportamiento sea igual a uno (FC=1) se diseñaran elásticamente para soportar la máxima acción sísmica (sismos severos). El diseño será totalmente elástico. Las estructuras cuyo factor de comportamiento sea igual a dos (FC=2) se diseñaran una parte elásticamente y otra parte plásticamente para soportar la acción sísmica máxima (sismos severos). La parte elástica servirá para soportar la mitad de la acción sísmica de diseño, considerada la parte correspondiente a los sismos moderados (comunes y corrientes), que son los que se presentan varias veces durante la vida útil de la estructura, la otra mitad del sismo se absorberá mediante comportamiento inelástico de la estructura, cuando se presente la acción máxima poco probable (sismo severo). De esta manera se consigue una seguridad razonable a un costo adecuado. Esto significa que las estructuras con FC=2 trabajaran elásticamente durante los sismos moderados, pero cuando se presente un sismo severo (de baja probabilidad), la estructura incursionará en el rango inelástico, generando fuertes deformaciones, deformaciones que pueden o no ser reparadas después. Es posible que después de un evento sísmico de intensidad extraordinaria la estructura quede con deformaciones tan fuertes que este fuera de servicio, que incluso haya que demolerla, pero se habrá cumplido el objetivo principal de esta norma, que es el de salvar las vidas humanas para eventos sísmicos extraordinarios. Es interesante mencionar que aunque aparentemente las estructuras diseñadas elásticamente con FC=1 parecieran ser mas resistentes y seguras que aquellas diseñadas con FC=2, está comprobado que las primeras al intentar trabajar principalmente o totalmente en el rango elástico descuidan la ductilidad y se vuelven muy frágiles, por lo
37
que en un evento sísmico extraordinario fallan rápidamente y colapsan en su gran mayoría, mientras que las segundas, que son dúctiles, poseen capacidad extra de resistencia, lo cual les permite sobrevivir o en algunos casos quedar tan dañadas que ya no sirven, pero reducen los colapsos a un mínimo. Los requisitos específicos que deben cumplir los elementos estructurales, columnas, vigas, muros, losas, fundaciones, etc, para lograr desarrollar un comportamiento inelástico se especifican en los Títulos respectivos de esta norma.
2.3.6. ESPECTROS Y ACELERACIONES DE DISEÑO El “espectro sísmico de diseño” de una determinada zona, es la envolvente suavizada de los “espectros sísmicos de respuesta” de muchos sismos cuyos efectos han sido sentidos en dicha zona. El espectro sísmico representa las aceleraciones máximas experimentadas por un oscilador simple de un grado de libertad, aceleraciones generadas por varios sismos en cada zona en estudio, por lo que la acción sísmica máxima se puede definir razonablemente bien mediante los espectros de diseño. En el método de análisis sísmico modal espectral utilizado en esta norma es imprescindible contar con espectros de diseño para todas las regiones, ciudades y poblaciones importantes de Bolivia, en este inciso se presenta dichos espectros. Bolivia no cuenta hasta el momento con un “centro de monitoreo sísmico” que posea una red de acelerógrafos que puedan generar la información necesaria para obtener los espectros de respuesta en cualquier zona del país. Por lo que no se cuenta con acelerogramas en ninguna parte del país, los espectros de respuesta fueron realizados de manera diferente a lo convencional lo cual explica en el Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico.
2.3.6.1 OBTENCIÓN DE ESPECTROS DE DISEÑO En base a la zonificación sísmica de Bolivia, mapa de zonificación de la ciudad de La Paz mostrada en la parte de Anexos (Mapa F-5 al F-6) , se puede conocer para cada región del país las aceleraciones básicas para terreno firme.
38
Del mapa de aceleraciones sísmicas del país se define ocho zonas sísmicas (rangos de colores), entonces para cada zona sísmica se debe definir su respectivo espectro de diseño. En cada zona sísmica, se define que la aceleración básica (a0) para suelo firme será la que indica el mapa de zonificación sísmica de Bolivia, para suelo intermedio la aceleración básica (a0) será de un centésimo de la gravedad (0.01g) mayor que la de suelo firme, y la aceleración básica (a0) para suelo blando será de dos centésimos de la gravedad (0.02g) mayor que la de suelo firme. De las experiencias de observaciones de sismos en todo el mundo se conoce que los suelos intermedios y blandos amplifican la acción sísmica, por eso es que las aceleraciones básicas se incrementan. Los valores de incremento son bastante parecidos a los que usan varios códigos y normas internacionales y se considera que son bastante razonables y no exagerados. Los espectros tienen un valor máximo usualmente representado por una “meseta” de aceleración constante, esa meseta se puede obtener multiplicando por 2.5 el valor de la aceleración básica. La aceleración constante máxima de la meseta del espectro representa la amplificación máxima que se espera que una estructura experimente por la acción del sismo. El valor de 2.5 es utilizado por casi todos los códigos y normas internacionales, algunos un poco exagerados utilizan un valor de 4.0, por lo que se considera adecuado utilizar el valor de 2.5, que es bastante realista. Para conocer la forma completa del espectro se utilizó las siguientes fórmulas: a) Rango de periodos T ≤ T1 (línea ascendente) b) Rango de periodos T1 ≤ T ≤ T2 (meseta del espectro) c) Rango de periodos T2 ≤ T (curva descendente) Donde: Sa.- Aceleración espectral. g.- Aceleración de la gravedad. a0.- Aceleración básica.
39
c.- Aceleración máxima. r.- Exponente que define la curva de disminución de la aceleración en la rama descendente del espectro. T.- Periodo de vibración de la estructura. T1.- Periodo de inicio de la meseta. T2.- Periodo de finalización de la meseta. Del estudio de códigos y normas internacionales se observa que los valores de “r” se definen así: - Suelo firme.- r = 1/2 - Suelo intermedio.- r = 2/3 - Suelo blando.- r = 1 Para los valores de T1 y T2 los códigos y norma internacionales difieren bastante entre sí, por lo que para Bolivia, en virtud a que se tiene muy poca información y para ser razonablemente conservadores se ha definido T1 y T2 de la siguiente manera: - Suelo firme.- T1 = 0.4seg y T2 = 1.0seg - Suelo firme.- T1 = 0.6seg y T2 = 2.0seg - Suelo firme.- T1 = 0.8seg y T2 = 3.0seg Estos rangos de periodos están definidos en base a intentar que los periodos principales de vibración de una buena cantidad de estructuras queden dentro de las zonas de mayor aceleración, para ser conservadores en el diseño, conociendo además que las estructuras “rígidas” por ejemplo (que tienen periodos cortos), apoyadas en suelos firmes, amplificarán más la respuesta en los periodos cortos del espectro de suelo firme, y que esa estructura rígida en suelo blando no amplificará tanto la respuesta, y de manera similar se analizó para estructuras “flexibles” (que tienen periodos largos).
40
2.3.6.2 ESPECTROS PARA LAS ZONAS SÍSMICAS DE BOLIVIA Se presentan los espectros de diseño para las ocho zonas sísmicas de Bolivia. Los espectros están numerados desde el TIPO 1 hasta el TIPO 8 y se mostraran en la parte de Anexos I.
2.3.6.3 ESPECTROS PARA LAS ZONAS SÍSMICAS DE LA CIUDAD DE “LA PAZ” Conociendo la aceleración básica (a0) de las cinco zonas sísmicas de la ciudad de La Paz, se puede proceder de la misma manera que para las zonas sísmicas de Bolivia, por lo que también se puede definir los respectivos espectros. Los espectros están numerados del TIPO A hasta el TIPO E y se mostraran en la parte de Anexos I.
2.3.7 ANÁLISIS ESTRUCTURAL SÍSMICO DINÁMICO El método de análisis a ser utilizado para obtener en las estructuras los desplazamientos, deformaciones y esfuerzos generados por la acción sísmica, es el análisis estructural sísmico dinámico modal espectral espacial (tridimensional). No se recomienda dichos métodos antiguos, simplificados, poco realistas, que solo toman en cuenta limitados aspectos del problema real, que para su aplicación además limitan en mucho a la forma, altura, distribución y configuración no sólo de la estructura sino también de la arquitectura; que consideran que la acción sísmica es estática, simple y aplicada en forma lateral, cuando es una acción totalmente dinámica y compleja, con un movimiento inercial en tres dimensiones. Adicionalmente, estos métodos estáticos y simplificados sólo trabajan en una o dos dimensiones, por lo que los resultados obtenidos no son compatibles con el comportamiento real de una estructura tridimensional sometida a la acción sísmica. Actualmente se cuenta con la tecnología disponible para realizar análisis mas realistas y completos, se cuenta con micro-computadoras de gran velocidad de proceso de bajo costo, se cuenta con poderosas herramientas de software (SAP2000, ETABS, CYPECAD, ROBOT, AV-WIN, RAM-ADVANCE, STAAD, STRUDUL, MIDAS, etc, solo por
41
nombrar algunos), de costo relativamente alto para nuestro país, pero de amplia difusión y uso, se cuenta con literatura técnica especializada y se cuenta con cursos de maestría, especialidad y diplomados de actualización profesional y finalmente se cuenta con una gran base de ingenieros que siempre esta actualizándose, por lo que se puede utilizar para todo tipo de estructuras el método especificado en esta norma.
2.3.7.1 ANÁLISIS SÍSMICO El análisis sísmico se realizará en tres direcciones. El modelo físico matemático de este método está representado por la siguiente ecuación: Ecuacion 1 Donde: M.- Matriz de masa. K.- Matriz de rigidez. C.- Matriz de amortiguamiento. As.- Vector de aceleraciones espectrales máximas. X y sus derivadas.- Vectores de desplazamiento, velocidad y aceleración de los nudos de la estructura. Para esta norma las direcciones horizontales son “X” y “Y” y la dirección vertical es “Z”, formando las tres un sistema cartesiano “derecho”. Debido a que se realizará un análisis elástico lineal modal espectral, la ecuación Eq.1 se resuelve independientemente para cada modo natural de vibrar de la estructura, asociando a cada modo un valor de aceleración espectral. Los resultados de la resolución de la ecuación dinámica para cada modo de vibrar se combinan entre sí según el método “CQC” que se especifica mas adelante. El análisis estructural sísmico se realizará simultáneamente en dos direcciones horizontales ortogonales “X” y “Y”, combinándose sus efectos mediante el método “SRSS” que también se especifica mas adelante. Usualmente todo este proceso es realizado automáticamente por los programas indicados o por otros similares.
42
Para desarrollar correctamente el análisis, se debe generar adecuadamente las matrices de masas, rigideces y amortiguamiento.
2.3.7.1.1. MATRIZ DE MASA Toda la masa de la edificación se concentrará en los nudos de la estructura, se deberá tomar en cuenta las siguientes masas: - El total de las masas debidas al peso propio de los elementos estructurales (columnas, vigas, losas, muros, escaleras, rampas, etc.). No se considera la masa de los elementos estructurales de cimentación (zapatas, cimientos corridos, losas de fundación, pilotes, etc.). - El total de las masas debidas al peso de las cargas muertas (contrapiso, tabiquería, acabados de piso, de techo, etc.). - La mitad de las masas debidas a la carga de uso, de funcionamiento, cargas vivas (cargas variables), es decir se utiliza el 50% de estas cargas para el cálculo de la masa. Estas masas deberán ser introducidas al programa de cálculo, varias de ellas serán automáticamente calculadas por el programa, se debe conocer bien el manejo del mismo para controlar la introducción correcta de datos. Para el cálculo de la masa correspondiente a las cargas vivas (muebles, equipos, personas etc.), para esta carga de tipo variable, se utiliza solamente el 50% de la misma, ya que se supone que durante la acción sísmica no se encuentra toda la carga viva en la estructura. Este porcentaje es fácilmente verificable de la simple observación del nivel de ocupación de edificios en nuestras ciudades a cualquier hora del día. Además los códigos y normas sísmicas de otros países utilizan porcentajes que van desde 40 a 60% de esta carga. Si se utiliza diafragmas rígidos la masa se puede concentrar en el nudo maestro del piso (centro de masa), se debe utilizar dos masas traslacionales (mx, my) para los movimientos horizontales y una masa rotacional (mrz) para la rotación alrededor del eje vertical.
43
Para masas uniformemente distribuidas se puede suponer que la posición del centro de masa coincide con el centro geométrico de la losa de piso. Si no se utiliza diafragmas rígidos, la masa se debe concentrar en todos los nudos de la estructura, en proporción a sus áreas y longitudes de influencia, normalmente los programas realizan la concentración automática de las masas en los nudos.
2.3.7.1.2. MATRIZ DE RIGIDEZ La matriz de rigidez será formada automáticamente por el programa de calculo, para lo cual se debe introducir al mismo todos los elementos estructurales (zapatas, cimientos corridos, losas de cimentación, pilotes, columnas, vigas, muros de contención, muros de cortante, losas de diversos tipos, escaleras, rampas, etc.). Así como se debe representar adecuadamente los tipos de apoyo. En los programas de análisis estructural, las columnas y vigas se modelan como elementos finitos tipo “barra” y las losas, escaleras, rampas, et, se modelan como elementos finitos tipo “placa”. Las uniones entre estos elementos y los puntos de apoyo se modelan como “nudos”. La matriz de rigidez depende fundamentalmente de un buen modelo tridimensional, para lo cual se recomienda lo siguiente:
a) Secciones Nominales Para el cálculo de las propiedades físicas y mecánicas, se introducirán los elementos estructurales con sus secciones nominales y con las propiedades lineales elásticas de los materiales que los componen. En caso de elementos de hormigón armado se introducirán las secciones nominales sin aumentar ninguna rigidez por la contribución del acero de refuerzo y tampoco sin efectuar ninguna disminución por el agrietamiento de las secciones. Es conservador y sobre todo realista no incrementar la rigidez por la ayuda del acero de refuerzo y no tomar en cuenta el agrietamiento, sobre todo en las vigas, que se introducen con su sección normalmente rectangular, ya que las vigas al estar unidas a las losas forman secciones tipo “T”, sección compuesta que dota a las vigas de una mayor rigidez, pero que se compensa con la perdida por agrietamiento. Es decir que se
44
desprecia la contribución de la sección “T” introduciendo las vigas solamente con su sección rectangular, pero se evita el cálculo de las pérdidas de rigidez por agrietamiento, es una compensación bastante realista y simple. En el caso de perfiles metálicos, estos se deben introducir con sus secciones nominales.
b) Excentricidad de Columnas y Muros Portantes Para tomar en cuenta la excentricidad de la aplicación de cargas verticales en los elementos de apoyo (columnas y muros portantes), estos se deben analizar en su posición real, ya que en muchos casos sus ejes centroidales no coinciden con los ejes de la estructura, los programas modernos permiten realizar esta diferenciación. Las vigas y losas se deben trabajar simplemente en su eje centroidal.
c) Diafragmas Rígidos Las losas de piso, siempre y cuando posean la rigidez y resistencia adecuadas, se pueden considerar como diafragmas rígidos, capaces de transmitir horizontalmente las fuerzas sísmicas a las columnas y muros portantes. Las losas que pueden ser consideradas que tienen la capacidad de comportarse como diafragmas rígidos son las siguientes: - Losas macizas. - Losas reticulares formadas por nervaduras bi-direccionales unidas entre si por una carpeta de compresión de por lo menos 5cm. de espesor. - Losas aligeradas unidireccionales formadas por nervaduras unidas entre si por una carpeta de compresión de por lo menos 5cm. de espesor, además esta carpeta se une monolíticamente con las vigas perpendiculares a la dirección de trabajo de la losa. - Losas aligeradas unidireccionales formadas por viguetas pretensadas monolíticamente unidas con las vigas de apoyo (empotradas por lo menos 5 cm. dentro de las vigas), viguetas unidas entre si por una carpeta de compresión de por lo menos 5cm. de espesor, además esta carpeta se une monolíticamente con las vigas perpendiculares a la dirección de trabajo de la losa. - Losas macizas unidireccionales compuestas por hormigón y por una placa metálica de forma especial localizada en la parte inferior de la losa (placa colaborante) cuando esta
45
rígidamente unida a las vigas perimetrales mediante conectores adecuados y mediante la armadura de distribución empotrada en las vigas. No se consideran que puedan formar diafragmas rígidos los siguientes sistemas de piso: - Losas de viguetas y/o viguetones pretensados simplemente apoyadas sobre las vigas de apoyo. - Pisos de machihembrado de madera simplemente apoyado sobre las vigas de apoyo, ni aunque los listones de madera estén empotrados en dichas vigas. - Pisos de entramado o rejillas metálicas simplemente apoyado sobre las vigas, ni aunque las rejillas estén empotradas en las vigas. - Losas macizas unidireccionales compuestas por placa colaborante, simplemente apoyadas sobre las vigas portantes.
d) Modelos Tridimensionales El modelo estructural debe representar de la mejor manera posible el comportamiento real de la estructura. El modelo debe representar prácticamente las mismas propiedades, características, formas, apoyos, cargas, etc. de la estructura real. El modelo debe trabajar con todas las fuerzas internas, es decir axial, flexión, flexocompresión, cortante y torsión, en forma espacial (tridimensional). Todas las estructuras deben ser tratadas como sistemas tridimensionales, de esta manera las incertidumbres en el comportamiento sísmico que generan plantas irregulares, elevaciones complicadas, distintos sistemas de piso, etc., se minimizaran.
e) Efectos P-Delta Se debe considerar explícitamente en el calculo los efectos P-Delta (efectos de segundo orden causados por las cargas gravitacionales en los elementos que sufren desplazamientos laterales), especialmente en las columnas. Estos efectos pueden ser calculados automáticamente por los programas de cálculo, por lo que se debe conocer bien el funcionamiento de esta opción para activarla adecuadamente. Se recomienda hacer correr el programa con y sin esta opción para comparar los resultados obtenidos.
46
La acción sísmica genera fuertes movimientos laterales, por lo que es imprescindible tomar en cuenta los efectos P-Delta, que normalmente amplifican los momentos flectores y fuerzas cortantes sobre todo en las columnas, por lo que al considerar estos efectos y al estar preparada la estructura para ellos, su comportamiento será muy satisfactorio.
f) Interacción Suelo Estructura Para tomar en cuenta en el análisis sísmico la influencia de la interacción suelo estructura se recomienda utilizar lo siguiente: - Apoyos empotrados.- Si la capacidad portante del suelo (esfuerzo admisible) es mayor a 3.00 kg/cm2.
- Apoyos elásticos.- Si la capacidad portante del suelo es menor a 3.00 kg/cm2.
47
Para calcular los apoyos elásticos se puede utilizar las siguientes formulas aplicables para zapatas rígidas circulares: 4 1 18.20
1 2
2.70 5.30
48
Donde: G.- Modulo de corte del suelo. R.- Radio de la zapata circular o radio equivalente de una zapata rectangular de lados B x L. La zapata rectangular debe tener la misma área que la zapata circular equivalente, para la deducción del radio R. u.- Coeficiente de Poisson del suelo. Kx y Ky.- Resortes traslacionales horizontales del punto (nudo) de apoyo. Kz.- Resorte traslacional vertical del punto de apoyo. Krx y Kry.- Resortes rotacionales horizontales (balanceo) del punto de apoyo. Krz.- Resorte rotacional alrededor del eje vertical (torsión) del punto de apoyo. Con los valores de resorte indicados (Kx, Ky, Kz, Krx, Kry y Krz), se procede a asignar en el programa dichos valores a cada nudo de apoyo que representa una zapata aislada, ver figura FC9-1. Para calcular los apoyos elásticos de los nudos de una losa de fundación o de un cimiento corrido, se debe trabajar con las áreas tributarias de cada nudo y solamente obtener los resortes Kx, Ky y Kz, ver figura FC9-2. Al utilizar este tipo de apoyos elásticos se consigue un modelo que considera razonablemente bien la interacción suelo estructura. Se puede utilizar valores similares de resortes que indican otros autores, por ejemplo, “Diseño Sísmico de Edificios” de Bazán y Meli, Limusa, 1999, “Ingeniería Sísmica” de Alberto Sarria, Ediciones Uniandes, 1990, “Diseño de Estructuras Resistentes a Sismos” de D.J.Dowrick, Limusa, 1992, etc. El principal problema de esas formulas es que se debe conocer razonablemente bien los parámetros del suelo. En caso de que no se disponga de esos datos, se permite para edificaciones del Grupo “C”, utilizar el siguiente procedimiento simplificado en función de conocer el “principal” resorte Kz: Resorte vertical: Kz = KB x A
49
Resortes horizontales: Kx = Kz x 0.8 Resortes rotacionales: Krx = Kry = Krz = 1.2 Kz Donde: KB.- Coeficiente de balasto (Presión aplicada en una superficie de suelo que produce un asentamiento unitario), normalmente se obtiene por medio de una prueba de “placa”. A.- Área de la base de la zapata o área tributaria de un nudo de un cimiento corrido o losa de fundación. Este es un procedimiento aproximado porque el coeficiente de balasto solo representa una porción muy limitada de suelo, además muy superficial, la manera de obtenerlo es muy simple y puede ser distorsionada por muchos factores. En caso de no contar con el coeficiente de balasto, este se puede aproximar de la siguiente manera: (T/m3) KB = 1000 x σadm (kg/cm2) Donde: σadm: Esfuerzo admisible del suelo, obtenido de un ensayo geotécnico simple. Este procedimiento simplificado proporciona valores conservadores del lado de la seguridad, se basa en que si se conoce razonablemente bien el resorte vertical, los otros pueden determinarse en función a ese. El resorte vertical es el principal ya que es el que soporta las mayores cargas, incluso bajo la acción de un sismo severo las fuerzas laterales sísmicas que se generan en la cimentación no llegan a ser tan grandes como para generar un posible desplazamiento horizontal, por lo que el valor de los resortes horizontales no necesita ser tan preciso, mientras que el resorte vertical si se mueve considerablemente, tanto por la acción de las fuerzas gravitacionales como por las fuerzas sísmicas. Los resortes rotacionales normalmente son de valores tan grandes que los momentos flectores que actúan contra ellos solo producen mínimas rotaciones, por lo que su valor tampoco necesita ser muy preciso.
50
Es muy significativo destacar que en los distintos casos de patología estructural que tenemos en el país, es muy raro observar zapatas que se hayan desplazado o rotado, lo que siempre se ve son zapatas que se han asentado (desplazamiento vertical), por lo que nuevamente se confirma la gran importancia del resorte vertical. El método aproximado de calcular el coeficiente de balasto es también muy conservador y del lado de la seguridad.
2.3.7.1.3. MATRIZ DE AMORTIGUAMIENTO Se considera que la matriz de amortiguamiento se forma solamente en base al porcentaje de amortiguamiento respecto al crítico, porcentaje que se define en forma muy simple de la siguiente manera: - Edificaciones de acero estructural que no cuenten con elementos que incrementen el amortiguamiento.- ξ = 2% - Edificaciones usuales.- ξ = 5%, de: ¾ Hormigón armado ¾ Hormigón pretensado ¾ Madera ¾ Mampostería en general ¾ Acero estructural con presencia de elementos que incrementen el amortiguamiento Esta forma de tomar en cuenta el amortiguamiento es muy simple pero a la vez razonable y efectiva, la mayoría de los códigos o norma sísmicos mundiales la utiliza. El porcentaje de amortiguamiento engloba en un solo valor el amortiguamiento real producido por: - Elementos estructurales: ¾ Deformaciones elásticas e inelásticas de las uniones entre vigas y columnas ¾ Deformaciones de las uniones entre muros portante y vigas ¾ Fricciones internas entre los agregados pétreos ¾ Fricciones internas entre los agregados y el acero de refuerzo ¾ Etc. - Elementos no estructurales y estructurales: ¾ Fricciones entre paredes divisorias y vigas y columnas
51
¾ Fricciones entre puertas y ventanas con vigas y columnas ¾ Fricciones entre acabados de piso y de paredes con elementos estructurales ¾ Fricciones entre muretes, jardineras, etc., con elementos estructurales ¾ Fricciones entre elementos no estructurales ¾ Etc. Como se puede observar es muy complejo calcular cual es la influencia de cada elemento en particular para el cálculo del amortiguamiento, por lo que se engloba todos ellos en un solo valor. En el caso de edificaciones de aceros estructurales comunes y corrientes como pórticos planos, galpones, techos, etc., se acostumbra fijar un valor de amortiguamiento del 2%, ya que normalmente no existen otros elementos que colaboren a la estructura amortiguándola. En caso de que un galpón, o un pórtico metálico, este restringido por otros elementos estructurales de hormigón por ejemplo, o por muros de tabiquería, se puede asumir 5% de amortiguamiento. También si se diseña un edificio de estructura metálica que va a tener losas de hormigón, muros divisorios de ladrillo, puertas y ventanas, se puede asumir 5% de amortiguamiento respecto al crítico. Los espectros de diseño de esta norma están elaborados para estructuras con 5% de amortiguamiento, sin embargo estos espectros pueden ser utilizados para estructuras que tienen 2% de amortiguamiento, ya que la acción sísmica para este tipo de estructuras no es muy crítica, debido a que normalmente poseen poca masa y por lo tanto generan pequeñas fuerzas inerciales que no ameritan un análisis mas refinado. Usualmente los programas de cálculo sólo piden el valor del porcentaje crítico de amortiguamiento para
2.3.7.2. RESULTADOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO DINÁMICO 2.3.7.2.1. COMBINACIÓN MODAL El análisis sísmico modal espectral obtendrá resultados para cada modo de vibrar. La ecuación dinámica resulta para cada modo de vibrar generará: - Desplazamientos de todos los nudos de la estructura.
52
- Fuerzas internas en todos los elementos estructurales (fuerzas axiales, cortantes, momentos flectores y momentos torsores). - Reacciones en todos los puntos de apoyo (fijos o elásticos). Debido a que estos resultados para cada modo provienen de una acción sísmica representada por el espectro de aceleraciones máximas, no es posible sumarlos algebraicamente, ya que las aceleraciones espectrales para cada modo de vibrar no se han producido en el mismo instante de tiempo y además corresponden a sismos diferentes, ocurridos en lugares e instantes diferentes. Entonces los resultados de cada modo de vibrar deben combinarse mediante métodos estadísticos que permitan obtener valores máximos. El método más conservador para estimar el valor máximo de desplazamientos, fuerzas y reacciones es la simple suma en valor absoluto (ABS SUM), de los resultados de cada modo de vibrar. Esto quiere decir que los valores máximos de cada modo de vibrar ocurren simultáneamente en el mismo instante de tiempo. Evidentemente esta forma de combinar los resultados modales es muy exagerada, por lo que no se recomienda su uso. Otro método para obtener los desplazamientos, fuerzas y reacciones, muy difundido en todos los códigos y normas sísmicas, además de estar incorporado en todos los programas de computación especializados, es el método SRSS (Square Root of the Sum of Squares), que se puede traducir como raíz cuadrada de la suma de cuadrados y que se ejemplifica de la siguiente manera: Por ejemplo, para cualquier fuerza interna “F” de algún elemento estructural.
.. Es decir que la fuerza interna “Fi” obtenida para cada modo de vibrar se eleva al cuadrado, se suman todas y se obtiene la raíz cuadrada, esa raíz representa la fuerza interna en el elemento estructural debida a la contribución de todos los modos. Los demás resultados para desplazamientos y reacciones se combinan de similar manera. El método SRSS asume que las respuestas modales son estadísticamente independientes y que no existe acoplamiento entre los modos. Este método fue desarrollado hace muchos
53
años cuando sólo se realizaban análisis a lo sumo bidimensionales (2D) desconociéndose los efectos tridimensionales. Actualmente, que se debe realizar análisis tridimensionales (3D) se observa perfectamente el acoplamiento de las formas modales y la cercanía y similitud de frecuencias de vibrar para distintas formas modales, por lo que este método debe ser desechado. Finalmente, se recomienda utilizar el siguiente método de combinación modal.
2.3.7.2.1 Método CQC Para realizar la combinación modal de resultados debe utilizarse el método CQC. El método CQC (Complete Cuadratic Combination), o traducido como Combinación Cuadrática Completa, está basado en teorías de vibración aleatoria, tiene una sólida base teórica, toma en cuenta el acoplamiento de modos y se ha demostrado una excelente similitud de resultados con modelos reales y de laboratorio. Los valores modales combinados máximos, desplazamientos, fuerzas internas y reacciones se pueden obtener, por ejemplo para las fuerzas, mediante:
Donde: F.- Cualquier fuerza interna (axial, cortante, flexión o torsión). fn.- Fuerza interna asociada al modo “n”. fm.- Fuerza interna asociada al modo “m”. ρ.- Coeficiente de correlación modal. El coeficiente de correlación modal se obtiene mediante: 8 1
1 4
/
1
Donde: ξ.- Amortiguamiento respecto del crítico.
54
r.- Relación entre frecuencias, que debe ser igual o menor a uno (1.00).
La suma doble se realiza sobre todos los modos. Es interesante notar que la matriz de coeficientes de correlación modal es simétrica y que todos sus términos son positivos. Lo usual es que los programas especializados realicen esta morosa tarea de combinación modal, pero el Ingeniero debe evaluar los resultados producidos por los programas. No todos los programas tienen incorporado este método, se debe verificar la capacidad y actualización necesaria del programa. Una vez realizada la combinación modal se podrá conocer los valores de desplazamiento, fuerzas internas y reacciones del análisis sísmico.
2.3.8. EFECTOS DIRECCIONALES Tal como se indicó anteriormente, el análisis sísmico de una estructura se debe realizar simultáneamente para dos direcciones ortogonales “X” y “Y”. Es decir que se debe aplicar el 100% de la acción sísmica, representada por el espectro de diseño, en cada dirección de análisis. Una estructura sismo resistente debe tener la capacidad de resistir sismos que “ataquen” en cualquier dirección a la estructura. Su sistema resistente debe funcionar en cualquier dirección. Muchos códigos y normas sísmicas de otros países indican que se debe realizar los siguientes análisis sísmicos: - Sismo actuando al 100% en la dirección “X” mas 30% (o 40% dicen otros) actuando simultáneamente en la dirección “Y”. - Sismo actuando al 100% en la dirección “Y” mas 30% (o 40% dicen otros) actuando simultáneamente en la dirección “X”.
55
Las direcciones principales “X” y “Y” son definidas por el Ingeniero Estructural, dichos códigos y normas no dan indicaciones practicas de cómo definir dichas direcciones principales, para estructuras simples, rectangulares y uniformes, parece sencillo definir dichas direcciones, pero para estructuras complejas tridimensionales que tienen formas complicadas tanto en planta como en elevación, el definir las direcciones principales es difícil y muy delicado, ya que en base a dicha definición se realizarán los análisis sísmicos. Los códigos y normas de otros países indican que una vez realizados los dos análisis sísmicos mencionados, se debe realizar una envolvente de los resultados generados por cada análisis y con esa envolvente se debe proceder a diseñar. Se ha comprobado que esa manera de proceder no garantiza que la estructura este preparada para soportar sismos en cualquier dirección. Primero no existe una base teórica sólida que defina esos porcentajes de participación y segundo es difícil definir una dirección principal de acción sísmica, por la complejidad de la estructura y por la geografía del sitio. Dicha dirección principal existe en un cierto periodo de tiempo cuando ocurren las máximas aceleraciones del terreno. Al ser difícil definir a priori una dirección principal de acción sísmica, se debe preparar a la estructura para resistir dichas acciones en cualquier dirección, para lograr esto se recurre nuevamente a métodos estadísticos. Primero se supone la existencia de una dirección principal de acción sísmica, segundo se supone que existe la posibilidad de presentarse otra acción sísmica simultáneamente en una dirección perpendicular a la principal, esto debido a lo complejo de la propagación tridimensional de las ondas sísmicas, por lo que además puede suponerse que ambos movimientos son estadísticamente independientes, tercero, los resultados de ambos análisis sísmicos se combinan estadísticamente utilizando el método SRSS (Square Root of the Sum of Squares). Se comprueba que el resultado obtenido de combinar ambos análisis de esta manera resulta invariante para las posibles direcciones elegidas, por lo que se puede elegir cualquier sistema de referencia, con la ventaja adicional de que la estructura diseñada poseerá elementos preparados para resistir acciones sísmicas en cualquier dirección. Entonces por comodidad se definen las direcciones principales como los ejes “X” y “Y” de la estructura.
56
Para mayor información se recomienda revisar: - Wilson E.L., Three Dimensional Dynamic Analysis of Structures, Computers and Structures, Inc. 1997. Para realizar un análisis sísmico que tome en cuenta la posibilidad de que se presenten aceleraciones sísmicas verticales, se recomienda utilizar para la dirección “Z” el 10% del espectro de diseño. En resumen el proceso es el siguiente: - Análisis sísmico al 100% en la dirección “X”. - Análisis sísmico al 100% en la dirección “Y”. - Análisis sísmico al 10% en la dirección “Z”. Combinación de resultados, por ejemplo para cualquier fuerza interna: 2
2
2
Donde: F.- Cualquier fuerza interna (axial, cortante, flexión o torsión). Fx.- Fuerza interna obtenida con sismo en “X”. Fy.- Fuerza interna obtenida con sismo en “Y”. Fz.- Fuerza interna obtenida con sismo en “Z”. De esta manera se obtendrá desplazamientos, fuerzas internas y reacciones en toda la estructura.
2.3.8.1. DESPLAZAMIENTOS FINALES Para obtener desplazamientos finales, se deberá multiplicar los desplazamientos obtenidos en el análisis sísmico por el Factor de Comportamiento “FC”, es decir: Uf = Us x FC
57
Donde: Uf.- Desplazamiento final. Us.- Desplazamiento obtenido en el análisis sísmico. Se debe multiplicar los desplazamientos para intentar conocer el desplazamiento total máximo que puede experimentar la estructura después de pasar los estados elástico e inelástico. Se debe recordar que el análisis sísmico modal espectral se realiza solamente en la parte elástica del comportamiento estructural, ya que se utilizaron las aceleraciones espectrales reducidas. La parte inelástica se completa con un adecuado diseño y detallado estructural como se verá en el capitulo siguiente.
2.3.8.2. FUERZAS INTERNAS Y REACCIONES Las fuerzas internas no necesitan ser multiplicadas por el Factor de Comportamiento, ya que justamente se espera que la estructura este diseñada elásticamente para soportar las acciones sísmicas reducidas, es decir que se comporte elásticamente durante las acciones sísmicas comunes y corrientes, pero también se espera que con un adecuado diseño y sobre todo un adecuado detallado estructural, que se especifica mas adelante, la estructura pueda entrar en el rango inelástico y soportar los sismos severos. Las reacciones en los apoyos (fijos o elásticos), tampoco deben ser multiplicadas por el Factor de Comportamiento, ya que usualmente en nuestro país se diseña las fundaciones tomando en cuenta la capacidad admisible del suelo, es decir la capacidad “elástica”, no se diseña para la resistencia de rotura del suelo. Usualmente el diseño de las fundaciones esta regido por la acción de las cargas gravitacionales, pero siempre debe verificarse que dicho diseño funcione para las reacciones sísmicas.
2.4. TORSIÓN ACCIDENTAL Debido a la posible presencia de movimientos torsionales en la base, pero principalmente a la variabilidad de la distribución de la masa asociada a la carga viva (equipos, muebles, personas, etc.) y a la variabilidad de la distribución de la carga permanente (contra piso, tabiquería, acabados de piso y de techo, etc), se presentan efectos torsionales en la estructura. 58
La posición del centro de masa en cada piso, debido a esa variabilidad de la carga viva y de la carga permanente, no es fija. Como la acción sísmica se supone concentrada en el nudo maestro (centro de masa) al ser esta posición variable, genera momentos torsores en cada piso. Estos momentos sobre todo afectan a las columnas y muros portantes. Los códigos y normas de otros países indican que se debe definir varias posibles posiciones del centro de masa y por lo tanto realizar varios análisis sísmicos, uno para cada posición y después obtener la envolvente de dichos análisis. Dicha tarea es monumental para un análisis tridimensional, por lo que se propone el siguiente método alternativo más sencillo y practico. Para tomar en cuenta la variabilidad de la masa de la carga viva y de la carga permanente, se debe definir un momento torsor sísmico estático en cada piso. Este momento torsor se aplica en el centro de masa de cada piso, (el centro de masa se obtiene según lo indicado anteriormente). El momento torsor se define de la siguiente manera: Mtor = Fsis * esis Donde: esis .- excentricidad sísmica máxima, se obtiene así: esis = Lado mayor * 0.10 Fsis.- Fuerza sísmica total en el piso, se obtiene así:
Donde: Mt.- Total de la masa de las cargas “vivas” y “permanentes” del piso. Sa.- Aceleración espectral máxima para el primer modo de vibrar de la estructura. FI.- Factor de Importancia. FC.- Factor de Comportamiento. Este momento torsor debe ser aplicado en cada piso y debe ser combinado con los demás grupos de cargas, como se especifica en el siguiente inciso.
59
2.5. COMBINACIÓN DE RESULTADOS DEL ANÁLISIS SÍSMICO CON RESULTADOS DEL ANÁLISIS ESTÁTICO PARA CARGAS PERMANENTES Y VARIABLES.
2.5.1 ANÁLISIS ESTÁTICO PARA CARGAS PERMANENTES En forma previa al análisis sísmico, el Ingeniero Estructural debe realizar un análisis estático para conocer los esfuerzos y deformaciones que producen en la estructura las cargas permanentes y las cargas variables, que usualmente son cargas sólo gravitacionales, es decir las cargas: A) Permanentes: - Peso Propio de la Estructura (PP) - Carga Muerta (CM) - Empuje de Suelos (ET) - Empuje de Agua (EA) - Etc. B) Variables: - Carga Viva (CV) - Temperatura (TEMP) - Vibraciones (VIB) - Etc. El análisis estático también debe ser realizado en tres dimensiones, ya que el modelo de computadora que se defina para el análisis estático debe servir para el análisis sísmico. El Ingeniero Estructural debe verificar que la estructura es perfectamente adecuada para soportar las cargas permanentes y variables, antes de proceder al análisis sísmico. Los efectos que producen estas cargas deben ser combinados adecuadamente con los efectos que produce el análisis sísmico.
60
2.5.2. COMBINACION DE RESULTADOS Se considera a la acción sísmica como “accidental”, por lo que se debe tener cuidado al combinarla con las acciones “permanentes” y “variables”. La acción sísmica no se combina con otra acción de tipo accidental como es la acción del viento. Los “resultados” tanto del análisis estático como del análisis sísmico, consisten en fuerzas internas y desplazamientos, los cuales a la vez generan esfuerzos y deformaciones, al trabajar en estados límite se debe verificar que la estructura funcione bien para las siguientes combinaciones de cargas:
2.5.2.1. ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO Se debe verificar: A) Combinación para verificar deformadas verticales y también sirve para el diseño de fundaciones: COMBSERV = 1.00 PP + 1.00 CM + 1.00 ET + 1.00 EA + 1.00 CV La verificación de desplazamientos verticales permite conocer si las deformaciones verticales no exceden los siguientes límites: - Deformación admisible máxima en vigas y losas que soportan muros de tabiquería con acabados frágiles: Δv = L / 500 ≤ Δa - Deformación admisible máxima en viga y losas que soportan muros divisorios ligeros, de materiales y acabados no frágiles: Δv = L / 300 ≤ Δa Donde: Δv.- Deformación vertical admisible máxima en cm. Δa.- Deformación vertical “actuante” en cm. La deformación actuante se obtiene restando del desplazamiento vertical máximo del elemento estructural, el desplazamiento vertical de sus puntos de apoyo. 61
L.- Longitud libre de la viga o de la losa. (En el caso de la losa se debe verificar varias longitudes, lado corto, lado largo, diagonales, etc). Esta combinación también sirve para el diseño de fundaciones, ya que usualmente se conoce el “esfuerzo admisible” del suelo (capacidad portante) y no el esfuerzo último o de rotura del suelo. Con esta combinación se debe diseñar las fundaciones. B) Combinación para verificar deformadas laterales (horizontales): COMBLAT = 1.00 ESPEC (Espectro sísmico) Se debe verificar que: Δx = (Uxsup – Uxinf) FC ≤ Δas = 0.008 H Δy = (Uysup – Uyinf) FC ≤ Δas = 0.008 H Donde: Δx.- Deformación lateral en la dirección “x” de una columna o un muro portante, en cm. Δy.- Deformación lateral en la dirección “y” de una columna o un muro portante, en cm. Uxsup y Uxinf.- Desplazamientos del nudo superior y del nudo inferior de la columna o muro portante, en la dirección “x”, en cm. Uysup y Uyinf.- Desplazamientos del nudo superior y del nudo inferior de la columna o muro portante, en la dirección “y”, en cm. FC.- Factor de comportamiento. Δas.- Deformación lateral máxima en cm. H.- Altura de entrepiso. En las formulas aparece el factor de comportamiento (FC) debido a que el análisis se realiza para las acciones sísmicas reducidas por el factor FC, entonces para intentar conocer el desplazamiento máximo que puede experimentar la estructura durante un sismo severo, se debe multiplicar los desplazamientos por el factor FC. La verificación se debe realizar en cada eje vertical (compuesto por columnas o muros) que se desplace lateralmente en forma notoria. Si la edificación no posee muros divisorios, el límite Δas se puede duplicar.
62
2.5.2.2 ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS Con las siguientes combinaciones se procede a realizar el diseño estructural: a) DCON1 = 1.35 PERMANENTES b) DCON2 = 1.35 PERMANENTES + 1.50 VARIABLES c) DCON3 = 1.00 PERMANENTES + 0.50 VARIABLES + 1.00 SISMO Para el caso más común de una estructura con cargas permanentes (PP, CM, ET y EA), cargas variables (sólo carga viva CV) y carga sísmica (momento torsor TOR y espectro sísmico ESPEC), se puede deducir las siguientes combinaciones: 1) DCON1 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.35 ET + 1.35 EA 2) DCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.35 ET + 1.35 EA + 1.50 CV 3) DCON3 = 1.00PP + 1.00CM + 1.00ET + 1.00EA + 0.50CV + 1.00TOR + 1.00ESPEC 4) DCON4 = 1.00PP + 1.00CM + 1.00ET + 1.00EA + 0.50CV - 1.00TOR + 1.00ESPEC Se debe diseñar los elementos estructurales con la combinación que en cada elemento genere los máximos esfuerzos. Las combinaciones “1” y “2” representan a las cargas permanentes y variables trabajando solas. Las dos últimas combinaciones, la “3” y la “4”, muestran como se debe combinar las acciones permanentes con las variables y con la acción sísmica. Se observa en las dos últimas combinaciones, que las cargas permanentes están trabajando sin ninguna mayoración y la carga variable (carga viva) trabajando al 50% de su valor. Esto se debe a que se considera que cuando actúa el sismo, las cargas permanentes están en estado de servicio y que las cargas variables están a la mitad de su capacidad. En otras palabras significa que las cargas vivas representadas por personas, equipos, muebles, etc., en el instante de ocurrencia del sismo no están en su totalidad, se considera que un 50% de esta carga no está presente durante el sismo. Esto es congruente con el cálculo de masas que se debe realizar según lo indicado. En las dos últimas combinaciones también se observa que los efectos sísmicos representados por el momento torsor TOR y por el espectro sísmico ESPEC están
63
solamente mayorados por uno (1.00), esto se debe a que ambos efectos representan la acción sísmica máxima de diseño, por lo que no se necesita mayorar nada más. El momento TOR aparece en la combinación DCON3 con signo positivo y en la combinación DCON4 con signo negativo, esto se debe a que se debe considerar la posibilidad de que el momento torsor actúe en uno u otro sentido. El espectro sísmico genera solamente resultados positivos, tanto fuerzas internas como desplazamientos, por lo que también debería considerarse con signo positivo en algunas combinaciones y con signo negativo en otras, combinándose con el momento torsor, lo cual daría cuatro (4) posibilidades, afortunadamente los programas modernos toman en cuenta dicha consideración, de todas maneras el Ingeniero Estructural debe verificar si su programa tiene dicha capacidad.
64
CAPÍTULO III
DISEÑOS ESTRUCTURALES
3.1. DISEÑO ESTRUCTURAL 3.1.1. DISEÑO DE VIGAS Predimensionamiento: h≥
li h , ,b ≥ 10 3
li = k * l
h= Altura o canto de la sección rectangular b= Ancho de la sección rectangular li= distancia entre puntos de inflexión en el diagrama de momentos l= Luz de la viga más larga k= 0.8 en tramos externos y 0.6 en tramos internos Calculo de la armadura longitudinal: Datos: Md= momento flector de cálculo de diseño. b=Ancho de la sección rectangular. d= Canto útil h-d’. d’= distancia de la fibra comprimida del hormigón al centro de gravedad de la armadura de compresión. fck= Resistencia característica del hormigón a compresión. fyk= Resistencia característica del acero. gc= coeficiente de minoración del hormigón (1.5).
65
gs= coeficiente de minoración del acero (1.15). Asmin= Cuantía geométrica mínima, para una viga = 0.0033*b*h. Procedimiento:
fcd =
fck fyk , fcd = γc γs
fcd= Resistencia de calculo del hormigón a compresión. fyd= resistencia de calculo del acero.
μ=
Md b * d * α * fcd 2
µ= momento reducido. α= factor 0.85 por cansancio del hormigón. si μ ≤ 0.252 no se necesita armadura de compresión.
U = As * fyd = ω * b * d * α * fcd
ω = 1 − (1 − 2μ ) As =
ω * b * d * α * fcd fyd
Si As > Asmin => As; Si As < Asmin => Asmin ω= Cuantía mecánica de la armadura a tracción. U= capacidad mecánica de la armadura de tracción. As= Área de la sección de la armadura en tracción (Simplificación: A). Si μ> 0.252 se necesita armadura de compresión.
ω' =
μ − 0.252 1− δ '
ω = ω '+0.310
66
δ=
d' d
As' =
ω '*b * d * α * fcd
As =
fyd
ω * b * d * α * fcd fyd
ω' = Cuantía mecánica de la armadura a compresión. ω = Cuantía mecánica de la arma h ≥
li h , d ≥ dura a tracción. 10 3
A’s= Área de la sección de armadura a compresión (Simplificación: A’). As= Área de la sección de la armadura en tracción (Simplificación: A). Calculo de armadura transversal (estribos 90°). Datos: Vd= Esfuerzo cortante de cálculo o diseño. b= Ancho de la sección rectangular. h= Canto de la sección rectangular. d’= Distancia de la fibra mas comprimida del hormigón al centro de gravedad de la armadura de compresión. d= canto útil h-d’. fck= Resistencia característica del hormigón a compresión. fyk= Resistencia característica del acero. gc= Coeficiente de minoración del hormigón 1.5. gs= Coeficiente de minoración del acero 1.15. Procedimiento:
f cv = τ rd * (1.2 + 40ρ1 )
τ rd =
f ctm = 0.3 * f ck
0.25 * f ctk 0.005
γc 2/3
( f ck enN / mm 2 )
67
f ctk0.005 = 0.7 * f ctm
ρ1 =
Asl ≠ 0.02 b*d
fcv= Resistencia virtual a cortante del hormigón. τrd= Resistencia básica del hormigón a cortante. fctk0.05= Resistencia a tracción característica inferior correspondiente al cuantil 5%. fctm= resistencia a tracción media. ρl= Cuantía geométrica de la armadura longitudinal de tracción. Asl = Área de la armadura longitudinal a tracción.
Vcu = ( f cv + 1.5 *σ 'cd ) * b * d
,
σ ' cd =
Nd Ac
Vcu= Resistencia a cortante del hormigón. σ'= Tensión de compresión efectiva (si fuera llevaría signo negativo). Nd = Esfuerzo axial de cálculo. Ac = Área total de la sección del hormigón = b*h. Si Vcu>Vd el hormigón de la pieza resiste por si solo el esfuerzo cortante. Solamente se requiere el refuerzo mínimo (Φ> 6 mm y s< 30cm). Si Vcu
Vsu = Vd − Vcu
Asu Vsu = s 0.9 * d * f yd
Vsu = Esfuerzo cortante residual. Asu/s= Área de la armadura transversal por unidad de longitud de la viga. s = Separación entre estribos.
68
1.3.2 DISEÑO DE COLUMNAS Cálculo de armadura longitudinal Datos: Nd= Esfuerzo axial de cálculo. Mxd= Momento flector de cálculo o diseño en la dirección “x”. Myd= Momento flector de cálculo o diseño en dirección “y”. b= Ancho de la sección rectangular. h= Canto de la sección rectangular. d’= Distancia de la fibra mas comprimida del hormigón al centro de gravedad de la armadura de compresión. fck= Resistencia característica del hormigón a compresión. fyk= Resistencia característica del acero. γc = Coeficiente de minoración del hormigón 1.5. gs= Coeficiente de minoración del acero 1.15. Asmin = Cuantía geométrica mínima, para una columna = 0.01 b*h. emin= Excentricidad mínima. Procedimiento: f cd =
f ck
γc
, f yd =
f yk
γ sc
fcd= Resistencia de cálculo del hormigón a compresión. fyd= Resistencia de cálculo del acero.
69
N c = 0.85* f cd * b * h ;
As =
1.2 * N d − N c f yd
Nc = Capacidad resistente del hormigón.
U c = f cd * h * b , μ x =
M xd , Uc * h
μy =
M yd Uc *b
Uc = Capacidad mecánica del hormigón. μx= Momento reducido alrededor del eje x (canto h). μy= Momento reducido alrededor del eje y (canto b).
v=
Nd Uc
,
μ = μ1 + β * μ 2
v = axial reducido. µ = Momento reducido equivalente en flexión recta a la pareja µx, μy. µ1 = El mayor de los momentos µx, μy. μ2 = el menor de los momentos µx, μy. β= Constante en función de V cuyos valores se indican en la tabla 15.
v
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1.1
1.2
β
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
Tabla 15 β en función de axial reducido (método de Jiménez Montoya). *Fuente: Hormigón Armado de Jiménez Montoya. Con los valores de v y µ encontramos ω utilizando los diagramas de interacción a dimensionales. Que se encuentra en la parte de Anexos A.
70
As =
ω * b * d * f cd
Si As> Asmin => As;
f yd Si As < Asmin => Asmin
ω= Cuantía mecánica de la armadura. As= Área de la sección de la armadura. Calculo de armadura transversal (estribo 90°). Datos: Vd = Esfuerzo cortante de cálculo o diseño en “x” y “y”. b = Ancho de la sección rectangular. h = Canto de la sección rectangular. d’= Distancia de la fibra mas comprimida del hormigón al centro de gravedad de la armadura de compresión. d= Canto útil h-d’. fck= Resistencia característica del hormigón a compresión. fyk= Resistencia característica del acero. γc = coeficiente de minoración del hormigón 1.5. gs= Coeficiente de minoración del acero 1.15. Procedimiento:
f cv = τ rd * (1.20 + 40ρ1 ) , τ rd = f ctm = 0.3 * f ck
2/3
0.25 * f ctk 0.005
γc
( f ck enN / mm 2 )
71
;
,
f ctk0.005 = 0.7 * f ctm
ρ1 =
Asl ≠ 0.02 b*d
fcv= Resistencia virtual a cortante del hormigón. τrd= Resistencia básica del hormigón a cortante. Fctk0.05= Resistencia a tracción característica inferior correspondiente al cuantil 5%. fctm= resistencia a tracción media. ρl= Cuantía geométrica de la armadura longitudinal de tracción. Asl = Área de la armadura longitudinal a tracción.
Vcu = ( f cv + 1.5 *σ 'cd ) * b * d
,
σ ' cd =
Nd Ac
Vcu= Resistencia a cortante del hormigón. σ'= Tensión de compresión efectiva (si fuera llevaría signo negativo). Nd = Esfuerzo axial de cálculo. Ac = Área total de la sección del hormigón = b*h. Si Vcu>Vd el hormigón de la pieza resiste por si solo el esfuerzo cortante. Solamente se requiere el refuerzo mínimo (Φ> 6 mm y s< 30cm) Si Vcu
Vsu = Vd − Vcu ,
Asu Vsu = s 0.9 * d * f yd
Vsu = Esfuerzo cortante residual. Asu/s= Área de la armadura transversal por unidad de longitud de la viga. s = Separación entre estribos.
72
1.3.3 DISEÑO DE LOSAS EN DOS DIRECCIONES
Predimensionamiento
1m bv av
h≥
l 28
bv
1m
av
b( x, y ) ≥
ho h
h1 a( x , y ) ≥ ≥ 7cm 4 4
h1
bx
h= Alto total de la losa.
ax
bx
ax
ho= Alto total de la carpeta de compresión ≥5 cm.
h1= h-ho.
b(x,y)= Ancho del nervio (recomendable 10cm). l = Luz de la losa mas larga. ax, ay= Dimensiones del aligerante < 100 cm. Cálculo armadura longitudinal: Datos: Mdx = Momento flector de cálculo o diseño en la dirección “x”. Mdy = Momento flector de cálculo o diseño en la dirección “y”. bx, by = Ancho de los nervios. h= Alto total de los nervios.
73
n= Números de nervios por metro de losa. fck= Resistencia característica del hormigón a compresión. fyk =Resistencia característica del acero. γc = coeficiente de minoración del hormigón 1.5. gs= Coeficiente de minoración del acero 1.15. Asmin = Cuantía geométrica mínima, para una viga = 0.0033*(a,b)*h. Procedimiento:
f cd =
f ck
γc
f yd =
,
f yk
γ sc
fcd= Resistencia de cálculo del hormigón a compresión. fyd = Resistencia de cálculo del acero.
μ ( x, y ) =
Md ( x , y ) b * h 2 * α * fcd
µ= Momento reducido. α = factor 0.85 por cansancio del hormigón.
ω ( x , y ) = 1 − (1 − 2 μ ( x , y ) ) As ( x , y ) =
U ( x , y ) = As ( x , y ) * f yd = ω ( x , y ) * b * h * α * f cd
ω ( x , y ) * b * h * α * f cd f yd
Si An(x,y) > Asmin => An(x,y);
,
An( x , y ) =
As ( x , y ) n( x , y )
Si An(x,y) < Asmin => Asmin
ω= Cuantía mecánica de la armadura a tracción.. U= Capacidad mecánica de la armadura de tracción. As = Área de la armadura por metro de losa (Simplificación: A). 74
An= Área de la armadura por nervio.
ω' =
μ − 0.252 1− δ '
,
ω = ω '+0.310 As =
A' s =
ω '*b * h * α * f cd f yd
,
δ '=
d' d
ω * b * h * α * f cd f yd
ω’= Cuantía mecánica de la armadura a compresión. ω= Cuantía mecánica de la armadura a tracción. A’s= Área de la sección de la armadura a compresión (Simplificación: A). As = Área de la sección de la armadura en tracción (Simplificación: A).
1.3.4 DISEÑO DEL MURO DE CONTENCIÓN
Cálculo armadura vertical: Md = Momento flector de cálculo. Nd= Esfuerzo de compresión de cálculo. e = Espesor del muro. fck = Resistencia característica del hormigón a compresión. fyk = Resistencia característica del acero. γc = Coeficiente de minoración del hormigón 1.5. gs= Coeficiente de minoración del acero 1.15. Asmin = Cuantía geométrica mínima para la armadura vertical = 0.004*100*e Procedimiento: Se calcula como una columna de b= 1m con h= al espesor del muro y el procedimiento es igual al de una columna sometida a flexo compresión 75
CAPÍTULO IV
ANÁLISIS DE LOS EDIFICIOS
4.1. CÓMPUTOS INICIALES 4.1.1. CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS 4.1.1.1. CARACTERÍSTICAS DEL SUELO
Planta Sótano Capacidad portante del terreno:
1.80 Kg./cm2
Coeficiente de balasto utilizado:
1800 (T/m2)/m
3.1.1.2. MATERIALES Hormigón: 9 Resistencia característica
fck =
250
Kg./cm2
9 Resistencia de diseño
fcd =
140
Kg./cm2
9 Módulo de elasticidad
E = 1.4E6 T/m2
9 Peso volumétrico
g =
9 Masa por unidad de volumen
M/V = 0.25
9 Coeficiente de Poisson
u =
0.20
9 Resistencia característica
fyk =
4200
Kg./cm2
9 Resistencia de diseño
fyd =
3652
Kg./cm2
2.50
T/m3 T-seg2/m4
Acero de refuerzo para Hormigón:
76
4.1.1.3. FACTORES DE PONDERACIÓN
HORMIGÓN: EUROCODE2-1992 9 Coeficiente de mayoración de acciones permanentes
gf =
1.35
9 Coeficiente de mayoración de acciones variables
gf =
1.50
9 Coeficiente de mayoración de acciones sísmicas
gf =
1.00
4.1.1.4. SECCIONES
¾ Columnas de Hormigón Armado: [cm.] EDIFICO CONVENCIONAL COLUMNAS A B C20X20 20 20 C20X30 20 30 C20X40 20 40 C20X50 20 50 C30X40 30 40 C30X50 30 50 C30X60 30 60 C40X50 40 50 C40X90 40 90
EDIFICIO SISMO RESISTENTE COLUMNAS A B C20X30 20 30 C20X40 20 40 C30X40 30 40 C30X50 30 50 C30X60 30 60 C40X50 40 50 C40X60 40 60 C40X90 40 90
77
¾ Vigas de Hormigón Armado:
[cm] VIGAS V20X30 V20X40 V20X50 V40X60 V30X100
EDIFICIO CONVENCIONAL VIGAS A B V20X30 20 30 V20X40 20 40 V20X50 20 50 V30X60 30 60 V40X60 40 60 V40X90 40 90
¾ Muros de Contención:
B 30 40 50 60 100
[m]
MURO TIPO
a
b
c
d
e
f
g
H
A
1.30
0.20
0.20
0.20
0.20
-
-
-
A
1.20
0.20
0.20
0.20
0.20
-
-
-
A
1.10
0.20
0.20
0.20
0.20
-
-
-
78
A 20 20 20 40 30
¾ Losas de Hormigón Armado: [cm]
Losa Tipo
A
Losa Rampa y Ingresos
15
Losa Llena Pisos
15
Losa Techo
12
Losas Escaleras
15
Losa Reticular
25
b
c
d
5
40
10
4.1.1.5. SISTEMAS DE UNIDADES Sistema métrico (T-Kg.-m-seg.)
9 Sistema global de ejes
Z
X
Y
79
9 Convención de signos positivos 2
2 Fuerzas y Momentos FuerzasVigas y Momentos y Columnas
Losas y Muros
2 2
M1-2
F 2-2 M2-2 M 1-3
l
M1-1
k
M 1-2
M 1-2
M1-2
P
j
M 1-2
3
M 1-2
Desplazamientos y Rotaciones PLANO
MT
P
b
Ux
F 2-2
Uz
j
3
Son V1-3 perpendiculares V2-3 a la placa
M 1-3
Z
MT b
1
V1-3
V1-2
Rx
Uy Y
1
V1-3
F 1-2
M 1-3
Z
1-2
3
3
2
P
V1-2
F 1-1
3D
M1-2
2
P
i
V1-2
M2-2
1
V1-2
V1-3
M1-1
F 1-2 l
V1-3
F 1-1
1
i
k
b
M1-2 MT
V2-3
MT
M 1-3
1
PLANO R1-3 z
V1-3
Ry Y
X
X
4.1.1.6. CARGAS
1) PLANTA PRIMER PISO Y PLANTA TIPO
Carga viva Carga de uso 250 Kg./m2
80
Carga Muerta
Tabiquería
100
Kg./m2
Contrapiso
80
Kg./m2
Acab. Piso
40
Kg./m2
Acab. Techo
40
Kg./m2
260
Kg./m2
Peso propio Carpeta de Compresión e = 0.05
125
Kg./m2
Carga total = 0.635 Ton/m2
2) PLANTA BAJA Y ACCESO INTERMEDIO
Carga viva Carga de uso 250 Kg./m2 Carga Muerta Tabiquería
100
Kg./m2
Contrapiso
80
Kg./m2
Acab. Piso
40
Kg./m2
Acab. Techo
40
Kg./m2
260
Kg./m2
Carga total 0.51 Ton/m2 81
3) PLANTA BAJA VEHICULAR, RAMPA VEHICULAR Y RAMPA ACERA
Carga viva Carga de uso 350 Kg./m2 Carga Muerta Tabiquería
80
Kg./m2
Contrapiso
80
Kg./m2
Acab. Piso
40
Kg./m2
Acab. Techo
40
Kg./m2
220
Kg./m2
Carga total 0.57 Ton/m2
4) PLANTA TERRAZA Carga viva Carga de uso 150
Kg./m2
Carga Muerta Impermeabilizante
20
Kg./m2
Tabiquería
20
Kg./m2
Contrapiso
80
Kg./m2
Acab. Piso
40
Kg./m2
Acab. Techo
40
Kg./m2
200
Kg./m2
82
Peso propio Carpeta de Compresión e = 0.05
125
Kg./m2
Carga total 0.475 Ton/m2
5) PLANTA TERRAZA (SECTOR GENERADOR Y DEPÓSITO)
Carga viva Carga de uso 200
Kg./m2
Carga Muerta Tabiquería
80
Kg./m2
Contrapiso
80
Kg./m2
Acab. Piso
40
Kg./m2
Acab. Techo
40
Kg./m2
240
Kg./m2
Carga total 0.44Ton/m
6) ESCALERAS
Carga viva Carga de uso
250 Kg./m2
83
Carga Permanente Acabados
150
Kg./m2
Carga total 0.40 Ton/m2
7) PLANTA CUBIERTA Carga viva Carga de uso
100
Kg./m2
Carga Muerta Impermeabilizante
20
Kg./m2
Contrapiso
80
Kg./m2
Acab. Techo
40
Kg./m2
140
Kg./m2
Carga total 0.240Ton/m2
8) ESPECTRO SÍSMICO
Sismo actuando simultáneamente tanto en la dirección “x” como en la dirección “y”. Espectro Tipo C para suelo blando ZONA III
84
*Fuente: Proyecto de la Norma Boliviana de Diseño Sísmico.
4.2. RESUMEN DE LAS PLANILLAS DE FIERRO Se realizo el diseño estructural de los dos edificios en estudio, obteniendo las planillas de fierros para los distintos elementos estructurales los mismo que se muestran en el Anexo II (Planillas). En este acápite se efectuó el resumen de las planillas de fierros obtenidas para ambas edificaciones las mismas que se muestran a continuación:
85
9 EDIFICIO CONVENCIONAL RESUMEN DE PLANILLAS PLANILLA
PESO TOTAL (Kg.)
COLUMNAS
7367
VIGAS
6320,78
LOSAS ALIGERADAS
1085,04
LOSA MACIZA
705,92
LOSA BASE
1967,05
LOSA PLANTA BAJA
2508,53
LOSA RAMPA
4109,57
ESCALERAS
704,65
MUROS
8462,62
ZAPATAS
1895,08
TOTAL (Kg.)=
35126,24
9 EDFICIO SISMO RESISTENTE RESUMEN DE PLANILLAS PLANILLA
PESO TOTAL (Kg.)
COLUMNAS
10889.14
VIGAS
7088.36
LOSAS ALIGERADAS
1085,04
LOSA MACIZA
705,92
LOSA BASE
1967,05
LOSA PLANTA BAJA
2508,53
LOSA RAMPA
4109,57
ESCALERAS
704,65
MUROS
8462,62
ZAPATAS
1895,08
TOTAL (Kg.)=
39425.96
86
4.3. VERIFIC CACIÓN DE D LOS DE ESPLAZAM MIENTOS D AMIENTO OS VERTIC CALES a) DESPLAZA Se reealizara la verificaciónn de los deesplazamienntos verticalles para lass vigas y loosas más críticcas teniendoo en cuenta que no exccedan los sigguientes lím mites: - Deformación admisible máxima m en vigas y lossas que sopportan muroos de tabiqu uería con acabaados frágilees:
- Defformación aadmisible máxima m en viga v y losass que soporttan muros ddivisorios lig geros, de mateeriales y acaabados no frrágiles:
v en esppecial de laas vigas y loosas más crííticas que Se reealizó la verrificación de todas las vigas se indican a conntinuación: •
E EDIFICIO O CONVEN NCIONAL
nta tipo Plan V 200X50 Eje D N. +7.00 + ∆v = 600/500 = 1.20 cm
2 2.53 cm
∆a= 2.53 2 -1.71 = 0.82 cm. 1 1.71 cm
1.20 cm. c ≥ 0.82 cm. c CUMP PLE
87
N. +10.50 ∆v = 600/500 = 1.20 cm.
2.62 cm
∆a= 2.62 -1.79 = 0.83 cm. 1.79 cm
1.20 cm. ≥ 0.83 cm. CUMPLE
N. +14.00 ∆v = 600/500 = 1.20 cm.
2.67 cm
∆a= 2.67 -1.85 = 0.82 cm. 1.85 cm
1.20 cm. ≥ 0.82 cm. CUMPLE
V20X50 Eje 3 N. +7.00 2.32 cm
∆v = 510/500 = 1.02 cm. ∆a= 2.32 -1.77 = 0.55 cm. 1.77 cm
1.02 cm. ≥ 0.55 cm. CUMPLE
N. +10.50 ∆v = 510/500 = 1.02 cm.
2.32 cm
∆a= 2.32 -1.90 = 0.42 cm. 1.90 cm
1.02 cm. ≥ 0.42 cm. CUMPLE
N. +14.00 ∆v = 510/500 = 1.02 cm.
2.39 cm
∆a= 2.39 -1.96= 0.43 cm. 1.96 cm
1.02 cm. ≥ 0.43 cm. CUMPLE
88
Losa 1
B 835 cm
LOSA 1 A
N. +7.00 m
∆v = 835/500 = 1.67 cm.
3.12 cm B
A
∆a= 3.12 -1.45 = 1.67 cm. 1.67 cm. ≥ 1.67 cm. CUMPLE
1.45 cm
N. +10.50 m 3.42 cm
∆v = 835/500 = 1.67 cm.
B
A
∆a= 3.42 -1.78 = 1.65 cm. 1.78cm
1.67 cm. ≥ 1.65 cm. CUMPLE
N. +14.00 m ∆v = 835/500 = 1.67 cm.
3.45 cm B
A
∆a= 3.45 -1.81 = 1.64 cm. 1.67 cm. ≥ 1.64 cm. CUMPLE
1.81 cm
Losa 2
B
787.5 cm
LOSA 2 A 89
N. +7.00 m ∆v = 787.5/500 = 1.58 cm.
2.40 cm B
A
∆a= 2.40 -0.86 = 1.54 cm. 1.58 cm. ≥ 1.54 cm. CUMPLE
0.86 cm
N. +10.50 m 2.49 cm
∆v = 787.5/500 = 1.58cm
B
A
∆a = 2.49 -0.91 = 1.58 cm. 0.91 cm
1.58 cm. ≥ 1.58 cm. CUMPLE
N. +14.00 m 2.50 cm
∆v = 787.5/500 = 1.58cm
B
A
∆a= 2.50 -0.94 = 1.56 cm. 0.94 cm
1.58 cm. ≥ 1.56 cm. CUMPLE
Planta Primer Piso V 20X50 Eje D N. +3.50 m 2.28 cm
∆v = 600/500 = 1.20 cm. ∆a= 2.28 -1.63 = 0.65 cm. 1.63 cm
1.20 cm. ≥ 0.65 cm. CUMPLE
V 20X50 Eje 2A N. +3.50 m ∆v = 510/500 = 1.02 cm.
1.97 cm
∆a= 1.97 -1.28= 0.69 cm. 1.28 cm
1.02 cm. ≥ 0.69 cm. CUMPLE
90
Losa 1
B 731 cm
LOSA 1 A
N. +3.50 m 2.95 cm
∆v = 731/500 = 1.46 cm. B
A
∆a= 2.95 -1.50 = 1.45 cm. 1.46 cm. ≥ 1.45 cm. CUMPLE
1.50 cm
Losa 2 B
701 cm
LOSA 2 A
N. +3.50 m
∆v = 701/500 = 1.40 cm.
2.48 cm B
A 1.10 cm
∆a= 2.48 -1.10 = 1.38 cm. 1.40 cm. ≥ 1.38 cm. CUMPLE
91
Planta Terraza V20X40 Eje D N. +17.50 m 1.96 cm
∆v = 600/300 = 2 cm. ∆a= 3.16 -1.89 = 1.27 cm. 1.36 cm
2 cm. ≥ 1.27 cm. CUMPLE
V20X40 Eje 3 ∆v = 510/300 = 1.70 cm.
2.53 cm
∆a= 2.88 -2.34 = 0.54 cm. 1.70 cm. ≥ 0.54 cm. CUMPLE
1.93 cm
Losa 1 B 835 cm
LOSA 1 A
N. +17.50 m ∆v = 835/300 = 2.78 cm.
4.49 cm B
A
∆a= 4.55 -2.06 = 2.49 cm. 2.78 cm. ≥ 2.49 cm. CUMPLE
1.79 cm
92
Losa 2
B
787.5 cm
LOSA 2 A
N. +17.50 m
∆v = 787.5/300 = 2.63 cm.
3.07 cm B
A 0.95 cm
•
∆a= 3.23 -0.94 = 2.29 cm. 2.63 cm. ≥ 2.29 cm. CUMPLE
EDIFICIO SISMO RESISTENTE
Planta tipo V 20X50 Eje D N. +7.00 2.36 cm
∆v = 600/500 = 1.20 cm. ∆a= 2.36 -1.61 = 0.75 cm. 1.61 cm
1.20 cm. ≥ 0.75 cm. CUMPLE
N. +10.50 2.46 cm
∆v = 600/500 = 1.20 cm. ∆a= 2.46 -1.67 = 0.79 cm. 1.67 cm
1.20 cm. ≥ 0.79 cm. CUMPLE
N. +14.00 2.51 cm
∆v = 600/500 = 1.20 cm. ∆a= 2.51 -1.71 = 0.80 cm. 1.71 cm
1.20 cm. ≥ 0.80 cm. CUMPLE 93
V20X50 Eje 3 N. +7.00 2.17 cm
∆v = 510/500 = 1.02 cm. ∆a= 2.17 -1.63 = 0.54 cm. 1.63 cm
1.02 cm. ≥ 0.54 cm. CUMPLE
N. +10.50 ∆v = 510/500 = 1.02 cm.
2.15 cm
∆a= 2.15 -1.68 = 0.47 cm. 1.02 cm. ≥ 0.47 cm. CUMPLE
1.68 cm
N. +14.00 ∆v = 510/500 = 1.02 cm.
2.19 cm
∆a= 2.19 -1.69 = 0.50 cm. 1.02 cm. ≥ 0.50 cm. CUMPLE 1.69 cm
Losa 1
B 835 cm
LOSA 1 A
N. +7.00 m
∆v = 835/500 = 1.67 cm.
3.05 cm B
A
∆a= 3.05 -1.45 = 1.60 cm. 1.67 cm. ≥ 1.60 cm. CUMPLE
1.45 cm 94
N. +10.50 m 3.26 cm
∆v = 835/500 = 1.67 cm.
B
A
∆a= 3.26 -1.60 = 1.66 cm. 1.60cm
1.67 cm. ≥ 1.66 cm. CUMPLE
N. +14.00 m ∆v = 835/500 = 1.67 cm.
3.24 cm B
A
∆a= 3.24 -1.57 = 1.67 cm. 1.67 cm. ≥ 1.67 cm. CUMPLE
1.57 cm
B
Losa 2 787.5 cm
LOSA 2 A
N. +7.00 m 2.45 cm
∆v = 787.5/500 = 1.58 cm. B
A
∆a= 2.40 -0.85 = 1.55 cm. 1.58 cm. ≥ 1.55 cm. CUMPLE
0.85 cm
N. +10.50 m 2.45 cm
∆v = 787.5/500 = 1.58cm
B
A
∆a = 2.45 -0.91 = 1.54 cm. 0.91 cm
1.58 cm. ≥ 1.54 cm. CUMPLE
95
N. +14.00 m 2.55 cm
∆v = 787.5/500 = 1.58cm
B
A
∆a= 2.55 -0.98 = 1.57 cm. 0.98 cm
1.58 cm. ≥ 1.57 cm. CUMPLE
Planta Primer Piso V 20X50 Eje D N. +3.50 ∆v = 600/500 = 1.20 cm.
2.19 cm
∆a= 2.19 -1.53 = 0.65 cm. 1.20 cm. ≥ 0.65 cm. CUMPLE
1.53 cm
V 20X50 Eje 2A N. +3.50 1.98 cm
∆v = 510/500 = 1.02 cm. ∆a= 1.98 -1.22= 0.76 cm. 1.02 cm. ≥ 0.76 cm. CUMPLE
1.22 cm
Losa 1
B 731 cm
LOSA 1 A
96
N. +3.50 m ∆v = 731/500 = 1.46 cm.
3.12 cm B
A
∆a= 3.12 -1.66 = 1.46 cm. 1.46 cm. ≥ 1.46 cm. CUMPLE
1.66 cm
Losa 2
B
701 cm
LOSA 2 A
N. +3.50 m ∆v = 701/500 = 1.40 cm.
2.36 cm B
A
∆a= 2.36 -0.96 = 1.40 cm. 1.40 cm. ≥ 1.40 cm. CUMPLE
0.96 cm
Planta Terraza V20X40 Eje D N. +17.50 m
∆v = 600/300 = 2 cm.
2.98 cm
∆a= 2.98 -1.73 = 1.25 cm. 2 cm. ≥ 1.25 cm. CUMPLE 1.73 cm
V20X40 Eje 3 ∆v = 510/300 = 1.70 cm.
2.53 cm
∆a= 2.53 -1.93 = 0.60 cm. 1.93 cm
1.70 cm. ≥ 0.60 cm. CUMPLE
97
Losa 1 B 835 cm
LOSA 1 A
N. +17.50 m ∆v = 835/300 = 2.78 cm.
4.49 cm B
A
∆a= 4.49 -1.79 = 2.70 cm. 2.78 cm. ≥ 2.70 cm. CUMPLE
1.79 cm
Losa 2
B
787.5 cm
LOSA 2 A
N. +17.50 m 3.07 cm
∆v = 787.5/300 = 2.63 cm. B
A
∆a= 3.07 -0.95 = 2.12 2.63 cm. ≥ 2.12 cm. CUMPLE
0.95 cm
98
b) DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES •
EDIFICIO SISMORESISTENTE
•
Combinación para verificar deformadas laterales (horizontales): COMBLAT = 1.00 ESPEC (Espectro sísmico) Se debe verificar que: Δx = (Uxsup – Uxinf) FC ≤ Δas = 0.008 H Δy = (Uysup – Uyinf) FC ≤ Δas = 0.008 H Donde: Δx.- Deformación lateral en la dirección “x” de una columna, en cm. Δy.- Deformación lateral en la dirección “y” de una columna, en cm. Uxsup y Uxinf.- Desplazamientos del nudo superior y del nudo inferior de la columna, en la dirección “x”, en cm. Uysup y Uyinf.- Desplazamientos del nudo superior y del nudo inferior de la columna, en la dirección “y”, en cm. FC.- Factor de comportamiento (en nuestro caso asumimos que es 1). Δas.- Deformación lateral máxima o admisible en cm. H.- Altura de entrepiso.
PLANO XZ
EJE B
TRAMO 2-5A
Ux
Uy
∆x
∆y
Altura
∆adm
VERIFICA
VERIFICA
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
0,008*H
X
Y
Planta Techo
9,12
5,43
-
-
-
-
-
-
Planta Terraza
8,16
6,43
0,96
1,00
280
2,240
OK
OK
Planta Tipo 4
6,76
5,31
1,40
1,12
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 3
4,84
3,66
1,92
1,65
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 2
2,59
1,82
2,25
1,84
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 1
0,72
0,59
1,87
1,23
350
2,800
OK
OK
Planta Baja
0,13
0,15
0,59
0,44
350
2,800
OK
OK
99
PLANO YZ
EJE E
TRAMO 2-5A
Ux
Uy
∆x
∆y
Altura
∆adm
VERIFICA
VERIFICA
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
0,008*H
X
Y
Planta Techo
10,73
5,29
-
-
-
-
-
-
Planta Terraza
9,82
4,60
0,91
-0,69
280
2,240
OK
OK
Planta Tipo 4
8,19
3,76
1,63
0,84
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 3
5,92
2,78
2,27
0,98
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 2
3,26
1,62
2,66
1,16
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 1
1,05
0,70
2,21
0,92
350
2,800
OK
OK
Planta Baja
0,09
0,17
0,96
0,53
350
2,800
OK
OK
c) DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES •
EDIFICIO CONVENCIONAL
•
Combinación para verificar deformadas laterales (horizontales): •
COMBSERV = 1.00 PP + 1.00 CM + 1.00 ET + 1.00 EA + 1.00 CV
Se debe verificar que: Δx = (Uxsup – Uxinf) FC ≤ Δas = 0.008 H Δy = (Uysup – Uyinf) FC ≤ Δas = 0.008 H Donde: Δx.- Deformación lateral en la dirección “x” de una columna, en cm. Δy.- Deformación lateral en la dirección “y” de una columna, en cm. Uxsup y Uxinf.- Desplazamientos del nudo superior y del nudo inferior de la columna, en la dirección “x”, en cm. Uysup y Uyinf.- Desplazamientos del nudo superior y del nudo inferior de la columna, en la dirección “y”, en cm. Δas.- Deformación lateral máxima o admisible en cm. H.- Altura de entrepiso.
100
PLANO XZ
EJE B
TRAMO 2-5A
Ux
Uy
∆x
∆y
Altura
∆adm
VERIFICA
VERIFICA
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
0,008*H
X
Y
-
-
-
-
-
-
-
-
Planta Terraza
0,84
1,29
-
-
-
-
-
-
Planta Tipo 4
0,95
1,00
-0,11
0,29
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 3
0,90
0,78
0,05
0,22
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 2
0,65
0,51
0,25
0,27
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 1
0,34
0,21
0,31
0,30
350
2,800
OK
OK
Planta Baja
0,01
0,16
0,33
0,05
350
2,800
OK
OK
Planta Techo
PLANO YZ
EJE E
TRAMO 2-5A
Ux
Uy
∆x
∆y
Altura
∆adm
VERIFICA
VERIFICA
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
0,008*H
X
Y
Planta Techo
0,92
0,81
-
-
-
-
-
-
Planta Terraza
1,56
0,49
-0,64
-0,32
280
2,240
OK
OK
Planta Tipo 4
1,41
0,49
0,15
0,00
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 3
1,08
0,58
0,33
-0,09
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 2
0,62
0,54
0,46
0,04
350
2,800
OK
OK
Planta Tipo 1
0,21
0,37
0,41
0,17
350
2,800
OK
OK
Planta Baja
0,01
0,21
0,20
0,16
350
2,800
OK
OK
101
CAPÍTULO V
ANÁLISIS DE COSTOS
5.1. PRESUPUESTO Para el cálculo del presupuesto de ambas estructuras se realizó planillas para obtener el volumen del Hormigón Simple y el peso de la Armadura de Diseño. Las planillas de volumen en m³ y el peso en Kg. de las Armaduras se presentan en la parte de Anexos C Planillas de Volumen.
5.2. ANÁLISIS COMPARATIVO DE COSTOS DE AMBOS EDIFICIOS En este acápite se realizará una comparación de costos de ambos edificios estudiados, aclarando que el análisis sólo se basara en el incremento de Hormigón Armado, pues este elemento es el que tiene mayor incidencia en el costo de la estructura. Se dividirá al material en dos componentes: Hormigón Simple y Armadura, debido a que la armadura de diseño en el edificio sismo resistente aumenta considerablemente con relación al edificio convencional. Al tener la necesidad de saber cuánto es el porcentaje de incidencia de la obra gruesa y obra fina en una estructura, se realizo una investigación en distintas obras tanto en la Ciudad de Tarija como en la Ciudad de La Paz, se pudo averiguar con la ayuda de Ingenieros especializados en la construcción el porcentaje de incidencia obteniendo los siguientes valores:
OBRA FINA = 60% OBRA GRUESA = 40%
102
El análisis de costos de los edificios no se tomara en cuenta la obra fina (puertas, ventanas, pisos, pintura, etc.), los mismos que no presentan un valor sustancial en el incremento del costo de la estructura, determinando que la obra fina tiene un valor constante. Teniendo la obra gruesa como único valor variable en el costo de la estructura, se comenzó a detallar
los elementos estructurales que lo componen, mismos que se realizo su
respectiva división como valores constantes y valores variables, para así poder optimizar el costo de obra gruesa y llegar a determinar el incremento que se tiene entre ambas estructuras detallando en la siguiente tabla:
ELEMENTOS
OBRA
ESTRUCTURALES
GRUESA
VIGAS
VARIA
COLUMNAS
VARIA
LOSA DE CIMENTACIÓN
NO VARIA
LOSAS
NO VARIA
ESCALERA
NO VARIA
MUROS
NO VARIA
ZAPATAS
NO VARIA
Considerando el criterio explicado en un principio se detalla a continuación el cómputo métrico de la armadura y el hormigón simple, materiales componentes del hormigón armado, de los principales elementos estructurales:
103
Ho. So. VIGAS COLUMNAS LOSA DE BASE LOSA ALIGERADA LOSA PLANTA BAJA LOSA MACIZA LOSA RAMPA ESCALERA MUROS ZAPATAS TOTAL
ACERO VIGAS
EDIFICIO CONVENCIONAL (m³) 46,46 27,58 20,25 35,86 20,25 6,8 17,93 7,77 81,26 22,69 286,853
EDIFICIO SÍSMICO (m³) 51,56 32,87 20,25 35,86 20,25 6,8 17,93 7,77 81,26 22,69 297,243
EDIFICIO
EDIFICIO
CONVENCIONAL
SÍSMICO
(Kg.) 6319,78
(Kg.) 7088,36
COLUMNAS LOSA DE BASE
7367
10899,14
1967,05
1967,05
LOSA ALIGERADA LOSA PLANTA BAJA
1085,04 2508,53
1085,04 2508,53
LOSA MACIZA LOSA RAMPA
705,92 4109,67 704,65
705,92 4109,67 704,65
8462,62 1895,08
8462,62 1895,08
35125,34
39426,06
ESCALERA MUROS ZAPATAS TOTAL
Para determinar el costo de la obra gruesa, se realizó el Análisis de Precios Unitarios de los dos ítems, obteniendo los resultados mismos que se muestran en Anexos D (Panillas de Fierros). En la siguiente tabla se muestra el costo total de obra gruesa de ambos edificios, y el incremento que se tiene de una estructura a otra.
104
PRESUP PUESTO GE ENERAL DE EL EDIFIC CIO CONVE ENCIONAL L
Nº
ÍTEM
UNIDAD CANTIDAD C D
Preciio
Parrcial
Unitarrio
(B Bs)
Parccial ($us)
1 ACERO A EST TRUCTURA AL AH 400
Kg.
35125.34
4,422
1552254.00
222021.84
2 HORMIGÓN H N SIMPLE (1:2:3)
m³
286.853
1.206,54
3460099.62
499092.14
T TOTAL GE ENERAL
5013353.62
711113.98
PRESUPU UESTO GEN NERAL DEL EDIFICIO O SISMOR RESISTENT TE UNIDAD CANTIDAD C D
Nº ÍTEM Í
Preciio
Parrcial
Paarcial
Unitarrio
(B Bs)
($us)
1 ACERO A EST TRUCTURA AL AH 400
Kg.
39426.06
4,422
1746 663.18
247718.18
2 HORMIGÓN H N SIMPLE (1:2:3)
m³
297.243
1.206,54
3586 635.57
508870.29
5330 098.75
755588.47
T TOTAL GE ENERAL
•
Incremennto porcentuual
EDIFICIO CONVENC CIONAL
E EDIFICIO C CONVENC CIONAL
RUESA…… …………….60% OBRA GR
O OBRA GRU UESA……………….6 60%
OBRA FIN NA………… ……………40%
O OBRA FIN NA………… ……………443%
TOTAL DE E OBRA =
T TOTAL DE E OBRA =
1000%
105
10 03%
Analizando estos resultados podemos aseverar que el costo de un edificio sismo resistente es 3% mayor que el convencional. Los edificios cuentan con una superficie de 169 m² en la planta de cimentación, planta baja y el primer piso; la planta tipo cuenta con una superficie de 126m² en cuatro pisos y un área de techo de 35 m². A(m²) = (169*3)+(126*4) +35 A(m²) = 507+504+35 A= 1046 m² Realizando la investigación se averiguo el promedio del costo de las obras por metro cuadrado, obteniendo: C = 250 $us/m2 Teniendo el área del edificio se procede a multiplicar y obtener el costo aproximado de toda la estructura: 1046 * 250 = 261500 $us Al obtener incremento de la obra gruesa se procede a multiplicar teniendo en cuenta que se debe sumar los porcentajes de obra gruesa y obra fina dividiendo entre 100:
261500 $us*1. 03 =269345 $us
Teniendo un incremente económico de: 269345 – 261500 = 7845 $us
106
CAPÍTULO VI
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
6.1. CONCLUSIONES •
El
edificio con diseño convencional se determinó que tiene un bajo nivel de
seguridad ante la acción sísmica, la estabilidad del edificio depende del grado estático, cuando la estructura entra al estado plástico se van produciendo articulaciones, mismas que van restando el grado estático de la estructura, determinando que es inestable cuando llega a ser hipoestática. •
Observando la zonificación sísmica de La Paz se encontró que la edificación se encuentra en una zonificación excelente, con una amplificación sísmica de 1.00 y obteniendo un espectro de respuesta de Tipo A, aun siendo una zona buena ante la acción de cualquier sismo, se observo que el edificio convencional no resulta seguro ni confiable, se establece que el edifico sismo resistente es la mejor opción.
•
Con el análisis que se realizó en ambas estructuras se llego a establecer que las losas y elementos a flexión no tienen un cambio sustancial de esfuerzos de un edificio a otro, debido al aumento de la rigidez del Edificio Sísmico.
•
Los valores usados del proyecto de Norma Boliviana de Diseño Sísmico, sirvieron para verificar que el edificio sísmico calculado tiene una ductilidad de dos, asegurándonos que la estructura es dúctil, se podrá lograr que entre a un estado elástico ante la oscilación provocada por la acción de un sismo.
•
El Edificio Sismo Resistente al cumplir con las verificaciones del desplazamiento lateral y vertical, se comprobó que es un edifico estable y seguro para la sociedad.
•
La fuerza sísmica actúa directamente en los nudos de la estructura, observando que el elemento donde tiene mayor efecto es en las columnas, comparando los edificios se obtuvo que la mayoración de las secciones se refleja en las columnas, siendo lo contrario en las vigas.
107
•
Se determinó que el aumento de fierro de una estructura a otra es considerable, teniendo mayor incidencia en las columnas, teniendo una mínima ocurrencia en las vigas.
•
En el análisis de costos de las estructuras se trato de obtener valores lo mas aproximados posibles, mismos que se llegaron a comparar y tener una idea del costo de ambos edificios.
•
Se determinó que el incremento porcentual del costo de la estructura con diseño convencional a una con diseño sismo resistente es del 3%, habiendo obtenido un costo aproximado del 261500 $us mas el incremento de 7845$us, concluimos que un edificio sismo resistente tiene un costo de 269345 $us.
6.2. RECOMENDACIONES •
Se recomienda que para la ciudad de La Paz al tener muchas pendientes y variantes del suelo, se adquiera
la cultura de tomar en cuenta los sismos, por lo que sus
edificaciones son en la mayoría de grandes alturas, la probabilidad que se tenga un sismo es la misma que pueda resistir las estructuras. •
Se debe tener el cuidado al incrementar las secciones de las columnas, teniendo en cuenta la optimización de la estructura, el menor costo posible, sin dejar a un lado la seguridad y estabilidad del edificio.
•
Los desplazamientos verticales y horizontales son valores fundamentales mismos que nos ayuda a la optimización y la seguridad del edificio.
•
Se debe tener en cuenta en el uso de los programas de software, los datos y valores a usarse, saber el buen manejo de los paquetes o la ayuda de alguien que tenga mayor conocimiento del tema.
•
Tener un respaldo sobre los datos asumidos para cualquier cálculo, para así poder tener un diseño estructural confiable y seguro.
108
CAPITULO VII
BIBLIOGRAFÍA
7.1. BIBLIOGRAFÍA -
Bazán-Meli, “Diseño Sísmico de Edificios”, Editorial Limusa, 1999, México D.F.
-
José Creixell M. “Construcciones Antisísmica y Resistente al Viento”, Editorial Limusa, 1993, México D.F.
-
Alberta Sarria, “Ingeniería Sísmica”, Ediciones Uniandes, 1990, Colombia.
-
D. J. Dowrick, “Diseño de Estructuras Resistentes a Sismos”, Editorial Limusa, 1992, México D. F.
-
Dr. Ing. Oscar Möller, “Estructuras Sismo Resistentes”, 2004, Rosario-Argentina.
-
Ernesto Cruz Z., Pedro Hidalgo O., Carl Luders SCH., Lecciones del Sismo del 3de marzo de 1985”, Carl Luders SCH- Jorge Vásquez P. Editores, 1990, Chile.
-
Boris Herrera Céspedes, Mario Edson Ortega Vera, “Introducción al Diseño de Estructuras Sismo resistentes”, 1998, La Paz-Bolivia.
-
T. Paulay, M.J.n. Priestley, “Seismic Design of Reinforced Concrete and Mansory Buildings”, A Wiley Interscience Publication, 1992, Unites States of America.
-
Mcs.Ing. Rolando Grandi, “Norma Boliviana de diseño Sísmico”, Octubre-2005, La Paz-Bolivia.
-
Enrique Bazán, Roberto Meli, “Manual de Diseño Sísmico de Edificios”, Editor Instituto de Ingeniería, UNAM, México D. F.
109
-
L. M. Bozzo, A.H. Barbat, “Diseño Sísmico de Edificios de Hormigón Armado”, Monografía CIMNE IS-15, 1995, Barcelona España.
-
J. Calavera, “Calculo de Estructuras de Cimentación”, Editorial Intemac, 1991, Madrid- España.
-
Lic. Franklin Anaya Vásquez, “Norma Boliviana del Hormigón Armado”, 1987, Bolivia.
-
Ing. Reynaldo Zabaleta Jordán, “Estructuras de costos”, Editorial Latinas Editores Febrero del 2007, Oruro-Bolivia.
-
Carlos Eduardo Méndez Álvarez, “Diseño y Desarrollo del Proceso de Investigación”, Editorial Mc Graw Hill, 2001, Colombia.
110
ANEXOS A
MAPA F-1. ACELERACIONES SÍSMICAS EN BOLIVIA
A‐1
MAPA F-2. ACELERACIONES SÍSMICAS EN DEPARTAMENTOS
A‐2
MAPA F-3. ACELERACIONES SÍSMICAS EN LA PAZ
A‐3
MAPA F-4. ACELERACIONES SÍSMICAS EN TARIJA
A‐4
MAPA F-5. ZONIFICACION SISMICA DE LA CIUDAD DE LA PAZ
A‐5
MAPA F-6. ZONIFICACION SISMICA DE LA CIUDAD DE LA PAZ
A‐6
MAPA F-7 ZONIFICACION DE LA CIUDAD DE LA PAZ
A‐7
ANEXOS B Cuadro B-1. Escala de intensidad Mercalli Modificada (MM) . Grado I II
III
IV
V
VI
VII
Descripción Registrado solamente por los sismómetros Sentido por pocas personas en reposo; en edificios altos o en posiciones favorables Sentido dentro de casa; objetos suspendidos oscilan; puede no ser reconocido como terremoto Sentido por muchas personas; objetos suspendidos oscilan; sensación de una bola pesada que choca con la pared; carros detenidos se balancean; paredes de madera se rajan cuando la intensidad es máxima; velocidad 1 a 2. Sentido fuera de casa; objetos suspendidos oscilan mucho; líquidos en recipientes se perturban y llegan a derramar; pequeños objetos se descolocan, se tumban y caen de los estantes; puertas oscilan con movimientos de abrir o cerrar; espejos y cuadros en las paredes se mueven; péndulos de relojes se paran, retoman el movimiento y cambian de velocidad, la dirección de la vibración puede ser estimada (velocidad2 a 5) Las personas se asustan y salen a la calle; platos y objetos de vidrio se quiebran; las personas camina con dificultad; libros caen de los estantes, cuadros se sueltan de la paredes, muebles salen de sus lugares o giran; estucado en construcciones de mala calidad (D) se rajan. Pequeñas campanas tocan (en iglesias y escuelas); árboles y arbustos se agitan visiblemente (velocidad 5 a 8). Difícil mantenerse en pie; conductores de movilidades lo sienten; objetos suspendidos vibran; muebles se quiebran. En construcciones de mala calidad (D), las paredes se rajan; chimeneas frágiles se quiebran a nivel de los tejados; caida de revoque, ladrillos, tejas y cornisas; Algunas rajaduras en construcciones comunes (C). Ondas en reservorios de agua. Campanas grandes tocan; daños en canales de concreto para irrigación (velocidad 8 a 12)
B‐1
Aceleración (%g) (cm/seg2)
0.002-0.003 g 1.96-2.94 0.004-0.006 g 3.92-5.88 0.008-0.01 g 7.84-9.8
0.02-0.03 g 19.6-29.4
0.04-0.07 g 39.2-68.6
0.08-0.1 g 78.4-98.0
VII
IX
X
XI
XII
Conductores de vehículos pierden el control de dirección. Daños en construcciones comunes (C), colapso parcial; algún daño en construcciones reforzadas (B), caída de estucado de algunos muros de albañilería. Efectos de torsión o caída de chimeneas, ruina de pilas de productos industriales, monumentos, torres y taques elevados. Ramas de árboles se quiebran (velocidad 20 a 30). Pánico general de las personas. Construcciones de mala calidad (D) totalmente dañadas; construcciones comunes (D) totalmente dañadas; construcciones comunes (C) muy afectadas, algunas con colapso total; construcciones reforzadas (B) Seriamente damnificadas (cimientos rajados) Armazones de obras civiles destruidas. Serios daños en represas de agua. Tuberías enterradas se quiebran. Grietas en el terreno son notables, en suelos aluviales se forman extrusiones de arena y lodo, pueden formarse fuentes sísmicas y cráteres arenosos (Aceleración 40 a 60 g; velocidad 45 a 55 ) Mayoría de construcciones prefabricadas destruidas desde sus cimientos; construcciones de madera son destruidas. Serios daños en atajos y diques de agua. Grandes deslizamientos de rocas y/o de suelo. El agua rebalsa por sobre las márgenes de ríos, canales y lagos. Vías de ferrocarriles son ligeramente retorcidas (Aceleración 80 a 100 g; velocidad mayor que 60). Tuberías enterradas completamente destruidas, Vías del ferrocarril retorcidas. Muchas grietas en el terreno, corrimientos de suelo y caída de rocas. Destrucción prácticamente total. Grandes masas de roca son dislocadas. Línea del horizonte y topografía distorsionada. Se observan ondulaciones en la superficie del terreno por el paso de las ondas sísmicas. Objetos son lanzados al aire.
B‐2
0.2-0.3 g 196-294
0.4-0.6 g 392-588
0.8-1.0 g 784-980
1.0-3.0 g 1960-2940 4.0-6.0 g 3920-5880
Cuadrado B-2 Velocidad de propagación de las ondas elásticas en suelos y rocas
Suelos y rocas
Peso Volumétrico T/m3
Velocidad de las ondas elásticas km/s Longitudinales Vp
Transversales Vs
Relación Vs/Vp
SUELOS Rellenos sueltos no saturados (arena, arena arcillosa arcilla arenosa)
1.4-1.7
0.1-0.3
0.07-0.15
0.62-0.4
Gravo-arenosos
1.6-+1.9
0.2-0.5
0.1-0.25
0.62-0.4
Arenosos secos
1.4-1.7
0.15-0.9
0.13-0.5
0.62-0.55
Arenosos con humedad media
1.6-1.9
0.25-1.3
0.16-0.6
0.55-0.4
Arenosos saturados
1.7-2.2
0.3-1.6
0.2-0.8
0.4-0.1
Arcillosos arenosos y Arenoarcillosos
1.6-2.1
0.3-1.4
0.12-0.7
0.6-0.3
Arcillosos húmedos, plásticos
1.7-2.2
0.5-2.8
0.13-1.2
0.4-0.1
Arcillosos densos, de consistencia dura y semidura
1.9-2.6
2.0-3.5
1.1-2.0
0.62-0.4
Limosos
1.3-1.6
0.38-0.4
0.13-0.14
0.35
Marga
1.8-2.6
1.4-3.5
0.8-2.0
0.62-0.4
Arenisca meteorizada
1.7-2.0
1.0-3.0
0.6-1.8
0.55-0.3
Areniscas densa, dura
2.0-2.6
2.0-4.3
1.1-2.5
0.62-0.55
Caliza dura
2.0-3.0
3.0-6.5
1.5-3.7
0.62-0.55
Esquisto arcilloso
2.0-2.8
2.0-5.0
1.2-3.0
0.62-0.2
Rocas volcánicas y metamórficas muy agrietadas granito, basalto, diabasa, etc.)
2.4-3.0
3.0-5.0
1.7-3.0
0.58-0.48
B‐3
B‐4
ANEXOS C
PLANILLAS DEL EDIFICIO CONVENCIONAL VOLUMEN DE COLUMNAS NIVEL -4,25 -4,25 -4,25 -4,25 0 3,5 -4,25 -4,25 0 -4,25 -4,25 3,5 3,5 10,5 3,5 7 -4,25 -4,25 -4,25 -6 -6 7 14 3,5 17,5 17,5 17,5 3,5 3,5 7 7 10,5 10,5 14 14 3,5 7 10,5 14
3,5 0 0 17,5 17,5 17,5 3,5 0 3,5 0 3,5 17,5 10,5 17,5 7 17,5 3,5 7 0 -1,07 20,3 14 20,3 20,3 20,3 20,3 20,3 5,54 5,17 9,04 8,85 12,54 12,54 16,04 15,85 3,87 7,37 10,87 14,37
B A H m m m C40X50 0,4 0,5 7,75 C40X50 0,4 0,5 4,25 C40X50 0,4 0,5 4,25 C20X40 0,2 0,4 21,75 C30X40 0,3 0,4 17,5 C20X30 0,2 0,3 14 C40X90 0,4 0,9 0,75 C30X50 0,3 0,5 4,25 C40X90 0,4 0,9 3,5 C30X50 0,4 0,5 4,25 C30X40 0,3 0,4 7,75 C20X40 0,2 0,4 14 C30X50 0,3 0,5 7 C30X40 0,3 0,4 7 C30X40 0,4 0,4 3,5 C20X40 0,2 0,4 10,5 C40X50 0,4 0,5 7,75 C40X50 0,4 0,5 11,25 C20X50 0,2 0,5 4,25 C20X20 0,2 0,2 4,93 C30X40 0,3 0,4 26,3 C30X40 0,3 0,4 7 C30X20 0,3 0,2 6,3 C20X30 0,2 0,3 16,8 C20X20 0,2 0,2 2,8 C20X20 0,2 0,2 2,8 C20X20 0,2 0,2 2,8 C20X40 0,2 0,4 2,04 C20X30 0,2 0,3 1,67 C20X40 0,3 0,4 2,04 C20X30 0,2 0,3 1,85 C20X40 0,2 0,4 2,04 C20X30 0,2 0,3 2,04 C20X40 0,2 0,4 2,04 C20X30 0,2 0,3 1,85 C20X20 0,2 0,2 0,37 C20X20 0,2 0,2 0,37 C20X20 0,2 0,2 0,37 C20X20 0,2 0,2 0,37 VOLUMEN TOTAL =
COLUMNA
C‐1
VOLUMEN m³ 1,55 0,85 0,85 1,74 2,1 0,84 0,27 0,6375 1,26 0,85 0,93 1,12 1,05 0,84 0,56 0,84 1,55 2,25 0,425 0,1972 3,156 0,84 0,378 1,008 0,112 0,112 0,112 0,1632 0,1002 0,2448 0,111 0,1632 0,1224 0,1632 0,111 0,0148 0,0148 0,0148 0,0148 27,6659
VOLUMEN DE VIGAS VIGA VA20X40 VA20X40 VA20X40 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR40X80 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR20X40 VIR40X50 VIR40X60 V20X30 V20X40 V20X30 V20X30 V20X30 V20X30 V20X40 V20X50 V20X40 V20X40 V30X60 V30X100 V30X60 V20X30
B m 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,4 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,4 0,4 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0,3 0,2
A m 0,4 0,4 0,4 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,8 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,5 0,6 0,3 0,4 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,5 0,4 0,4 0,6 1 0,6 0,3 C‐2
H m 6 4,8 3,6 2,95 2,95 2,96 3 3 14,58 8,28 6 4,9 4,8 3,6 4,4 4,26 4,33 6 10,45 10,45 2,84 6,42 3,02 2,28 4,21 7,5 1,53 2,85 11,6 5,1 5,1 9,2 6,8 13,65 7,65 6 13,65 6,2 7,23 7,72 6 13,65
VOLUMEN m³ 0,48 0,384 0,288 0,177 0,177 0,1776 0,18 0,18 1,1664 0,6624 0,48 0,392 0,384 0,288 1,408 0,3408 0,3464 0,48 0,836 0,836 0,2272 0,5136 0,2416 0,1824 0,3368 0,6 0,306 0,684 0,696 0,408 0,306 0,552 0,408 0,819 0,612 0,6 1,092 0,496 1,3014 2,316 1,08 0,819
V20X30 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 V20X30 V20X30 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 V20X30 V20X30 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 V20X30 V20X30 V20X30 V20X40 V20X40 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 VE20X30 VE20X30 VE20X30
0,2 0,3 7,65 0,2 0,4 13,65 0,2 0,5 6 0,2 0,5 9,2 0,2 0,5 6,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 3 0,2 0,3 2,05 0,2 0,3 13,65 0,2 0,3 7,65 0,2 0,4 13,65 0,2 0,5 6 0,2 0,5 9,2 0,2 0,5 6,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 3 0,2 0,3 2,05 0,2 0,3 13,65 0,2 0,3 7,65 0,2 0,4 13,65 0,2 0,5 6 0,2 0,5 9,2 0,2 0,5 6,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 3 0,2 0,3 2,05 0,2 0,3 13,65 0,2 0,3 7,65 0,2 0,3 13,65 0,2 0,4 6 0,2 0,4 9,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 9,2 0,2 0,3 3 0,2 0,3 2,05 0,2 0,3 2,23 0,2 0,3 3,48 VOLUMEN TOTAL (m³) =
C‐3
0,459 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 0,819 0,459 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 0,819 0,459 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 0,819 0,459 0,819 0,48 0,736 0,552 0,552 0,552 0,18 0,123 0,5352 0,8352 46,4646
VOLUMEN DE ZAPATAS ZAPATAS
B m
A m
H m
VOLUMEN m³
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
3 1,7 1 2,5 1,9 2,8 2,5 1,9 2,2 1,7
3,6 1,7 1 2,5 1,9 2,8 2,5 1,9 2,2 1,7
0,5 0,4 0,25 0,5 0,5 0,5 0,4 0,4 0,4 0,4
5,4 1,156 0,25 3,125 1,805 3,92 2,5 1,444 1,936 1,156 22,692
VOLUMEN TOTAL (m³)=
VOLUMEN LOSA LOSA DE CIMENTACION 1 2 3 4 5 6 7 8
B
A
H
VOLUMEN
m
m
m
m³
19,48 4 7,3 3 12,5 2,33 10,52 AREA
1,3 3,58 1,2 1,2 1,3 1,1 1,07 5,07
0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
5,0648 2,864 1,752 0,72 3,25 0,5126 2,25128 1,014
VOLUMEN TOTAL (m³) =
C‐4
17,42868
VOLUMEN DE LOSAS LOSA LMV15 LMV15 LMV15 LMV15 LMV15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LM15 LM15 LOSA LOSA LOSA LM15 LM15 LOSA LOSA LOSA LM15
B m 19,48 2,98 11,6 AREA AREA 2,96 2,98 2,23 2,96 AREA AREA1 AREA2 AREA3 AREA4 AREA5 4,3 0,53 AREA 1,17 0,7 AREA AREA 1,48 1,37 1,25 0,38 1,05 0,98 AREA AREA 2,05 1,21 7,7 2,05 2,05 1,5 9,2 2,05 0,7 2,05 0,9 9,2 2,05 0,7 2,05 0,9 9,2 2,05 0,7 2,05
A m 2,73 2,95 1,4 2,88 36,1 16,5 2,03 2 2,42 5,92 6,28 9,65 11,46 6,36 12,03 5,1 4,84 4,02 4,42 2,1 3,75 1,164 0,5 0,5 0,38 0,99 0,68 3,3 0,623 1,471 0,8 1,5 11,6 4 4,4 4,8 11,6 1 1,85 3 0,8 11,6 1 1,85 3 0,8 11,6 1 1,85 3
C‐5
H m 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
VOLUMEN m³ 7,97706 1,31865 2,436 0,432 5,415 7,326 0,90741 0,669 1,07448 0,888 0,942 1,4475 1,719 0,954 1,8045 3,2895 0,38478 0,603 0,663 0,315 0,5625 0,1746 0,075 0,075 0,057 0,1485 0,102 0,495 0,09345 0,22065 0,12 0,225 1,74 0,6 0,66 0,72 1,74 0,15 0,2775 0,45 0,12 1,74 0,15 0,2775 0,45 0,12 1,74 0,15 0,2775 0,45
LM15 LOSA LOSA LOSA LOSA LM15 LM16 LM12 LESC15 LESC15 LESC15 LESC15 LESC15 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LMET15 LTBOV15 LTBOV15
0,9 0,8 0,15 9,6 9,2 0,15 2 6,2 0,15 2,05 1 0,15 0,7 1,85 0,15 4,05 3 0,15 2,05 0,8 0,15 3,8 9,2 0,15 1,35 2,46 0,15 1,35 4,54 0,15 0,9 1,97 0,15 AREA 3,438 0,15 AREA 1,317 0,15 3,3 3 0,2 3,3 2,8 0,2 3 2,8 0,2 3,3 2,1 0,2 1,8 0,8 0,2 0,32 3,3 0,2 2,27 3,3 0,2 0,73 0,8 0,2 3,9 3,3 0,2 3 3,3 0,2 AREA 11,41 0,15 3 2,8 0,15 3,9 3 0,15 VOLUMEN TOTAL (m³) =
0,12 1,38 0,93 0,15 0,2775 0,45 0,12 1,38 0,369 0,681 2,364 2,0628 0,59265 3,96 3,696 1,68 1,386 0,288 0,2112 1,4982 0,1168 2,574 1,98 1,7115 1,26 1,755 87,72073
VOLUMEN DE HORMIGON MUROS
B m
A m
H m
VOLUMEN m³
MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MURETE
19,48 2,9 AREA 3,95 4,25 AREA 4,25 4,25 AREA
4,25 4,25 37,44 2,96 13,7 87,48 5,9 19,48 8,48
0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
16,558 2,465 7,488 2,3384 11,645 17,496 5,015 16,558 1,696
VOLUMEN TOTAL (m³) =
C‐6
81,2594
PLANILLAS DEL EDIFICIO SISMO RESISTENTE VOLUMEN DE COLUMNAS NIVEL -4,25 -4,25 -4,25 -4,25 0 10,5 3,5 7 -4,25 -4,25 0 -4,25 -4,25 3,5 3,5 7 -4,25 -4,25 -4,25 -6 -6 3,5 3,5 7 17,5 17,5 17,5 3,5 3,5 7 7 10,5 10,5 14 14 3,5 7 10,5 14
3,5 0 0 17,5 10,5 17,5 7 17,5 3,5 0 3,5 0 17,5 17,5 7 17,5 3,5 3,5 0 -1,07 20,3 20,3 7 20,3 20,3 20,3 20,3 5,54 5,17 9,04 8,85 12,54 12,54 16,04 15,85 3,87 7,37 10,87 14,37
COLUMNA C40X60 C40X60 C40X60 C30X40 C40X50 C30X50 C30X40 C20X40 C40X90 C40X50 C40X90 C40X50 C30X50 C30X60 C40X60 C30X40 C40X60 C30X60 C20X50 C20X30 C30X50 C30X40 C30X50 C30X40 C20X30 C20X30 C20X30 C30X40 C20X30 C30X40 C20X30 C30X40 C20X30 C30X40 C20X30 C20X20 C20X20 C20X20 C20X20
B A H m m m 0,4 0,6 7,75 0,4 0,6 4,25 0,4 0,6 4,25 0,3 0,4 21,75 0,4 0,5 10,5 0,3 0,5 7 0,3 0,4 3,5 0,2 0,4 10,5 0,4 0,9 0,75 0,4 0,5 4,25 0,4 0,9 3,5 0,4 0,5 4,25 0,3 0,5 21,75 0,3 0,6 14 0,4 0,6 3,5 0,3 0,4 10,5 0,4 0,6 7,75 0,3 0,6 7,75 0,2 0,5 4,25 0,2 0,3 4,93 0,3 0,5 26,3 0,3 0,4 16,8 0,3 0,5 3,5 0,3 0,4 13,3 0,2 0,3 2,8 0,2 0,3 2,8 0,2 0,3 2,8 0,3 0,4 2,04 0,2 0,3 1,67 0,3 0,4 2,04 0,2 0,3 1,85 0,3 0,4 2,04 0,2 0,3 2,04 0,3 0,4 2,04 0,2 0,3 1,85 0,2 0,2 0,37 0,2 0,2 0,37 0,2 0,2 0,37 0,2 0,2 0,37 VOLUMEN TOTAL =
C‐7
VOLUMEN m³ 1,86 1,02 1,02 2,61 2,1 1,05 0,42 0,84 0,27 0,85 1,26 0,85 3,2625 2,52 0,84 1,26 1,86 1,395 0,425 0,2958 3,945 2,016 0,525 1,596 0,168 0,168 0,168 0,2448 0,1002 0,2448 0,111 0,2448 0,1224 0,2448 0,111 0,0148 0,0148 0,0148 0,0148 36,0773
VOLUMEN DE VIGA VIGA VA20X50 VA20X50 VA20X50 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X30 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR40X80 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR20X50 VIR40X50 VIR40X60 VIR20X50 V20X30 V20X30 V20X30 V20X30 V20X30 V20X40 V20X40 V20X40 V20X40 V20X40 V40X50 V30X100 V40X50 V20X30
B m 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,4 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,4 0,4 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,4 0,3 0,4 0,2
A m 0,5 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,8 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,6 0,4 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,5 1 0,5 0,3
C‐8
H m 6 4,8 3,6 2,95 2,95 2,96 3 3 14,58 8,28 6 4,9 4,8 3,6 4,4 4,26 4,33 6 10,45 10,45 2,84 6,42 3,02 2,28 4,21 7,5 1,53 2,85 4,2 11,6 5,1 5,1 9,2 6,8 13,65 7,65 6 13,65 6,2 7,23 7,72 6 13,65
VOLUMEN m³ 0,6 0,48 0,36 0,177 0,177 0,1776 0,18 0,18 1,458 0,828 0,6 0,49 0,48 0,36 1,408 0,426 0,433 0,6 1,045 1,045 0,284 0,642 0,302 0,228 0,421 0,75 0,306 0,684 0,336 0,696 0,306 0,306 0,552 0,408 1,092 0,612 0,48 1,092 0,496 1,446 2,316 1,2 0,819
V20X40 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 V20X30 V20X40 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 V20X30 V20X40 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 V20X30 V20X40 V20X40 V20X50 V20X50 V20X50 V20X30 V20X30 V20X30 VE20X30 VE20X30 VE20X30
0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
7,65 13,65 6 9,2 6,2 9,2 9,2 3 2,05 13,65 7,65 13,65 6 9,2 6,2 9,2 9,2 3 2,05 13,65 7,65 13,65 6 9,2 6,2 9,2 9,2 3 2,05 13,65 7,65 13,65 6 9,2 6,2 9,2 9,2 3 2,05 2,23 3,48
VOLUMEN TOTAL (m³) =
C‐9
0,612 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 1,092 0,612 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 1,092 0,612 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 1,092 0,612 1,092 0,6 0,92 0,62 0,552 0,552 0,18 0,123 0,5352 0,8352 51,5586
VOLUMEN DE ZAPATAS ZAPATAS 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
B
A
H
VOLUMEN
M
m
m
m³
3 1,7 1 2,5 1,9 2,8 2,5 1,9 2,2 1,7
3,6 1,7 1 2,5 1,9 2,8 2,5 1,9 2,2 1,7
0,5 0,4 0,25 0,5 0,5 0,5 0,4 0,4 0,4 0,4
5,4 1,156 0,25 3,125 1,805 3,92 2,5 1,444 1,936 1,156
VOLUMEN TOTAL (m³) =
22,692
VOLUMEN DE HORMIGÓN LOSA DE CIMENTACIÓN 1 2 3 4 5 6 7 8
B
A
H
VOLUMEN
m
m
m
m³
19,48 4 7,3 3 12,5 2,33 10,52 AREA
1,3 3,58 1,2 1,2 1,3 1,1 1,07 5,07
0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
5,0648 2,864 1,752 0,72 3,25 0,5126 2,25128 1,014
VOLUMEN TOTAL (m³) =
C‐10
17,42868
LOSA LMV15 LMV15 LMV15 LMV15 LMV15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LRAMP15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LM15 LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LOSA LM15 LM15 LOSA LOSA LOSA LM15
VOLUMEN DE HORMIGÓN B A H VOLUMEN m m m m³ 19,48 2,73 0,15 7,97706 2,98 2,95 0,15 1,31865 11,6 1,4 0,15 2,436 AREA 2,88 0,15 0,432 AREA 36,1 0,15 5,415 2,96 16,5 0,15 7,326 2,98 2,03 0,15 0,90741 2,23 2 0,15 0,669 2,96 2,42 0,15 1,07448 AREA 5,92 0,15 0,888 AREA1 6,28 0,15 0,942 AREA2 9,65 0,15 1,4475 AREA3 11,46 0,15 1,719 AREA4 6,36 0,15 0,954 AREA5 12,03 0,15 1,8045 4,3 5,1 0,15 3,2895 0,53 4,84 0,15 0,38478 AREA 4,02 0,15 0,603 1,17 4,42 0,15 0,663 0,7 2,1 0,15 0,315 AREA 3,75 0,15 0,5625 AREA 1,164 0,15 0,1746 1,48 0,5 0,15 0,075 1,37 0,5 0,15 0,075 1,25 0,38 0,15 0,057 0,38 0,99 0,15 0,1485 1,05 0,68 0,15 0,102 0,98 3,3 0,15 0,495 AREA 0,623 0,15 0,09345 AREA 1,471 0,15 0,22065 2,05 0,8 0,15 0,12 1,21 1,5 0,15 0,225 7,7 11,6 0,15 1,74 2,05 4 0,15 0,6 2,05 4,4 0,15 0,66 1,5 4,8 0,15 0,72 9,2 11,6 0,15 1,74 2,05 1 0,15 0,15 0,7 1,85 0,15 0,2775 2,05 3 0,15 0,45 0,9 0,8 0,15 0,12 9,2 11,6 0,15 1,74 2,05 1 0,15 0,15 0,7 1,85 0,15 0,2775 2,05 3 0,15 0,45 C‐11
LM15 LOSA LOSA LOSA LM15 LM15 LOSA LOSA LOSA LOSA LM15 LM16 LM12 LESC15 LESC15 LESC15 LESC15 LESC15 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LBOV20 LMET15 LTBOV15 LTBOV15
0,9 0,8 0,15 0,12 9,2 11,6 0,15 1,74 2,05 1 0,15 0,15 0,7 1,85 0,15 0,2775 2,05 3 0,15 0,45 0,9 0,8 0,15 0,12 9,6 9,2 0,15 1,38 2 6,2 0,15 0,93 2,05 1 0,15 0,15 0,7 1,85 0,15 0,2775 4,05 3 0,15 0,45 2,05 0,8 0,15 0,12 3,8 9,2 0,15 1,38 1,35 2,46 0,15 0,369 1,35 4,54 0,15 0,681 0,9 1,97 0,15 2,364 AREA 3,438 0,15 2,0628 AREA 1,317 0,15 0,59265 3,3 3 0,2 3,96 3,3 2,8 0,2 3,696 3 2,8 0,2 1,68 3,3 2,1 0,2 1,386 1,8 0,8 0,2 0,288 0,32 3,3 0,2 0,2112 2,27 3,3 0,2 1,4982 0,73 0,8 0,2 0,1168 3,9 3,3 0,2 2,574 3 3,3 0,2 1,98 AREA 11,41 0,15 1,7115 3 2,8 0,15 1,26 3,9 3 0,15 1,755 VOLUMEN TOTAL (m³) = 87,72073
VOLUMEN DE HORMIGÓN MUROS MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MC20 MURETE
B A H m m m 19,48 4,25 0,2 2,9 4,25 0,2 AREA 37,44 0,2 3,95 2,96 0,2 4,25 13,7 0,2 AREA 87,48 0,2 4,25 5,9 0,2 4,25 19,48 0,2 AREA 8,48 0,2 VOLUMEN TOTAL (m³) = C‐12
VOLUMEN m³ 16,558 2,465 7,488 2,3384 11,645 17,496 5,015 16,558 1,696 81,2594
ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS UNIDAD: KG
ITEM(1): ACERO ESTRUCTURAL AH 400
Descripción del insumo/ Parámetro
Unid.
Cantidad Unit.(Bs) Parcial (Bs)
A. Materiales = Fierro corrugado Alambre de amarre
1,53 KG. KG.
1,05 0,02
1,03 0,50
0,1 0,1
2,05 1,25 0,80
B. Mano de Obra= Albañil Peón
HR. HR.
12,5 8
C. Equipo y Maquinaria
D. Herramientas Menores: 5% de (B)= E. Beneficios sociales: 0 % de (B)= F. Mano de Obra Indirecta: 0% de (B)= G. Total de Materiales: (A)= H. Total Mano de Obra: (B+E+F)= I. Total Equipo (C+D)=
0,10 0,00 0,00 1,53 2,05 0,10
J. Parcial Ítem: (G+H+I)=
3,68 0,37 0,37
K. Gastos Generales: 10% de (J)= L. Utilidad: 10% de (J)= M. Subtotal: (J+K+L)= N. I.V.A.: 0% DE (M)= O.I.T.: 0% DE (M)=
4,42 0,00 0,00
P. Total Ítem: (M+N+O)=
4,42
C‐13
ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS UNIDAD: M3
ITEM(2): HORMIGON SIMPLE (1:2:3) Descripción del insumo/ Parámetro A. Materiales = Cemento Portland Arena común Grava común Madera de construcción Clavos Alambre de amarre
Unid.
B. Mano de Obra= Albañil Peón
HR. HR.
369,00 225,00 144,00
18 18
12,5 8
0,00
C. Equipo y Maquinaria
D. Herramientas Menores: 5% de (B)= E. Beneficios sociales: 0 % de (B)= F. Mano de Obra Indirecta: 0% de (B)= G. Total de Materiales: (A)= H. Total Mano de Obra: (B+E+F)= I. Total Equipo (C+D)= J. Parcial Ítem (G+H+I)= K. Gastos Generales: 10% de (J)= L. Utilidad: 10% de (J)= M. Subtotal: (J+K+L)= N. I.V.A.: 0% DE (M)= O.I.T.: 0% DE (M)= P. Total Ítem: (M+N+O)=
18,45 0,00 0,00 618,00 369,00 18,45 1005,45 100,54 100,54 1206,54 0,00 0,00 1206,54
C‐14
KG. M3 M3 P2 KG. KG.
Cantidad Unit.(Bs) Parcial (Bs) 618,00 325,00 0,98 318,50 0,42 90,00 37,80 0,84 130,00 109,20 25,00 55,00 125,00 0,50 25,00 12,50 0,60 25,00 15,00
C‐15
TIPOS DE DOBLADO
a
a
TIPO 1
a
b
TIPO 2
TIPO 3
e
b
a
a
b
TIPO 4
f
d
c
c
TIPO 6
d d
d
e
b
c b b
TIPO 7
c
a
a
TIPO 8
a b
c
TIPO 5
c
a
c
b
TIPO 9
e f
ELEMENTO Estructural
TIPO DIAMETRO CANTIDAD # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
COLUMNAS C1 40X60 ( 1 Unidad )
C2 40X60 ( 2 Unidades )
C3 30X40 ( 1 Unidad )
C4 40X50 (1 Unidad)
C5 30X50 ( 1 Unidad )
C6 30X40 ( 1 Unidad )
C7 20X40 ( 1 Unidad )
C8 40X90 ( 1 Unidad )
C9 40X50 ( 1 Unidad )
C9 40X50 ( 1 Unidad )
C10 30X50 ( 1 Unidad )
C11 30X60 ( 1 Unidad )
C12 40X60 ( 1 Unidad )
C13 30X40 ( 1 Unidad )
3
16
10
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
3
20
6
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
81,00 48,60
6
8
52
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
100,88
6
8
52
0,05
0,16
0,15
0,16
0,15
0,05
0,72
37,44
3
16
4
0,15
4,30
0,15 ------------------------------------
4,60
36,80
3
12
12
0,15
4,30
0,15 ------------------------------------
4,60
110,40
6
6
28
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
108,64
6
6
28
0,05
0,36
0,15
0,36
0,15
0,05
1,12
62,72 353,60
3
16
8
0,15
21,80
0,15 ------------------------------------
22,10
3
12
4
0,15
21,80
0,15 ------------------------------------
22,10
176,80
6
6
145
0,05
0,26
1,34
194,30
3
16
10
0,15
10,50
0,15 ------------------------------------
10,80
432,00
3
20
4
0,15
10,50
0,15 ------------------------------------
10,80
172,80
6
8
70
0,05
0,36
0,46
1,74
487,20
4
8
70
0,15
0,36
0,15 ------------------------------------
0,66
184,80
3
16
10
0,15
7,00
0,15 ------------------------------------
7,30
73,00
3
20
4
0,15
7,00
0,15 ------------------------------------
7,30
29,20
6
8
47
0,05
0,26
0,46
1,54
72,38
4
8
47
0,15
0,26
0,15 ------------------------------------
0,56
26,32
3
20
12
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
45,60
6
8
23
0,05
0,26
0,36
1,34
30,82 43,20
0,36
0,26
0,36
0,26
0,26
0,36
0,46
0,46
0,36
0,05
0,05
0,05
0,05
3
16
4
0,15
10,50
0,15 ------------------------------------
10,80
3
20
4
0,15
10,50
0,15 ------------------------------------
10,80
43,20
6
8
70
0,05
0,16
0,36
1,14
79,80
3
20
20
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
162,00
3
25
2
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
16,20
6
8
52
0,05
0,36
0,86
0,36
0,86
0,05
2,54
132,08
6
8
52
0,05
0,36
0,25
0,36
0,25
0,05
1,32
68,64
12,30
172,20
1,74
50,46
0,66
19,14
0,16
0,36
0,05
3
12
14
0,15
12,00
6
6
29
0,05
0,36
0,15 -----------------------------------0,46
4
6
29
0,15
0,36
0,15 ------------------------------------
3
12
14
0,15
4,30
0,15 ------------------------------------
4,60
64,40
6
6
28
0,05
0,36
0,46
1,74
48,72
4
6
28
0,15
0,36
0,15 ------------------------------------
0,66
18,48
3
16
12
0,15
23,50
0,15 ------------------------------------
23,80
285,60
6 4
6 6
157 157
0,05 0,15
0,26 0,26
0,46 0,26 0,46 0,05 0,15 ------------------------------------
1,54 0,56
241,78 87,92 200,20
0,36
0,36
0,46
0,46
0,05
0,05
3
20
14
0,15
14,00
0,15 ------------------------------------
14,30
3
25
4
0,15
14,00
0,15 ------------------------------------
14,30
57,20
6
8
93
0,05
0,26
0,56
0,26
0,56
0,05
1,74
161,82
6
8
93
0,05
0,26
0,15
0,26
0,15
0,05
0,92
85,56
3
25
8
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
30,40
3
20
12
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
45,60
6
6
23
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
44,62
6
6
23
0,05
0,,36
0,15
0,36
0,15
0,05
0,76
17,48 108,00
3
16
10
0,15
10,50
0,15 ------------------------------------
10,80
3
20
2
0,15
10,50
0,15 ------------------------------------
10,80
21,60
6
8
70
0,05
0,26
1,34
93,80
0,36
0,26
0,36
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
C14 40X90 ( 1 Unidad )
C15 40X60 ( 1 Unidad )
C16 30X60 ( 1 Unidad )
TIPO DIAMETRO CANTIDAD # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
3
16
8
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
60,80
3
20
14
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
106,40
6
8
23
0,05
0,36
0,86
0,36
0,86
0,05
2,54
116,84
6
8
23
0,05
0,36
0,25
0,36
0,25
0,05
1,32
60,72
3
16
8
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
129,60
3
20
12
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
194,40
6
8
52
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
201,76
6
8
52
0,05
0,36
0,15
0,36
0,15
0,05
1,12
116,48
3
16
10
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
162,00
3
20
6
0,15
7,80
0,15 ------------------------------------
8,10
97,20
6
8
52
0,05
0,36
0,46
0,36
0,46
0,05
1,74
180,96
6
8
52
0,05
0,36
0,15
0,36
0,15
0,05
1,12
116,48 342,00
3
16
10
0,15
16,80
0,15 ------------------------------------
17,10
3
12
4
0,15
16,80
0,15 ------------------------------------
17,10
136,80
6
6
112
0,05
0,26
0,36
1,34
300,16
3
16
8
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
60,80
3
12
2
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
15,20
6
6
23
0,05
0,16
0,46
1,34
61,64
4
6
23
0,15
0,16
0,15 ------------------------------------
0,46
21,16
C19 20X30 ( 1 Unidad )
3
12
6
0,15
7,40
0,15 ------------------------------------
7,70
92,40
6
6
49
0,05
0,16
0,26
0,94
92,12
3
16
12
0,15
26,30
0,15 ------------------------------------
26,60
638,40
C20 30X50 ( 1 Unidad )
3
12
2
0,15
26,30
0,15 ------------------------------------
26,60
106,40
6
6
175
0,05
0,26
0,46
1,54
539,00
4
6
175
0,15
0,26
0,15 ------------------------------------
0,56
196,00
3
16
10
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
76,00
3
20
6
0,15
3,50
0,15 ------------------------------------
3,80
45,60
6
8
23
0,05
0,26
0,46
1,54
70,84
4
8
23
0,15
0,26
0,15 ------------------------------------
0,56
25,76
0,15 ------------------------------------
13,60
272,00
1,34
238,52
C17 30X40 ( 1 Unidad )
C18 20X50 ( 1 Unidad )
C20 30X50 ( 1 Unidad )
C21 30X40 ( 1 Unidad )
C22 20X30 ( 1 Unidad )
C23 20X30 ( 1 Unidad )
C24 20X30 ( 1 Unidad )
C25 20X30 ( 4 Unidad )
C26 30X40 ( 4 Unidad )
C27 20X20 ( 4 Unidad )
0,26
0,16
0,16
0,26
0,26
0,36
0,46
0,26
0,46
0,46
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
3
12
10
0,15
13,30
6
6
89
0,05
0,26
0,36
3
16
6
0,15
7,10
0,15 ------------------------------------
7,40
88,80
6
6
19
0,05
0,16
0,26
0,94
35,72
3
16
6
0,15
2,80
0,15 ------------------------------------
3,10
37,20
3
12
2
0,15
2,80
0,15 ------------------------------------
3,10
12,40
6
6
19
0,05
0,16
0,26
0,94
35,72
3
16
8
0,15
2,80
0,15 ------------------------------------
3,10
49,60
3 6
12 6
2 19
0,15 0,05
2,80 0,16
0,15 -----------------------------------0,26 0,16 0,26 0,05
3,10 0,94
12,40 35,72
3
16
8
0,15
1,85
0,15 ------------------------------------
2,15
68,80
3 6
20 8
2 12
0,15 0,05
1,85 0,16
0,15 -----------------------------------0,26 0,16 0,26 0,05
2,15 0,94
17,20 45,12
3
12
0
0,15
2,03
0,15 ------------------------------------
2,33
0,00
3 6
20 8
12 14
0,15 0,05
2,03 0,26
0,15 -----------------------------------0,36 0,26 0,36 0,05
2,33 1,34
111,84 75,04
3
12
4
0,15
0,37
0,15 ------------------------------------
0,67
10,72
6
6
3
0,05
0,16
0,16
0,74
8,88
0,26
0,16
0,16
0,16
0,36
0,26
0,26
0,16
0,05
0,05
0,05
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO DIAMETRO CANTIDAD # [mm] Barras
DIAMETRO [mm]
RESUMEN COLUMNAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
a
b
PESO [Kg]
6
2350,26
196
517,06
8
2433,22
203
973,29
10
0,00
0
0,00
12
1071,72
90
1061,00
16
3009,40
251
4754,85
20
1292,84
108
3193,31
25
103,80
9
399,63
P. TOTAL
10899,14
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
36,08 302,08
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
16
2
0,20
5,25
0,20
------------ ------------ ------------
5,65
3
16
2
0,20
5,25
0,20
------------ ------------ ------------
5,65
11,30
6
6
31
0,20
0,16
0,46
1,49
46,19
3
16
2
0,20
6,10
0,20
------------ ------------ ------------
6,50
13,00
3
16
2
0,20
6,10
0,20
------------ ------------ ------------
6,50
13,00
6
6
30
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
40,20
6
6
12
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
16,08
3
12
3
0,20
3,70
0,20
------------ ------------ ------------
4,10
12,30
3
12
3
0,20
3,70
0,20
------------ ------------ ------------
4,10
12,30
6
6
24
0,05
0,16
0,46
1,34
32,16
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS DE ARRIOSTRE VA 20X50 EJE B
VA 20X50 EJE C
VA 20X50 EJE 2A
DIAMETRO [mm]
RESUMEN VIGAS DE ARRIOSTRE LONGITUD CANTIDAD Barras [m]
PESO [Kg]
6
134,63
12
8
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
24,60
3
24,35
16
48,60
5
76,79
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
130,76
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
29,62
1,44 90,81
0,16
0,16
0,46
0,46
0,05
0,05
11,30
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
V 20X50 EJE B N.-1.75 A N.-2.05
3
16
2
0,15
1
16
2
4,60
6
6
28
0,05
0,16
0,46
3
12
3
0,15
3,20
0,15
3
16
2
0,15
6,85
0,15
3
16
2
0,15
4,75
3
20
1
0,15
4,75
1
16
3
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS RAMPA VEHICULAR N. VARIABLE
V 20X50 EJE D1 N.-0.15 A N.+0.00 Y N.+0.00 A N.-1.80
V 20X40 CURVA
------------ ------------ ------------
4,90
9,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,60
0,15
4,60
9,20
1,34
37,52
------------ ------------ ------------
3,50
10,50
------------ ------------ ------------
7,15
14,30
0,15
------------ ------------ ------------
5,05
10,10
0,15
------------ ------------ ------------
5,05
5,05
10,60 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
10,60
31,80
3,35
10,05
0,16
0,46
0,05
1
12
3
3,35
3
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1
16
2
2,50
6
6
33
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
44,22
6
6
77
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
103,18
6
8
14
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
18,76
3
16
3
0,15
6,85
0,15
1
16
3
6,85
6
6
43
0,05
2,50
0,15
------------ ------------ ------------
2,80
5,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
5,00
------------ ------------ ------------
7,15
21,45
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,85
20,55
1,14
49,02
0,16
RESUMEN VIGAS RAMPA VEHICULAR N. VARIABLE LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] Barras [m] [Kg] 6
233,94
20
51,47
8
18,76
2
7,50
10
0,00
0
0,00
12
20,55
2
20,34
16
127,80
11
201,92
20
5,05
0
12,47
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
293,71
0,36
0,16
0,36
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
1
16
2
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1
20
2
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
5,80
1
16
3
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
8,70
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,20
2,40
1
16
3
6,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,25
18,75
1
16
3
5,45
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,45
16,35
6
6
34
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
45,56
6
6
31
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
41,54
6
6
25
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
33,50
3
20
2
0,15
6,20
13,00
2
20
2
0,15
2,05
1
12
1
1
16
6
8
V 20X50 EJE 4A N.-0.15
3
16
1
16
6
V 20X50 EJE F1 N.-0.15
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS (ACCESO VEHICULAR Y LOBY)
V 20X50 EJE F N.-0.15
V 20X50 EJE 4 N.-0.15
V 20X50 EJE B N.+0.00
V 20X50 EJE C N.+0.00
V 20X50 V 40X60 V 40X50 V 20X50 EJE 2 N.+0.00 Y N.-0.15
V 20X50 V 40X80 V 20X50 EJE 3 N.+0.00 Y N.-0.15
4,50
1,05
0,15
13,95
------------ ------------ ------------
6,50
------------ ------------ ------------ ------------
2,20
4,40
6,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,20
6,20
2
6,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
54
0,05
0,16
0,46
2
0,15
10,55
0,15
------------ ------------ ------------
10,85
21,70
2
10,55 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
10,55
21,10
6
66
0,05
1,34
88,44
3
16
2
0,15
1
16
2
5,10
6
6
23
0,05
2
16
2
0,15
1
8
2
2,45
2
16
3
0,15
1
16
2
6,20
6
6
9
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
12,06
6
6
12
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
16,08
6
8
15
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
20,10
2
16
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
2
20
1
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
1,70
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
2
16
3
0,15
1
16
2
8,40
6
6
16
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
6
6
24
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
6
8
8
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
3
20
2
0,15
6,65
0,15
3
20
3
0,15
2,95
0,15
3
20
3
0,15
1,50
3
20
2
0,15
5,95
1
16
3
1
16
2
1
25
6
1
25
6
10
6
10
6
10
6
0,16
0,46
5,10
0,15
0,16
0,16
0,46
0,46
0,05
0,05
6,20
12,40
1,34
72,36
------------ ------------ ------------
5,40
10,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,10
10,20
1,34
30,82
0,16 1,55
0,46
0,16
0,46
0,05
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,45
4,90
------------ ------------ ------------ ------------
2,70
8,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,55
6,20
12,40
------------ ------------ ------------ ------------
4,00
12,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,85
8,40
16,80
0,05
1,34
21,44
0,05
1,34
32,16
0,05
1,34
10,72
------------ ------------ ------------
6,95
13,90
------------ ------------ ------------
3,25
9,75
0,15
------------ ------------ ------------
1,80
5,40
0,15
------------ ------------ ------------
6,25
12,50
3,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,95
11,85
4,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,60
9,20
4,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,70
28,20
3
4,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,70
14,10
13
0,05
0,36
0,46
0,36
0,46
0,05
1,74
22,62
24
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
46,56
24
0,05
0,15
0,56
0,36
0,15
0,05
1,32
31,68
8
47
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
62,98
3
20
2
0,15
4,45
0,15
------------ ------------ ------------
4,75
9,50
3
16
1
0,15
4,45
0,15
------------ ------------ ------------
4,75
4,75
3
20
1
0,15
1,30
0,15
------------ ------------ ------------
1,60
1,60
3
20
3
0,15
4,60
0,15
------------ ------------ ------------
4,90
14,70
3
20
2
0,15
8,90
0,15
------------ ------------ ------------
9,20
18,40
1
16
3
3,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,85
11,55
3
12
2
0,15
------------ ------------ ------------
4,95
9,90
1
16
3
4,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,55
13,65
1
25
10
4,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,70
47,00
6
10
53
0,05
0,36
0,81
0,36
0,81
0,05
2,44
129,32
6
8
48
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
64,32
4,65
0,15
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
RESUMEN VIGAS (ACCESO VEHICULAR Y LOBY) LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [m] [Kg] [mm] Barras 6
321,60
27
70,75
8
255,78
22
102,31
10
230,18
20
142,71
12
30,05
3
29,75
16
235,50
20
372,09
20
110,65
10
273,31
25
89,30
8
343,81
P. TOTAL
1334,73
VIGAS RAMPA ACERA N. VARIABLE V 20X30 EJE B N.-0.60
3
12
2
0,15
1
12
2
3,20
6
6
19
0,05
V 20X50 EJE B N.-0.90 A N.-1.24
3
12
3
0,15
1
12
3
5,20
6
6
31
0,05
V 20X30 EJE C N.-0.30
3
12
3
0,15
1
12
3
3,15
6
6
20
0,05
V 20X30 EJE 2 N.-0.90
3
12
2
0,15
1 6
12 6
2 19
3,15 0,05
V 20X30 EJE 2A N.-1.24
3
16
2
0,15
1
16
3
3,10
6
6
20
0,05
0,16
0,26
3
12
1
0,15
3,10
0,15
3
16
2
0,15
3,10
0,15
1
12
3
3,10
6
6
20
0,05
V 20X30 EJE 5 N.-1.75
------------ ------------ ------------
3,50
7,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
0,15
3,20
6,40
0,94
17,86
0,16
0,26
5,20
0,15
0,16
0,26
0,05
------------ ------------ ------------
5,50
16,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,20
15,60
1,34
41,54
------------ ------------ ------------
3,45
10,35
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,15
9,45
0,94
18,80
0,16
0,46
3,15
0,15
0,16
0,26
3,15
0,15
0,16
0,16
0,46
0,26
0,05
0,05
------------ ------------ ------------
3,45
6,90
------------ ------------ ------------ ------------ -----------0,16 0,26 0,16 0,26 0,05
3,15 0,94
6,30 17,86
------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
3,10
9,30
0,94
18,80
------------ ------------ ------------
3,40
3,40
------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
9,30
0,94
18,80
0,16
RESUMEN VIGAS RAMPA ACERA N. VARIABLE LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] [m] Barras [Kg] 6
133,66
12
8
0,00
0
29,41 0,00
10
0,00
0
0,00
12
91,20
8
90,29
16
22,90
2
36,18
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
155,88
0,15
0,26
0,16
0,16
0,26
0,26
0,05
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
V 20X50 EJE B N.-1.40
3
16
2
0,15
1
16
2
7,65
6
6
47
0,05
V 20X50 EJE D1 N.-1.225
3
16
2
0,15
1
16
2
3,40
6
6
20
0,05
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS ACCESO INTERMEDIO ------------ ------------ ------------
7,95
15,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,65
7,65
15,30
1,34
62,98
0,16
0,46
3,40
0,15
3,70
7,40 6,80
1,34
26,80
0,16
89,78
8
19,75
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
0,00
0
0,00
16
45,40
4
71,73
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
91,48
135,53
0,05
3,40
8
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
0,46
------------ ------------ ------------
6
13,84
0,16
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
RESUMEN VIGAS ACCESO INTERMEDIO LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [m] [Kg] [mm] Barras
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,15
0,46
0,16
0,46
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
2
16
3
0,15
1
8
2
1
16
1
20
1
a
b
LONGITUD [m] c d
VIGAS PLANTA PRIMER PISO
V 20X40 EJE B
V 20X30 EJE B1
V 20X50 EJE D
V 20X40 EJE E
V 20X30 EJE G
V 20X30 EJE H
1,45
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
N + 3.50
------------ ------------ ------------ ------------
1,60
4,80
2,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,60
5,20
2
3,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
6,20
1
3,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
3,10
8
2
3,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,85
7,70
2
20
1
0,15
3,40
------------ ------------ ------------ ------------
3,55
3,55
2
16
2
0,15
3,40
------------ ------------ ------------ ------------
3,55
7,10
1
16
2
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,10
10,20
1
16
2
8,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,85
17,70
1
20
2
8,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,85
17,70
6
6
8
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
9,12
6
6
30
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
34,20
6
10
30
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
34,20
6
8
18
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
20,52
2
16
2
0,15
1
8
2
4,35
2
16
2
0,15
1
16
3
6,65
6
6
18
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
6
6
21
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
3
16
2
0,15
6,25
0,15
2
20
2
1,25
2
16
1
1,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2
20
2
0,15
2
16
3
6,25
6
8
23
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
6
6
14
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
2
16
2
0,15
1,55
1
20
1
0,15
1,55
1
8
2
3,05
2
20
3
0,15
3,50
2
16
3
0,15
3,45
1
16
3
7,65
6
6
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
6
8
31
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
2
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,75
5,25
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1
16
1
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
2,90
1
20
2
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
5,80
1
8
2
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
2
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
10,95
1
16
2
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
12,20
1
16
2
7,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,55
15,10
6
6
38
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
35,72
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
27,26
6
8
17
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
15,98
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
5,10
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1
16
3
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
8,70
1
8
2
3,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
6,10
2
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,65
4,95
1
12
3
6,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,05
18,15
1
12
3
5,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,50
16,50
6
6
35
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
32,90
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
27,26
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,35
4,35
8,70
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,35
6,65
19,95
0,05
1,14
20,52
0,05
1,34
28,14
------------ ------------ ------------
6,55
13,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,25
2,50
1,25
1,25
2,35
------------ ------------ ------------ ------------
2,50
5,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,25
18,75
0,05
1,34
30,82
0,05
1,34
18,76
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
1,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
6,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
10,95
------------ ------------ ------------ ------------
3,60
10,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,65
22,95
0,05
1,14
15,96
0,05
1,14
35,34
1,60
3,50
1,55
1,50
Obs.
ELEMENTO Estructural
V 20X30 Y V 40X60 EJE 2
V 20X50 EJE 2A
V 30X100 EJE 3
V 20X40 Y V 40X60 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
2
12
3
0,15
1
8
2
2,40
2
20
2
0,15
1
20
1
3,20
1
20
2
2,10
1
25
2
1
12
1 6
b 1,60
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
------------ ------------ ------------ ------------
1,75
5,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,40
4,80
------------ ------------ ------------ ------------
9,10
18,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
3,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,10
4,20
2,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,10
4,20
3
5,35
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,35
16,05
25
4
7,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,60
30,40
6
8
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
7,52
6
6
14
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
13,16
6
8
10
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
9,40
6
8
68
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
131,92
3
16
3
0,15
5,20
0,15
1
16
3
5,20
6
6
51
0,05
3
20
3
0,15
8,20
2
25
2
0,15
2,25
2
25
5
0,15
1,65
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
9,00
3
12
2
0,15
8,20
------------ ------------ ------------
8,50
17,00
1
25
4
8,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,20
32,80
1
20
4
8,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,20
32,80
6
10
56
0,05
0,26
0,30
0,26
0,30
0,05
1,22
68,32
6
10
56
0,05
0,26
0,96
0,26
0,96
0,05
2,54
142,24
3
16
3
0,15
6,60
0,15
------------ ------------ ------------
6,90
20,70
3
25
4
0,15
6,70
0,15
------------ ------------ ------------
7,00
28,00
3
20
2
0,15
6,70
0,15
------------ ------------ ------------
7,00
14,00
1
16
3
6,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,30
18,90
1
20
4
6,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,40
25,60
1
25
4
6,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,40
25,60
6
6
59
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
67,26
6
10
56
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
108,64
3
16
3
0,15
9,25
0,15
1
16
3
9,25
6
6
62
0,05
8,95
------------ ------------ ------------
5,50
16,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,20
15,60
1,34
68,34
------------ ------------ ------------
8,50
25,50
------------ ------------ ------------ ------------
2,40
4,80
0,16
9,55
28,65 27,75
0,94
58,28
0,16
464,40
39
102,17
302,18
26
120,87
10
353,40
30
219,11
12
78,05
7
77,27
16
330,35
28
521,95
20
173,80
15
429,29
25
134,80
12
518,98
P. TOTAL
1989,64
180,88
0,05
9,25
8
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
0,15
0,46
------------ ------------ ------------
6
11,00
0,15
0,16
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
RESUMEN VIGAS PLANTA PRIMER PISO N + 3.50 LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [m] [mm] Barras [Kg]
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,46
0,26
0,16
0,26
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
2
16
3
0,15
1,30
------------ ------------ ------------ ------------
1,45
1
20
1
0,15
1,30
------------ ------------ ------------ ------------
1,45
2,90
1
8
2
2,75
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,75
11,00
1
20
2
2,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,95
11,80
1
16
3
2,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,95
17,70
1
8
2
4,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,25
17,00
2
20
3
0,15
3,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
19,50
2
16
3
0,15
3,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
19,50
1
16
3
5,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,05
30,30
1
16
3
8,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,80
52,80
6
6
8
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
18,24
6
6
32
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
72,96
6
8
18
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
41,04
6
8
16
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
36,48
2
16
3
0,15
6,10
------------ ------------ ------------
6,40
38,40
2
20
3
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
10,20
2
20
3
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
10,20
1
16
2
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
24,40
1
20
1
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
12,20
6
8
20
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
53,60
6
8
16
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
42,88
2
16
2
0,15
1
8
2
3,05
2
16
3
0,15
3,50
2
20
2
0,15
3,50
1
12
3
7,60
6
6
11
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
14
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
8
23
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
10,20
1
8
2
2,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,55
10,20
1
16
3
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
15,00
1
8
2
2,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,25
9,00
2
16
3
0,15
1
16
2
9,25
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
21
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
16
2
0,15
1,65
1
20
1
0,15
1,65
1
8
2
1
20
1
8
2 2
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS PLANTA TIPO N.+7.00 Y N.+14.00
V 20X40 EJE B
V 20X50 EJE D
V 20X40 EJE E
V 20X30 EJE 2
V 20X30 EJE G
V 20X30 EJE 3
1,45
0,15
8,70
------------ ------------ ------------ ------------
1,60
6,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
12,20
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
21,90
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
14,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,60
45,60
0,05
0,94
20,68
0,05
0,94
26,32
0,05
0,94
43,24
1,55
1,25
------------ ------------ ------------ ------------
1,40
8,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
37,00
0,05
0,94
54,52
0,05
0,94
39,48
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
7,20
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
3,60
3,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,30
13,20
3
3,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
19,20
2
3,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,15
12,60
16
2
0,15
3,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
13,00
20
2
0,15
3,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
13,00
1
16
2
6,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,05
24,20
1
16
2
7,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,55
30,20
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,26
0,26
0,05
1,04
60,32
6
8
51
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
95,88
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
9,45
37,80
1
20
2
3,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
12,80
1
16
1
5,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,15
10,30
1
16
3
5,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,15
30,90
1
16
3
4,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
24,60
6
6
25
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
47,00
6
8
32
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
60,16
9,30
Obs.
ELEMENTO Estructural
V 20X50 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
3
16
2
0,15
------------ ------------ ------------
9,55
2
16
1
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
5,00
2
20
3
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
15,00
1
20
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
37,00
1
16
3
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
55,50
6
8
32
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
85,76
6
8
37
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
99,16
3
16
2
0,15
9,25
0,15
------------ ------------ ------------
9,55
38,20
1
16
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
37,00
1
12
1
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
6
92
0,05
b 9,25
0,16
RESUMEN VIGAS PLANTA CUBIERTA (2 PLANTAS) LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] Barras [m] [Kg] 6
512,48
43
112,75
8
643,40
54
257,36
10
0,00
0
0,00
12
64,10
6
63,46
16
642,80
54
1015,62
20
182,00
16
449,54
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
1898,73
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
18,76 101,21
LONGITUD [m] c d 0,15
0,26
0,16
e
0,26
f
0,05
LONGITUD [m] Unitaria Total 38,20
9,25
18,50
0,94
172,96
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
2
16
3
0,15
1
8
2
2,75
2
16
3
1
16
2
2
16
2
0,15
1
16
2
1
16
1
12
6
a
b
LONGITUD [m] c d
VIGAS PLANTA TERRAZA
V 20X30 EJE B
V 20X40 EJE D
V 20X30 EJE E
V 20X30 EJE G
V 20X30 EJE 2
V 20X40 EJE 3
V 20X30 EJE 3B
1,30
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
N + 17.50
------------ ------------ ------------ ------------
1,45
4,35
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,75
5,50
0,15
10,20 ------------ ------------ ------------ ------------
10,35
31,05
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
2,65
------------ ------------ ------------ ------------
2,80
5,60
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,10
10,20
2
8,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,80
17,60
1
8,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,80
8,80
6
54
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
50,76
6
6
32
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
30,08
6
6
12
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
11,28
2
16
1
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
1,70
2
20
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
2
20
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
2
16
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
1
20
1
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
6,10
1
16
2
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
12,20
6
8
32
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
36,48
6
8
16
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
18,24
3
16
2
0,15
7,55
15,70
2
16
2
0,15
3,30
1
16
2
7,55
6
6
55
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
14
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
12
3
0,15
1
8
2
3,20
2
16
2
0,15
2
20
1
2,90
1
16
2
6,05
1
16
2
1
12
1
6
6
24
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
41
0,05
0,16
0,26
0,16
6
8
19
0,05
0,16
0,26
0,16
6
6
15
0,05
0,16
0,26
0,16
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
3,00
1
8
2
2,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,70
5,40
1
16
2
2,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,80
5,60
1
8
2
2,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,05
4,10
2
16
2
0,15
1
16
2
9,25
6
6
28
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
21
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
4,50
1
8
2
2,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,70
5,40
1
16
2
3,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,70
7,40
1
16
2
3,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,70
7,40
1
8
2
1,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,80
3,60
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,20
2,40
1
12
1
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
9,25
1
16
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
18,50
6
6
22
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
25,08
6
6
26
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
29,64
6
6
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
15,96
3
12
2
0,15
3,05
0,15
1
12
2
3,05
6
6
20
0,05
------------ ------------ ------------
7,85
------------ ------------ ------------ ------------
3,45
6,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,55
15,10
0,05
0,94
51,70
0,05
0,94
13,16
1,65
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
5,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
6,40
------------ ------------ ------------ ------------
9,30
18,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,05
12,10
7,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,50
15,00
7,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,50
7,50
0,05
0,94
22,56
0,26
0,05
0,94
38,54
0,26
0,05
0,94
17,86
0,26
0,05
0,94
14,10
9,15
1,35
------------ ------------ ------------ ------------
1,40
2,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,25
9,25
18,50
0,05
0,94
26,32
0,05
0,94
19,74
1,35
1,05
------------ ------------ ------------
3,35
6,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
6,10
0,94
18,80
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
V 20X30 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
DIAMETRO [mm]
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
2
12
3
0,15
1
8
2
3,55
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
9,30
1
20
2
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
1
16
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
18,50
6
6
19
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
17,86
6
6
16
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
15,04
6
8
28
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
26,32
2
12
3
0,15
1
8
2
3,50
2
12
3
0,15
1
12
3
9,25
6
6
17
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
40
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
RESUMEN VIGAS PLANTA TERRAZA LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
b 1,60
1,75
5,25 7,10
4,50
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,55
3,50
7,00
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
13,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,50
9,25
27,75
0,05
0,94
15,98
0,05
0,94
37,60
PESO [Kg]
38
99,92
150,20
13
60,08
10
0,00
0
0,00
12
100,30
9
99,30
16
268,90
23
424,86
20
21,80
2
53,85
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
738,01
118,65
LONGITUD [m] Unitaria Total
3,55
454,20
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
f
------------ ------------ ------------ ------------
8
6,22
e
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
LONGITUD [m] c d
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
16
2
0,15
4,10
0,15
------------ ------------ ------------
4,40
1
20
1
0,15
4,10
0,15
------------ ------------ ------------
4,40
4,40
1
12
3
4,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
12,30
6
6
26
0,05
0,94
24,44
3
16
3
0,15
1
12
3
4,10
6
8
27
0,05
3
12
3
0,15
1
12
3
4,10
6
6
27
0,05
2
12
3
0,15
1
8
2
3,40
2
12
3
0,15
1
12
3
9,25
6
6
39
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
16
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
12
3
0,15
1
8
2
3,40
2
16
2
0,15
4,50
2
20
1
0,15
4,50
1
12
3
9,25
6
6
35
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
17
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
12
3
0,15
1
8
2
3,30
2
12
3
0,15
1
12
3
9,25
6
6
42
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
16
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
a
b
LONGITUD [m] c d
VIGAS PLANTA CUBIERTA V 20X30 EJE B
V 20X30 EJE E
V 20X30 EJE G
V 20X30 EJE 3B
V 20X30 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
DIAMETRO [mm]
RESUMEN VIGAS PLANTA CUBIERTA LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
0,16
0,26
4,10
0,15
0,16
0,26
0,05
8,80
4,40
13,20 12,30
0,94
25,38
0,16
0,26
4,10
0,15
0,16
0,26
0,05
------------ ------------ ------------
4,40
13,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
12,30
0,94
25,38
0,16 1,65
0,26
0,16
0,26
0,05
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
5,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------
4,75
14,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,60
9,25
27,75
0,05
0,94
36,66
0,05
0,94
15,04
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,55
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
9,30
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
4,65
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
27,75
0,05
0,94
32,90
0,05
0,94
15,98
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
5,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,65
3,30
6,60
------------ ------------ ------------ ------------
4,35
13,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,20
9,25
27,75
0,05
0,94
39,48
0,05
0,94
15,04
PESO [Kg]
18
45,08
45,58
4
18,23
10
0,00
0
0,00
12
176,55
15
174,78
16
31,30
3
49,45
20
9,05
0
22,35
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
309,91
79,46
N + 20.30
4,10
204,92
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
LONGITUD [m] Unitaria Total
------------ ------------ ------------
8
3,90
f
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
e
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
VE 20X30 EJE 5A (4 UNIDADES)
3
12
2
0,15
1
12
2
3,40
6
6
24
0,05
VE 20X30 EJE 5A (4 UNIDADES)
3
12
3
0,15
1
12
3
2,25
6
6
15
0,05
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS ESCALERAS SECUNDARIAS
DIAMETRO [mm]
RESUMEN VIGAS ESCALERAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
------------ ------------ ------------
3,70
29,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
3,40
27,20
0,94
90,24
0,16
0,26
2,25
0,15
2,55
30,60 27,00
0,94
56,40
0,16
PESO [Kg]
13
32,26
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
114,40
10
113,26
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
145,52
1,21 120,46
RESUMEN VIGAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
2696,25
225
593,18
8
1415,90
118
566,36
10
583,58
49
361,82
12
699,80
59
692,80
16
1753,55
147
2770,61
20
502,35
42
1240,80
25
224,10
19
862,79
P. TOTAL
7088,36
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
59,91 118,32
0,05
2,25
146,64
DIAMETRO [mm]
0,26
------------ ------------ ------------
8
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
0,16
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,15
0,26
0,16
0,26
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO DIAMETRO CANTIDAD # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
COLUMNAS C1 20X30 ( 1 Unidad )
C2 40X50 ( 1 Unidad )
C2 40X50 ( 2 Unidades )
C 20X40 (1 Unidad)
C4 30X40 ( 1 Unidad )
C4 40X90 ( 1 Unidad )
C5 30X50 ( 1 Unidad )
C5 30X50 ( 1 Unidad )
C7 30X40 ( 1 Unidad )
C7 20X40 ( 1 Unidad )
C8 30X50 ( 1 Unidad )
C9A 30X40 ( 1 Unidad )
C9B 30X40 ( 1 Unidad )
3
16
1
0,15
14,00
0,15
------------------------------------
14,30
3
12
4
0,15
14,00
0,15
------------------------------------
14,30
57,20
6
6
94
0,05
0,16
0,26
0,94
88,36
4
6
94
0,15
0,16
0,15
------------------------------------
0,46
43,24
3
12
4
0,15
7,80
0,15
------------------------------------
8,10
32,40
3
20
10
0,15
7,80
0,15
------------------------------------
8,10
81,00
6
8
53
0,05
0,36
0,46
1,74
92,22
4
8
53
0,15
0,36
0,15
------------------------------------
0,66
34,98
3
16
2
0,15
4,30
0,15
------------------------------------
4,60
18,40
3
12
12
0,15
4,30
0,15
------------------------------------
4,60
110,40
6
6
29
0,05
0,36
0,56
1,94
112,52
4
6
29
0,05
0,36
0,56
------------------------------------
0,97
56,26
------------------------------------
22,10
707,20
1,14
665,76
0,16
0,36
0,36
0,26
0,46
0,56
0,05
0,05
0,05
14,30
3
16
8
0,15
21,80
0,15
6
6
146
0,05
0,16
0,36
3
16
2
0,15
17,50
0,15
------------------------------------
17,80
35,60
3
20
8
0,15
17,50
0,15
------------------------------------
17,80
142,40
6
6
118
0,05
0,26
0,36
1,34
158,12
3
20
16
0,15
7,80
0,15
------------------------------------
8,10
129,60
3
25
6
0,15
7,80
0,15
------------------------------------
8,10
48,60
6
8
53
0,05
0,36
0,86
0,36
0,86
0,05
2,54
134,62
6
8
53
0,05
0,36
0,25
0,36
0,25
0,05
1,32
69,96
3
16
8
0,15
4,30
0,15
------------------------------------
4,60
36,80
3
12
4
0,15
4,30
0,15
------------------------------------
4,60
18,40
6
6
29
0,05
0,26
0,46
1,54
44,66
4
6
29
0,15
0,26
0,15
------------------------------------
0,56
16,24
3
16
6
0,15
4,30
0,15
------------------------------------
4,60
27,60
3
12
6
0,15
4,30
0,15
------------------------------------
4,60
27,60
6
6
29
0,05
0,26
0,46
1,54
44,66
4
6
29
0,15
0,26
0,15
------------------------------------
0,56
16,24
3
16
2
0,15
9,50
0,15
------------------------------------
9,80
19,60
3
12
8
0,15
9,50
0,15
------------------------------------
9,80
78,40
6
6
64
0,05
0,26
0,36
1,34
85,76
114,40
0,16
0,26
0,26
0,26
0,26
0,36
0,36
0,46
0,46
0,36
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
3
16
8
0,15
14,00
0,15
------------------------------------
14,30
3
12
2
0,15
14,00
0,15
------------------------------------
14,30
28,60
6
6
94
0,05
0,16
0,46
1,34
125,96
3
16
10
0,15
7,00
0,15
------------------------------------
7,30
73,00
3
12
2
0,15
7,00
0,15
------------------------------------
7,30
14,60
6
6
48
0,05
0,26
0,46
1,54
73,92
4
6
48
0,15
0,26
0,15
------------------------------------
0,56
26,88
3
16
4
0,15
7,00
0,15
------------------------------------
7,30
29,20
3
12
6
0,15
7,00
0,15
------------------------------------
7,30
43,80
6
6
48
0,05
0,26
0,36
1,34
64,32
3
16
10
0,15
3,50
0,15
------------------------------------
3,80
38,00
3
12
4
0,15
3,50
0,15
------------------------------------
3,80
15,20
6
6
24
0,05
0,26
0,36
1,34
32,16
0,16
0,26
0,26
0,26
0,46
0,46
0,36
0,36
0,05
0,05
0,05
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
C10 20X40 ( 1 Unidad )
C10 40X90 ( 1 Unidad )
C10 40X50 ( 1 Unidad )
C10 40X50 ( 1 Unidad )
C10 30X40 ( 1 Unidad )
C10 30X20 ( 1 Unidad )
TIPO DIAMETRO CANTIDAD # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
------------------------------------
3
12
8
0,15
10,50
0,15
6
6
71
0,05
0,16
0,36
3
16
2
0,15
3,50
0,15
------------------------------------
3,80
15,20
3
20
20
0,15
3,50
0,15
------------------------------------
3,80
152,00
6
8
24
0,05
0,36
0,86
0,36
0,86
0,05
2,54
121,92
6
8
24
0,05
0,36
0,25
0,36
0,25
0,05
1,32
63,36
3
16
6
0,15
7,75
0,15
------------------------------------
8,05
96,60
3
20
10
0,15
7,75
0,15
------------------------------------
8,05
161,00
6
8
53
0,05
0,36
0,46
1,74
92,22
4
8
53
0,15
0,36
0,15
------------------------------------
0,66
34,98
323,40
0,16
0,36
0,36
0,46
0,05
0,05
16
14
0,15
11,25
0,15
------------------------------------
11,55
2
0,15
11,25
0,15
------------------------------------
11,55
46,20
6
6
76
0,05
0,36
0,46
1,74
132,24
4
6
76
0,15
0,36
0,15
------------------------------------
0,66
50,16
172,80
0,36
0,46
0,05
3
16
8
0,15
10,50
0,15
------------------------------------
10,80
3
12
2
0,15
10,50
0,15
------------------------------------
10,80
43,20
6
6
71
0,05
0,26
0,36
1,34
190,28
3
12
6
0,15
2,80
0,15
6
6
20
0,05
0,26
0,16
0,26
0,36
0,05
-----------------------------------0,26
0,16
0,05
6
0,15
16,80
0,15
6
113
0,05
0,16
0,26
3
16
8
0,15
26,30
0,15
3
12
2
0,15
26,30
0,15
6
6
176
0,05
0,26
0,36
3
16
2
0,15
4,25
0,15
3
12
8
0,15
4,25
0,15
6
6
29
0,05
0,16
0,46
4
6
29
0,15
0,16
0,15
------------------------------------
C11 20X20 ( 1 Unidad )
3
16
6
0,15
7,07
0,15
------------------------------------
6
6
48
0,05
0,16
0,16
C12 20X20 ( 1Unidad )
3
12
4
0,15
2,80
0,15
4
6
20
0,05
0,16
0,16
C12 20X20 ( 1Unidad )
3
16
6
0,15
2,80
0,15
4
6
20
0,05
0,16
0,16
3
16
4
0,15
2,80
0,15
3
12
2
0,15
2,80
0,15
6
6
20
0,05
0,16
0,16
3
16
4
0,15
1,85
0,15
3
12
2
0,15
1,85
0,15
6
6
13
0,05
0,16
0,26
3
12
2
0,15
2,03
0,15
3
20
8
0,15
2,03
0,15
6
8
15
0,05
0,16
0,36
3
12
4
0,15
0,37
0,15
6
6
4
0,05
0,16
0,16
C12A 20X20 ( 1 Unidad )
C12A 20X30 ( 4 Unidad )
C12A 20X40 ( 4 Unidad )
C12A 20X20 ( 4 Unidad )
80,94
12
12
C10 20X50 ( 1 Unidad )
86,40
1,14
3
3
C10 30X40 ( 1 Unidad )
10,80
3
6
C10 20X30 ( 1 Unidad )
LONGITUD [m] Unitaria Total
------------------------------------
3,10
37,20
0,94
37,60
17,10
205,20
0,94
212,44
------------------------------------
26,60
425,60
------------------------------------
26,60
106,40
1,34
471,68
------------------------------------
4,55
18,20
------------------------------------
4,55
72,80
1,34
77,72
0,46
26,68
0,16
0,26
0,16
0,16
0,26
0,36
0,46
0,16
0,05
0,05
0,05
0,05
-----------------------------------0,16
0,16
0,05
------------------------------------
7,37
44,22
0,74
35,52
3,10
37,20
0,74
44,40
3,10
55,80
0,74
44,40
------------------------------------
3,10
12,40
------------------------------------
3,10
6,20
0,74
14,80
------------------------------------
2,15
34,40
------------------------------------
2,15
17,20
0,94
48,88
------------------------------------
2,33
18,64
------------------------------------
2,33
74,56
1,14
68,40
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,16
0,26
0,36
0,05
0,05
0,05
0,05
-----------------------------------0,16
0,16
0,05
0,67
10,72
0,74
11,84
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO DIAMETRO CANTIDAD # [mm] Barras
DIAMETRO [mm]
RESUMEN COLUMNAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
a
b
PESO [Kg]
6
2991,20
250
658,06
8
644,26
54
257,70
10
0,00
0
0,00
12
1013,64
85
1003,50
16
2298,42
192
3631,50
20
659,56
55
1629,11
25
48,60
5
187,11
P. TOTAL
7367,00
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
27,67 266,24
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
16
2
0,20
5,25
0,20
------------ ------------ ------------
5,65
3
16
2
0,20
5,25
0,20
------------ ------------ ------------
5,65
11,30
6
6
31
0,20
0,16
0,36
1,29
39,99
3
16
2
0,20
6,10
0,20
------------ ------------ ------------
6,50
13,00
3
16
2
0,20
6,10
0,20
------------ ------------ ------------
6,50
13,00
6
6
30
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
34,20
6
6
12
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
13,68
3
16
2
0,20
3,70
0,20
------------ ------------ ------------
4,10
8,20
3
16
2
0,20
3,70
0,20
------------ ------------ ------------
4,10
8,20
6
6
24
0,05
0,16
0,36
1,14
27,36
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS DE ARRIOSTRE VA 20X40 EJE B
VA 20X40 EJE C
VA 20X40 EJE 2A
DIAMETRO [mm]
RESUMEN VIGAS DE ARRIOSTRE LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
0,16
0,36
0,36
0,05
0,05
PESO [Kg]
6
115,23
10
8
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
0,00
0
0,00
16
65,00
6
102,70
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
128,05
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,16
11,30
25,35
1,15
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
111,16
VIGAS RAMPA VEHICULAR N. VARIABLE V 20X40 EJE B N.-1.75 A N.-2.05
V 20X40 EJE D1 N.-0.15 A N.+0.00 Y N.+0.00 A N.-1.80
V 20X40 CURVA
3
12
3
0,15
1
12
3
4,60
------------ ------------ ------------
4,90
14,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,60
0,15
4,60
13,80
6
6
28
0,05
0,16
0,36
1,14
31,92
3
12
3
0,15
3,20
0,15
3
16
2
0,15
6,85
0,15
------------ ------------ ------------
3,50
10,50
------------ ------------ ------------
7,15
3
16
2
0,15
4,75
14,30
0,15
------------ ------------ ------------
5,05
3
20
1
0,15
4,75
10,10
0,15
------------ ------------ ------------
5,05
1
12
3
5,05
10,60 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
10,60
31,80
0,16
0,36
0,05
1
16
2
3,35
3
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1
16
2
2,50
2,50
5,00
6
6
33
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
37,62
6
6
77
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
87,78
6
8
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
15,96
3
16
3
0,15
6,85
0,15
1
16
3
6,85
6
6
43
0,05
2,50
0,15
------------ ------------ ------------
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,35
6,70
2,80
5,60
------------ ------------ ------------
7,15
21,45
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,85
20,55
1,14
49,02
0,16
RESUMEN VIGAS RAMPA VEHICULAR N. VARIABLE LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [m] [Kg] [mm] Barras 6
206,34
18
45,39
8
15,96
2
6,38
10
0,00
0
0,00
12
70,80
6
70,09
16
83,70
7
132,25
20
5,05
0
12,47
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
266,59
0,36
0,16
0,36
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
1
16
2
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1
12
3
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
8,70
1
16
3
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
8,70
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,20
3,60
1
16
2
6,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,25
12,50
1
16
1
6,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,25
6,25
1
12
1
5,45
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,45
5,45
1
16
2
5,45
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,45
10,90
6
6
34
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
38,76
6
6
31
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
35,34
6
6
25
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
28,50
3
20
2
0,15
6,20
13,00
2
20
2
0,15
2,05
1
12
1
1
16
6
8
V 20X40 EJE 4A N.-0.15
3
16
1
16
6
V 20X40 EJE F1 N.-0.15
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS (ACCESO VEHICULAR Y LOBY)
V 20X40 EJE F N.-0.15
V 20X40 EJE 4 N.-0.15
V 20X40 EJE B N.+0.00
V 20X40 EJE C N.+0.00
V 20X40 V 40X60 V 40X50 V 20X40 EJE 2 N.+0.00 Y N.-0.15
V 20X40 V 40X80 V 20X40 EJE 3 N.+0.00 Y N.-0.15
4,50
1,05
0,15
13,95
------------ ------------ ------------
6,50
------------ ------------ ------------ ------------
2,20
4,40
6,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,20
6,20
2
6,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
54
0,05
0,16
0,36
2
0,15
10,55
0,15
------------ ------------ ------------
10,85
21,70
2
10,55 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
10,55
21,10
6
66
0,05
1,14
75,24
3
16
2
0,15
1 6
16 6
2 23
5,10 0,05
2
16
2
0,15
1
8
2
2,45
2
16
3
0,15
1
16
2
6,20
6
6
23
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
6
6
12
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
2
16
2
0,15
1,55
2
20
1
0,15
1,55
1
8
2
3,40
2
16
3
0,15
1
16
2
8,40
6
6
24
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
6
6
16
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
6
8
9
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
3
20
2
0,15
6,65
0,15
3
20
3
0,15
2,95
0,15
3
20
3
0,15
5,95
3
20
2
0,15
5,95
1
16
3
3,95
1
16
2
4,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,60
9,20
1
25
6
4,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,70
28,20
1
20
3
4,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,70
14,10
6
10
27
0,05
0,36
0,56
0,36
0,56
0,05
1,94
52,38
6
10
14
0,05
0,36
0,46
0,36
0,46
0,05
1,74
24,36
6
8
47
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
53,58
3
20
2
0,15
4,45
0,15
------------ ------------ ------------
4,75
9,50
3
16
1
0,15
4,45
0,15
------------ ------------ ------------
4,75
4,75
3
20
1
0,15
1,30
0,15
------------ ------------ ------------
1,60
1,60
3
20
3
0,15
4,60
0,15
------------ ------------ ------------
4,90
14,70
3
20
2
0,15
8,90
0,15
------------ ------------ ------------
9,20
18,40
1
16
3
3,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,85
11,55
3
12
2
0,15
------------ ------------ ------------
4,95
9,90
1
16
3
4,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,55
13,65
1
25
10
4,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,70
47,00
6
10
53
0,05
0,36
0,76
0,36
0,76
0,05
2,34
124,02
6
8
48
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
54,72
0,16
0,36
5,10
0,15
0,16
0,16
0,36
0,36
0,05
0,05
6,20
12,40
1,14
61,56
------------ ------------ ------------
5,40
10,80
------------ ------------ ------------ ------------ -----------0,16 0,36 0,16 0,36 0,05
5,10 1,14
10,20 26,22
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,55
2,45
4,90
------------ ------------ ------------ ------------
2,70
8,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,55
6,20
12,40
0,05
1,14
26,22
0,05
1,14
13,68
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
1,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------
4,00
12,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,85
8,40
16,80
0,05
1,14
27,36
0,05
1,14
18,24
0,05
1,14
10,26
------------ ------------ ------------
6,95
13,90
------------ ------------ ------------
3,25
9,75
0,15
------------ ------------ ------------
6,25
18,75
0,15
------------ ------------ ------------
6,25
12,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,95
11,85
4,65
0,15
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
RESUMEN VIGAS (ACCESO VEHICULAR Y LOBY) LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [m] [mm] Barras [Kg] 6
289,56
25
8
205,42
18
82,17
10
200,76
17
124,47
63,70
12
47,80
4
47,32
16
227,65
19
359,69
20
132,30
12
326,78
25
75,20
7
289,52
P. TOTAL
1293,65
VIGAS RAMPA ACERA N. VARIABLE V 20X40 EJE B N.-0.60
3
12
2
0,15
1
12
2
3,20
6
6
19
0,05
V 20X40 EJE B N.-0.90 A N.-1.24
3
12
3
0,15
1
12
3
5,20
6
6
31
0,05
V 20X30 EJE C N.-0.30
3
12
3
0,15
1
12
3
3,15
6
6
20
0,05
V 20X30 EJE 2 N.-0.90
3
12
2
0,15
1 6
12 6
2 19
3,15 0,05
V 20X30 EJE 2A N.-1.24
3
16
2
0,15
1
16
3
3,10
6
6
20
0,05
0,16
0,26
3
12
1
0,15
3,10
0,15
3
16
2
0,15
3,10
0,15
1
12
3
3,10
6
6
20
0,05
V 20X30 EJE 5 N.-1.75
------------ ------------ ------------
3,50
7,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
0,15
3,20
6,40
1,14
21,66
0,16
0,36
5,20
0,15
0,16
0,36
0,05
------------ ------------ ------------
5,50
16,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,20
15,60
1,14
35,34
------------ ------------ ------------
3,45
10,35
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,15
9,45
0,94
18,80
0,16
0,36
3,15
0,15
0,16
0,26
3,15
0,15
0,16
0,16
0,36
0,26
0,05
0,05
------------ ------------ ------------
3,45
6,90
------------ ------------ ------------ ------------ -----------0,16 0,26 0,16 0,26 0,05
3,15 0,94
6,30 17,86
------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
3,10
9,30
0,94
18,80
------------ ------------ ------------
3,40
3,40
------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
9,30
0,94
18,80
0,16
0,15
0,26
0,16
0,16
0,26
0,26
0,05
0,05
RESUMEN VIGAS RAMPA ACERA N. VARIABLE LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] [m] Barras [Kg] 6
131,26
11
8
0,00
0
28,88 0,00
10
0,00
0
0,00
12
91,20
8
90,29
16
22,90
2
36,18
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
155,35
VIGAS ACCESO INTERMEDIO V 20X40 EJE B N.-1.40
3
16
2
0,15
1
16
2
7,65
6
6
47
0,05
V 20X40 EJE D1 N.-1.225
3
16
2
0,15
1
16
2
3,40
6
6
20
0,05
------------ ------------ ------------
7,95
15,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,65
0,15
7,65
15,30
1,14
53,58
0,16
0,36
3,40
0,15
0,16
0,36
0,05
------------ ------------ ------------
3,70
7,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1,14
22,80
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
RESUMEN VIGAS ACCESO INTERMEDIO LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] Barras [m] [Kg] 6
76,38
7
8
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
0,00
0
0,00
16
45,40
4
71,73
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
88,54
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
16,80
14,80
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
121,88
VIGAS PLANTA PRIMER PISO
V 20X40 EJE B
V 20X30 EJE B1
V 20X50 EJE D
V 20X40 EJE E
V 20X30 EJE G
2
16
2
0,15
1
8
2
1
16
1
8
2 2
1,50
N + 3.50
------------ ------------ ------------ ------------
1,65
3,30
2,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,60
5,20
3
3,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
9,30
2
3,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,85
7,70
20
2
0,15
3,40
------------ ------------ ------------ ------------
3,55
7,10
16
2
0,15
3,40
------------ ------------ ------------ ------------
3,55
7,10
1
16
2
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,10
10,20
1
16
2
8,85
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,85
17,70
6
6
26
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
29,64
6
6
29
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
33,06
6
8
30
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
34,20
2
12
3
0,15
1
8
2
4,35
2
12
3
0,15
1
16
2
6,65
6 6
6 6
18 21
0,05 0,05
3
16
2
0,15
6,25
2
20
1
0,15
1,25
2
16
2
0,15
2,40
2
20
1
0,15
2,40
1
16
3
6,25
6
8
20
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
6
6
14
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
2
16
3
0,15
1
8
2
3,05
2
20
3
0,15
2
16
2
2,10
1
16
3
7,65
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
6
13
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
6 6
6 8
14 22
0,05 0,05
0,16 0,16
0,36 0,36
0,16 0,16
0,36 0,36
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,75
3,50
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1
16
1
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
2,90
1
20
2
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
5,80
1
8
2
3,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
7,30
1
16
2
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
12,20
1
16
2
7,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,55
15,10
6
6
32
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
30,08
6
6
30
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
28,20
6
8
17
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
15,98
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
4,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,35
4,35
8,70
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
4,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,35
6,65
13,30
0,94 0,94
16,92 19,74
------------ ------------ ------------
6,55
13,10
------------ ------------ ------------ ------------
1,40
1,40
------------ ------------ ------------ ------------
2,55
5,10
------------ ------------ ------------ ------------
2,55
2,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,25
18,75
0,05
1,34
26,80
0,05
1,34
18,76
0,16 0,16
1,55
0,26 0,26 0,15
0,16 0,16
0,26 0,26
0,05 0,05
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
6,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
10,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,10
4,20
7,65
22,95
0,05
1,14
14,82
0,05 0,05
1,14 1,14
15,96 25,08
3,50
1,60
3,50
Obs.
ELEMENTO Estructural
V 20X30 EJE H
V 20X30 Y V 30X60 EJE 2
V 20X40 EJE 2A
V 40X90 EJE 3
V 20X40 Y V 30X60 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
5,10
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
1
12
3
2,90
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,90
8,70
1
8
2
3,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
6,10
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,65
4,95
1
12
3
6,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,05
18,15
1
12
3
5,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,50
16,50
6
6
35
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
32,90
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
27,26
2
12
3
0,15
1
8
2
2,40
2
20
2
0,15
8,95
3
20
4
0,15
7,60
1
12
3
1
20
6
6
6
17
0,05
b 1,55
1,50
1,60
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
------------ ------------ ------------ ------------
1,75
5,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,40
4,80
9,10
18,20
------------ ------------ ------------
7,90
31,60
5,35
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,35
16,05
7,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,60
45,60
0,94
15,98
0,16
------------ ------------ ------------ -----------0,15
0,26
0,16
0,26
0,05
6
6
11
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
10,34
6
10
67
0,05
0,26
0,56
0,26
0,56
0,05
1,74
116,58
3
16
2
0,15
5,20
0,15
1
16
2
5,20
6
6
51
0,05
3
20
3
0,15
8,20
2
25
3
0,15
2,25
2
25
6
0,15
1,65
------------ ------------ ------------ ------------
3
12
2
0,15
1
25
6
8,20
6
10
25
0,05
0,36
0,86
0,36
0,86
0,05
2,54
63,50
6
10
56
0,05
0,36
0,86
0,36
0,86
0,05
2,54
142,24
3
16
3
0,15
6,60
0,15
------------ ------------ ------------
6,90
20,70
3
25
4
0,15
6,70
0,15
------------ ------------ ------------
7,00
28,00
1
16
3
6,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,30
18,90
1
20
3
6,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,40
19,20
1
25
3
6,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,40
19,20
6
8
59
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
67,26
6
8
55
0,05
0,26
0,56
0,26
0,56
0,05
1,74
95,70
3
16
2
0,15
9,25
0,15
1
16
2
9,25
6
6
62
0,05
------------ ------------ ------------
5,50
11,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,20
10,40
1,14
58,14
------------ ------------ ------------
8,50
25,50
------------ ------------ ------------ ------------
2,40
7,20
1,80
10,80
0,16
8,20
8,50
17,00 49,20
------------ ------------ ------------
9,55
19,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
18,50
0,94
58,28
0,16
410,08
35
90,22
323,22
27
129,29
10
322,32
0
199,84
12
100,70
9
99,69
16
269,70
23
426,13
20
167,90
14
414,71
25
114,40
0
440,44
P. TOTAL
1800,32
168,41
0,05
8,20
8
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
0,15
0,36
------------ ------------ ------------
6
10,69
0,15
0,16
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
RESUMEN VIGAS PLANTA PRIMER PISO N + 3.50 LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] Barras [m] [Kg]
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,36
0,26
0,16
0,26
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
2
12
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,45
8,70
1
8
2
2,75
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,75
11,00
1
16
3
2,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,95
17,70
1
8
2
4,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,25
17,00
2
20
2
0,15
3,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
13,00
2
25
1
0,15
3,10
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
6,50
1
12
3
5,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,05
30,30
1
16
2
8,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,80
35,20
6
6
9
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
20,52
6
6
32
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
72,96
6
6
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
31,92
6
8
27
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
61,56
2
16
2
0,15
6,10
------------ ------------ ------------
6,40
25,60
2
16
1
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
2
20
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
6,80
2
16
1
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
1
16
2
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
24,40
1
20
1
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
8
41
0,05
2
16
2
0,15
1
8
2
3,05
2
16
3
0,15
3,50
2
20
1
0,15
3,50
1
12
3
7,60
6
6
10
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
14
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
8
23
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
12
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
6,80
1
8
2
2,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,55
10,20
1
12
2
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
10,00
1
8
2
2,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,25
9,00
2
12
3
0,15
1
12
2
9,25
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
21
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
7,20
1
8
2
3,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,30
13,20
1
20
2
3,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
12,80
1
16
1
3,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
6,40
1
8
2
3,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,15
12,60
2
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
3,25
19,50
1
16
2
6,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,05
24,20
1
12
3
7,55
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,55
45,30
6
6
30
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
56,40
6
6
29
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
54,52
6
8
21
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
39,48
2
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
9,45
56,70
1
16
2
5,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,15
20,60
1
12
1
5,15
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,15
10,30
1
12
3
4,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
24,60
6
6
55
0,05
1,34
147,40
3
16
2
0,15
------------ ------------ ------------
9,55
38,20
2
16
1
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
5,00
2
20
3
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
15,00
1
20
2
6,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,30
25,20
1
16
1
6,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,30
12,60
1
16
2
3,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,30
13,20
6
8
32
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
85,76
6
8
21
0,05
0,16
0,46
0,16
0,46
0,05
1,34
56,28
6
6
12
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
22,56
3
16
2
0,15
9,25
0,15
1
16
2
9,25
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS PLANTA TIPO N.+7.00 Y N.+14.00
V 20X40 EJE B
V 20X50 EJE D
V 20X30 EJE E
V 20X30 EJE 2
V 20X30 EJE G
V 20X50 EJE 3
V 20X50 V 20X30 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
Y
1,30
0,16 1,45
0,15
0,46
0,16
0,46
0,05
6,10
12,20
1,34
109,88
------------ ------------ ------------ ------------
1,60
6,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,05
12,20
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
21,90
------------ ------------ ------------ ------------
3,65
7,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,60
45,60
0,05
0,94
18,80
0,05
0,94
26,32
0,05
0,94
43,24
1,55
1,25
------------ ------------ ------------ ------------
1,40
8,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
37,00
0,05
0,94
54,52
0,05
0,94
39,48
1,65
3,10
9,30
0,16
0,46
9,25
0,15
0,16
0,46
0,05
------------ ------------ ------------
9,55
38,20
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
37,00
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
6
6
92
0,05
0,16
LONGITUD [m] c d
e
f
0,26
0,05
LONGITUD [m] Unitaria Total
EJE 5A 0,26
0,16
0,94
172,96
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
RESUMEN VIGAS PLANTA CUBIERTA (2 PLANTAS) LONGITUD PESO DIAMETRO CANTIDAD [mm] [m] Barras [Kg] 6
718,36
60
158,04
8
481,40
41
192,56
10
0,00
0
0,00
12
227,00
19
224,73
16
416,80
35
658,54
20
92,30
8
227,98
25
6,50
1
25,03
P. TOTAL
1486,88
17,75 VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
83,77
VIGAS PLANTA TERRAZA
V 20X30 EJE B
V 20X40 EJE D
V 20X30 EJE E
V 20X30 EJE G
V 20X30 EJE 2
2
12
2
0,15
1
8
2
2
12
1
16
2 1 1
16
6
6
6
6
6
6
2 2
1,30
N + 17.50
------------ ------------ ------------ ------------
1,45
2,90
2,75
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,75
5,50
3
0,15
10,20 ------------ ------------ ------------ ------------
10,35
31,05
3
10,14 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
10,14
30,42
16
3
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
2,75
8,25
12
3
5,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
5,10
15,30
2
8,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
8,80
17,60
44
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
41,36
39
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
36,66
12
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
11,28
16
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
20
1
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
1,70
1
8
2
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
2
12
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
2
16
2
0,15
1,55
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
1
12
2
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
12,20
1
16
3
6,10
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6,10
18,30
6
6
16
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
18,24
6
6
15
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
17,10
6
8
16
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
18,24
3
12
2
0,15
7,55
15,70
2
16
2
0,15
3,55
1
16
2
7,55
6
6
55
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
14
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2
12
2
0,15
1
8
2
3,20
2
16
2
0,15
2
20
1
3,20
1
16
2
6,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1
16
2
7,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,50
15,00
6
8
21
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
19,74
6
6
16
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
15,04
6
6
59
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
55,46
2
12
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
3,00
1
8
2
2,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,70
5,40
1
12
2
2,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,80
5,60
1
8
2
2,05
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,05
4,10
2
12
2
0,15
1
12
2
9,25
6
6
28
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
21
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
2,60
------------ ------------ ------------
7,85
------------ ------------ ------------ ------------
3,70
7,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
7,55
15,10
0,05
0,94
51,70
0,05
0,94
13,16
1,65
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
3,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
6,40
------------ ------------ ------------ ------------
9,30
18,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,20
3,20
6,05
12,10
9,15
1,35
------------ ------------ ------------ ------------
1,40
2,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,25
9,25
18,50
0,05
0,94
26,32
0,05
0,94
19,74
Obs.
ELEMENTO Estructural
V 20X40 EJE 3
V 20X30 EJE 3B
V 20X30 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
DIAMETRO [mm]
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
2
12
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,50
3,00
1
8
2
2,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,70
5,40
1
16
2
3,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,70
7,40
1
20
1
3,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,70
3,70
1
8
2
1,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,80
3,60
2
12
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
1,20
2,40
1
12
1
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
9,25
1
16
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
18,50
6
6
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
15,96
6
6
16
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
18,24
6
8
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
15,96
6
8
14
0,05
0,16
0,36
0,16
0,36
0,05
1,14
15,96
3
12
2
0,15
3,05
0,15
1
12
2
3,05
6
6
20
0,05
2
12
3
0,15
1
8
2
3,55
2
16
3
0,15
1
16
2
3,00
1
12
1
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
9,25
1
16
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
18,50
6
6
27
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
25,38
6
6
16
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
15,04
6
6
14
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
13,16
2
12
2
0,15
1
8
2
3,50
2
12
2
0,15
1
12
2
9,25
6
6
17
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
40
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
RESUMEN VIGAS PLANTA TERRAZA LONGITUD CANTIDAD Barras [m]
b 1,35
1,05
3,35
6,70 6,10
0,94
18,80
0,16 1,60
0,26
0,16
0,26
0,05
------------ ------------ ------------ ------------
1,75
5,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,55
7,10
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
13,95
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
6,00
4,50
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,55
3,50
7,00
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
9,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,50
9,25
18,50
0,05
0,94
15,98
0,05
0,94
37,60
PESO [Kg]
39
102,57
121,20
11
48,48
10
0,00
0
0,00
12
187,20
16
185,33
16
213,92
18
337,99
20
8,60
1
21,24
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
695,61
135,07
LONGITUD [m] Unitaria Total
3,05
466,22
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
f
------------ ------------ ------------
8
5,15
e
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
LONGITUD [m] c d
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
16
3
0,15
1
12
2
4,10
6
6
26
0,05
0,16
0,26
3
16
2
0,15
4,10
0,15
3
12
1
0,15
4,10
0,15
1
12
2
4,10
6
6
27
0,05
3
12
2
0,15
1
12
2
4,10
6
6
27
0,05
2
12
2
0,15
1
8
2
3,40
2
16
3
0,15
1
12
2
9,25
6 6
6 6
39 16
0,05 0,05
2
12
2
0,15
1
8
2
3,40
2
16
2
0,15
------------ ------------ ------------ ------------
4,65
9,30
1
20
1
2,50
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,50
2,50
1
16
2
9,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
9,25
18,50
6
6
35
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
32,90
6
6
17
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
0,05
0,94
15,98
2
12
2
0,15
1
8
2
3,30
2
12
2
0,15
1
12
2
9,25
6
6
42
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
6
6
16
0,05
0,16
0,26
0,16
0,26
a
b
LONGITUD [m] c d
VIGAS PLANTA CUBIERTA V 20X30 EJE B
V 20X30 EJE E
V 20X30 EJE G
V 20X30 EJE 3B
V 20X30 EJE 4
V 20X30 EJE 5A
DIAMETRO [mm]
RESUMEN VIGAS PLANTA CUBIERTA LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
4,10
4,40
8,20
0,94
24,44
------------ ------------ ------------
4,40
8,80
------------ ------------ ------------
4,40
4,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
8,20
0,94
25,38
0,16
0,26
4,10
0,15
0,16
0,16
0,26
0,26
0,05
0,05
13,20
------------ ------------ ------------
4,40
8,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
8,20
0,94
25,38
0,16 1,65
0,26
0,16
0,26
0,05
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
3,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
------------ ------------ ------------ ------------
4,75
14,25
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,60
9,25
18,50
0,94 0,94
36,66 15,04
0,16 0,16 1,55
0,26 0,26
0,16 0,16
0,26 0,26
0,05 0,05
------------ ------------ ------------ ------------
1,70
3,40
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
6,80
4,50
------------ ------------ ------------ ------------
1,80
3,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
1,65
3,30
6,60
------------ ------------ ------------ ------------
4,35
8,70
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,20
9,25
18,50
0,05
0,94
39,48
0,05
0,94
15,04
PESO [Kg]
20
50,67
20,20
2
8,08
10
0,00
0
0,00
12
94,10
8
93,16
16
64,05
6
101,20
20
2,50
1
6,18
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
259,28
66,48
N + 16.80 4,10
230,30
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
LONGITUD [m] Unitaria Total
------------ ------------ ------------
8
3,90
f
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,15
e
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
VE 20X30 EJE 5A (4 UNIDADES)
3
12
2
0,15
1
12
2
3,40
6
6
24
0,05
3
12
3
0,15
1
12
3
2,25
6
6
15
0,05
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
VIGAS ESCALERAS SECUNDARIAS
VE 20X30 EJE 5A (4 UNIDADES)
DIAMETRO [mm]
RESUMEN VIGAS ESCALERAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
------------ ------------ ------------
3,70
29,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,40
3,40
27,20
0,94
90,24
0,16
0,26
2,25
0,15
2,55
30,60 27,00
0,94
56,40
0,16
PESO [Kg]
13
32,26
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
114,40
10
113,26
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
145,52
1,21 120,46
RESUMEN VIGAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
2790,37
233
613,88
8
1167,40
98
466,96
10
523,08
0
324,31
12
933,20
78
923,87
16
1409,12
118
2226,41
20
408,65
35
1009,37
25
196,10
0
754,99
P. TOTAL
6319,78
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
59,91 105,49
0,05
2,25
146,64
DIAMETRO [mm]
0,26
------------ ------------ ------------
8
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
0,16
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
6
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
0,15
0,26
0,16
0,26
0,05
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
ESCALERAS DE N-3.50 A N+0.00 CORTE E1-E1
DESCANSO
DESCANSO
CORTE E2-E2
7
10
9
0,15
8,04
3,18
0,15 ------------------------
11,52
103,68
3
10
9
0,15
4,96
0,15 ------------------------------------
5,26
47,34
3 3
8 8
32 32
0,15 0,15
1,27 1,27
0,15 -----------------------------------0,15 ------------------------------------
1,57 1,57
50,24 50,24
3
10
9
0,15
3,32
0,15 ------------------------------------
3,62
32,58
3 3
10 10
21 21
0,15 0,15
1,55 1,55
0,15 -----------------------------------0,15 ------------------------------------
1,85 1,85
38,85 38,85
3
10
9
0,15
2,13
0,15 ------------------------------------
2,43
21,88
3 3
10 10
21 21
0,15 0,15
0,83 0,83
0,15 -----------------------------------0,15 ------------------------------------
1,13 1,13
23,73 23,73
8
10
9
0,15
2,92
2,13
0,15 ------------------------
5,35
48,15
3
10
9
0,15
4,96
0,15 ------------------------------------
5,26
47,34
3 3
8 8
18 18
0,10 0,10
1,27 1,27
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,47 1,47
26,46 26,46
3
10
6
0,15
1,54
0,15 ------------------------------------
1,84
11,04
3
10
6
0,15
1,36
0,15 ------------------------------------
1,66
9,96
2
8
9
0,10
0,50 ------------------------------------------------
0,60
5,40
3
10
9
0,15
2,22
0,15 ------------------------------------
2,52
22,68
3
10
9
0,15
2,22
0,15 ------------------------------------
2,52
22,68
3 3
8 8
13 13
0,15 0,15
1,27 1,27
0,15 -----------------------------------0,15 ------------------------------------
1,57 1,57
20,41 20,41
8
10
6
0,15
3,25
0,15 ------------------------------------
3,55
21,30
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
3 3
8 8
11 11
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
11,00 11,00
8
10
6
0,15
2,00
0,15 ------------------------------------
2,30
13,80
8
10
6
0,15
2,00
0,15 ------------------------------------
2,30
13,80
3 3
8 8
2 2
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
2,00 2,00
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
3 3
8 8
13 13
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
13,00 13,00
3
10
6
0,15
2,36
0,15 ------------------------------------
2,66
15,96
2 3
8 10
9 6
0,10 0,15
0,50 -----------------------------------------------2,36 0,15 ------------------------------------
0,60 2,66
5,40 15,96
8
10
6
0,15
3,25
0,15 ------------------------------------
3,55
21,30
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
3 3
8 8
11 11
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
11,00 11,00
8
10
6
0,15
2,00
0,15 ------------------------------------
2,30
13,80
8
10
6
0,15
2,00
0,15 ------------------------------------
2,30
13,80
3 3
8 8
2 2
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
2,00 2,00
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
3 3
8 8
13 13
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
13,00 13,00
DE N+3.50 A N+7.00
CORTE E4-E4
CORTE E5-E5
CORTE E6-E6
DE N+7.00 A N+10.50 CORTE E4-E4
CORTE E5-E5
CORTE E6-E6
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
10
6
0,15
2,36
0,15 ------------------------------------
2,66
15,96
2 3
8 10
9 6
0,10 0,15
0,50 -----------------------------------------------2,36 0,15 ------------------------------------
0,60 2,66
5,40 15,96
8
10
6
0,15
3,25
0,15 ------------------------------------
3,55
21,30
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
3 3
8 8
11 11
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
11,00 11,00
8
10
6
0,15
2,00
0,15 ------------------------------------
2,30
13,80
8
10
6
0,15
2,00
0,15 ------------------------------------
2,30
13,80
3 3
8 8
2 2
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
2,00 2,00
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
8
10
6
0,15
3,35
0,15 ------------------------------------
3,65
21,90
3 3
8 8
13 13
0,10 0,10
0,80 0,80
0,10 -----------------------------------0,10 ------------------------------------
1,00 1,00
13,00 13,00
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
DE N+10.50 A N+14.00 CORTE E4-E4
CORTE E5-E5
CORTE E6-E6
DIAMETRO [mm]
RESUMEN ESCALERAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
0,00
0
0,00
6
8
366,42
31
146,57
8
2
10
900,13
76
558,08
10
3
12
0,00
0
0,00
12
4
16
0,00
0
0,00
16
5
20
0,00
0
0,00
20
6
25
0,00
0
0,00
25
7
P. TOTAL
704,65
1
8 9
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
6,90 102,18
10
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LOSA ALIGERADA PLANTA PRIMER PISO 1
6
126
6
99
N + 3.50
12,00 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
LOSA ALIGERADA PLANTA TIPO 1
DIAMETRO [mm]
6
87
RESUMEN LOSAS ALIGERADAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
12,00 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
PESO [Kg]
6
4932,00
412
1085,04
8
0,00
0
0,00
10
0,00
0
0,00
12
0,00
0
0,00
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
1085,04
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
35,86
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
30,26
12,00
1512,00
N + 7.00 Y +14,00
12,00 ------------ ------------ ------------ ------------ ------------
LOSA ALIGERADA PLANTA TERRAZA 1
LONGITUD [m] Unitaria Total
12,00
2376,00
N + 17.50 12,00
1044,00
Obs.
ELEMENTO Estructural
TIPO #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
8
21
0,10
1
8
21
2,20
3
8
15
0,10
1
8
15
3,10
3
8
21
0,10
1
8
21
4,10
3
8
28
0,10
1
8
28
3,00
3
8
63
0,10
3,90
0,10
------------ ------------ ------------
4,10
258,30
3
8
63
0,10
3,90
0,10
------------ ------------ ------------
4,10
258,30
3
8
27
0,10
9,30
0,10
------------ ------------ ------------
9,50
256,50
3
8
27
0,10
9,30
0,10
------------ ------------ ------------
9,50
256,50
a
b
LONGITUD [m] c d
LOSA MACIZA PLANTA TIPO e = 0.15
2,20
2,40
100,80
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
2,20
92,40
0,10
------------ ------------ ------------
3,30
99,00
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,10
93,00
4,10
DIAMETRO [mm]
RESUMEN LOSAS MACIZAS CANTIDAD LONGITUD [m] Barras
4,30
90,30
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
4,10
86,10
------------ ------------ ------------
3,20
89,60
------------ ------------ ------------ ------------ ------------
3,00
84,00
PESO [Kg]
6
0,00
0
0,00
8
1764,80
148
705,92
10
0,00
0
0,00
12
0,00
0
0,00
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
705,92
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
6,80 103,81
N + 14.00
------------ ------------ ------------
3,00
0,10 0,10
LOSA MACIZA PLANTA CUBIERTA e = 0.12
LONGITUD [m] Unitaria Total
N + 7.00 Y +10.50
LOSA MACIZA PLANTA TERRAZA e = 0.15
f
------------ ------------ ------------
3,10
0,10
e
N + 16.80
Obs.
ELEMENTO TIPO Estructural #
LONGITUD [m] c d e
LONGITUD [m] Unitaria Total
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
3
8
92
0,15
1,30
0,15
------------------------------------
1,60
147,20
3
8
54
0,15
1,30
0,15
------------------------------------
1,60
86,40
3
10
54
0,15
1,30
0,15
------------------------------------
1,60
86,40
3
12
39
0,15
1,30
0,15
------------------------------------
1,60
62,40
3 3
10 10
18 18
0,15 0,15
9,90 11,40
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
10,20 11,70
183,60 210,60
a
b
f
LOSA BASE MURO
DIAMETRO [mm]
3
8
123
0,15
1,10
0,15
------------------------------------
1,40
172,20
3
10
123
0,15
1,10
0,15
------------------------------------
1,40
172,20
3 3
8 10
74 14
0,15 0,15
1,10 4,90
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
1,40 5,20
103,60 72,80
3
10
14
0,15
8,70
0,15
------------------------------------
9,00
126,00
3 3
10 8
14 82
0,15 0,15
7,15 1,30
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
7,45 1,60
104,30 131,20
3
8
82
0,15
1,30
0,15
------------------------------------
1,60
131,20
3
10
82
0 15 0,15
1 30 1,30
0 15 0,15
------------------------------------
1 60 1,60
131 20 131,20
3
10
16
0,15
3,60
0,15
------------------------------------
3,90
62,40
3 3
10 8
16 10
0,15 0,15
11,00 1,30
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
11,30 1,60
180,80 16,00
3 3
10 10
10 16
0,15 0,15
1,30 3,15
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
1,60 3,45
16,00 55,20
3
8
47
0,15
1,20
0,15
------------------------------------
1,50
70,50
3 3
8 10
47 47
0,15 0,15
1,20 1,20
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
1,50 1,50
70,50 70,50
3
10
14
0,15
7,60
0,15
------------------------------------
7,90
110,60
RESUMEN LOSAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
0,00
0
0,00
8
928,80
78
371,52
10
1582,60
132
981,21
12
62,40
6
61,78
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
1414,51
Obs.
ELEMENTO TIPO Estructural #
DIAMETRO [mm]
CANTIDAD Barras
a
b
LONGITUD [m] c d e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
LOSA BASE MURO Y LOSA BASE BOVEDAS
DIAMETRO [mm]
3
10
38
0,15
3,10
0,15
------------------------------------
3,40
129,20
3
10
40
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
128,00
3
10
62
0,15
4,10
0,15
------------------------------------
4,40
272,80
3
8
26
0,15 ,
1,10 ,
0,15 ,
------------------------------------
1,40 ,
36,40 ,
3 3
10 10
50 20
0,15 0,15
5,00 1,10
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
5,30 1,40
265,00 28,00
3
12
20
0,15
1,10
0,15
------------------------------------
1,40
28,00
RESUMEN LOSAS CANTIDAD LONGITUD Barras [m]
PESO [Kg]
6
0,00
0
0,00
8
36,40
4
14,56
10
823,00
69
510,26
12
28,00
3
27,72
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
552,54
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3)
18,99 103,58
Obs.
ELEMENTO TIPO DIAMETRO CANTIDAD Estructural # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
LOSA PLANTA BAJA (ACCESO VEHICULAR)
e = 0.15 m
DIAMETRO [mm]
3
10
37
0,15
6,20
0,15
------------------------------------
6,50
3
12
37
0,15
1,55
0,15
------------------------------------
1,85
68,45
3
10
37
0,15
9,30
0,15
------------------------------------
9,60
355,20
3
10
17
0,15
9,20
0,15
------------------------------------
9,50
161,50
3 3
10 10
17 17
0,15 0,15
5,30 10,80
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
5,60 11,10
95,20 188,70
3
12
17
0,15
2,00
0,15
------------------------------------
2,30
39,10
3
12
17
0,15
1,25
0,15
------------------------------------
1,55
26,35
3 3
12 10
8 8
0,15 0,15
2,00 10,60
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
2,30 10,90
18,40 87,20
3
10
8
0,15
7,50
0,15
------------------------------------
7,80
62,40
PROM.
3 3
10 10
10 10
0,15 0,15
9,70 6,50
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
10,00 6,80
100,00 68,00
PROM. PROM.
3
10
20
0,15
7,00
0,15
------------------------------------
7,30
146,00
PROM.
3
10
20
0,15
6,00
0,15
------------------------------------
6,30
126,00
PROM.
3
10
20
0,15
6,00
0,15
------------------------------------
6,30
126,00
3 3
10 10
20 39
0,15 0,15
6,00 6,50
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
6,30 6,80
126,00 265,20
3 3
10 12
39 8
0,15 0,15
6,60 1,00
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
6,90 1,30
269,10 10,40
PROM.
3
10
35
0,15
7,80
0,15
------------------------------------
8,10
283,50
PROM.
3 3
10 12
35 12
0,15 0,15
7,90 0,90
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
8,20 1,20
287,00 14,40
PROM.
3
12
24
0,15
1,00
0,15
------------------------------------
1,30
31,20
3 3
10 10
12 12
0,15 0,15
5,00 4,00
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
5,30 4,30
63,60 51,60
3 3
12 10
32 20
0,15 0,15
1,00 2,90
0,15 0,15
-----------------------------------------------------------------------
1,30 3,20
41,60 64,00
3
10
20
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
64,00
RESUMEN LOSA PLANTA BAJA LONGITUD CANTIDAD Barras [m]
PESO [Kg]
6
0,00
0
8
0,00
1
0,00
10
3230,70
270
2003,03
12
249,90
0
247,40
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3
0,00
0
0,00
P. TOTAL
2250,44
15,28 147,28
240,50
PROM.
PROM.
PROM. PROM.
ELEMENTO TIPO DIAMETRO CANTIDAD Estructural # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
LOSA PLANTA BAJA (LOBBY)
e = 0.15 m
DIAMETRO [mm]
3
10
17
0,15
5,50
0,15
------------------------------------
5,80
98,60
PROM.
3
10
17
0,15
6,50
0,15
------------------------------------
6,80
115,60
PROM.
3
12
23
0,15
6,10
0,15
------------------------------------
6,40
147,20
3
12
23
0,15
6,10
0,15
------------------------------------
6,40
147,20
3
10
20
0,15
1,00
0,15
------------------------------------
1,30
26,00
PROM.
3
10
20
0,15
1,20
0,15
------------------------------------
1,50
30,00
PROM.
3
12
20
0,15
1,30
0,15
------------------------------------
1,60
32,00
PROM.
3
12
39
0,15
6,00
0,15
------------------------------------
6,30
245,70
PROM.
3
12
39
0,15
5,80
0,15
------------------------------------
3
10
39
0,15
3,50
0,15
------------------------------------
6,10 3,80
237,90 148,20
PROM. PROM.
RESUMEN LOSA PLANTA BAJA LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
0,00
0
8
0,00
1
0,00
10
418,40
35
259,41
12
810,00
0
801,90
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
1061,31
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3
0,00
4,97 213,54
ELEMENTO TIPO DIAMETRO CANTIDAD Estructural # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
LOSA RAMPA VEHICULAR e = 0.15 m
DIAMETRO [mm]
3
12
51
0,15
8,60
0,15
------------------------------------
8,90
453,90
PROM.
3
12
51
0,15
8,10
0,15
------------------------------------
8,40
428,40
PROM.
3
16
39
0,15
7,90
0,15
------------------------------------
8,20
319,80
PROM.
3
16
39
0,15
8,20
0,15
------------------------------------
8,50
331,50
PROM.
RESUMEN LOSA RAMPA LONGITUD CANTIDAD Barras [m]
PESO [Kg]
6
0,00
0
0,00
8
0,00
0
0,00
10
0,00
1
0,00
12
882,30
0
873,48
16
651,30
0
1029,05
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
1902,53
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3
6,87 276,93
ELEMENTO TIPO DIAMETRO CANTIDAD Estructural # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
LOSA RAMPA ACERA
e = 0.15 m
DIAMETRO [mm]
3
10
22
0,15
5,60
0,15
------------------------------------
5,90
129,80
PROM.
3
10
22
0,15
7,10
0,15
------------------------------------
7,40
162,80
PROM.
3
10
22
0,15
6,75
0,15
------------------------------------
7,05
155,10
3
10
22
0,15
11,90
0,15
------------------------------------
12,20
268,40
3
10
22
0,15
7,60
0,15
------------------------------------
7,90
173,80
3
12
22
0,15
1,05
0,15
------------------------------------
1,35
29,70
3
10
30
0,15
3,30
0,15
------------------------------------
3,60
108,00
3
12
30
0,15
3,20
0,15
------------------------------------
3,50
105,00
3
12
30
0,15
3,25
0,15
------------------------------------
3,55
106,50
3
10
51
0,15
3,10
0,15
------------------------------------
3,40
173,40
3
12
51
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
163,20
3
12
51
0,15
3,10
0,15
------------------------------------
3,40
173,40
3
10
35
0,15
3,10
0,15
------------------------------------
3,40
119,00
3
12
35
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
112,00
3
12
35
0,15
3,10
0,15
------------------------------------
3,40
119,00
3
10
23
0,15
8,10
0,15
------------------------------------
8,40
193,20
PROM.
3
10
23
0,15
8,60
0,15
------------------------------------
8,90
204,70
PROM.
3
10
20
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
64,00
3
12
20
0,15
2,70
0,15
------------------------------------
3,00
60,00
3
12
20
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
64,00
3
10
13
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
41,60
3
12
13
0,15
2,70
0,15
------------------------------------
3,00
39,00
3
12
13
0,15
2,90
0,15
------------------------------------
3,20
41,60
3
10
9
0,15
1,50
0,15
------------------------------------
1,80
16,20
3
12
9
0,15
1,40
0,15
------------------------------------
1,70
15,30
3
12
9
0,15
1,50
0,15
------------------------------------
1,80
16,20
3
10
11
0,15
1,50
0,15
------------------------------------
1,80
19,80
3
12
11
0,15
1,40
0,15
------------------------------------
1,70
18,70
3
12
11
0,15
1,50
0,15
------------------------------------
1,80
19,80
RESUMEN LOSA RAMPA LONGITUD CANTIDAD Barras [m]
PESO [Kg]
6
0,00
0
8
0,00
1
0,00
10
1829,80
153
1134,48
12
1083,40
0
1072,57
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
2207,04
VOLUMEN DE HORMIGON (m3) CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3
11,06 199,55
0,00
ELEMENTO TIPO DIAMETRO Estructural # [mm]
CANTIDAD Barras
3
12
288
0,15
4,30
0,15
------------ ------------ ------------
4,60
1324,80
3
12
288
0,15
4,30
0,15
------------ ------------ ------------
4,60
1324,80
3
10
30
0,15
6,10
0,15
------------ ------------ ------------
6,40
192,00
3
10
30
0,15
6,10
0,15
------------ ------------ ------------
6,40
192,00
3
10
30
0,15
9,30
0,15
------------ ------------ ------------
9,60
288,00
3
10
30
0,15
9,30
0,15
------------ ------------ ------------
9,60
288,00
3
10
30
0,15
10,80
0,15
------------ ------------ ------------
11,10
333,00
3
10
30
0,15
10,80
0,15
------------ ------------ ------------
11,10
333,00
3
10
30
0,15
3,00
0,15
------------ ------------ ------------
3,30
99,00
3
10
30
0,15
3,00
0,15
------------ ------------ ------------
3,30
99,00
a
b
LONGITUD [m] c d
e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
Obs.
MURO PERIMETRAL
Muro e=0.20
MURO PERIMETRAL Muro e=0.20
3
12
66
0,15
4,00
0,15
------------ ------------ ------------
4,30
283,80
prom.
3
12
66
0,15
4,00
0,15
------------ ------------ ------------
4,30
283,80
prom.
3
10
28
0,15
6,30
0,15
------------ ------------ ------------
6,60
184,80
prom.
3
10
28
0,15
6,30
0,15
------------ ------------ ------------
6,60
184,80
prom.
MURO PERIMETRAL Muro e=0.20
3
12
167
0,15
4,65
0,15
------------ ------------ ------------
4,95
826,65
prom.
3
12
167
0,15
4,65
0,15
------------ ------------ ------------
4,95
826,65
prom.
3
10
32
0,15
9,50
0,15
------------ ------------ ------------
9,80
313,60
prom.
3
10
32
0,15
9,50
0,15
------------ ------------ ------------
9,80
313,60
prom.
3
10
32
0,15
7,00
0,15
------------ ------------ ------------
7,30
233,60
prom.
3
10
32
0,15
7,00
0,15
------------ ------------ ------------
7,30
233,60
prom.
MURO PERIMETRAL Muro e=0.20
3
12
33
0,15
4,10
0,15
------------ ------------ ------------
4,40
145,20
3
12
33
0,15
4,10
0,15
------------ ------------ ------------
4,40
145,20
3
10
28
0,15
3,10
0,15
------------ ------------ ------------
3,40
95,20
3
10
28
0,15
3,10
0,15
------------ ------------ ------------
3,40
95,20
MURO PERIMETRAL Muro e=0.20
DIAMETRO [mm]
3
12
93
0,15
4,30
0,15
------------ ------------ ------------
4,60
427,80
prom.
3
12
93
0,15
4,30
0,15
------------ ------------ ------------
4,60
427,80
prom.
3
10
30
0,15
9,10
0,15
------------ ------------ ------------
9,40
282,00
prom.
3
10
30
0,15
9,10
0,15
------------ ------------ ------------
9,40
282,00
prom.
RESUMEN MUROS PERIMETRALES LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
0,00
0
8
0,00
0
0,00 0,00
10
4042,40
337
2506,29
12
6016,50
502
5956,34
16
0,00
0
0,00
20
0,00
0
0,00
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
8462,62
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
56,06
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3
150,97
ELEMENTO TIPO DIAMETRO CANTIDAD Estructural # [mm] Barras
a
b
LONGITUD [m] c d e
f
LONGITUD [m] Unitaria Total
ZAPATAS Z1 (1 unidad)
3
10
24
0,20
1,80
0,20 ------------------------------------
2,20
52,80
3
12
36
0,20
1,80
0,20 ------------------------------------
2,20
79,20
Z2 (1 unidad)
3
10
32
0,20
2,40
0,20 ------------------------------------
2,80
89,60
3
16
32
0,20
2,40
0,20 ------------------------------------
2,80
89,60
Z3 (1 unidad)
3
10
32
0,20
2,40
0,20 ------------------------------------
2,80
89,60
3
12
32
0,20
2,40
0,20 ------------------------------------
2,80
89,60
Z4 (1 unidad)
3
10
28
0,20
2,10
0,20 ------------------------------------
2,50
70,00
3
12
42
0,20
2,10
0,20 ------------------------------------
2,50
105,00
Z5 (1 unidad)
3
10
36
0,20
2,70
0,20 ------------------------------------
3,10
111,60
3
16
54
0,20
2,70
0,20 ------------------------------------
3,10
167,40
Z6 (1 unidad)
3
8
22
0,20
1,60
0,20 ------------------------------------
2,00
44,00
3
12
22
0,20
1,60
0,20 ------------------------------------
2,00
44,00
Z7 (1 unidad)
3
8
22
0,20
1,60
0,20 ------------------------------------
2,00
44,00
3
12
22
0,20
1,60
0,20 ------------------------------------
2,00
44,00
Z8 (1 unidad)
3
10
24
0,20
1,80
0,20 ------------------------------------
2,20
52,80
3
12
36
0,20
1,80
0,20 ------------------------------------
2,20
79,20
3
10
29
0,20
3,50
0,20 ------------------------------------
3,90
113,10
3
20
29
0,20
3,50
0,20 ------------------------------------
3,90
113,10
3
10
35
0,20
2,90
0,20 ------------------------------------
3,30
115,50
3
20
35
0,20
2,90
0,20 ------------------------------------
3,30
115,50
3
8
12
0,20
0,90
0,20 ------------------------------------
1,30
15,60
3
12
12
0,20
0,90
0,20 ------------------------------------
1,30
15,60
Z9 (1 unidad)
Z10 (1 unidad)
DIAMETRO [mm]
RESUMEN ZAPATAS LONGITUD CANTIDAD [m] Barras
PESO [Kg]
6
0,00
0
0,00
8
103,60
9
41,44
10
695,00
58
430,90
12
456,60
39
452,03
16
257,00
22
406,06
20
228,60
20
564,64
25
0,00
0
0,00
P. TOTAL
1895,08
VOLUMEN DE HORMIGON (m3)
22,69
CUANTIA DE ARMADURA (Kg/m3
83,52
Obs.
SAP2000
11/30/08 21:00:38
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 21:02:13
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 21:03:03
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 21:03:58
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 21:26:59
VISTA TRIDIMENSIONAL ESTRUCTURA DEFORMADA POR COMBSERV COMBSERV = 1.00 PP + 1.00 CM + 1.00 CV + 1.00 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (COMBSERV) - Ton, m, C Units
VISTA TRIDIMENSIONAL PLANTA TIPO DEFORMADA POR COMBSERV COMBSERV = 1.00 PP + 1.00 CM + 1.00 CV + 1.00 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (COMBSERV) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:28:51
VIGAS PLANTA CIMENTACION MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:45:43
VIGAS PLANTA CIMENTACION FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:46:00
VIGAS PLANTA BAJA MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:46:40
VIGAS PLANTA BAJA FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:47:02
VIGAS PLANTA MEZZANINE MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:57:06
VIGAS PLANTA MEZZANINE FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:57:22
VIGAS PLANTA TIPO MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:56:34
VIGAS PLANTA TIPO FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:56:19
VIGAS PLANTA CUBIERTA MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:53:49
VIGAS PLANTA CUBIERTA FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:54:18
VIGAS TECHO SALA MAQUINAS MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:55:28
VIGAS TECHO SALA MAQUINAS FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000 11/30/08 21:55:43
SAP2000
11/30/08 22:02:48
COLUMNAS VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:04:39
COLUMNAS FUERZA AXIAL POR UDCON3 UDCON3 = 1.00 PP + 1.00 CM + 0.45 CV + 1.00 ET + 1.00 ESPEC SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Axial Force Diagram (UDCON3) - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:04:54
COLUMNAS MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON3 UDCON3 = 1.00 PP + 1.00 CM + 0.45 CV + 1.00 ET + 1.00 ESPEC SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 2-2 Diagram (UDCON3) - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:05:09
COLUMNAS FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON3 UDCON3 = 1.00 PP + 1.00 CM + 0.45 CV + 1.00 ET + 1.00 ESPEC SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON3) - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:05:25
COLUMNAS MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON3 UDCON3 = 1.00 PP + 1.00 CM + 0.45 CV + 1.00 ET + 1.00 ESPEC SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Moment 3-3 Diagram (UDCON3) - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:05:39
COLUMNAS FUERZA CORTANTE V33 POR UDCON3 UDCON3 = 1.00 PP + 1.00 CM + 0.45 CV + 1.00 ET + 1.00 ESPEC SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Shear Force 3-3 Diagram (UDCON3) - Ton, m, C Units
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
ZAPATAS Y LOSAS DE CIMENTACION ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-12.0
SAP2000
6.5
8.3
10.2
12.0
11/30/08 22:11:27
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
ZAPATAS Y LOSAS DE CIMENTACION ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-12.0
SAP2000
6.5
8.3
10.2
12.0
11/30/08 22:11:57
-6.2
-2.3
1.5
5.4
9.2
13.1
16.9
20.8
24.6
ZAPATAS Y LOSAS DE CIMENTACION MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-10.0
SAP2000
28.5
32.3
36.2
40.0
11/30/08 22:13:16
-6.2
-2.3
1.5
5.4
9.2
13.1
16.9
20.8
24.6
ZAPATAS Y LOSAS DE CIMENTACION MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-10.0
SAP2000
28.5
32.3
36.2
40.0
11/30/08 22:13:44
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
LOSA MACIZA PLANTA BAJA ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:16:44
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
LOSA MACIZA PLANTA BAJA ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:17:00
-1.27
-1.04
-0.81
-0.58
-0.35
-0.12
0.12
0.35
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-1.50
LOSA MACIZA PLANTA BAJA MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
0.58
0.81
1.04
1.27
1.50
11/30/08 22:15:59
-1.27
-1.04
-0.81
-0.58
-0.35
-0.12
0.12
0.35
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-1.50
LOSA MACIZA PLANTA BAJA MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
0.58
0.81
1.04
1.27
1.50
11/30/08 22:16:20
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
CARPETA DE COMPRESION ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:18:18
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
CARPETA DE COMPRESION ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:18:34
-0.85
-0.69
-0.54
-0.38
-0.23
-0.08
0.08
0.23
0.38
CARPETA DE COMPRESION MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-1.00
SAP2000
0.54
0.69
0.85
1.00
11/30/08 22:19:02
-0.85
-0.69
-0.54
-0.38
-0.23
-0.08
0.08
0.23
0.38
CARPETA DE COMPRESION MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-1.00
SAP2000
0.54
0.69
0.85
1.00
11/30/08 22:19:18
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
CARPETA DE COMPRESION ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:20:42
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
CARPETA DE COMPRESION ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:20:56
-0.85
-0.69
-0.54
-0.38
-0.23
-0.08
0.08
0.23
0.38
CARPETA DE COMPRESION MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-1.00
SAP2000
0.54
0.69
0.85
1.00
11/30/08 22:20:05
-0.85
-0.69
-0.54
-0.38
-0.23
-0.08
0.08
0.23
0.38
CARPETA DE COMPRESION MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-1.00
SAP2000
0.54
0.69
0.85
1.00
11/30/08 22:20:19
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
MURO DE CONTENCION Y BOVEDAS ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:22:28
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
-6.00
MURO DE CONTENCION Y BOVEDAS ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
3.23
4.15
5.08
6.00
11/30/08 22:22:47
-1.69
-1.38
-1.08
-0.77
-0.46
-0.15
0.15
0.46
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-2.00
MURO DE CONTENCION Y BOVEDAS MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
0.77
1.08
1.38
1.69
2.00
11/30/08 22:23:15
-25.4
-20.8
-16.2
-11.5
-6.9
-2.3
2.3
6.9
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant F11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-30.0
MURO DE CONTENCION Y BOVEDAS FUERZA AXIAL F11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
11.5
16.2
20.8
25.4
30.0
11/30/08 22:24:22
-4.23
-3.46
-2.69
-1.92
-1.15
-0.38
0.38
1.15
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-5.00
MURO DE CONTENCION Y BOVEDAS MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
1.92
2.69
3.46
4.23
5.00
11/30/08 22:23:43
-42.3
-34.6
-26.9
-19.2
-11.5
-3.8
3.8
11.5
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Resultant F22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
-50.0
MURO DE CONTENCION Y BOVEDAS FUERZA AXIAL F22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000
19.2
26.9
34.6
42.3
50.0
11/30/08 22:24:53
SAP2000
11/30/08 22:26:02
1º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 1 - Period 1.41203 - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:26:33
3º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 3 - Period 0.91399 - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:26:58
5º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 5 - Period 0.34765 - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:27:24
7º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 7 - Period 0.28640 - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:27:49
9º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 9 - Period 0.20156 - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:28:23
11º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 11 - Period 0.11035 - Ton, m, C Units
SAP2000
11/30/08 22:28:49
12º MODO DE VIBRAR
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio con sismo - Deformed Shape (MODOS) - Mode 12 - Period 0.08453 - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:40:15
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:41:40
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:42:53
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:43:49
VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:45:15
VISTA TRIDIMENSIONAL DEFORMADA POR COMBSERV COMBSERV = 1.00 PP + 1.00 CM + 1.00 CV + 1.00 ET SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Deformed Shape (COMBSERV) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:47:23
PLANTA TIPO DEFORMADA POR COMBSERV COMBSERV = 1.00 PP + 1.00 CM + 1.00 CV + 1.00 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Deformed Shape (COMBSERV) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:50:09
VIGAS DE CIMENTACION MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:50:31
VIGAS DE CIMENTACION FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:51:16
VIGAS PLANTA BAJA MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:51:32
VIGAS PLANTA BAJA FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:52:33
VIGAS PLANTA MEZZANINE MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:52:53
VIGAS PLANTA MEZZANINE FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:53:56
VIGAS PLANTA TIPO MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 20:54:15
VIGAS PLANTA TIPO FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 21:57:30
VIGAS SALA DE MAQUINAS MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 21:58:00
VIGAS SALA DE MAQUINAS FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 21:59:11
COLUMNAS VISTA TRIDIMENSIONAL
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - 3-D View - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 21:59:38
COLUMNAS FUERZA AXIAL POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Axial Force Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 21:59:56
COLUMNAS MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 22:00:08
COLUMNAS FUERZA CORTANTE V22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 2-2 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 22:00:20
COLUMNAS MOMENTO FLECTOR M33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Moment 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 22:00:33
COLUMNAS FUERZA CORTANTE V33 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Shear Force 3-3 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
SAP2000
12/1/08 22:28:31
LOSAS DE CIMENTACION ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -12.0
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
6.5
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
8.3
10.2
12.0
SAP2000
12/1/08 22:29:09
LOSAS DE CIMENTACION ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -12.0
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
6.5
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
8.3
10.2
12.0
SAP2000
12/1/08 22:30:31
LOSAS DE CIMENTACION MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -5.0
-1.5
1.9
5.4
8.8
12.3
15.8
19.2
22.7
26.2
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
29.6
33.1
36.5
40.0
SAP2000
12/1/08 22:31:13
LOSAS DE CIMENTACION MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -5.0
-1.5
1.9
5.4
8.8
12.3
15.8
19.2
22.7
26.2
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
29.6
33.1
36.5
40.0
SAP2000
12/1/08 22:33:07
LOSAS PLANTA BAJA ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -6.00
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
3.23
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
4.15
5.08
6.00
SAP2000
12/1/08 22:33:32
LOSAS PLANTA BAJA ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -12.0
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
6.5
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
8.3
10.2
12.0
SAP2000
12/1/08 22:32:25
LOSAS PLANTA BAJA MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -2.00
-1.69
-1.38
-1.08
-0.77
-0.46
-0.15
0.15
0.46
0.77
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
1.08
1.38
1.69
2.00
SAP2000
12/1/08 22:32:41
LOSAS PLANTA BAJA MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -2.00
-1.69
-1.38
-1.08
-0.77
-0.46
-0.15
0.15
0.46
0.77
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
1.08
1.38
1.69
2.00
SAP2000
12/1/08 22:36:20
LOSAS PLANTA TIPO ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -12.0
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
6.5
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
8.3
10.2
12.0
SAP2000
12/1/08 22:35:52
LOSAS PLANTA TIPO ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -12.0
-10.2
-8.3
-6.5
-4.6
-2.8
-0.9
0.9
2.8
4.6
6.5
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
8.3
10.2
12.0
SAP2000
12/1/08 22:36:46
LOSAS PLANTA TIPO MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
-2.00
-1.69
-1.38
-1.08
-0.77
-0.46
-0.15
0.15
0.46
0.77
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
1.08
1.38
1.69
2.00
SAP2000
12/1/08 22:37:03
LOSAS PLANTA TIPO MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
-2.00
-1.69
-1.38
-1.08
-0.77
-0.46
-0.15
0.15
0.46
0.77
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
1.08
1.38
1.69
2.00
SAP2000
12/1/08 22:40:48
LOSAS SALA DE MAQUINAS ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
-6.00
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
3.23
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
4.15
5.08
6.00
SAP2000
12/1/08 22:41:04
LOSAS SALA DE MAQUINAS ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
-6.00
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
3.23
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
4.15
5.08
6.00
SAP2000
12/1/08 22:40:16
LOSAS SALA DE MAQUINAS MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
-1.00
-0.85
-0.69
-0.54
-0.38
-0.23
-0.08
0.08
0.23
0.38
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
0.54
0.69
0.85
1.00
SAP2000
12/1/08 22:40:29
LOSAS SALA DE MAQUINAS MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET
-1.00
-0.85
-0.69
-0.54
-0.38
-0.23
-0.08
0.08
0.23
0.38
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
0.54
0.69
0.85
1.00
SAP2000
12/1/08 22:42:12
MURETES Y MUROS DE CONTENCION ESFUERZO CORTANTE S13 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -6.00
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
3.23
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S13 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
4.15
5.08
6.00
SAP2000
12/1/08 22:42:29
MURETES Y MUROS DE CONTENCION ESFUERZO CORTANTE S23 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -6.00
-5.08
-4.15
-3.23
-2.31
-1.38
-0.46
0.46
1.38
2.31
3.23
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Stress S23 Diagram - Visible Face (UDCON2) - Kgf, cm, C Units
4.15
5.08
6.00
SAP2000
12/1/08 22:42:56
MURETES Y MUROS DE CONTENCION MOMENTO FLECTOR M11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -2.00
-1.69
-1.38
-1.08
-0.77
-0.46
-0.15
0.15
0.46
0.77
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
1.08
1.38
1.69
2.00
SAP2000
12/1/08 22:44:09
MURETES Y MUROS DE CONTENCION FUERZA AXIAL F11 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -40.0
-33.8
-27.7
-21.5
-15.4
-9.2
-3.1
3.1
9.2
15.4
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant F11 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
21.5
27.7
33.8
40.0
SAP2000
12/1/08 22:43:24
MURETES Y MUROS DE CONTENCION MOMENTO FLECTOR M22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -5.00
-4.23
-3.46
-2.69
-1.92
-1.15
-0.38
0.38
1.15
1.92
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant M22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
2.69
3.46
4.23
5.00
SAP2000
12/1/08 22:44:28
MURETES Y MUROS DE CONTENCION FUERZA AXIAL F22 POR UDCON2 UDCON2 = 1.35 PP + 1.35 CM + 1.50 CV + 1.35 ET -40.0
-33.8
-27.7
-21.5
-15.4
-9.2
-3.1
3.1
9.2
15.4
SAP2000 v12.0.0 - File:edificio convencional 1 - Resultant F22 Diagram (UDCON2) - Ton, m, C Units
21.5
27.7
33.8
40.0
