ANALISIS AVANZADO Y NORMAS VIGENTES DE CONCRETO ARMADO Y ALBAÑILERIA ESTRUCTURAL N.VIILASECA C
ANALISIS DINAMICO OBJETIVO – Con la base de los conceptos y aplicaciones del análisis y diseño estructural, se busca revisar algunos aspectos que permitan el intercambio de experiencias de los participantes
ANALISIS DINAMICO 1. INTRODUCCION La Ingeniería Antisísmica ofrece un amplio campo de
estudio e investigación, se pretende hacer una presentación de los conceptos que corresponde al tema y a la vez de transmitir en una secuencia lógica el estado actual de la ingeniería peruana, mostrando con algunas comentarios los métodos normalmente empleados.
ANALISIS DINAMICO Etapas de trabajo para desarrollar un Reglamento
de Diseño Sísmico, según Colindres
Las macro - etapas a seguir serían las siguientes: 1. Investigación topográfica, geológica y estratigráfica. 2. Recopilación y análisis de datos sísmicos. 3. Determinación de propiedades del subsuelo. 4. Zonificación y riesgo sísmico de zonas. 5. Preparación del reglamento sísmico.
ANALISIS DINAMICO
ANALISIS DINAMICO Simplificaciones aceptadas En el análisis dinámico se desprecian comúnmente ciertos
efectos: a) Deformaciones de las losas en su propio plano. b) Deformaciones en las columnas ( axiales). c) Inercia rotacional ( del piso ) d) Rotación y traslación de la base ( que se introduce en la interacción suelo - estructura.)
ANALISIS DINAMICO ORIGEN Y PROPAGACION DE LOS MOVIMIENTOS
SISMICOS
En resumen, los movimientos telúricos resultan de la
liberación repentina de la energía de deformación acumulada en el manto (foco profundo ) o en un lecho rocoso dentro de la corteza ( foco superficial ) .
Defínese foco como el sitio mismo de origen del sismo.
ANALISIS DINAMICO
A lo largo de su trayectoria, las ondas sufren transformaciones por causa de los cambios en densidad del suelo, la estratificación, etc. Así pues, en las interfases de los estratos ocurre reflexión, refracción , difracción y polarización de la onda; dependiendo de la densidad, el suelo amortigua la vibración, atenuando en mayor proporción los modos de frecuencia más elevada; la inelasticidad produce, además, asentamientos diferenciales, e, incluso, licuefacción del suelo.
MEDICION DE LOS MOVIMIENTOS SISMICOS
La cantidad de energía liberada, o, en otras palabras, la importancia de un sismo, se determina por su intensidad o por su magnitud.
Intensidad es una medida relativa que indica el grado en
el cual los efectos de un sismo se notan en un lugar. La intensidad decrece a medida que la distancia del sitio considerado al epicentro aumenta. Una manera de medir la intensidad, es la Escala Modificada de Mercalli ( 1931 ) 1a cual clasifica los terremotos en intensidades de 1 a 12, de acuerdo a una evaluación subjetiva de los daños causados
TABLA ESCALA MODIFICADA DE MERCALLI Intensidad I II
III
IV
V VI
Descripción de los efectos del sismo Detectado únicamente por instrumentos sensibles. Algunas personas lo sienten mientras están en reposo, especialmente en los pisos superiores; objetos colgantes delicados se balancean. Se sienten notoriamente adentro, pero no siempre se reconoce como un sismo; los carros parados se balancean un poco; la vibración parece la de un camión pasando cerca. Se siente adentro y afuera; de noche despierta a algunas personas; los platos, ventanas y puertas se mueven; los carros se balancean notablemente. Casi todos lo sienten; hay ruptura de platos, ventanas y mampostería; los objetos altos se caen. Todos lo sienten; muchos se asustan y corren para afuera; se cae la mampostería y las chimeneas; daños menores.
Intensidad Descripción de los efectos del sismo VII Todos corren para afuera; los daños varían según la calidad de la construcción; lo notan los conductores de automóvil. VIII Los muros se separan de los marcos de la estructura; caída de muros, monumentos y chimeneas; corre arena y barro: los conductores se distraen IX Los edificios se salen de las fundaciones, se agrietan y se desploman; la tierra se abre, y las tuberías subterráneas se rompen. X La mayoría de las estructuras de ladrillo quedan destruidas; la tierra se abre, los rieles se doblan; ocurren deslizamientos. XI Las estructuras nuevas permanecen en pie; se destruyen los puentes; la tierra se abre; las tuberías se rompen; los rieles se doblan; ocurren deslizamientos. XII Destrucción total; se ven surcos en la tierra; líneas de visión y nivel distorsionadas; se lanzan objetos al aire.
La magnitud, es una medida absoluta que indica la cantidad de energía liberada por el foco, definiendo, así, los movimientos sísmicos, independientemente de la localidad. Por lo general se emplea la escala de Richter ( 1924 ) para clasificar los terremotos según su magnitud, la cual se calcula mediante la fórmula empírica : MR = 2.2 + 1.8 log AR en donde – MR es la magnitud sísmica en escala de Richter, y – AR es la aceleración de la tierra en el epicentro, en cm/seg2.
De la magnitud sísmica MR, es posible determinar la cantidad de energía
desprendida ER {ergios ) ; así :
log ER =11.8 + 1.5 MR
Definiciones de algunos términos Distancia Focal Es la distancia vertical de la superficie del terremoto al punto intermedio
de la masa donde se genera el terremoto. Esta profundidad en general no excede de 700 kilómetros. Basado en lo anterior, los sismos los podemos clasificar en tres categorías: 1. Foco profundo: Cuando se originan entre 300 y 700 kilómetro de profundidad. 2. Foco intermedio: Con profundidades entre 70 a 300 km. 3. Foco superficial : Si se originan con profundidades menores a 70 km.
Epicentro Es el punto vertical arriba del foco y localizado en la superficie del suelo. Distancia Epicentral Es la distancia horizontal entre el epicentro y un punto determinado.
TÉRMINOS AMPLITUD PERIODO
A, es el desplazamiento máximo con respecto a la posición media T, es el tiempo necesario para efectuar un ciclo completo de vibración.
FRECUENCIA w, es el número de vibraciones en la unidad de tiempo,
generalmente en ciclos por segundo, o hertz Hz. AMORTIGUAMIENTO es la reducción progresiva en la amplitud de la
vibración debido a: – a) – b) – c)
fricción molecular interna pérdidas de energía asociada a la fricción debida al deslizamiento de las juntas resistencia al movimiento proporcionado por el aire u otro fluida (arrastre).
Diagrama del cuerpo libre
mÿ = -ky genera la ecuación diferencial mÿ + ky =0 Solución de la ecuación diferencial del movimiento Ecuación lineal y de segundo orden dado que m , k y término de la derecha es cero es
homogénea con coeficientes constantes
Diagrama del cuerpo libre
Se introduce como posible solución y = A cos w t ó y = B sen wt Donde A y B son constantes que dependen de la
iniciación del movimiento w denota las propiedades fisicas del sistema Entonces mÿ +ky = 0 y = A cos wt ý = -A sen wt d (wt) = -A w sen wt ÿ = -A w cos wt d(wt) = -A w2 cos wt
-m A w2 cos wt + k A cos wt = 0 A cos wt ( k – m w2 ) = 0 Para lo cual : k = m w2 de lo que se obtiene w2 = k / m La frecuencia angular w = (k/m) La frecuencia f = w / ( 2 ) , en ciclos por
segundo o Hz El periodo T = 1/f =
2 /w , en segundos
VIBRACION LIBRE AMORTIGUADA La validez del proceso
requiere que las oscilaciones sobre la posición de equilibrio sean pequeñas, o, de lo contrario, entraría a jugar una nueva fuerza que es el momento del peso del cuerpo, con respecto a la posición de equilibrio.
De no suministrar energía adicional al sistema, mediante
la aplicación de fuerzas externas ( caso de vibraciones forzadas), la amplitud decrece gradualmente, y se dice que el movimiento es amortiguado.
VIBRACION LIBRE AMORTIGUADA
VIBRACION LIBRE AMORTIGUADA Existen esencialmente
tres tipos de amortiguación, a
saber: a) Amortiguación viscosa b) Amortiguación por fricción c) Amortiguación estructural Por la amortiguación estructural la energía se disipa por
fricciones internas en el materia, o en las conexiones entre los elementos de la estructura. Las fuerzas amortiguadoras son proporcionales a las deformaciones de la estructura, las que a su vez, en el caso de un sistema elástico( en el cual los esfuerzos permanecen dentro de la zona elástica del material), son proporcionales a las fuerzas elásticas internas. Para la mayoría de las estructuras de interés general, se puede tomar como 0.05.
VIBRACION LIBRE AMORTIGUADA Se define la relacion de amortiguación , como la relación entre la amortiguación real de un sistema y su amortiguación crítica, es decir = c / cc A continuación se dan algunos valores comunes de :
Tipo de Estructura Tuberías sin conexiones Puentes de concreto Edificios de concreto
0,5 a 1 % 2 a3% 10 a 20 %
El problema de licuación de suelos Existe la necesidad de evaluar el potencial de licuación de estratos arenosos. La licuación fue definida en sus dos posibles aspectos por el Dr A. Casagrande (1975): 1.
Licuación actual: O sea “la respuesta o comportamiento de arena suelta, saturada, al sentir choques o deformaciones que producen como resultado pérdida de su resistencia y en casos extremos escurrimientos laterales”.
El problema de licuación de suelos 2. Licuacíon crítica: Que es “ la respuesta de una probeta de material en el laboratorio a cargas cíclicas en una prueba triaxial, cuando la presión de poro ´pico´ (peak), se incrementa momentáneamente en cada ciclo, y es igual a la presión confinante”. Es importante definir el Potencial de licuación preliminar de un lugar dado, labor que realiza un especialista en Mecánica de suelos.
Los pasos de la investigación de una zona sísmica en la cual se presume que puede presentarse licuación en algunos estratos son los siguientes: a)
Investigación de campo que se produzca en el conocimiento estratigráfico del área, obteniéndose las propiedades índice del suelo, dando prioridad a los suelos arenosos, limosos y arcilloso - arenosos, hasta profundidades del orden de 15 a 20 m. b) Hay que definir la posición del N.A.F. ya que los suelos que licúan, se presentan bajo el nivel freático, en general. c) Se debe verificar el número de golpes en la S.P.T. ya que hay evidencias que con suelos con un N 10, pueden licuar. d) Suelos en los cuales “ D50” , en la curva granulométrica es menor que 0.02 mm o mayor que 2 mm.
ECUACION CARACTERISTICA Para un sistema no amortiguado la expresión general del movimiento puede escribirse como: K { D } = M { D”} cuya solución armónica es: { D } = { Damp } sen ( t + ) de donde { D” } = - 2 { D amp }sen( t + ) = -2 {D} sustituyendo en la primera ecuación matricial queda: K { D } = 2 M { D }
de donde:
{ K - 2 M } { D } = 0
la cual se denomina ecuación característica, y representa
un sistema de n ecuaciones lineales homogéneas cuya solución, de acuerdo a la regla de Cramer está dada por el valor nulo del correspondiente determinante característico, es decir:
K - 2 M = 0
i2 , o valores característicos ( 1 / i2 ), que se reemplazan en la ecuación para encontrar cifras relativas de todas las coordenadas D, a una de ellas, por ejemplo D, o Dn , las cuales constituyen los vectores característicos { i }, uno para cada modo.
los resultados de allí obtenidos,
Es imposible obtener los valores absolutos de las coordenadas D, a menos que se conozca una de ellas.
ANALISIS MODAL Las ecuaciones del movimiento se desacoplan generalmente por medio de transformaciones matemáticas. Una vez desacopladas las ecuaciones, éstas se resuelven facilmente ya que así son independientes unas de otras.
El desacople de ecuaciones encuentra gran aplicación en las vibraciones forzadas a través del llamado análisis modal, para el que es necesario conocer de antemano, los modos y frecuencias naturales del sistema. Si cada valor de la frecuencia j se obtiene valores de Zj diferentes de cero, cada uno de estos vectores se llama modo de vibración.
Se demuestra que los modos de vibración tienen las siguientes propiedades: a) Ortogonalidad con respecto a la matriz de masas. ZTj M Zr = 0 si j r b) Ortogonalidad con respecto a la matriz de rigideces ZTj K Zr = 0 si j r c) Los modos naturales constituyen un conjunto completo, lo que significa que cualquier configuración de desplazamientos u , puede expresarse como una combinación lineal de las Zj , es decir como: el producto ZTj M Zj es igual a una constante arbitraria cuyo valor depende de la escala a la que se tome cada modo. Si dicha constante es obligada a tomar el valor de la unidad, modificando la escala del modo, se dice que este se ha normalizado con respecto a las masas.
ANALISIS MODAL Como los modos de vibración constituyen un conjunto completo, en un instante dado que el desplazamiento de una cualquiera de las masas puede expresarse como la suma de los desplazamientos debidos a la participación de cada uno de los modos naturales ui(t) = desplazamiento relativo a la base de la masa i en el instante t j(t) = función que expresa la variación con respecto al tiempo de la participación del modo j. El valor máximo de j(t) para cada modo puede obtenerse del espectro de desplazamientos como la ordenada que corresponde a una estructura de un grado de libertad y de igual periodo que el modo j; j(t) tiene unidades de longitud
ANALISIS MODAL cj = coeficiente de participación que define la escala a la que interviene el modo j en el movimiento.
Zij = amplitud del desplazamiento de la masa mi en el modo j . El simbolo expresa suma sobre todos los modos de vibrar Para determinar el modo de participación de un modo cualquiera, n, considérese que la base sufre una variación en su velocidad igual a s´0 . Todas las masas tendrán entonces una velocidad relativa de la base
ANALISIS MODAL El desplazamiento relativo en un instante t de la masa i, debido a la contribución del modo j , se obtiene como el producto de la amplitud de dicha masa en el modo j, a una escala arbitraria, por un coeficiente de participación cj , y por una función del tiempo, j(t) , que es la misma que proporciona el desplazamiento relativo de la masa de una estructura de un grado de libertad y de igual periodo que el modo en cuestión. Nótese en la ecuación que el valor de ui(t) es independiente de la escala que se adopte para los Zij, puesto que si estos valores se multiplican por un factor arbitrario cualquiera, aparecerá este valor al cuadrado en el numerador y en el denominador, sin alterar el cociente.
ANALISIS MODAL Conocidos los desplazamientos correspondientes a un modo, el cálculo de otras cantidades de interés para diseño , como las fuerzas cortante y momentos flexionantes se reduce a un problema estático. En los reglamentos se estipulan espectros que se pueden interpretar como seudoaceleraciones , es decir, que de ellos se puede obtener el valor Aj de la seudoaceleración máxima ( igual a desplazamiento máximo por la frecuencia al cuadrado). Por ello se llega a: uji máx = Aj cj Zij / 2j
ANALISIS MODAL Se suele emplear el nombre de factor de participación por cuanto determina la contribución de cada modo natural en la respuesta total del sistema. Se usan parámetros denominados factores de amplificación para determinado modo, que representan el efecto de la intensidad o magnitud de la fuerza excitatriz sobre las respuestas del sistema. La respuesta total máxima del sistema sucede en un momento en el cual uno o ninguno de los modos pasa por su punto máximo. Con el fin de acercarse en lo posible a la verdadera respuesta total máxima, es necesario valerse de métodos estadísticos.
ANALISIS MODAL
La suma de los valores
absolutos de las respuestas máximas de cada modo individual, constituye un límite superior a la respuesta total del sistema.
ABS Dicha suma
de valores absolutos (ABS) se conoce también como el máximo posible.
Un estimado más razonable de la respuesta máxima es el
dado por la raíz cuadrada de la suma de los cuadrados de los máximos modales individuales (RCSC) denominada también respuesta máxima posible.
Las expresiones anteriores permiten calcular respuestas espectrales no solo para desplazamientos, sino también para aceleraciones, esfuerzos cortantes, y momentos de volcamiento, siempre y cuando se use el vector de coordenadas correspondiente. En general, los esfuerzos cortantes y los momentos obtenidos en esta forma se acercan más a la realidad y son diferentes a los calculados con base en los desplazamientos modales o espectrales del sistema. Se deben considerar cuando menos
tres modos de vibración en cada dirección de análisis y en algunos reglamentos se indica que se tienen que tomar en cuenta los modos con periodos mayores que 0,4 segundos.
Propiedades mecánicas y geométricas Para efectuar el análisis lineal de un marco se requiere conocer el módulo de elasticidad del material que constituye los miembros y el área y momento de inercia de las secciones transversales de los mismos. Es aceptable considerar que el concreto es un material isótropo, con : Modulo de Poisson de aproximadamente 0,20 Lo que implica un modulo de cortante G = 0,42 Ec
Propiedades mecánicas y geométricas Para valuar las propiedades geométricas de columnas de concreto reforzado se puede considerar la sección bruta, pensando en que las mismas, por estar sujetas generalmente a compresiones altas, no tendrán mucho agrietamiento. En vigas de concreto reforzado que no estén coladas monolíticamente con las losas es razonable usar el momento de inercia de la sección transformada, el cual, para secciones rectangulares con porcentajes usuales de refuerzo, vale alrededor de 60 por ciento del momento de inercia de la sección bruta.
Propiedades mecánicas y geométricas Si las vigas están coladas monolíticamente con la losa, entonces, en las zonas de momentos positivos, existen patines que dan lugar a una sección T cuyo momento de inercia vale de 1,5 a 2,0 veces el de la sección rectangular. Este efecto tiende a compensarse con el de la reducción debida al agrietamiento y parece adecuado emplear el momento de inercia de la sección rectangular no agrietada ( sin patines).
Propiedades mecánicas y geométricas El ACI-318 -99 en lo que corresponde a los criterios para tomar encuenta los efectos de esbeltez de columnas, y considerar las secciones fisuradas , propone tomar los siguientes valores: vigas 0,35 Ig Columnas 0,70 Ig Muros no agrietados 0,70 Ig Muros fisurados 0,35 Ig Losas sin vigas 0,25 Ig
Propiedades mecánicas y geométricas Cuando el marco por analizar es una idealización de un sistema a base de losas planas ( aligeradas o macizas) y columnas, se recomienda de acuerdo con resultados experimentales, considerar que el ancho efectivo de la losa es c + 3 h donde c es el ancho de la columna ( perpendicular al plano del marco) y h el peralte total de la losa plana.
Propiedades mecánicas y geométricas Las propiedades mecánicas de la mampostería se calculan a partir de su resistencia nominal a la compresión f*m , sobre el área bruta. Para cargas de corta duración, como las sísmicas, el módulo de elasticidad
Em = 600 f*m para mampostería de tabiques o bloques de concreto. Em = 400 f*m para mampostería de tabique de arcilla.
Propiedades mecánicas y geométricas Para edificios de acero el módulo de elasticidad tiene un valor de 2 000 000 kg/cm2, independiente del tipo de acero. Las propiedades de las secciones transversales vienen tabuladas en libros y manuales , o pueden calcularse con base en las dimensiones nominales de diseño. Con frecuencia se busca que las losas de piso de concreto reforzado trabajen en conjunto con las vigas de acero en que se apoyan, dando lugar a las llamadas secciones compuestas. Parece razonable emplear un promedio de dichos momentos de inercia, constante para toda la viga.
. LA NORMA PERUANA
La Norma Técnica de Edificación N.030-97 establece los requerimientos mínimos para que las edificaciones tengan un adecuado comportamiento sísmico con el fin de reducir el riesgo de pérdidas de vidas y daños materiales, esto es sean sismo-resistentes en el contexto de los criterios que establecen la misma norma. CRITERIOS DE DISEÑO SISMO RESISTENTE
El objetivo del diseño sismo - resistente es proyectar edificaciones de modo que se comporten ante sismos según los siguientes criterios: 1. Resistir sismos leves sin daños, sismos con intensidades de grado igual o menores a VI MSK o MM. 2. Resistir sismos moderados considerando la posibilidad de daños estructurales leves, sismos con intensidades de grados VII y VIII MSK o MM.
. LA NORMA PERUANA 3.
Resistir sismos severos con la posibilidad de daños estructurales importantes con una posibilidad remota de ocurrencia del colapso de la edificación, sismos con intensidades de grado IX MSK o MM.
Se considera que el colapso de una edificación ocurre al fallar y/o desplomarse (caerse) parcial o totalmente su estructura con la posibilidad de ocurrencia de daños personales y/o materiales.
CLASIFICACION DE LOS SISMOS POR EFECTOS EN LAS EDIFICACIONES Y SU INTENSIDAD
Sismos leves Sismos moderados Sismos severos Sismos catastróficos
intensidad igual o menor a VI intensidad entre VII y VIII MM (a intensidad igual o mayor de IX MM intensidad de grado X o mayor
CONCEPCION ESTRUCTURAL SISMO RESISTENTE
Debe considerarse que el comportamiento sísmico de las edificaciones mejora cuando se observan las siguientes condiciones: a. Simetría, tanto en la distribución de masas como en las rigideces. b. Peso mínimo, especialmente en los pisos altos. c. Selección y uso adecuado de los materiales de construcción. d. Continuidad en la estructuración, tanto en planta como en elevación. e. Ductilidad como requisito indispensable para un comportamiento satisfactorio.
CONCEPCION ESTRUCTURAL SISMO RESISTENTE
f.
Deformación limitada ya que en caso contrario los daños en elementos no estructurales podrán ser desproporcionados. g. Recursos resistentes mediante la inclusión de líneas sucesivas de resistencia asemejando el comportamiento integral de la estructura a un comportamiento inelástico. h. Adecuar la estructuración construcción a las condiciones locales en base a la información sobre las características del suelo. i. Una buena práctica constructiva y una inspección rigurosa que colaboran notablemente en asegurar el buen comportamiento de una edificación en caso de sismo.
La fuerza horizontal o cortante total en la base debido a la acción sísmica se determina por la fórmula siguiente: C / R 0,1 V=H= ZUS C P R donde: Z =Factor de zona g zona 1 0,4 zona 2 0,3 zona 3 0,15
U = Factor de uso e importanciaEdificación U A esencial 1,5 B importante 1,3 C común 1,0 D menores se puede omitir análisis dinámico pero proveer resistencia a acciones laterales
S = Factor de suelo Tipo de suelo S Tp S1 roca 1,0 0,4 S2 intermedio 1,2 0,6 S3 flexibles o de gran potencia 1,4 0,9 S4 evaluar por especialistas no menor que los de S3 C = factor de amplificación sísmica factor de amplificación de la respuesta estructural respecto a la aceleración del suelo.
OTROS METODOS PARA LA DETERMINACION DE LA FUERZA SISMICA Para edificios irregulares o de más de 45 m de altura o para aquellos casos en que el método general seudo estático no sea suficientemente exacto se hará un análisis dinámico más riguroso. Pudiendo emplearse entre otros: El análisis dinámico de las edificaciones podrá realizarse
mediante procedimientos de superposición espectral o por medio de análisis tiempo historia. Para : edificaciones convencionales Superposición espectral edificaciones especiales Tiempo Historia
ANALISIS MODAL El análisis modal espectral, porque implica el uso de los conceptos de modos de vibrar y espectros de diseño.
Los espectros de temblores reales, tienen forma irregular y presentan variaciones bruscas en la respuesta máxima en función del período natural. Por tanto, es posible que dos estructuras tengan casi las mismas características dinámicas, respondan de manera bastante distinta a un sismo. En la practica este hecho tiene menos importancia de la que se le podría dar a primera vista, gracias a la influencia del amortiguamiento, modifica el periodo fundamental de vibración.
ANALISIS MODAL Por lo expuesto, para fines de diseño se emplean espectros de forma suavizada y ya toman en cuenta las incertidumbres en la valuación de períodos, los efectos de temblores de distintos orígenes, la influencia del amortiguamiento y de los distintos tipos de suelos. Conocidos los desplazamientos correspondientes a un modo, el cálculo de otras cantidades de interés para diseño, como las fuerzas cortantes y momentos flexionantes se reducen a un problema estático.
ACELERACION ESPECTRAL Se considerará para cada modo una aceleración según la expresión siguiente, en la que “C” se obtendrá según el periodo correspondiente a cada modo: Sa = ZUSC g R
ACELERACION ESPECTRAL Las respuestas modales ri se obtendrán considerando una superposición según el promedio pesado entre la suma absoluta y la media cuadrática de los modos debiendo tomarse aquellos modos de vibración cuya suma sea por lo menos el 90 % de la masa de la estructura, pero debera tomarse en cuenta como mínimo los 3 modos más significativos (primeros predominantes). Alternativamente la respuesta máxima podrá estimarse mediante la combinación cuadratica completa de los valores calculados para cada modo.
ANALISIS TIEMPO – HISTORIA O PASO A PASO
Para
definir la excitación sísmica se emplean acelerogramas de temblores y no espectros, puede suponerse comportamiento lineal y elástico.
Podrán
emplearse para este fin acelerogramas de temblores reales o simulados, o combinaciones de estos, siempre que se usen no menos de CINCO movimientos representativos, independientes entres sí, cuyas intensidades sean compatibles con los demás criterios de diseño sísmico.
ANALISIS TIEMPO – HISTORIA O PASO A PASO
Por lo anterior el análisis sísmico paso a paso no
lineal de edificios especialmente importantes se realizara considerando el comportamiento inelástico de la estructura. Será también, aplicable a éste método los mismos requerimientos mínimos para el análisis modal.
FECHA
HORA GMT 2001/07/12 19:41 2001/07/12 14:39 Chala 2001/07/10 13:47 OCoña 2001/07/09 14:59 2001/07/08 20:03 2001/07/08 15:21 2001/07/07 09:38 2001/07/06 12:12 2001/07/06 09:21 2001/07/05 13:53 2001/07/05 12:02 2001/07/03 12:57 2001/07/02 01:08 2001/06/30 08:57 2001/06/29 03:11 2001/06/28 03:58 2001/06/27 18:16 2001/06/27 00:21 2001/06/26 17:27 2001/06/26 04:18 2001/06/25 22:14 2001/06/25 19:57 2001/06/25 17:52 2001/06/25 03:49 2001/06/24 00:28 2001/06/23 20:33 2001/06/21 16:05 2001/06/17 14:07 2001/06/15 13:16 2001/06/07 15:40 2001/05/03 20:51 2001/04/21 13:09 2001/04/20 04:36 2001/04/07 23:51 2001/03/30 23:47 2001/03/29 22:24 2001/03/26 04:37 2001/03/19 17:51 2001/03/15 10:50
LAT LON S W 18.11 72.29 16.12 74.98
PROF MAG. INTENS L O C A L I D A D km mb MM 9 4.5 II-III Ilo 33 4.8 IV
18.30 74.35
28
17.31 72.75 17.13 72.14 17.49 73.74 17.40 71.67 13.55 71.88 16.44 73.53 16.01 73.71 16.59 72.76 17.34 74.25 16.64 72.55 17.62 72.03 4.22 81.41 17.32 71.62 16.50 73.34 17.69 71.63 17.47 72.13 17.20 71.32 17.53 70.81 17.11 72.20 16.85 73.46 15.97 74.81 4.81 81.77 16.20 73.75 12.80 76.91 15.87 73.41 17.59 70.81 11.54 74.47 16.17 72.81 13.65 76.85 12.06 77.21 10.78 75.23 16.79 71.72 17.73 69.98 13.13 76.60 11.49 76.89 19.68 70.73
7 4.1 33 4.4 5 4.5 33 6.5 12 3.8 22 5.0 33 6.0 14 4.2 20 4.8 64 4.0 33 4.7 33 4.0 45 4.2 07 4.4 33 5.0 33 5.0 60 5.5 84 5.0 50 5.0 33 4.3 33 4.8 33 4.0 33 6.9 33 3.6 120 3.9 70 4.6 14 3.7 73 4.4 33 4.9 36 3.5 42 3.9 33 4.0 33 4.4 33 4.3 62 3.6 58 5.0
4.1
II II-III Camana, Mollendo II Mollendo III Ocoña V-VI Ocoña III Cuzco IV Ocoña V Caravelí, Chala III Camaná III Ocoña II Camaná III Punta de Bombon, Mollendo III Talara III Punta de Bombon III Ocoña III-IV Ilo III-IV Punta Bombon IV Moquegua, Ilo, Punta de Bombón IV Ilo, Moquegua, Locumba III-IV Mollendo III Ocoña II Chala III Sullana VIII Ocoña II Chosica III Caravelí IV Locumba II Satipo III-IV Aplao IV Pisco II Lima II Oxapampa II-III Arequipa II Tacna III Chilca, Cañete II Chosica II Arequipa,Tacna
DINAMICA DE SUELOS Y ESTRUCTURAS, Rafael Colindres Selva, Editorial Limusa, Mexico 1993
ANALISIS DINAMICO DE EDIFICIOS, Javier Piqué y Hugo Scaletti, American Concrete Institute Capitulo de estudiantes UNI, Lima 1991.
MANUAL DE DISEÑO SISMICO DE EDIFICIOS, Enrique Bazan y Roberto Melli , Editorial Limusa, Mexico 1985.
NORMA BASICA DE DISEÑO SISMO RESISTENTE
R.M. N°. 159-77/VC-1100 5/4/77
CALCULO ANTISISMICO, Fernando Oshiro H. , Editorial Universo, Lima Perú, 1977.
PREVENCION Y MITIGACION DE DESASTRES EN EL PERU, Julio Kuroiwa, 5to. Simposio Nacional de Prevención de desastres, Lima 1991.
ESTRUCTURAS ANTISISMICAS, Gabriel Estrada Uribe, C.Editorial Continental, México, 1975 CURSO ESTRUCTURAS ANTISISMICAS , N. Villaseca C.
