Armarea fundatiei tip radier radier general
-Calculul radierului se face conform NP-112-04:Normativ N P-112-04:Normativ pentru proiectarea structurilor structurilor de fundare directa CTN := −1.20m Stratificatia Stratificatia terenului STRATUL I. 0.00...-0.50 0.00...-0.50 umplutură din nisip cu p ietriș și materiale materiale de constructii: con structii:
N
γ 1 := 1!.5⋅
"
#reutatea specifica
m
STRATUL II.
-0.0..-$.00 ar#ila prafoasa% cafenie% plastic consistenta &2 := 22' γ 2 := 1!.2
N "
-#reutatea specifica
m
e2 := 0.$(
-indicele porilor
φ)2 := 12de#
-un#*i de frecare interna
c)2 := 50Pa
-coe+iunea panamtului
,2 := 12000Pa -modulul de deformatie a pamantului c2 := 0.0
-indicele de consisten/ co nsisten/ăă
p2 := 21'
-indice de plasticitate
STRATUL III.
-$.00..-12.00 ar#ila prafoasa #alui ver+uie plastic consistenta N -#reutatea specifica γ" := 1!. " m -un#*i de frecare interna φ)" := 12de# c)" := 20Pa
-coe+iunea panamtului
," := 22000Pa
-modulul de deformatie a pamantului
c" := 0.$5
-indicele de consisten/ă
Calculul coeficientului de pat
n lipsa unor date o/inute prin ncercări pe teren cu placa% pentru valorile s% corespun+atoare unei plăci cu latura de "0 cm% se pot utili+a valorile date n taele din NP112-04% NP112-04% func/ie func/ie de de indicele indicele de de plastic plasticita itate te C% pentru pentru stratul stratul de păm3nt păm3nt de la talpa talpa radierului% c20.$(. .
-pentru pamanturi plastic consistente consistente cu indicele de consistenta e#ala cu 0.$( 0. $( vom ale#e coeficientul de pat: s := "4000 − $"000 -interpola m:
"4000 N " 0.50 m , 0.$( = 5$040⋅ N , linterp " 0.5 N m $"000⋅ " m
-ale#:
N s := 5$040 2 m
Predimensionarea Predimensionarea radierului rad ierului
desc*ideri: l := ".$m t1 := ".$m
lc := 0.2 , 0."6 ⋅ lma7
-lun#imea consolei radierului
lma7 := ma7 ( l , t1) = ".$m lma7 = ".$m lc := 0.25⋅ lma7 = 0.(m 8r := 2⋅ lc + ⋅ l = 2.2m 9r := 2⋅ lc + $⋅ t1 = 2".$m
-desc*iderea ma7ima
lc := 1m
r pt. radier de tip dala #roasa cu inaltime constanta: 1 r := ⋅ lma7 = 0."m -#rosimea radierului 12 ale#: r := !0cm Verificarea presiunilor la talpa fundatiei Verificarea rigiditatii radierului
γ ; := 1."5
γc := 1.00
γ < := 1.5
γγ := 1.00
γ ϕ := 1.00
υs := 0."5
-coeficientul de deformare laterala a pamantului
υ := 0.2
-coeficientul de deformare laterala a etonului
,s := ,2 = 1.2 × 10 Pa
-modulul de elasticitate al terenului pe care este ase+ata fundatia
, := "0000=Pa
-modulul de elasticitate a etonului C20>25
12⋅ π⋅ ( 1 − υ
2
? ; :=
@adierul nu este ri#id.
2
)
,s 8r 9r ⋅ ⋅ ⋅ = $4.2!1 2 ⋅ ⋅ , 2 2 r 1−υ r ! ! = .452 ? ; > 8r 8r 9r 9r
Verificare la capacitate portanta
Calculam presiunea la nivelul talpii fundatiei Ne#liAam efectul momentului incovoietor asupra structurii Bd Pef := ) )aria radierului 2
) := 8r ⋅ 9r = $41.(2m Bdforta solicitanta verticala
Bd := ;fd +
Gfd=greutatea proprie a radierului
γ et := 25
N "
m
;fd := γ ;⋅ 8r ⋅ 9r ⋅ r ⋅ γ et = 1""1.!4⋅ N Qd=incarcari utile pe radier
N Dut := 2.5 2 m 2
Bd := ;fd +
Bd )
= 1(.5(⋅
N 2
m
Capacitatea portanta a terenului
He determina conform relatiei din H@ ,N 1((-1% ne7a I: @ d := ( c)d2⋅ N c⋅ sc⋅ c⋅ ic + D)d⋅ ND⋅ sD⋅ D⋅ iD + γd2⋅ 9r ⋅ Nγ⋅ sγ⋅ γ⋅ iγ) ⋅ ) φ)d2 :=
φ)2 γϕ
= 12⋅ J
(
π⋅ tan φ)d2
ND := e
Nc := ( N D − 1) ⋅ cot ( φ)d2) = (.2!5 Nγ := 2⋅ ( N D − 1) ⋅ tan ( φ)d2) = 0.!"( inclinarea !a"ei fundatiei#
a+a nu este inclinata D := 1 γ := 1 c := 1 forma fundatiei:
2
φ)d2 ) ⋅ tan 45J + = 2.(4 2
9r
⋅ sin ( φ)d2) = 1.1! sD := 1 + 8r 9 r sγ := 1 − 0."⋅ = 0.4 8r ( sD⋅ ND − 1) = 1.22 sc := ND − 1
-inclinarea incarcarii produsa de o forta ori"ontala $egala cu %&# m1 := 1 c)2 N -coe+iunea terenului de su talpa = 50⋅ c)d2 := 2 fundatiei γc m 0 iD := 1 − ( Bd + )⋅ c)d2⋅ cot ( φ)d2) )
( 1 − iD) ic := iD − Nc⋅ tan ( φ)d2) iγ := 1 −
γd2 :=
m1
=1
( Bd + )⋅ c)d2⋅ cot ( φ)d2) ) 0
γ2 γγ
= 1!.2⋅
=1
N
m1+1
=1
-#reutatea specifica a terenului de su talpa fundatiei
"
m
-adancimea de fundare
CH := −".00m cota susol If := r + 20cm + 1.!m = 2.!m N D)d := If ⋅ γd2 = 50.($⋅ m2 @ d := ( c)d2⋅ N c⋅ sc⋅ c⋅ ic + D)d⋅ ND⋅ sD⋅ D⋅ iD + γd2⋅ 9r ⋅ Nγ⋅ sγ⋅ γ⋅ iγ) ⋅ ) = $$4(1!.("1⋅ N Bd )6 @ d ) Bd
@ d < p p
= 1(.5(⋅ = 10"5.!2! ⋅
N 2
m N 2
-presiune efectiva -presiune admisiila
m
-conditie satisfacuta
'imensionarea armaturilor in radier
-Conform H@ ,N 1((2-1-1-2004:Proiectarea structurilor de eton. @e#uli #enerale si re#uli pentru cladiri. -@adierul va fi dimensionat ca un radier fle7iil de tip dala #roasa cu #rosime constanta% calculat pe mediu elastic.=odul de armare este ca cel al unei placi intoarse. @adierul se va arma cu are individuale K10-K2!% otel PC52. rmatura din camp va fi cu ciocuri si se va prelun#i peste rea+em cu lun#imea de ancoraA necesara. Nivelul apei suterane este su nivelul talpi fundatiei% la cota -!.00m. le# pentru clasa de e7punere LC1. 'efinirea materialelor
9eton C20>25 N f c := 20 2 mm γc := 1.5
coeficient partial de si#uranta pentru eton
f c
N f cd := = 1".""" ⋅ 2 re+istenta de calcul la compresiune γc mm N valoarea media a re+istentei la intindere directa f ctm := 2.$ 2 a etonului mm N folosesc otel limita de f M := "45 2 PC() cur#ere mm γ s := 1.15
coeficient partial de si#uranta pentru otel
f M
N f Md := = "00⋅ 2 γs mm Stratul de acoperire cu !eton $repre"entand distanta dintre suprafata e*terioara a almaturii+etrieri si suprafata apropiata a !etonului&
cnom := cmin + ∆ctol cnomacoperirea cu eton nominala cminacoperirea cu eton minima ctoltoleranta admisa valoarea recomandata pentru toleranta
admisa
∆ctol := 10mm
cmin := ma7 ( cmin , cmindur , 10mm) cminb acoperirea minima datorita conditiilor de aderentaΦestimat := 1!mm cmin := Φestimat = 0.01!m cmindur acoperirea minima datorita conditiilor de mediu clasa de e7punere LC1 clasa structurii H4 cmindur := 15mm cmin := ma7 ( cmin , cmindur , 10mm) = 1!⋅ mm cnom := cmin + ∆ctol = 2!⋅ mm Htratul de acoperire cu eton va avea #rosimea de "0mm. Iin conditii preva+ute in ,C : cnom := 50mm naltimea utila a placii: d1 := r − cnom −
Φestimat
2
= 41⋅ mm
d2 := r − cnom − Φestimat −
-primul rand de armatura% mai aproape de fata etonului
Φestimat
= 2"⋅ mm -armatura interioara 2 ,!s#consideram ca% calculul armaturilor se face pe o latime de 1 metru := 1m Pentru armatura din camp -om considera o singura fasie porninde de la ideea ca cladirea este simetrica pe am!ele directii iar -alorile momentelor sunt relati- apropiate. In "onele de rea"em -om considera cate trei fasii respecti-# "one "one marginale mai putin solicitate si o "ona centrala care trece peste "ona diafragmelor $peretilor strucutrali&.
Valoarea momentelor
CA/P S0
Iirectia scurta
=c1.H1 := 12.2N ⋅ m S) Iirectia lun#a =c1.H2 := 1!".N ⋅ m R1A21/ 30
Iirectia scurta =r1.O1 := "".25N⋅ m
=r2.O1 := "12.$!N⋅ m 3) Iirectia =r1.O2 := ""2.(N ⋅ m lun#a =r2.O2 := 2!0."N ⋅ m
Calculul armaturilor
ona centrala6 one mar#inale6 ona centrala6 one mar#inale6
CA/P S0CA/P 0
=c1.H1 = 12.2⋅ N ⋅ m d1 = 0.41m μ :=
=c1.H1 2
= 0.024
⋅ d1 ⋅ f cd Qvaloarea relativa a momentului incovoietor μlim := 0.40"
eton clasaRC50>$0 --S μ < μlim
--Svom e7ecuta o armare simpla
ω := 1 −
1 − 2μ = 0.024 f cd 2 = .!4⋅ cm slnec := ω⋅ ⋅ d1⋅ f Md slnecaria armaturii necesare Pre-ederi constructi-e Procente minime si ma*ime de armare
slmin :=
0.15 2 ⋅ r ⋅ = 12⋅ cm 100 slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de re"istenta#
dmin := 10mm
'istanta ma*ima intre !are#
H ≤ 200mm
2 ale# sleff := 1".41cm6 K1$>150: slmin < sleff = 1 --Sam ales corect aria de armatura ϕ1 := 1$⋅ mm
cnom = 0.05m ϕ1
d1real := cnom + = 5!⋅ mm 2
dr := r − d1real = 42⋅ mm f Md = 505.$⋅ mm 7r := sleff ⋅ 0.!⋅ ⋅ f cd +real := dr − 0.4⋅ 7r = 5"(.$("⋅ mm "
=rd := sleff ⋅ f Md⋅ +real = 2.(12 × 10 ⋅ N⋅ m =c1.H1 = 12.2⋅ N ⋅ m =rd > =c1.H1 = 1 -conditie satisfacuta R1A21/ 30R1A21/ 0
=r1.O1 = "".25⋅ N ⋅ m d1 = 0.41m μ :=
=r1.O1 2
= 0.051
⋅ d1 ⋅ f cd Qvaloarea relativa a momentului incovoietor μlim := 0.40"
eton clasaRC50>$0 --S μ < μlim ω := 1 −
--Svom e7ecuta o armare simpla 1 − 2μ = 0.052
coeficie nt f cd 2 slnec := ω⋅ ⋅ d1⋅ = 1.242⋅ cm f Md slnecaria armaturii necesare
Procente minime si ma*ime de armare
slmin :=
0.15 2 ⋅ r ⋅ = 12⋅ cm 100 slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de re"istenta#
dmin := 10mm
'istanta ma*ima intre !are#
H ≤ 200mm
2 ale# sleff := 20.(4cm K20>150 slmin < sleff = 1 --Sam ales corect aria de armatura ϕ1 := 20⋅ mm Φ1 := 20mm cnom = 0.05m Φ1 = $0⋅ mm d1real := cnom + 2
dr := r − d1real = 40⋅ mm f Md 7r := sleff ⋅ = 5!.!(4⋅ mm 0.!⋅ ⋅ f cd +real := dr − 0.4⋅ 7r = 1$.442⋅ mm =rd := sleff ⋅ f Md⋅ +real = 450.0$(⋅ N ⋅ m =r1.O1 = "".25⋅ N ⋅ m =rd > =r1.O1 -conditie satisfacuta 7r dr
= 0.0! R0.25
30R1A21/ )
=r2.O1 = "12.$!⋅ N ⋅ m d1 = 0.41m μ :=
=r2.O1 2
= 0.04"
⋅ d1 ⋅ f cd Qvaloarea relativa a momentului incovoietor μlim := 0.40" eton clasaRC50>$0 --S μ < μlim ω := 1 −
--Svom e7ecuta o armare simpla
1 − 2μ = 0.044 f cd 2 = 14."!⋅ cm slnec := ω⋅ ⋅ d1⋅ f Md slnecaria armaturii
necesare Pre-ederi constructi-e Procente minime si ma*ime de armare
slmin :=
0.15 2 ⋅ r ⋅ = 12⋅ cm 100 slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de re"istenta#
dmin := 10mm
'istanta ma*ima intre !are#
H ≤ 200mm
ale# K1!>150: slmin < sleff = 1
sleff := 1$.(cm
2
--Sam ales corect aria de armatura
ϕ1 := 25⋅ mm
cnom = 0.05m Φ1
d1real := cnom + = $0⋅ mm 2 dr := r − d1real = 40⋅ mm f Md = 4.2!⋅ mm 7r := sleff ⋅ 0.!⋅ ⋅ f cd +real := dr − 0.4⋅ 7r = 20.(0(⋅ mm =rd := sleff ⋅ f Md⋅ +real = "$.015⋅ N ⋅ m =r2.O1 = "12.$!⋅ N ⋅ m =rd > =r2.O1 7r dr
= 0.0$4
3)R1A21/ 0
=r1.O2 = ""2.(⋅ N ⋅ m d2 = 0.2"m
R0.25
-conditie satisfacuta
μ :=
=r1.O2 2
= 0.04!
⋅ d2 ⋅ f cd Qvaloarea relativa a momentului incovoietor μlim := 0.40" eton clasaRC50>$0 --S --Svom e7ecuta o armare simpla μ < μlim ω := 1 −
1 − 2μ = 0.04(
coeficie nt f cd 2 = 15.""⋅ cm slnec := ω⋅ ⋅ d2⋅ f Md slnecaria armaturii necesare Pre-ederi constructi-e Procente minime si ma*ime de armare
slmin :=
0.15 2 ⋅ r ⋅ = 12⋅ cm 100 slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de re"istenta#
dmin := 10mm
'istanta ma*ima intre !are#
H ≤ 200mm
ale# K1!>150: slmin < sleff = 1
sleff := 1$.(cm
2
--Sam ales corect aria de armatura
Φ1 := 25mm Φ2 := 1!⋅ mm
cnom = 0.05m Φ2
d2real := cnom + Φ1 + = 0.0!4m 2 dr := r − d2real = 1$⋅ mm f Md 7r := sleff ⋅ = 4.2!⋅ mm 0.!⋅ ⋅ f cd
+real := dr − 0.4⋅ 7r = $($.(0(⋅ mm =rd := sleff ⋅ f Md⋅ +real = "54.($⋅ N ⋅ m =r1.O2 = ""2.(⋅ N ⋅ m =rd > =r1.O2 7r = 0.0$ dr
-conditie satisfacuta R0.25
3)R1A21/ )
=r2.O2 = 2!0."⋅ N ⋅ m d2 = 0.2"m =r2.O2 μ := = 0.04 2 ⋅ d2 ⋅ f cd Qvaloarea relativa a momentului incovoietor eton μlim := 0.40" clasaRC50>$0 --S μ < μlim
--Svom e7ecuta o armare simpla
ω := 1 −
1 − 2μ = 0.041 f cd 2 = 1".1(4⋅ cm slnec := ω⋅ ⋅ d2⋅ f Md slnecaria armaturii necesare Pre-ederi constructi-e Procente minime si ma*ime de armare
slmin :=
0.15 2 ⋅ r ⋅ = 12⋅ cm 100 slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de re"istenta#
dmin := 10mm
'istanta ma*ima intre !are#
H ≤ 200mm ale# K1!>150:
sleff := 1$.(cm
2
slmin < sleff = 1
--Sam ales corect aria de armatura
Φ1 := "$mm Φ2 := 1$⋅ mm
cnom = 0.05m Φ2
d2real := cnom + Φ1 + = (4⋅ mm 2 dr := r − d2real = 0.0$m f Md = 4.2!⋅ mm 7r := sleff ⋅ 0.!⋅ ⋅ f cd +real := dr − 0.4⋅ 7r = $!$.(0(⋅ mm =rd := sleff ⋅ f Md⋅ +real = "4(.05⋅ N ⋅ m =r2.O2 = 2!0."⋅ N ⋅ m =rd > =r2.O2 = 1 -conditie satisfacuta 7r = 0.0$!R0.25 dr Verificare la strapungere Sta!ilirea fortei de strapungere
-Berificarea la strapun#ere se face in lun#ul unor perimetre de control. Pentru a afla acest perimetru se calculea+a inaltimea utila a placii. d1 + d2 d := = ".2⋅ cm 2 -He verifica% daca cu dimensiunile stalpului de 5007500 sunt satisfacute limitele efortului unitar de strapun#ere ν,d.0 := β⋅
B,d u0⋅ d
-perimetrul de control la fata stalpului stu0:= 50cm *st := 50cm u0 := ( st + *st) ⋅ 2 = 2m -4coeficient de depinte de distriutia eforturilor unitare de strapun#ere β := 1.15
-pentru stalp intermediar
-VEdvaloarea de calcul a efortului solicitant% aflat din calculul staticluam stalpul cel mai solicitat6 B,d := 2"20.14N ν,d.0 := β⋅
B,d u0⋅ d
= 1.!2"⋅ =Pa
-valoarea otin uta se compara cu capacitatea portanta ma7ima la strapun#ere in lun#ul sectiunii de control u0: ν@dma7 := 0.5⋅ ν⋅ f cd - 5factorul de reducere a re+istentei% care tine seama de fisurarea etonului datorita fortei taietoare f c := 25
f c ν := 0.$⋅ 1 − = 0.525 200 ν@dma7 := 0.5⋅ ν⋅ f cd = ".5⋅ =Pa
B@dma7 > ν,d.0
--Sconditie satisfacuta
Capacitatea la strapungere fara armatura specifica
-perimetrul de a+a de control u1 -se otine la distanta 2d de la fata stalpului u1 := ( st + *st) ⋅ 2 + !⋅ d = .!5$m -valoarea efortului de calcul la strapun#ere : B,d N ν,d.1 := β⋅ = 0.4$4⋅ 2 u1⋅ d mm -valoarea otinuta se compara cu capacitatea portanta a radierului fara armatura specifica: 1 " N ν@dc := C@dc⋅ η1⋅ ⋅ ( 100⋅ ρ1⋅ f c ) ⋅ + 1⋅ σcp 2 mm -unde :
C@dc :=
0.1! γc
= 0.12-pt. eton #reu
d := 552 := 1 +
200 R2.0 = 1.$02 d
1 := 0.15 Ucpefortul unitar mediu su efectul fortei a7iale N σcp := 0 2 mm η1 := 1.0
-pt. eton #reu
V1coeficient de armare lon#itudinala ρ1 := 0.02
1 " 1 N N " 2 2 ... , 0.0"5⋅ ⋅ f c + 1⋅ σcp ⋅ = 0.0 ν@dc := ma7 C@dc⋅ η1⋅ ⋅ ( 100⋅ ρ1⋅ f c ) ⋅ 2 2 mm mm + ⋅ σ 1 cp
ν@dc < ν,d.1 < ν@dma7 = 0
-este nevoie de armatura transversala pentru preluarea fortei de strapun#ere
-Conturul de calcul de unde nu este nevoie de armatura specifica se determina cu relatia: β⋅ B,d = 5.14m uout.ef := ν@dc⋅ d r :=
uout.ef 2⋅ π
= 0.!1(m
Configuratia armaturilor
ria armaturii de strapun#ere in Aurul stalpului pentru diferite perimetre se otine cu relatia: ui⋅ sr s&.i := ( νrd.i − 0.5ν@dc) ⋅ 1.5⋅ f M&d.ef f ywd.ef re+istenta efectiva de
calcul a armaturii pentru strapun#ere
d = 0."2 m f M&d.ef := 250 + 0.25⋅ d6⋅ f M&d := f Md = "00⋅
N mm
2
N 2
mm
= 4""⋅
N 2
mm
f M&d.ef > f M&d = 1 sr distanta dintre armaturile de
pe perimetre succesive
srma7 := 0.5⋅ d = 54.(⋅ cm sr := 55cm -He considera perimetrul la %.(6d 0.5⋅ d = 0."$$m st 2
--Sale# #rosimea fasiei de 40cm
+ 40cm = 0.$5m
u1 := 2⋅ ( 2⋅ st + π⋅ 40cm) = 4.51"m ν,d.1 := β⋅
B,d u1⋅ d
N
= 0.!0!⋅
2
mm
u1⋅ sr
s&.1 := ( ν,d.1 − 0.5ν@dc) ⋅ = 10.5$⋅ cm 1.5⋅ f M&d.ef r − 0.55m > 1.5⋅ d = 0
2
Nu avem nevoie de fasii suplimentare
-ria minima a unei are transversale se otine cu relatia: stma7 := 2⋅ d = 1.4$4m st := 20cm
-distanta intre etrieri in sens tan#ential
f)M := "45 f c = 25
f c 2 s&min := 0.05"⋅ sr ⋅ st⋅ = 0.!45⋅ cm f)M -Numar minim de are transversale pe perimetre: u1 = 11.2!" n1 := 40cm n1 := 12
ale#: K10
s& := 0.!5cm 2
s&.af1 := s&⋅ 2⋅ n1 = 1!.!4⋅ cm
2
S
2
s&.1 = 10.5$⋅ cm
Calculul lungimilor de ancora7
9arele de armatura treuie sa fie astfel acorate incat eforturile la care sunt supuse sa
fie transmise la eton si sa fie evitata fisurarea lon#itudinala si despicarea etonului. Lungimea de ancorare de cal cul
lbd lun#imea de ancorare de calcul:
l d := α1⋅ α2⋅ α"⋅ α4⋅ α5⋅ l rDd ≥ l min unde W1%W2%W3%W4%W5 sunt coeficien/i indica/i n taelul !.2>?iss W1 - tine seama de efectul formei arelor n condi/iile asi#urarii unei acoperiri adecvate W2 - tine seama de efectul acoperirii cu eton minime W3 - tine seama de efectul de confinare a armăturilor transversale W4 - ia n considerare influen/a uneia sau mai multor are transversale sudate de-a lun#ul lbd W5 - tine seama de efectul presiunii perpendiculare pe planul de despicare de-a lun#ul l bd α1 := 1 α2 := 1 α" := 0. α4 := 0. α5 := .
-simplificat le consideram pe toate e#ale cu 1%0 Lungimea de ancorare de !a"8 l.!r9d % necesară pentru ancorarea for/ei de ntindere
dintr-o ară dreaptă se determină cu rela/ia : ϕ σsd l rDd := ⋅ 4 f d X - diametrul arei Usd - efortul unitar n stare limită ultimă% determinată n sec/iunea de unde se consideră ancorarea arei% care% de re#ulă se poate considera la valoarea fMd Y σsd := f Md = "00⋅ =Pa f d - efortul unitar de aderen/ăconsiderat constant pe lun#imea de ancorare eton C25>"0: N f dr := 2.0 2 @,,=--Saderenta una--S mm C=P--Saderenta nesatisfacatoare--S
f dc := 1.!(
N 2
mm
Lungimea de ancorare minim8 lbmin
• ancorarea arelor ntinse : • ancorarea arelor comprimate : Φ14 := 14mm
l rDd.14c :=
Φ14 σsd
4
⋅
f dc
l min > ma7 ( 0."⋅ rDd l , 10⋅ ϕ , 100mm) l min > ma7 ( 0.$"⋅ l rDd , 10⋅ ϕ , 100mm)
= 0.55$m ale#:$0c m
Φ20 := 20mm
l rDd.1!c :=
Φ20 σsd
4
⋅
f dc
= 0.(4m ale#:!0c m
Φ1$ := 1$mm Φ1$ σsd
⋅ = 0.$"5m ale#:$5c l rDd.1$c := 4 f dc Φ1$ := 1$mm m Φ1$ σsd ⋅ = 0.444m ale#:45c l rDd.1$r := 4 f dr m Φ1! := 1!mm Φ1! σsd
l rDd.1!r := ⋅ = 0.5m 4 f dr
ale#:50c m
Φ20 := 20mm
l rDd.1!c :=
Φ20 σsd
4
⋅
= 0.55$m ale#:$0c f dr m
Calculul tas8rii
