Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
4.1.2 4.1.2 Calcu Calcu lul si armarea radierul radierul ui Strat de acoperire cu beton
100cm c1 45mm
h
sl 25mm d x
grosimea placii radierului grosimea stratului stratului de acoperire cu beton (acoperirea minima + toleranta de executie) armatura de rezistenta cu diametrul maxim din placa
h c1 0.5sl
d y d x sl
d x
942.5 5 mm 942.
d y
917. 917.5 5 mm
dx , dy inaltimi utile pentru armaturi in doua directii ortogonale
d
0.5 dx d y
d
inaltimea inaltimea utila a dalei
mm 930 mm
A) Cal cul cu l ul rad ier ul ui l a mo ment men t in co vo iet or
c 1.5 C 20/25
s 1.15 f ck 20
f ctk.0.5
N
1.5
inaltimea radierului: h r
hr
f cd c
2
mm
Caracteristici placa:
lmax
f ck
N
f yd 300
PC 52
coef. partiali de siguranta pentru beton, respectiv otel(armatura)
2
mm N 2
mm
f ctd
f cd 13.333
f ctk.0.5
c
f ctd 1
8
unde lmax este distant
7.80m lmax
8 grosimea placii(radierului):
hr 97.5 7.5 cm h pl
100cm
latimea latimea pe care se calculeaza calculeaza placa: b pl
100cm
Armarea pe directia scurta (directia x-x) Armare fasie fa sie de rezem - axele B,G
estimat 25mm
2
mm
2
mm
N
f yk s f yd
lmax
N
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
stratul de acoperire: a h0
h pl a
Mmax_r_x
B
4.5cm
estimat
h0
2
94.25 cm
1245kN m
Mmax_r_x 2
B
0.105
p
0.495 %
b pl h0 f cd procentul de armare: p
f cd
1 1 2 B
f yd
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului p1
max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia: Aanec
p1 b pl h0
Aanec
se alege o armatura din otel PC52
2
46.627 cm
Φ25 /10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
2
Aaef 49.10cm
Armare fasie de rezem - axele C, F
estimat 2mm stratul de acoperire: a h0
h pl a
Mmax_r_x B
4.5cm
estimat 2
h0
95.4 cm
892kN m
Mmax_r_x 2
B
0.074
p
0.34 %
b pl h0 f cd procentul de armare: p
f cd
1 1 2 B
f yd
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului p1
max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia: Aanec
p1 b pl h0
Aanec
se alege o armatura din otel PC52
2
32.405 cm
Φ22 /10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
2
Aaef 38.00cm
Armarea fasie de rezem - axele D, E
estimat 22mm stratul de acoperire: a h0
h pl a
Mmax_r_x
B
4.5cm
estimat
h0
2
94.4 cm
890kN m
Mmax_r_x 2
B
0.075
p
0.346 %
b pl h0 f cd procentul de armare: p
f cd
1 1 2 B
f yd
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului p1
max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia: Aanec
p1 b pl h0
se alege o armatura din otel PC52
Aanec
2
32.701 cm
Φ22 /10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
2
Aaef 38.00cm
In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor m ici de sub 150kNm, se va dispune armatura Φ20/20, data de procentul minim.
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
Armare fasii de camp
Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arm a la procentul m inim: Φ20/20.
Armarea pe directia lunga(directia y-y) Armarea fasie de rezem - axele 2, 4
4.5cm x 25mm
stratul de acoperire:
a
diametrul armaturii de pe directia x-x
h0
h pl a x
estimat 2
h0
91.9 cm
Mmax_r_y 635kN m
B
Mmax_r_y 2
B
0.056
p
0.258 %
b pl h0 f cd procentul de armare: p
f cd
1 1 2 B
f yd
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului p1
max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia: Aanec
p1 b pl h0
Aanec
se alege o armatura din otel PC52
Φ18 /10 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
2
Aaef 25.40cm
Armarea fasie de rezem - ax 3
4.5cm x 25mm
stratul de acoperire:
a
diametrul armaturii de pe directia x-x
h0
h pl a x
estimat 2
2
23.721 cm
h0
91.9 cm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
Mmax_r_y 435kN m
B
Mmax_r_y 2
B
0.039
p
0.175 %
b pl h0 f cd procentul de armare: p
f cd
1 1 2 B
f yd
pmin 0.15% procent minim de armare pe fiecare fata a radierului p1
max p pmin
cantitatea de armatura necesara pe metru se determina cu relatia: Aanec
p1 b pl h0
se alege o armatura din otel PC52
Aanec
2
16.095 cm
Φ20 /15 cu aria efectiva pe metru latime de placa:
2
Aaef 21.04cm
In fasiile de reazem, la partea superioara datorita momentelor m ici de sub 150kNm, se va dispune armatura Φ20/20, data de procentul minim.
Armare fasii de camp
Datorita mom. incov. mici, de sub 150kN/m, se va arm a la procentul m inim: Φ20/20.
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
B) Calculul radierului la forta taietoare (la strapungere) VERIFICAREA LA STRAPUNGERE Verificarea la strapungere implica verificarea la forta taietoare pe un perimetru critic definit functie de aria de transmitere a incarcarii si inaltimea utila a sectiunii(d). Verificarea la strapungere se face in lungul unor perimetre de control, acestea din urm a fiind: - perimetru de control de baza (u 0); - perimetru de control la 0.5d, de la fata stalpului, la 1.25d, la 2d etc.pana la - perimetru de control dincolo de care nu mai este nevoie de armatura transversala (uout.ef ).
b.1. In d reptul diafragmelor Capacitatea la strapung ere a radierului fara armatura specifica
V Ed 552kN Se verifica daca cu dimensiunile diafragmei sunt satisfacute limitele efortului unitar de strapungere:
bd 20cm
grosimea diafragmei
ld 100cm lungimea diafragmei pentru care se efectueaza calculul u0
2 bd ld
lungimea perimetrului de control considerat in prima faza ca fiind perimetrul stalpului
u0
1.15
240 cm
pentru un stalp central
Ed
VEd u0 d
Ed 0.284
N
efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0
2
mm
cc 1
coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)
c 1.5
coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)
f cd
cc f ck c
valoare de calcul a rezistentei la com presiune a betonului
f cd 13.333 f ck 0.6 1 200MPa
N 2
mm
factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurarea betonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)
0.54
Toader Traian-Nicu
V Rd.max
UTCN- Proiect de diplomă
0.5 f cd
Verificare1
V Rd.max
3.6
N 2
mm
"Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" if Ed VRd.ma "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherw
Verificare1
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Ed V Ed bd ld 40m 25 Ed.0 Verificare2
V Ed u0 d
kN 3
m
Ed 352 kN
efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0
Ed.0 0.284
"Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" if Ed.0
N 2
mm
V Rd.
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherw Verificare2
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Perimetrul de baza de control se obtine la distanta 2d de la fata diafragmei:
u1
2 bd ld 2 d
u1
1409cm
Efortul unitar de strapungere este:
Ed.1 cRd.c
Ed.1 0.048
u1 d
0.18
cRd.c
c
1 1 k
V Ed
N
0.12
pentru beton greu
min 1
200mm d
2
d [mm]
k
1.464
ρlx , ρly procente de armare longitudinala ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y; ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu latimea diafragmei plus 3d de fiecare parte.
2
mm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
2
30
20
2
mm
4 lx bd k 3 d d
2
30
ly 1
lx 0.002
20 4
2
mm
ly 0.002
ld k 3d d lx ly
1 0.002
1
2
3
3
Rd.c cRd.c 1 k 100 1 f ck MPa
capacitatea portanta la strapungere
Rd.c 0.287 3
1
2
2
min 0.035k f ck
Verificare1
N 2
mm
1
N 2 mm
2
"OK" if Rd.c
min 0.277
N 2
mm
min
"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat min" otherwise Verificare1
"OK"
Verificare2
"Calculam armatura pentru strapungere" if Rd.c
Ed.1 V Rd.max
"Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere" otherwise Verificare2
"Nu este necesar sa calculam armatura pentru strapungere"
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
b.2. In dr eptul s talpilor b.2.1 STALP CENTRAL 80x 80 A) Stab ilir ea fo rt ei d e st rap un ger e V Ed
V Ed 9040kN
valoarea de calcul a fortei de strapungere
V Ed 9040 kN
B) Perimetrul de contr ol Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitar de strapungere:
bs
80cm
ls
80cm
u0
2 bs ls
lungimea perimetrului de control c onsiderat in prima faza ca fiind perimetrul stalpului
u0
1.15
320cm
pentru un stalp central
Ed
VEd u0 d
efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0
Ed 3.493
N 2
mm
cc 1
coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)
c 1.5
coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)
f cd
cc f ck c
valoare de calcul a rezistentei la com presiune a betonului
f cd 13.333 f ck 0.6 1 200MPa
N 2
mm
factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurarea betonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)
0.54 V Rd.max 0.5 f cd Verificare1
V Rd.max
3.6
N 2
mm
"Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" if Ed VRd.ma "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherw
Verificare1
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
Ed V Ed bs ls 40m 25 Ed.0 Verificare2
V Ed
kN 3
11 3 1.5
m
kN 2
m
3
Ed 8.368 10 kN Ed.0 3.493
efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0
u0 d
"Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" if Ed.0
N 2
mm
V Rd.
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherw Verificare2
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Perimetrul de baza de c ontrol se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:
u1
2 bs ls 2 d
u1
2174 cm
Efortul unitar de strapungere este:
Ed.1
V Ed
Ed.1 0.514
u1 d
N
C) Capacitatea la strapung ere a dalei fara armatura specifica
cRd.c
0.18
1 1 k
cRd.c
c
0.12
pentru beton greu
200mm
min 1
d
2
d [mm]
k
1.464
ρlx , ρly procente de arm are longitudinala ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y; ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu l atimea stalpului plus 3d de fiecare parte
2
43
22
2
mm
4 lx bs k 3 d d
2
43
ly
20 4
2
mm
ls k3 d d
2
mm
lx 0.004
Toader Traian-Nicu
1
UTCN- Proiect de diplomă
lx ly
1 0.003
1
2
3
3
Rd.c cRd.c 1 k 100 1 f ck MPa
capacitatea portanta la strapungere
N
Rd.c 0.329 3
1
2
2
min 0.035k f ck Verificare3
2
mm
1
N 2 mm
2
"OK" if Rd.c
min 0.277
N 2
mm
min
"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat min" otherwise Verificare3
"OK"
Verificare4
"Calculam armatura pentru strapungere" if Rd.c
Ed.1 V Rd.max
"Nu calculam armatura" otherwise Verificare4
"Calculam armatura pentru strapungere" V Ed
perimetrul de control de la care nu m ai sunt necesare armaturi uout.ef Rd.c d armaturi de strapungere uout.ef 3403cm
r
uout.ef
r ef
r
2 ( r 1.5 d) 2
raza perimetrului de control pana unde sunt necesare armaturi la strapungere
542 cm
r ef 201 cm
D) Calculul armaturilor transvers ale necesare la strapungere
f ywd.ef ( 250mm 0.25d )
N 3
mm
rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru strapungere
f ywd.ef 482.5 Alegem : PC 52
sr 30cm
f ywd 300
N 2
mm
N 2
mm
distanta intre etrieri in sens radial
sr 30 cm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
Se considera perimetrul la 0.5d
u1
2 bs ls 0.5 d
Ed.1 Asw.1
u1
612 cm
V Ed u1 d
Ed.1 0.75 Rd.c
u1 sr 1.5 fywd.ef
Asw.1
2
40.083 cm
Se considera perimetrul la 1.25d
u2
2 bs ls 1.25 d
Ed.2 Asw.2
u2
1050 cm
V Ed u2 d
Ed.2 0.75 Rd.c
u2 sr 1.5 fywd.ef
Asw.2
2
35.607 cm
Se considera perimetrul la 2d
u3
2 bs ls 2 d
Ed.3 Asw.3
u3
1489cm
V Ed u3 d
Ed.3 0.75 Rd.c
u3 sr 1.5 fywd.ef
Asw.3
2
31.131 cm
Se considera perimetrul la 2.5d
u3
2 bs ls 2.5 d
Ed.3 Asw.3
u3
1781cm
V Ed u3 d
Ed.3 0.75 Rd.c
u3 sr 1.5 fywd.ef
Asw.3
2
28.147 cm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
Aria minima a unei bare tran sversale (dorn sau ramura de etrier)
st
1d
st
distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri
93 cm
f ck Asw.min
MPa
0.053sr st 500
Asw.min
2
1.323 cm
Alegem Φ14 cu A sw.ef = 1.54 cm 2 Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 200 cm < 2.5d = 232 cm masurat de la fata stalpului:
uext
2bs 200cm
uext
18 m
Numarul m inim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1
next n1
uext next
2d u1
n1
0.5d
9
13
SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri Φ16 din otel PC 52. Pe conturul u 1 se vor aseza 16 etrieri, cu 24 brate de forfecare in total, iar pe conturul u ext se vor aseza 24 de etrieri tot cu 32 de brate de forfecare in total. Numarul m are de etrieri a rezultat din respectarea distantelor maxime intre doi etrieri consecutivi!
b.2.2 STALP de COLT 80x80 A) Stab ilir ea fo rt ei d e st rap un ger e V Ed
V Ed 3200kN
valoarea de calcul a fortei de strapungere
V Ed 3200 kN
B) Perimetrul de contr ol Se verifica daca cu dimensiunile stalpului de 80X80 sunt satisfacute limitele efortului unitar de strapungere:
bs
80cm
ls
80cm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
Dimensiunile in pl an ale radierului de beton armat de tip dala sunt:
L1
31m
u0
bs ls
B1
14m lungimea perimetrului de control c onsiderat in prima faza ca fiind perimetrul stalpului
u0
1.50
160cm
pentru un stalp central
Ed
VEd
efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0
u0 d
Ed 3.226
N 2
mm
cc 1
coeficient care tine cont de efectele de lunga durata (variaza intre 0.8 si 1.0)
c 1.5
coeficient partial de siguranta pentru beton (1.2 pentru situatii accidentale)
f cd
cc f ck c
valoare de calcul a rezistentei la com presiune a betonului
f cd 13.333 f ck 0.6 1 200MPa
N 2
mm
factor de reducere a rezistentei, care tine seama de fisurarea betonului datorita fortei taietoare (pentru beton greu)
0.54 V Rd.max 0.5 f cd Verificare1
V Rd.max
3.6
N 2
mm
"Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" if Ed VRd.ma "Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherw
Verificare1
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Ed V Ed bs ls 40m 25 Ed.0 Verificare2
V Ed u0 d
kN 3
m
11 3 1.5
kN 2
m
3
Ed 2.528 10 kN Ed.0 3.226
efortul unitar de strapungere in jurul perimetrului u0
"Efortul unitar de strapungere>Cap. portanta max. a dalei" if Ed.0
N 2
mm
V Rd.
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere" otherw
Toader Traian-Nicu
Verificare2
UTCN- Proiect de diplomă
"Verificam daca e nevoie de armatura transversala nec. la strapungere"
Perimetrul de baza de c ontrol se obtine la distanta 2d de la fata stalpului:
u1
0.5 bs ls 2 d bs
u1
623cm
Efortul unitar de strapungere este:
Ed.1
V Ed
Ed.1 0.828
u1 d
N 2
mm
C) Capacitatea la strapung ere a dalei fara armatura specifica
cRd.c
0.18
c
1 1 k
cRd.c
0.12
pentru beton greu
200mm
min 1
d
2
k
d [mm]
1.464
ρlx , ρly procente de arm are longitudinala ρlx , ρly se refera la armatura intinsa ancorata dupa directiile x si y; ρlx , ρly se calculeaza ca si valori medii, tinand seama de o latime a placii egala cu l atimea stalpului plus 3d de fiecare parte
2
24
25
2
mm
4 lx bs k 3 d d
2
36
ly 1
lx 0.003
18 4
2
mm
ls k3 d d lx ly
1 0.002
1
2
3
3
Rd.c cRd.c 1 k 100 1 f ck MPa
capacitatea portanta la strapungere
Rd.c 0.292
N 2
mm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
3
1
2
2
min 0.035k f ck Verificare3
1
N 2 mm
2
min 0.277
"OK" if Rd.c
N 2
mm
min
"Capacitatea portanta la strapungere e mai mica decat min" otherwise Verificare3
"OK"
Verificare4
"Calculam armatura pentru strapungere" if Rd.c
Ed.1 V Rd.max
"Nu calculam armatura" otherwise Verificare4
"Calculam armatura pentru strapungere"
uout.ef
r
V Ed
perimetrul de control de la care nu mai sunt necesare armaturi
Rd.c d armaturi de strapungere
uout.ef bs
r ef
r
0.5 (r 1.5 d) 4
uout.ef 1770 cm
raza perimetrului de control pana unde sunt necesare armaturi la strapungere
3
1 10 cm
r ef 234 cm
D) Calculul armaturilo r transv ersale necesare la strapung ere
f ywd.ef ( 250mm 0.25d )
N 3
mm
rezistenta efectiva de calcul a armaturii pentru strapungere
f ywd.ef 482.5 Alegem : PC 52
sr 30cm
f ywd 300
N 2
mm
N 2
mm
distanta intre etrieri in sens radial
sr 30 cm
Se considera perimetrul la 0.5d
u1
0.5 bs ls 0.5 d bs
u1
233cm
Toader Traian-Nicu
Ed.1 Asw.1
UTCN- Proiect de diplomă
V Ed u1 d
Ed.1 0.75 Rd.c
u1 sr 1.5 fywd.ef
Asw.1
2
19.281 cm
Se considera perimetrul la 1.25d
u2
0.5 bs ls 1.25 d bs
Ed.2 Asw.2
u2
343 cm
V Ed u2 d
Ed.2 0.75 Rd.c
u2 sr 1.5 fywd.ef
Asw.2
2
18.288 cm
Se considera perimetrul la 2d
u3
0.5 bs ls 2 d bs
Ed.3 Asw.3
u3
452cm
V Ed u3 d
Ed.3 0.75 Rd.c
u3 sr 1.5 fywd.ef
Asw.3
2
17.295 cm
Se considera perimetrul la 2.5d
u3
0.5 bs ls 2.5 d bs
Ed.3 Asw.3
u3
525cm
V Ed u3 d
Ed.3 0.75 Rd.c
u3 sr 1.5 fywd.ef
Asw.3
2
16.633 cm
Aria minima a unei bare transversal e (dorn sau ramura de etrier)
st
1d
distanta maxima , in sens tangential, intre etrieri
st
93 cm
Toader Traian-Nicu
UTCN- Proiect de diplomă
f ck MPa Asw.min 0.053sr st 500
Asw.min
2
1.323 cm
Alegem Φ14 cu A sw.ef = 1.54 cm 2 Perimetrul exterior pana unde se prevede armatura transversala se afla la 234 cm < 2.5d = 235 cm masurat de la fata stalpului:
uext
0.5bs 200cm bs
uext
5 m
Numarul minim de bare transversale pe perimetrul exterior uext respectiv u1
next n1
uext next
2d u1
n1
0.5d
3
5
SOLUTIE: Se vor folosi, ca si armatura de strapungere, etrieri Φ16 din otel PC 52. Pe conturul u 1 se vor aseza 6 etrieri, avand 10 brate de forfecare in total, iar pe conturul u ext se vor aseza 9 de etrieri avand 13 brate de forfecare in total.Numarul mare de etrieri a rezultat din respectarea distantelor maxime intre doi etrieri consecutivi!
Rosturile de turnare si masurile care trebuie prevazute in proiect are din punct de vedere a rezistentei si tehno logiei de executie se vor face c onfor m NE 012-99. Se va opta pentru fo losirea rosturilo r verticale de turnare (in solutia rostur ilor orizont ale de turnare, pentru asigurarea rezistentei la lunecare in planurile rosturilor de betonare fiind n ecesare armaturi verticale care traverseaza rostul precum s i asigurarea rugozitatii fetelor rosturilor. Calculul efortului de lunecare L in lungul pl anului rostului, pentru rosturi verticale:
2 20 2 15 As mm 1m 4
B1
f
1.0
As
2
660 cm
aria totala de armatura longitudinala ce traverseaza rostul
coeficient de frecare pentru suprafete neregulate intermediare, conf. STAT 10107/0-90
As f yd f 3 V nec 11 10 kN Lcap
Verificare
Lcap
4
1.979 10 kN
"Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul" if Lcap "Este nevoie de o armare suplimentara in zona rostului" otherwise
Vnec
Toader Traian-Nicu
Verificare
UTCN- Proiect de diplomă
"Efortul capabil de lunecare > efortul de lunecare de calcul"
Rezistenta la lunecare in planurile ro sturilor de betonare se realizeaza prin armatura orizontala care traverseaza rostul si d e rugozitatea fetelor ros turilor. Pentru realizarea rosturilor d e turnare se folos este o plasa de ciur, amplasata vertical la fata intrerupta a elementului si rigid izata pentru a rezista la impingerea betonului proaspat. Prin pozitiile rostur ilor de turnare se va asigura impartirea radierului in volume de beton pentru care pot fi asigur ate conditiile optime si sig ure pentru lucrarile de preparare a betonului, transpo rt auto, turn area si vibrarea acestuia in vederea realizarii monolit ismului total, a continuitatii, precum si etanseitatea cont ra infiltrarii apelor fretice. Rosturile de turnare se vor realiza in zonele in care eforturile din r adier sunt minime, respectiv la 1/3 din deschiderea tramei( la 1/3 din dis tanta interax dint re 2 stalpi consecutivi). Turnarea betonului se va face cont inuu, in straturi orizon tale de aproximativ 40cm gros ime, iar intervalul de timp intre turn area a doua straturi s uprapuse(pe intreaga suprafata a acestora) sa fie mai scurt decat durata prizei celor doua str aturi suprapuse. Turnarea betonului in vo lume prestabilite asigura cons umarea practic totala intr-un anumit interval de timp a deformatiilor din fenomenul d e exotermie(degajarea de caldura din proc esul chimic de hidratarea cimentului). NOTA: Ca si solutie la evitarea realizarii rosturilor de turnare tehnologice, atunci cand se va turna betonul in radier se va lucra pe 3 schimburi, a cate 8 ore fiecare. Astfel turnarea betonului va fi una continua, fara sa mai fie nevoie sa realizam rosturi de turnare in planul radierului.
