Universidad Nacional “Santiago Antúnez De Mayolo: Facultad De Ingeniería Civil

UNIVERSIDAD NACIONAL “SANTIAGO ANTÚNEZ DE MAYOLO” FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL RESUMEN

INTRODUCCIÓN

DISEÑO DE MUROS DE D E ALBAÑILERIA

DOCENTE

: Ing. OLAZA HENOSTROSA Hugo

CURSO

: ALBAÑILERÍA ESTRUCTURAL

ALUMNO:

MONTENEGRO TORRES Carlos Santiago

Marzo 2019 HUARAZ - ANCASH – PERÚ

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SE DISÑO EL EDIFICO EN EL ETABS Y SE EXTRAJO LOS DATOS PARA EL DISEÑO

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Datos:   74.985 ton  Pm ≔

Ve ≔ 7.856

  20.643  Pv ≔

ton

 Me ≔ 39.418 ton - m

 f'm ≔ 650

―

ton

ton - m

h ≔ 2.6 m

m2

b) Verificacion con carga Axial

  0.23 t≔ L≔5  P ≔ Pm + Pv =  95.628  P  σ ≔ ― = 83.155 t⋅L

ton

―

m2

⎛ ⎛ h ⎞2 ⎞ ton f'm 0.2 ⋅ ⋅ 1 -  ― = 116.439 ― m2 ⎝ ⎝ 35 ⋅ t ⎠ ⎠

83.155 < 116.4393 ok! !

c) Control de fisuracion v'm ≔ 81

ton m2

(Norma E070 Art. 13.9)

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Vm ≔ 0.5 ⋅  v ' m⋅ ∝⋅ t ⋅ L + 0.23 ⋅ Pg =  64.845

ton

 Verificamos Ve =  7.856 < Vm = 64.845 ok! ! NO SE AGRIETA

d) Diseño de confinamiento calculamos las fuerzas del primer nivel para sismo severo Vm

 ― = 8.254 Ve

Vm

2≤― ≤3 Ve

Como pasa los limites toma el valor de 3

Vu ≔ Ve ⋅ 3 = 23.568 ton  Mu ≔ Me ⋅ 3 = 118.254 ton - m

 M ≔ Mu -

Lm ≔ L = 5 m

1 ⋅ Vm ⋅ h = 33.955 2

 F ≔

 M  L

= 6.791

muro de un solo paño

ton

Calculo de las fuerzas internas en las columnas de confinamiento

Fuerza Cortante  Nc ≔ 4 Vm ⋅ Lm Vc1 ≔ 1.5 ⋅ ――― = 19.454 L ⋅  Nc + 1 Vc2 ≔ Vc1 =  19.454

ton

ton

Fuerza Tracción determinamos Pc  Pu ≔ 1.4 ⋅ Pm + 1.4 ⋅ Pv =  133.879 ton  Pc1

 Pu

66.94

ton

 Pc2  Pc1   66.94 ton

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Fuerza Compresión C1 ≔ F + Pc1 =  73.731 ton C2 ≔ F + Pc2 =  73.731 ton

e) Diseño de las columnas kg

 f'c ≔ 175

 μ ≔ 0.8

―

cm2 kg

 fy ≔   4200 ― cm2

(Juntas sin tratamiento)

ϕ≔   0.85

Determinación Del Refuerzo Vertical Vc1 ⋅  1000  As ≔ ――― = 6.811  fy ⋅ μ ⋅ ϕ

1 ''  6ϕ― 2

cm2

 As ≔ 1.27 ⋅ 6 = 7.62 cm2

ϕ ≔ 0.7 Con estribos Cerrados δ ≔ 0.8 Para columnas sin murostransversales C1 ⋅ 10 3

 ―― ϕ

 An ≔ As +

- As ⋅ fy

0.85 ⋅  δ ⋅ f'c f'c

= 623.8 cm2

Recubrimiento segun la Norma E070 Art.11.10 cuando sera tarrajeado

r ≔ 2 cm

tn ≔ 23 - 2 ⋅ r = 19 b ≔ 36

cm

cm

 An d ≔ ― = 32.832 tn

cm

d ≔ 34

cm

 Ac ≔ b ⋅ t ⋅ 100 = 828 cm2

23  Verificando acero  As =  7.62

 f'c

cm2 >

0.1 ⋅ ― ⋅ Ac =  3.45 cm2

OK!!

 fy

38

cm

Determinación Del Refuerzo horizontal Estribos Para este caso se tomo un acero de 8 mm ϕ 8mm, 1@5, 4@10, r@25cm (Distribución de Estribo) S1 ≔

 Av ⋅ fy

⎛  Ac

⎞

= 12.863

S2 ≔

 Av ⋅ fy

0.12 ⋅  tn ⋅ f'c f'c

0.5 = 1  Av ≔ 2 ⋅ 0.

= 10.526

cm

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Longitud para estribo se toma el mayor 45 cm ó 

1.5 ⋅ d = 51

cm

Por lo Tanto la Distribucion: ϕ 8mm, 1@5, 6@9, r@25cm (Distribución de Estribo)

e) Diseño de las vigas soleras Lm Ts ≔ Vm ⋅ ― = 32.423 ton 2⋅L Ts ⋅ 10 3

4 ϕ 5/8''

 As ≔ ―― = 8.577 0.9 ⋅ fy h≔

 As ⋅ fy

0.1 ⋅  f'c f'c ⋅ b

 Acs ≔ b ⋅ h

1.98 = 7.92  As ≔ 4 ⋅ 1.9

= 82.643

h ≔ 80

b ≔ 23

Distribucion de Estribo ϕ 8mm, 1@5, 4@10, r@25cm

cm

b ≔ 23

cm

cm cm2