TUGAS AKHIR PENELITIAN
TINJAUAN STABILITAS FONDASI RAKIT UNTUK MENARA SELULER PADA TANAH LUNAK
DisusunOleh :
GUNAWAN NIM. 09310035
JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS JANABADRA YOGYAKARTA
2015 i
KATA PENGANTAR Puji syukur ke hadirat Tuhan Yang Maha Esa atas segala rahmat, bimbingan dan perlindungan-Nya, sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas Akhir ini yang berjudul Penelitian Tinjauan Stabilitas Fondasi Rakit Untuk Menara Seluler Pada Tanah Lunak dengan baik. Penulisan Tugas Akhir ini merupakan salah satu persyaratan yang harus dipenuhi untuk memperoleh gelar sarjana S1 pada pendidikan tinggi Program Strata-1 JurusanTeknik Sipil, FakultasTeknik, Universitas Janabadra Yogyakarta. Oleh karena itu penulis mengucapkan banyak terima kasih kepada pihakpihak yang telah membantu dalam penyusunan Tugas Akhir ini, yaitu kepada: 1. Dr. Ir. H. Suharyanto, MSCE., selaku Rektor Universitas Janabadra Yogyakarta 2. Risdiyanto, S.T., M.T., selaku Dekan Fakultas Teknik Universitas Janabadra Yogyakarta. 3. Titiek Widyasari, S.T.,M.T., selaku Ketua JurusanTeknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Janabadra Yogyakarta. 4. Ir. Subiantoro, M.T.,selaku Dosen Pembimbing Utama pada tugas akhir ini. 5. Prasetya Adi, S.T., M.T., selaku Dosen Pembimbing Pendamping pada Tugas Akhir ini. 6. Teguh Widodo, S.T., M.T.,selaku Dosen Penguji pada tugas akhir ini. Tugas Akhir ini masih terdapat banyak kekurangan dan kelemahan. Penulis mengharapkan adanya saran dan kritik yang bersifat membangun, demi kesempurnaan Tugas Akhir ini. Semoga tulisan ini berguna bagi semua pihak yang membutuhkan. Yogyakarta, Agustus 2015 Penulis,
GUNAWAN
iii
DAFTAR ISI
JUDUL ...................................................................................................
i
LEMBAR PENGESAHAN .....................................................................
ii
KATA PENGANTAR .............................................................................
iii
DAFTAR ISI ...........................................................................................
iv
DAFTAR GAMBAR ...............................................................................
vi
DAFTAR TABEL ...................................................................................
vii
DAFTAR LAMPIRAN ............................................................................
viii
DAFTAR NOTASI ..................................................................................
ix
INTISARI ................................................................................................
xi
BAB I
PENDAHULUAN ..................................................................
1
A. Latar Belakang ................................................................
1
B. Rumusan Masalah ...........................................................
2
C. Tujuan Perancangan.........................................................
3
D
Manfaat Perancangan ......................................................
3
E. Batasan Masalah .............................................................
3
TINJAUAN PUSTAKA ........................................................
4
A. Umum ............................................................................
4
B. Fondasi ...........................................................................
4
C. Tanah ..............................................................................
5
D
Daya Dukung Tanah .......................................................
7
E. Balok ..............................................................................
8
F. Kolom Pedestal ...............................................................
8
LANDASAN TEORI .............................................................
9
A. Persamaan Daya Dukung Terzhagi .................................
9
B. Stabilitas Fondasi ............................................................
12
C. Perancangan Balok .........................................................
13
D. Perancangan Kolom ........................................................
16
METODOLOGI PENELITIAN .............................................
20
BAB II
BAB III
BAB IV
iv
BAB V
BAB VI
A. Langkah Perancangan .....................................................
20
B. Cara Kajian .....................................................................
21
C. Tahapan dan Cara Perancangan .......................................
21
ANALISIS DAN PEMBAHASAN ........................................
22
A. Tinjauan Umum ..............................................................
22
B. Data Perencanaan ............................................................
23
C. Analisa Daya Dukung Tanah ..........................................
29
D. Analisa Stabilitas Fondasi ...............................................
30
E. Permodelan SAP 2000 .....................................................
35
KESIMPULAN DAN SARAN ..............................................
70
A. Kesimpulan .....................................................................
70
B. Saran ...............................................................................
70
DAFTAR PUSTAKA
v
DAFTAR GAMBAR
Gambar 1.1. Contoh pemodelan fondasi rakit .............................................
1
Gambar 1.2. Contoh pemodelan fondasi rakit .............................................
2
Gambar 3.1. Teori Daya Dukung Terzaghi ................................................
9
Gambar 3.2
Hubungan Q, dan Nq, Nγ ......................................................
11
Gambar 4.1. Langkah Perancangan ...........................................................
20
Gambar 5.1. Denah rencana pondasi rakit ..................................................
22
Gambar 5.2. Menara Tampak Depan .........................................................
23
Gambar 5.3. Denah Tower 3 Kaki .............................................................
24
Gambar 5.4. Tampak Samping Segmen Tower .........................................
24
Gambar 5.5. Denah Plat Pondasi ...............................................................
29
Gambar 5.6. Rencana Pondasi ...................................................................
32
Gambar 5.7. Detail Pondasi .......................................................................
32
Gambar 5.8. Denah Plat Pondasi ...............................................................
45
Gambar 5.9. Penulangan Balok Pondasi Rakit ...........................................
61
Gambar 5.10. Penulangan Kolom Pedestal ..................................................
69
vi
DATAR TABEL
Tabel 2.1. Hubungan antara konsistensi, identifikasi dan kuat geser tekan bebas (qu) (Peck dkk., 1953) ......................................................
7
Tabel 3.1. Nilai-nilai faktor daya dukung Terzaghi .....................................
11
Tabel 5.1. Perhitungan berat menara (W2) .................................................
25
Tabel 5.2. Perhitungan berat menara (W3) .................................................
27
Tabel 5.3. Kombinasi beban .......................................................................
39
Tabel 5.4. Input Balok ................................................................................
40
Tabel 5.5. Input Plat ...................................................................................
42
Tabel 5.6. Input Kolom ..............................................................................
44
Tabel 5.7. Output SAP 2000 .......................................................................
51
vii
DAFTAR LAMPIRAN
LAMPIRAN I.
DATA SONDIR
LAMPIRAN II.
GAMBAR PERENCANAAN
viii
INTISARI Fondasi merupakan struktur terbawah (substructure) dalam suatu struktur bangunan yang berfungsi untuk meneruskan gaya yang diterimanya ke tanah dasar fondasi. Tanah di bawah fondasi haruslah mampu memikul beban dari setiap konstruksi teknik yang diletakkan pada tanah tanpa terjadi kegagalan geser dan penurunan. Oleh karena itu tanah mempunyai peranan penting dalam suatu konstruksi fondasi, sehingga untuk menentukan jenis fondasi yang akan digunakan haruslah memilih fondasi yang mampu menahan struktur yang akan didukungnya. Perancangan ini dilakukan dengan tahapan pengumpulan data-data literatur meliputi data menara, data struktur dan data tanah. Analisis perhitungan meliputi analisis daya dukung tanah, analisis stabilitas fondasi dan analisis penulangan konstruksi. γtan oh = 1,715 t/m3, c = 0,327 kg/m2, ϕ = 15o, mutu beton yang digunakan adalah fc = 22,5 MPa, mutu baja yang digunakan adalah fys = 240 MPa (tulangan geser), dan mutu baja yang digunakan adalah fy = 390 MPa (tulangan lentur). Dari perancangan stabilitas fondasi tower pada tanah dengan daya dukung rendah yang telah dilakukan, diperoleh kesimpulan bahwa fondasi ini dapat menggunakan plat dengan tebal 300 mm dengan tulangan D16-125, balok fondasi (300 x 600) mm dengan tulangan 4D16 untuk balok a dan tulangan 4D22 untuk balok b. Untuk penulangan geser untuk balok fondasi digunakan ∅ 10 – 150 dan pPenulangan kolom pedestal (300 x 750) mm digunakan 28D16 dengan tulangan geser ∅10 – 200. Kata kunci :
Fondasi rakit, menara seluler, tanah lunak.
xi
1
BAB I PENDAHULUAN
A. Latar Belakang Fondasi merupakan struktur terbawah (substructure) dalam suatu struktur bangunan yang berfungsi untuk meneruskan gaya yang diterimanya ke tanah dasar fondasi. Tanah di bawah fondasi haruslah mampu memikul beban dari setiap konstruksi teknik yang diletakkan pada tanah tanpa terjadi kegagalan geser dan penurunan. Apabila fondasi dirancang tidak dengan benar pada tanah dengan daya dukung rendah, maka akan ada bagian dari struktur yang mengalami penurunan yang besar dari pada bagian di sekitarnya. Apabila keseluruhan struktur mengalami penurunan yang seragam (even), yang akan terjadi hanyalah sedikit atau mungkin tidak ada kelebihan tegangan. Permasalahan fondasi akan timbul, apabila sebuah konstruksi akan dibangun di atas tanah yang daya dukungnya rendah atau yang koefisien kembang susutnya besar. Oleh karena itu dibutuhkan suatu pilihan fondasi yang tepat dan aman untuk fondasi menara pada tanah dengan daya dukung rendah, salah satu jenis fondasi yang baik digunakan adalah fondasi rakit, karena jenis fondasi ini baik digunakan pada tanah lunak yang memiliki daya dukung rendah. Penulis memilih jenis fondasi rakit untuk Tugas Akhir ini karena pertimbangan dengan fondasi tersebut membutuhkan volume beton yang lebih sedikit. Sebagai perbandingan mengenai kebutuhan beton penulis membuat pemodelan untuk 2 (dua) jenis fondasi dengan lebar yang sama antara fondasi rakit dan fondasi footplate. 20 cm
30 cm
20 cm
30 cm
20 cm
30 cm
20 cm
Y1
Y2
Gambar 1.1. Contoh pemodelan fondasi rakit
2
170 cm
H
Gambar 1.2. Contoh pemodelan fondasi footplate 170 .20 .10+4 .20 .40 .40 162000 = = 24,55 cm 170 .20+4 .20 .40 6600 170 .20 .50+4 .20 .40 .20 234000 Y1 = = = 35,45 cm 170 .20 + 4 .20 .40 6600 I = 1 12 .170 .203 = 113.333,3333
Y1 =
Itotal
170 .20 .14,552 =
719.788,5
4
426.666,6667
3 12 .170 .40 =
4 .20 .40 .15,45 = 763.848 + = 2.023.636,5 cm4
Untuk hitungan footplate: 1
3 4 12 .170 .H = 2.023.636,5 cm
H3 = 142.844,9294 cm H = 52,2743 cm Luas fondasi rakit = 170 .20 + 4 .20 .40 = 6.600 cm2 Luas fondasi footplate = 170 .52,2743 = 8.886,631 cm2 > 6.600 cm2 Sehingga dapat disimpulkan bahwa fondasi rakit lebih hemat volume beton dibandingkan dengan fondasi footplate.
B. Rumusan Masalah Bertolak dari permasalahan di atas maka tugas akhir ini diangkat masalah fondasi menara pada tanah dengan daya dukung rendah, yang mengacu pada pemilihan fondasi rakit.
3
C. Tujuan Perancangan Tujuan tugas akhir ini adalah merancang struktur fondasi rakit untuk menara pada tanah dengan daya dukung rendah.
D. Manfaat Perancangan 1.
Menambah wawasan pengetahuan baik di kalangan akademisi maupun praktisi, mengenai perancangan struktur fondasi yang baik digunakan pada tanah yang mempunyai daya dukung rendah dengan pemilihan fondasi rakit.
2.
Memperoleh pengetahuan dan pengalaman sangat beharga yang dapat dijadikan sebagai dasar untuk merancang sebuah struktur fondasi pada tanah yang memiliki daya dukung tanah yang rendah.
E. Batasan Masalah Mengingat keterbatasan waktu dan pengetahuan penulis, maka agar pembahasan dapat terarah dengan baik, penulis memberikan batasan-batasan permasalahan sebagai berikut : 1.
Berat tower diperoleh dari data lapangan dengan standard pabrik.
2.
Kontrol stabilitas fondasi
3.
Jenis fondasi yang digunakan adalah fondasi rakit
4.
Perhitungan tulangan plat dan balok pada fondasi berdasarkan SKSNI-T151991-03 tentang Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung.
5.
γtan oh = 1,715 t/m3
6.
c = 0,327 kg/m2
7.
ϕ = 15o
8.
Mutu beton yang digunakan adalah fc = 22,5 MPa
9.
Mutu baja yang digunakan adalah fys = 240 MPa (tulangan geser)
10. Mutu baja yang digunakan adalah fy = 390 MPa (tulangan lentur) 11. Moment dan gaya pada balok fondasi dihitung menggunakan program SAP 2000.
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
A. Umum Beban-beban kumulatif dari lantai super struktur diterima oleh fondasi (substruktur) yang berhubungan langsung dengan tanah. Fungsi fondasi tersebut adalah untuk dengan aman meneruskan reaksi terpusat dari kolom dan atau dinding ataupun beban-beban lateral dari dinding penahan tanah, ke tanah tanpa terjadinya penurunan tak sama (differential settlement) pada system strukturnya, juga tanpa terjadinya keruntuhan pada tanah. Apabila fondasi tersebut dirancang tidak dengan benar, maka aka nada bagian dari struktur yang mengalami penurunan yang lebih besar dari pada bagian balok akan mengalami tegangan lebih yang diakibatkan oleh penurunan yang tidak sana tersebut, yang pada akhirnya akan terjadi pula deformasi yang berlebihan. Momen-momen lentur maupun torsi tambahan yang melebihi kapasitas tahanan elemen struktur dapat mengakibatkan retak yang berlebihan karena lelehnya tulangan, dan pada akhirnya mengakibatkan terjadinya keruntuhan. (Nawy, E.G, 1990)
B. Fondasi Menurut Peck, (1953), terdapat dua klasifikasi fondasi yaitu : 1.
Fondasi dangkal Fondasi dangkal didefinisikan sebagai fondasi yang mendukung bebas secara langsung, seperti : fondasi telapak, fondasi memanjang dan fondasi rakit. Fondasi dangkal memiliki nilai perbandingan antara kedalaman fondasi dengan lebar fondasi kurang atau sama dengan satu (Df / B ≤ 1).
2.
Fondasi dalam Fondasi dalam didefinisikan sebagai fondasi yang meneruskan beban bangunan ke tanah keras yang terletak jauh dari permukaan, seperti fondasi sumuran dan fondasi tiang. Fondasi dalam memiliki perbandingan antar kedalaman dan lebar fondasi lebih dari empat (Df/B ≥ 4)
4
5
Menurut Ryantori dan Sutjipto (1975), fondasi rakit adalah system kontruksi bangunan bawah (substructure) yang merupakan system kombinasi, yang memungkinkan adanya kerjasama timbal balik saling menguntungkan antara sistem fondasi plat beton pipih menerus yang dikakukan oleh rib-rib yang pipih tapi tinggi dengan sistem perbaikan tanah di plat atau diantara rib-rib. Dalam merancang suatu fondasi langkah awal yang perlu dilakukan adalah menghitung jumlah beban efektif yang akan ditransfer ke tanah di bawah fondasi, langkah selanjutnya menentukan daya dukung yang diizinkan. Pemilihan jenis fondasi tergantung pada beban yang harus didukung, kondisi tanah, dan biaya pembuatan fondasi yang dibandingkan terhadap biaya struktur di atasnya. Karena keistimewaan bentuk dan system konstruksi yang timbul karena bentuknya yang amat sederhana sehingga bila dibandingkan dengan system fondasi langsung yang lain, fondasi rakit memiliki keuntungan baik ditinjau
dari segi teknis perencanaan,
pelaksanaan, efisiensi maupun dari segi ekonomis.
C. Tanah Dalam pandangan Teknik Sipil tanah adalah merupakan himpunan mineral, bahan organik dan endapan-endapan yang relatif lepas, yang terletak di atas tanah dasar. Tanah dibedakan menjadi dua kelompok, yaitu sebagai berikut : 1.
Tanah granuler Tanah yang mempunyai sudut geser tinggi dan tidak berkohesi (c = 0) atau mempunyai kohesi namun sangat kecil hingga dalam hitungan daya dukung sering diabaikan seperti tanah pasir dan kerikil. Tanah granuler mempunyai sifat-sifat teknis sebagai berikut : a.
Daya dukungnya tinggi dan penurunanna kecil asalkan tanahnya relative padat. Penurunan terjadi segera sesudah penerapan beban.
b.
Merupakan material yang baik untuk tanah urug pada dinding penahan tanah, struktur bawah tanah dan lain-lain.
c.
Menghasilkan tekanan lateral yang kecil
d.
Kuat geser tinggi
6
e. 2.
Permeabilitasnya besar
Tanah kohesif Tanah yang mempunyai sudut geser rendah dan kohesi tinggi seperti lempung, lempung berlanau, lempung berpasir atau kerikil yang sebagian besar butirannya terdiri atas butiran halus. Tanah-tanah kohesif yang jenuh berkelakuan sebagai bahan yang meloloskan air, karena itu analisis daya dukung fondasi pada kedudukan kritis, yaitu pada saat selesai pelaksanaan atau jangka pendek selalu digunakan parameter tegangan total atau cu > 0 dan ϕ = 0. Tanah kohesif mempunyai sifat-sifat teknis sebagai berikut : a.
Kuat geser rendah
b.
Bila basah bersifat plastis dan mudah mampat
c.
Menyusut bila kering dan mengembang bila basah
d.
Berkurang kuat gesernya bila kadar air bertambah
e.
Berkurang kuat gesernya bila tanah terganggu
f.
Berubah volumenya dengan bertambahnya waktu akibat rangkak (creep) pada beban konstan
Salah satu karakteristik tanah berbutir halus yang kohesif adalah plastis, yaitu kemampuan butiran untuk tetap melekat satu sama lain. Batas-batas keplastisan tanah tergantung pada sejarah terjadinya dan komposisi mineral yang dikandungnya. Untuk mendefinisikan plastisitas tanah kohesif, diperlukan kedudukan fisik tanah tersebut pada kadar air tertentu yang disebut konsistensi. Konsistensi tanah kohesif pada kondisi alamnya dinyatakan dalam istilah lunak, sedang, kaku dan keras. Tabel 2.1 menyajikan hubungan antara konsistensi, identifikasi dan nilai q u yang diperoleh dari pengujian tekan bebas. (Hardiyatmo, Hary, C, 1992).
7
Tabel 2.1. Hubungan antara konsistensi, identifikasi dan kuat geser tekan bebas (qu) (Peck dkk., 1953) Konsistensi tanah lempung
Identifikasi di lapangan
Dengan mudah ditembus Sangat lunak beberapa inci dengan kepalan tangan Dengan mudah ditembus Lunak beberapa inci dengan ibu jari Dapat ditembus beberapa inchi Sedang pada kekuatan sedang dengan ibu jari Melekuk bila ditekan dengan ibu Kaku jari tapi dengan kekuatan besar Melekuk bila ditekan dengan Sangat kaku kuku ibu jari Dengan kesulitan, melekuk bila Keras ditekan dengan kekuatan ibu jari Sumber : Hary Christady Hardiyatmo, 1996
q u (kg/cm) < 0,25 0,25 – 0,5 0,5 – 1,0 1,0 – 2,0 2,0 – 4,0 Ø
4
D. Daya Dukung Tanah Bila tanah mengalami pembebasan seperti beban fondasi, tanah akan mengalami distorsi dan penurunan. Jika beban ini berangsur-angsur ditambah, penurunan juga bertambah. Akhirnya pada suatu saat akan terjadi kondisi dimana pada beban yang tetap fondasi akan mengalami penurunan yang sangat besar. Kondisi ini menunjukkan bahwa keruntuhan daya dukung telah terjadi. Banyak cara yang telah dibuat untuk merumuskan persamaan daya dukung tanah, namun seluruh persamaan hanya berbentuk pendekatan untuk memudahkan hitungannya. Persamaan-persamaan yang dibuat dikaitkan dengan sifat-sifat tanah dan bentuk bidang geser yang terjadi saat keruntuhanya, (Terzaghi., 1943) menganalisis daya dukung tanah dengan anggapan : 1.
Fondasi memanjang tak terhingga dengan lebar B yang terletak di atas tanah yang homogen dengan dasar fondasi kasar
2
Tahanan geser tanah di atas dasar fondasi diabaikan dengan sudut baji yang terbentuk sama dengan φ (sudut geser tanah)
3.
Bidang keruntuhan terdiri dari lengkung spiral dan linear
8
E. Balok Analisis penampang balok terlentur dilakukan dengan terlebih dahulu mengetahui dimensi unsur-unsur penampang balok yang terdiri dari jumlah dan ukuran tulangan baja tarik (A s), lebar balok (b), tinggi efektif (d), tinggi total (h), fc’, dan fy, sedangkan yang dicari adalah kekuatan balok ataupun manifestasi kekuatan dalam bentuk yang lain, misalnya menghitung Mn, atau memeriksa kehandalan dimensi penampang balok tertentu terhadap beban yang bekerja, atau menghitung jumlah beban yang dapat dipikul balok. Dilain pihak, proses perancangan balok terlentur adalah menentukan satu atau lebih unsur dimensi penampang balok yang belum diketahui, atau menghitung jumlah kebutuhan tulangan tarik dalam penampang berdasarkan mutu bahan dan jenis pembebanan yang sudah ditentukan (Istimawan, 1994). Menurut SK SNI – 15 – 1991 – 03 beton bertulang adalah beton yang ditulangi dengan luas dan jumlah tulangan yang tidak kurang dari nilai minimum, yang diisyaratkan dengan atau tanpa prategang dan dirancang berdasarkan asumsi bahwa kedua material bekerja bersama-sama dalam menahan gaya yang bekerja.
F. Kolom Pedestal Kolom pedestal pada kaki menara berguna sebagai pijakan dari kaki menara dan sebagai pelindung baja kaki menara dari korosi akibat keadaan tanah di sekitarnya.
BAB III LANDASAN TEORI
A. Persamaan Daya Dukung Terzaghi Terzaghi (1943) menganalisis daya dukung tanah dengan beberapa tanggapan, yaitu : 1.
Fondasi memanjang tak terhingga
2.
Tanah di dasar fondasi homogeny
3.
Berat tanah di atas dasar fondasi dapat digantikan dengan beban terbagi rata sebesar po = Dfγ, dengan Df adalah kedalam dasar fondasi dan γ adalah berat volume tanah di atas dasar fondasi.
4.
Tahanan geser tanah di atas dasar fondasi diakibatkan
5.
Dasar fondasi kasar
6.
Bidang keruntuhan terdiri dari lengkung spiral logaritmis dan linear.
7.
Baji tanah yang terbentuk di atas dasar fondasi dalam kedudukan elastic dan bergerak bersama-sama dengan dasar fondasinya.
8.
Pertemuan antara sisi baji dan dasar fondasi membentuk sudut sebesar sudut gesek dalam tanah ϕ
9.
Berlaku prinsip superposisi
Gambar 3.1. Teori Daya Dukung Terzaghi Ditinjau suatu fondasi berbentuk memanjang tak terhingga, dengan lebar B yang terletak di atas tanah yang homogeny dan dibebani dengan beban berbagi rata q u. Beban total fondasi per satuan panjang adalah Pu = q uB. Karena pengaruh
9
10
beban Pu, tanah yang berada tepat di bawah fondasi akan membentuk sebuah baji yang menekan tanah ke bawah. Gerakan baji memaksa tanah di sekitarnya bergerak, yang menghasilkan zona geser ke kanan dan ke kiri, dengan tiap-tiap zona terdiri dari dua bagian, yaitu bagian geser radial dan bagian geser linear merupakan bagian kelanjutan dari bagian geser radial. Mekanisme keruntuhan fondasi memanjang yang terletak pada kedalaman Df dan mempunyai dasar yang kasar, dianalisis dengan anggapan bahwa keruntuhan terjadi pada kondisi keruntuhan geser umum. Baji tanah ABD pada zona I adalah zona elastic, bidangbidang AD dan BD membentuk sudut β terhadap horisntal. Zona II merupakan zona radial dan zona III merupakan area zona pasif Rankine. Lengkung DE dan DG dianggap sebagai lengkung spiral logaritmis. EF dan GH merupakan garis lurus. Garis-garis BE, FE, AG dan HG membentuk sudut (45 - φ/2)o terhadap horizontal. Persamaan umum Terzaghi untuk fondasi memanjang dinyatakan sebagai berikut : qu = cNc + poNq + 0,5 γBNγ ................................................................... 3.1 dengan :
qu
B
= lebar fondasi
c
= kohesi
= daya dukung ultimit untuk fondasi memanjang
po = Dfγ = tekanana pada dasar fondasi γ
= berat volume tanah
Nc, Nq, Nγ
= faktor daya dukung terzaghi
Untuk bentuk bentuk fondasi yang lain, Terzaghi memberikan pengaruh faktor bentuk terhadap daya dukung utimit yang didasarkan pada analisis fondasi memanjang, sebagai berikut : a. Fondasi bujur sangkar : qu =1,3 cNc + poNq + 0,4γBNγ ............................................................... 3.2 b. Fondasi lingkaran qu = 1,3cNc + poNq + 0,3γBNγ ............................................................... 3.3 c. Fondasi persegi panjang
11
qu = cNc (1 + 0,3 B/L) + p oNq + 0,5γBNγ (1 – 0,2 B/L) ........................ 3.4 Nilai-nilai dari Nγ, Nc, Nq dalam bentuk grafik yang diberikan Terzaghi dapat dilihat pada Gambar 3.2. sedangkan nilai-nilainya diberikn dalam Tabel 3.1.
Gambar 3.2 Hubungan Q, dan Nq, Nγ
Tabel 3.1. Nilai-nilai faktor daya dukung Terzaghi ϕ
Keruntuhan geser umum Nc Nq Ng 0 5,7 1,0 0,0 5 7,3 1,6 0,5 10 9,6 2,7 1,2 15 12,9 4,4 2,5 20 17,7 7,4 5,0 25 25,1 12,7 9,7 30 37,2 22,5 19,7 34 52,6 36,5 35,0 35 57,8 41,4 42,4 40 95,7 81,3 100,4 45 172,3 173,3 297,5 48 258,3 287,9 780,1 50 347,6 415,1 1153,2 Sumber : Hary Christady Hardiyatmo, 1994
Keruntuhan geser local Nc ’ Nq’ Ng’ 5,7 1,0 0,0 6,7 1,4 0,2 8,0 1,9 0,5 9,7 2,7 0,9 11,8 3,9 1,7 14,8 5,6 3,2 19,0 8,3 5,7 23,7 11,7 9,0 25,2 12,6 10,1 34,9 20,5 18,8 51,2 35,1 37,7 66,8 50,5 60,4 81,3 65,6 87,1
12
Analisis daya dukung di atas didasarkan padaanggapan bahwa fondasi mempunyai panjang tak terhingga dandidasarka pada kondisi keruntuhan geser umum (General shear failure) dari suatu bahan bersifat plastis, dimana volume dan kuat gesernya tidak berubah oleh adanya keruntuhan (rupture) Pada material yang mempunyai sifat volumenya berubah di bawah bebannya atau mengalami regangan yang besar sebelum tercapainya keruntuhan geser, gerakan ke bawah baji tanah mungkin hanya memampatkan tanah, tanpa adanya regangan yang cukup untuk menghasilkan keruntuhan geser umum (general shear failure). Kondisi keruntuhan semacam ini disebut keruntuhan geser local (local shear failure)
B. Stabilitas fondasi Dalam menganalisis stabilitas suatu fondasi untuk menara langkahlangkah dalam perhitungannya adalah sebagai berikut : 1.
Perhitungan pembebanan Berat total menara
2.
Perhitungan gaya-gaya yang bekerja pada menara Hgempa = 10% x W ................................................................................. 3.5 Hangin = koef.tampang x A x p ............................................................... 3.6 Dengan : W = Berat total A = Luas tampang fondasi p = Beban angin
3.
Stabilitas fondasi yang terdiri dari stabilitas daya dukung tanah, stabilitas geser dan stabilitas guling : σ
=
τ
= c + σ . tgϕ .................................................................................... 3.8
Sf =
................................................................................................... 3.7
........................................................................................ 3.9
13
C. Perancangan Balok Menurut SK SNI T-15-1991-03 pasal 3.2.2 ayat 1 menetapkan bahwa beban rencana, gaya geser rencana, dan momen gaya rencana ditetapkan hubungannya dengan beban kerja atau beban guna. Syarat dimensi balok menurut SK SNI T-15-1991-03 adalah sebagai berikut : b w ≥ 200 mm ........................................................................................... 3.21 dengan b w = lebar badan balok 1.
Perancangan balok terhadap beban lentur Untuk menghitung lenturan sebuah balok dari sembarang beban homogeny (serba sama) dan elastic berlaku rumus sebagai berikut : ƒ=
................................................................................................ 3.22
Sehingga berdasarkan rumus lentur tersebut, dihitung momen maksimum yang dapat disediakan oleh penampang balok, atau disebut sebagai momen tahanan. MR =
ƒ
............................................................................................ 3.23
bh1 ............................................................................................ 3.24
I= dengan :
ƒb = tegangan lentur M R = momen tahanan c
= jarak serat luar terhadap garis netral, baik di daerah tekan maupun
tarik I = momen inersia penampang balok terhadap garis netral Jumlah luas tulangan pada sembarang penampang dari suatu komponen struktur lentur, untuk tulangan atas maupun bawahnya harus memenuhi ketentuan berikut : ρ min = ρb =
,
............................................................................................ 3.25
ƒ ƒ
,
ƒ
β1
ƒ
............................................................................ 3.26
ρ max = 0,75ρh ..................................................................................... 3.27
14
ρperlu =
1−
ƒ
...................................................................... 3.28
dengan : m=
ƒ
......................................................................................... 3.29
ƒ
,
............................................................................................. 3.30
Rn =
β1 adalah konstanta yang merupakan fungsi dari kuat tekan beton. Menurut SK SNI T-15-1991-03 adalah : Jika ƒ’c ≤ 30 MPa, maka β1 = 0,85 Jika ƒ’c ≥ 30 MPa, maka β1 = 0,85 – 0,008 (ƒ’c-30) ≥ 0,65 Pembatasan rasio tulangan : ρ min ≤ ρ ≤ ρmaks .................................................................................. 3.31 Luas tulangan yang dibutuhkan : As = ρterpakai x b x d ........................................................................... 3.32 Asmin =
,
ƒ
.................................................................................. 3.33
Asmaks = 0,75ρhbwd ............................................................................ 3.34 atau : Asmaks = 2.
ƒ
..................................................................................... 3.35
Perancangan balok terhadap beban geser Sesuai dengan konsep desain kapasitas, kuat geser balok portal yang dibebani oleh beban gravitasi sepanjang bentangnya harus dihitung dalam kondisi harus terjadi sendi-sendi plastis pada kedua ujung balok portal tersebut. a. Kuat geser nominal yang disumbangkan balok sebesar : φVn.b ≥ Va.b .......................................................................................... 3.36 φVn = Vc + Vs ........................................................................................ 3.37 atau : Vn = Vc =
φ
................................................................................................... 3.38 ƒ′c bw.d ................................................................................... 3.39
dengan :
15
ƒ’c = kuat tekan beton (MPa) bw = lebar badan balok (mm) d = jarak dari serat tekan terluar ke pusat tulangan tarik (mm) b. Kuat geser nominal tulangan baja 1) Untuk tulangan sengkang tegak lurus sumbu komponen .ƒ .
Vs =
.............................................................................................. 3.40
2) Untuk tulangan sengkang miring α terhadap sumbu komponen .ƒ (
Vs =
αα
α).
............................................................................ 3.41
3) Besarnya nilai Vs harus memenuhi ketentuan berikut : Vs = 0,67 ƒ′ bw.d .............................................................................. 3.42 dengan : Av = luas tulangan geser pada daerah sejarak s (mm) fy = tegangan luluh baja yang disyaratkan (MPa) S = spasi tulangan geser (mm) Jika Vn ≤ Vc maka secara teoritis penampang tidak memerlukan tulangan geser, meskipun demikian penampang tetap diberi tulangan geser minimum sebesar : Av =
ƒ
......................................................................................................... 3.43
c. Jarak tulangan geser pada balok tumpuan Persyaratan sengkang minimal (SNI.3.14.9(3)) pada daktilitas terbatas S ≤ 50mm Diukur dari sisi muka suatu komponen struktur pendukung Smaks ≤ ¼ d b ≤ 10 kali tulangan pokok terkecil
.......... 3.44
≤ 24 kali tulangan pokok terkecil ≤ 300 mm Diameter sengkang minimum diambil = 10 mm d. Jarak tulangan geser pada balok di lapangan Jarak sengkang tulangan biasa diambil berdasarkan SNI.3.4.5.4.(1), berjarak :
16
1) S ≤
........................................................................................... 3.45
2) S ≤ 600 mm .................................................................................. 3.46 3) Bila Vs =
ƒ′ bwd .................................................................. 3.47
Maka SNI.3.4.5.4.(3) menetapkan agar jarak sngkang diambil setengahnya. Diameter sengkang minimum diambil 10 mm
D. Perancangan Kolom 1. Perancangan tulang kolom dihitung dengan persamaan As = As’ = p . b . d ......................................................................................... 3.48 ρ=
......................................................................................................... 3.49
.
Cb =
ƒ
d ................................................................................................. 3.50
ab = β1Cb ...................................................................................................... 3.51 β1adalah konstanta yang merupakan fungsi dari kuat tekan beton. Menurut SK SNI T-15-1991-03 adalah : a. Jika ƒ’c ≤ 30 MPa, maka β1 = 0,85 b. Jika ƒ’c ≥ 30 MPa, maka β1 = 0,85 – 0,008 (ƒ’c-30) ≥ 0,65 ε’s =0,003
.......................................................................................... 3.52
ƒ’s = ε’s . Es ............................................................................................ 3.53 Jika ƒ’s ≥ ƒy, maka ƒ’s = ƒy Pb – Cc – Cs + T = 0 ................................................................................ 3.54 Dengan : Cc = 0,85 ƒ’c. abb ...................................................................................... 3.55 Ts = Asƒy .................................................................................................. 3.56 Cs = A’s ƒ’s .............................................................................................. 3.57 Atau Pb = 0,85 ƒ’c.ab. b + A’s.ƒ’s +As.ƒy ......................................................... 3.58 Pab = φPb = φ (0,85.ƒ’c.ab . b + A’s . ƒ’s + As.ƒy) .................................... 3.59 Dengan :
17
φ = 0,65 untuk kolom bersengkang ikat φ = 0,70 untuk kolom dengan tulang spiral Jika Pub = φ . Pb < Pu, terjadi keruntuhan tekan Pub = φ . Pb = Pu, terjadi keruntuhan seimbang Pub = φ . Pb > Pu, terjadi keruntuhan tarik Apabila terjadi keruntuhan tarik, maka dihitung sebagai berikut : Pu = 0,85 . ƒ’c.b.d
+
+ 2.
.ρ 1 −
........................ 3.60
Pu = φ Pn = φ.0,85 . ƒ’c.b.d
+ 2.
+
.ρ 1 −
...................... 3.61
Dengan :
φ = 0,65 untuk kolom bersengkang ikat φ = 0,70 untuk kolom dengan tulang spiral Apabila terjadi keruntuhan tekan, maka dihitung sebagai berikut : Pn =
.ƒ ,
+
. .ƒ
............................................................................... 3.62
,
Pu = φ Pn = φ.
.ƒ ,
+
. .ƒ ,
............................................................................ 3.63
Dengan :
φ = 0,65 untuk kolom bersengkang ikat φ = 0,70 untuk kolom dengan tulang spiral Jika Pun = φPn < Pu akibat beban luar, maka perancangan kolom diulang dari awal. Perhitungan momen Mn=0,85.ƒ’c.a.b
−
+A’s.ƒ’s
− ′ +As.ƒy
−
........................... 3.64
−
+A’s.ƒ’s
− ′ +As.ƒy
−
......................... 3.65
Atau Mn=0,85.ƒ’c.a.b Dengan d’ = d”
18
Mn = φMn =φ.0,85.ƒ’c.a.b
−
+A’s.ƒ’s
− ′ +As.ƒy
−
..................... 3.66
−
+A’s.ƒ’s
− ′ +As.ƒy
−
..................... 3.67
Atau =φ.0,85.ƒ’c.a.b
Jika Mun=φMn < Mu akibat beban luar, maka perancangan kolom diulang dari awal. 2. Perancangan kolom terhadap beban geser Kuat geser rancang kolom portal dengan daktilitas terbatas Vuk harus dihitung dari : 1) Vu = 1,2 VD.k +1,6 VL.k ........................................................................... 3.68 Vu = 1,05 (VD.k + VL.k ± VEkL) ........................................................ 3.69 Vu = 0,9 VDk ± VPb ............................................................................ 3.70 Vu = 1,05 (VDk+ VLk ± VEk) .............................................................. 3.71 Dengan VDk = gaya geser kolom akibat beban mati terfaktor MLk = gaya geser kolom akibat beban hidup terfaktor MEk = gaya geser kolom akibat beban gempa terfaktor K = factor jenis struktur (K ≥ 2,0) 2) φ Vnk ≥ Vuk ......................................................................................... 3.72 3) Vn = Vc + Vs ....................................................................................... 3.73 Vc = 1 +
ƒ c. b d .................................................................. 3.74
Dengan : Pu = gaya aksial kolom Ag = luas penampang Jika Vs > 0,67 ƒ .
maka penampang harus diperbesar
19
a. Tulang geser pada kolom ditumpuan Tulangan sengkang yang pertama harus dipasang dengan memenuhi ketentuan sebagai berikut : S ≤ 50 mm Smaks ≤ ½ dk ≤ 10 kali tulangan pokok terkecil
.................................... 3.75
≤ 200 mm Diameter sengkang minimum diambil = 10 b. Tulang geser pada kolom di lapangan Jarak tulangan sengkang biasa diambil terkecil dari nilai berikut, berdasarkan ketentuan : S ≤ 16 kali diameter tulangan memanjang S ≤ 48 kali diameter tulangan sengkang S ≤ dk Diameter sengkang minimum diambil = 10
.................................. 3.76
BAB IV METODOLOGI PENELITIAN
A. Langkah Perancangan Langkah perancangan aalah sebagai berikut :
MULAI
LITERATUR 1. Data Menara 2. Data Struktur 3. Data Tanah
ANALISIS DAN PEMBAHASAN 1. Analisis Daya Dukung Tanah 2. Analisis Stabilitas Fondasi 3. Analisis Plat 4. Analisis Balok
KESIMPULAN DAN SARAN
SELESAI
Gambar 41 Langkah Perancangan
20
21
B. Cara Kajian Perancangan ini dilakukan dengan cara menganalisis pada literatureliteratur yang berhubungan dengan permasalahan stabilitas fondasi pada tanah dengan daya dukung rendah.
C. Tahapan dan Cara Perancangan
Perancangan ini dilakukan dengan tahapan sebagai berikut : 1.
Pengumpulan data-data literatur a. Data menara b. Data struktur c. Data tanah
2.
Analisis perhitungan a. Analisis daya dukung tanah b. Analisis stabilitas fondasi c. Analisis penulangan konstruksi
3. Pembahasan 4. Kesimpulan dan saran
BAB V ANALISIS DAN PEMBAHASAN A. Tinjauan Umum Pondasi rakit adalah sebuah pelat beton besar yang digunakan untuk menghubungkan permukaan (interface) antara satu atau lebih kolom di dalam beberapa garis (jalur) dengan tanah dasar. Secara umum pelat pondasi rakit dapat dianalisis dengan dua anggapan. Pertama pelat pondasi rakit dianggap merupakan struktur yang fleksibel, berarti pelat pondasi akan mengalami deformasi yang tidak sama akibat beban yang bekerja. Kedua, pelat pondasi rakit dianggap merupakan struktur yang kaku yang berarti pelat dianggap mengalami deformasi yang sama akibat beban yang bekerja. 1. Denah pondasi
Gambar 5.1. Denah rencana pondasi rakit 2. Fungsi pondasi rakit Fungsi pondasi rakit ini adalah untuk menerima gaya dari menara seluler kemudian meneruskan gaya yang diterimanya ke tanah dasar pondasi, yang pada perencanaan ini direncanakan pada kondisi tanah lunak
22
23
3. Spesifikasi material a) Mutu beton (f‘c)
= 22,5 MPa
b) Mutu baja polos P (fy)
= 240 MPa
c) Mutu baja ulir D (fy)
= 390 MPa B. Data Perencanaan
1. Data tower Spesifikasi
: : SST 703 kaki Profil baja siku L150 x 150 x 15 dan L 50 x 50 x 5 (lampiran gambar)
t
:
70 m
Gambar 5.2. Menara tampak depan
24
Gambar 5.3. Denah Tower 3 kaki
Gambar 5.4. Tampak samping segmen tower a.
Berat tower
Berat profil utama (W1) Jenis profil
=
L150 x 150 x 15
Berat / m'
=
33.6
kg
25
Panjang
=
70
m
Jumlah
=
3
bh
= 70
x
Berat utama (W1)
3
x
33.6
= 7056 kg Berat profil horizontal (W2) Jenis profil
=
L50 x 50 x 5
Berat / m'
=
3,77 kg/m’
Selanjutnya perhitungan berat tower W2 disajikan dalam tabel 5.1. Tabel 5.1. Perhitungan berat menara (W2) No 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28
h m 0 1.5 3 4.5 6 7.5 9 10.5 12 13.5 15 16.5 18 19.5 21 22.5 24 25.5 27 28.5 30 31.5 33 34.125 35.25 36.375 37.5 38.625
L M 6 5.91 5.82 5.73 5.64 5.55 5.46 5.37 5.28 5.19 5.1 5.01 4.92 4.83 4.74 4.65 4.56 4.47 4.38 4.29 4.2 4.11 4.02 3.94 3.86 3.78 3.7 3.62
W kg/m' 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77
N bh 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
W tot kg 67.86 66.8421 65.8242 64.8063 63.7884 62.7705 61.7526 60.7347 59.7168 58.6989 57.681 56.6631 55.6452 54.6273 53.6094 52.5915 51.5736 50.5557 49.5378 48.5199 47.502 46.4841 45.4662 44.5614 43.6566 42.7518 41.847 40.9422
26
No 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 Jumlah
h m 39.75 40.875 42 43.125 44.25 45.375 46.5 47.625 48.75 49.875 51 52.125 53.25 54.375 55.5 57 58.5 60 61.5 63 64.5 66 67.5 69 70.5
L M 3.54 3.46 3.38 3.3 3.22 3.14 3.06 2.98 2.9 2.82 2.74 2.66 2.58 2.5 2.42 2.38 2.3 2.22 2.14 2.06 1.98 1.9 1.82 1.82 1.82
W kg/m' 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77
N bh 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
W tot kg 40.0374 39.1326 38.2278 37.323 36.4182 35.5134 34.6086 33.7038 32.799 31.8942 30.9894 30.0846 29.1798 28.275 27.3702 26.9178 26.013 25.1082 24.2034 23.2986 22.3938 21.489 20.5842 20.5842 20.5842 2253.744
Berat profil diagonal (W3) Jenis profil
=
L50 x 50 x 5
Berat / m'
=
3,77 kg/m’
Selanjutnya perhitungan berat tower W2 disajikan dalam tabel 5.2.
27
Tabel 5.2. Perhitungan berat menara (W3) No 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93
H (m) 0 1.5 3 4.5 6 7.5 9 10.5 12 13.5 15 16.5 18 19.5 21 22.5 24 25.5 27 28.5 31.5 33 34.125 35.25 36.375 37.5 38.625 39.75 40.875 42 43.125 44.25 45.375 46.5 47.625 48.75 49.875 51 52.125
L (m) 5.96 5.87 5.78 5.69 5.6 5.51 5.42 5.33 5.24 5.15 5.06 4.97 4.88 4.79 4.7 4.61 4.52 4.43 4.34 4.25 4.07 3.98 3.9 3.82 3.74 3.66 3.58 3.5 3.42 3.41 3.4 3.39 3.38 3.37 3.36 3.35 3.34 3.33 3.32
W (kg/m') 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77
N (buah) 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
W tot (kg) 67.4076 66.3897 65.3718 64.3539 63.336 62.3181 61.3002 60.2823 59.2644 58.2465 57.2286 56.2107 55.1928 54.1749 53.157 52.1391 51.1212 50.1033 49.0854 48.0675 46.0317 45.0138 44.109 43.2042 42.2994 41.3946 40.4898 39.585 38.6802 38.5671 38.454 38.3409 38.2278 38.1147 38.0016 37.8885 37.7754 37.6623 37.5492
28
No 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 Jumlah
H (m) 53.25 54.375 55.5 57 58.5 60 61.5 63 64.5 66 67.5 69 70.5
L (m) 3.31 3.3 3.29 3.28 3.27 3.26 3.25 3.24 3.23 3.22 3.21 3.2 3.19
W (kg/m') 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77 3.77
N (buah) 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
W tot (kg) 37.4361 37.323 37.2099 37.0968 36.9837 36.8706 36.7575 36.6444 36.5313 36.4182 36.3051 36.192 36.0789 2441.037
Berat tower W1
=
7.056 kg
W2
=
2.253,7437 kg
W3
=
2.441,0373 kg
Jumlah
=
11.750,781 kg
Peralatan dan perlengkapan dianggap 12.275 % dari berat tower Sehingga : Tower
= 13.395,00 kg
Antena
= 2000.00 kg
2. Data beton Mutu beton(fc)
= 22.5 Mpa
Berat jenis (ybeton)
= 24 kN/m3
3. Data baja fy
= 390 Mpa
fys
= 240 Mpa
4. Data tanah Ytanah
= 1.715 t/m3
Ф
= 15.4
29
c
= 0.327 Kg/cm2
5. Fondasi
= Fondasi Rakit
Dimensi
= (gambar)
Bentuk fondasi tidak persegi panjang karena pada sisi kiri bawah terdapat sebuah bangunan sehingga menyesuaikan dengan luas lahan.
Gambar 5.5. Denah plat pondasi C. Analisis Daya Dukung Tanah Φ
= 15.4
Nc
= 12.8
Nq
= 4.4
Ny
= 2.4
ytanah
= 1.715
c
= 0.327
p0
= Df.y = 0.6 x 1.715 = 1.0290 t/m2 (data tanah)
B
=1m
Teg ijin tanah = 3 t/m2 (Data sondir tanah) Daya dukung ultimit untuk fondasi bujur sangkar qu
1.3 e.Nc + Po . Nq + 0,4 y . B . Ny 11.61528 t/m2
30
D. Analisis Stabilitas Fondasi 1. Perhitungan Pembebanan Berat total tower (tiga kaki) 15.395,00 kg Gaya vertikal tiap kaki
5.13,667kg
= 15.40 ton
= 5.13 ton
2. Pusat berat tower Pusat berat tower diperhitungkan secara bidang 1.85 x 70 x 35+0.5 x 70 x 3 x 23.33333 1.85 x 70+0.5 x 70 x 3 = 29.8 m (ditinjau dari bawah) 3. Gaya yang bekerja pada tower a. Gaya angin H angin
= koefisien tampang x luas tampang x P
Koefisien tampang
= 0.5
P diambil
= 40 kg/m2
H angin
= 0.5 x 0.5 x (6 + 1.85) x 70 x 40 = 5495 kg = 5.495 ton
b. Gaya gempa Berat total Tower
= 15395.00 kg = 15.395 ton
Gaya gempa dianggap 10% dari berat total tower H gempa
= 0.1 x 15.395 = 1.5395 ton
c. Momen guling (Mg) Mg
= h x Hangin = 29.8 x 5.495 = 163.620 Tm
d. Momen inersia fondasi Dianggap plat sebagai penahan fondasi, balok sebagai pengaku
31
Gambar 5.6. Tinjauan stabilitas fondasi B
= 15 m
a =3m
H
= 12 m
b =3m
B . H . 1 2 H - a .b .(H - 1 2 a) A 985,5 = = 5,475 m 180 B . H . 1 2 H + a .b .(H - 1 2 a) Y2 = A 1174 = = 6,525 m 180 B . H . 1 2 H + a .b .(H - 1 2 b) X1 = A 1228,5 = = 6,825 m 180 B . H . 1 2 H - a .b .(H - 1 2 a) X2 = A 1228,5 = = 6,825 m 180 Y1 =
p
=
Y2 - (1/2H)
= 6.525 - 6
= 0.525 m
r
=
(1/2H-1/2a) + p
= 5.025 m
q
=
X1-(1/2B)
= 8.175 - 7.5 = 0.675 m
32
s
=
(1/2B-1/2b)+q
1 1 . B . H3 + B.H.p 2 -( . b . a3 + b.a.r2 ) 12 12
Ix = Ix
= 8.175 m
= 2160 + 49.6125 - 234.005625 = 1975.606875 m4
Iy = Iy
1 1 . H . B3 + H.B.p2 -( . a . b3 + a.b.s2 ) 12 12
= 3375 + 82.0125 - 608.225625 = 2848.786875 m4
e. Rencana fondasi
Gambar 5.7. Rencana pondasi
Gambar 5.5. Detail pondasi Tinggi pedestal
= 0.75 m
Dimensi pedestal
= 0.7 x 0.7 m
Luas fondasi
= 171.0 m2
33
Tebal plat
= 0,3 m
Dimensi balok
= 0.3 x 0.6 m
Tebal urug
= 0.5 m
Berat plat
= 171 x 0.3 x 2.4
= 123.12 ton
Berat balok
= 0.3 x 0.6 x 129 x 2.4
= 55.728 ton
Berat pedestal
= 0.7 x 0.7 x 0.75 x 3
= 1.1025 ton
Berat tanah
= 171 x 0.5 x 1.715
= 146.63 ton = 326.58 ton P
Tegangan akibat berat fondasi
=
Berat total bangunan
= 326. + 15.40
A
=
326.58 171
= 1.910 ton / m2
= 341.98 ton
a. Kontrol stabilitas karena beban sementara σx = =
+
.
341,98 163,620 x 8,175 + 2848,787 171,0 = 2.4694 ton/m2 < 1.5 x 11.61528
σijin
= 1.5 x 11.61528 ton/m2= = 17.42292 ton/m2 2.4694 ton/m2 < 17.42292 ton/m2 ………………….OK
σy = =
+
.
341,98 163,620 x 6,525 + 171,0 1975,607
= 2.5403 ton/m2 σy <δy= 2.5403 ton/m2 < = 17.42292 ton/m2 δA = =
Wtot Mx.y My.x + + A lx ly 341,98 163,620 x 8,175 163,620 x 6,525 + + 171,0 2848,787 1975,607
= 3,009802 ton/m2 < 17,42292 ton/m2 ok b. Kontrol stabilitas Karena beban tetap δy =
………………….OK
W 341.98 + A 171.0
34
= 1.999 ton/m2 < 11.61528 ton/m2………………….OK c. Kontrol terhadap geser τ
= c . δ . tgΦ = 0.33 x 1.999 x tan 15.4 = 0.33 x 2.00 x 0.275 = 0.18013 t/m2
Sf
=Axτ = 171.00 x 0.18 = 30.80 ton > 5.495 ton (Hangin)
………………….OK
d. Kontrol terhadap guling Sf
=
M tahan M guling
Mtahan = Wtot.y = 341.98 x 6.525 = 2231,41 Tm Mguling = 163.62 Tm Sf
= 2231,41 > 1.5 x 163.620 = 245.4297 Tm ………………….OK
Sf
=
2231.41 163.62
=
13.638
>
3
(angka aman)
………. OK!
35
E. Pemodelan menggunakan SAP 2000 1. Pemodelan plat
Gambar 5.8. Pemodelan plat fondasi dengan menggunakan SAP 2000
36
Gambar 5.9. Sebaran momen plat fondasi dengan menggunakan SAP 2000
37
2. Pemodelan balok dan pedestal
Gambar 5.10. Pemodelan balok fondasi dengan menggunakan SAP 2000
38
3. Kombinasi Beban Tabel 5.4. Kombinasi beban TABLE: Combination Definitions ComboName ComboType AutoDesign Text COMB1 COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB5 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6 COMB6 COMB6 DCON1 DCON1 DCON2 DCON2 DCON2 DCON3 DCON3 DCON3 DCON3 DCON4 DCON4 DCON4
Text
Yes/No
Linear Add
No
Linear Add
No
Linear Add
No
Linear Add
No
Linear Add
No
Linear Add
No
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
CaseType
CaseName ScaleFactor SteelDesign
Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static
Text DL LL DD DL DD DL LL DD DL LL DD EX EY DL LL DD EX EY DL LL DD EX EY DL DD DL LL DD DL LL DD EX DL LL DD
Unitless 1 1 1 1.4 1.4 1.2 1.6 1.2 1.2 1 1.2 1 0.3 1.2 1 1.2 1 -0.3 1.2 1 1.2 -1 0.3 1.4 1.4 1.4 1.7 1.4 1.05 1.275 1.05 1.4025 1.05 1.275 1.05
Yes/No Yes
Yes Yes
Yes
Yes
Yes
No No
No
No
39
DCON4 DCON5 DCON5 DCON5 DCON5 DCON6 DCON6 DCON6 DCON6 DCON7 DCON7 DCON7 DCON8 DCON8 DCON8 DCON9 DCON9 DCON9 DCON10 DCON10 DCON10
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Add
Yes
Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static
EX DL LL DD EY DL LL DD EY DL DD EX DL DD EX DL DD EY DL DD EY
-1.4025 1.05 1.275 1.05 1.4025 1.05 1.275 1.05 -1.4025 0.9 0.9 1.43 0.9 0.9 -1.43 0.9 0.9 1.43 0.9 0.9 -1.43
4. Input Balok. Tabel 5.5. Input Balok TABLE: Area Loads - Uniform To Frame Area LoadPat Text
Text
CoordSys
Dir
UnifLoad
DistType
Text
Text
KN/m2
Text
1
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
1
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
2
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
2
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
3
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
3
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
4
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
4
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
5
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
5
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
6
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
6
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
No
No
No
No
No
No
40
7
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
7
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
8
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
8
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
9
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
9
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
10
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
10
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
11
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
11
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
12
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
12
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
13
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
13
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
14
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
14
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
15
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
15
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
16
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
16
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
17
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
17
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
18
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
18
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
19
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
19
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
20
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
20
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
21
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
21
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
22
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
22
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
23
LL
GLOBAL
Gravity
1 Two way
23
DL
GLOBAL
Gravity
21.6 Two way
41
5. Input Plat. Tabel 5.6. Input Plat TABLE: Area Loads - Uniform To Frame Area LoadPat CoordSys Dir Text Text Text Text 1 mati GLOBAL Gravity 1 hidup GLOBAL Gravity 2 mati GLOBAL Gravity 2 hidup GLOBAL Gravity 3 mati GLOBAL Gravity 3 hidup GLOBAL Gravity 4 mati GLOBAL Gravity 4 hidup GLOBAL Gravity 5 mati GLOBAL Gravity 5 hidup GLOBAL Gravity 6 mati GLOBAL Gravity 6 hidup GLOBAL Gravity 7 mati GLOBAL Gravity 7 hidup GLOBAL Gravity 8 mati GLOBAL Gravity 8 hidup GLOBAL Gravity 9 mati GLOBAL Gravity 9 hidup GLOBAL Gravity 10 mati GLOBAL Gravity 10 hidup GLOBAL Gravity 11 mati GLOBAL Gravity 11 hidup GLOBAL Gravity 12 mati GLOBAL Gravity 12 hidup GLOBAL Gravity 13 mati GLOBAL Gravity 13 hidup GLOBAL Gravity 14 mati GLOBAL Gravity 14 hidup GLOBAL Gravity 15 mati GLOBAL Gravity 15 hidup GLOBAL Gravity 16 mati GLOBAL Gravity 16 hidup GLOBAL Gravity 17 mati GLOBAL Gravity 17 hidup GLOBAL Gravity 18 mati GLOBAL Gravity
UnifLoad KN/m2 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6
DistType Text Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way
42
18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36
hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup mati hidup
GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL GLOBAL
Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity Gravity
1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1 3.6 1
Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way Two way
43
6. Input Kolom. Tabel 5.7. Input Kolom Frame Station OutputCase Text 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54 54
m 0 0.35 0.7 0 0.35 0.7 0 0.35 0.7 0 0.35 0.7 0 0.35 0.7 0 0.35 0.7
Text COMB1 COMB1 COMB1 COMB2 COMB2 COMB2 COMB3 COMB3 COMB3 COMB4 COMB4 COMB4 COMB5 COMB5 COMB5 COMB6 COMB6 COMB6
P
V2
KN -8.232 -4.116 0 -11.525 -5.762 0 -9.878 -4.939 0 -9.878 -4.939 0 -9.878 -4.939 0 -9.878 -4.939 0
KN 7E-15 7E-15 7E-15 1E-14 1E-14 1E-14 9E-15 9E-15 9E-15 5.925 5.925 5.925 6.075 6.075 6.075 -6.075 -6.075 -6.075
T KNm 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
M2
M3
KN-m -0 6E-16 1E-15 0 9E-16 2E-15 -0 7E-16 2E-15 1.2 0.57 -0.06 -1.2 -0.57 0.06 1.2 0.57 -0.06
KN-m 0 0 -0 0 0 -0 0 0 -0 1.96 -0.11 -2.19 2.04 -0.09 -2.22 -2.04 0.09 2.22
F. Penulangan kontruksi 1. Perencanaan Plat a. Penentuan dan asumsi 1) Tegangan ijin beton (f’c)
= 22,5 Mpa
2) Tegangan leleh baja (fy)
= 390 Mpa
3) Berat sendiri beton bertulang
= 2400 kg/m3
4) Berat spesi (per cm tebal)
= 21 kg/m2
5) Berat jenis pasir
= 1750 kg/m3
Frame Elem Elem Station Text m 54-1 0 54-1 0.35 54-1 0.7 54-1 0 54-1 0.35 54-1 0.7 54-1 0 54-1 0.35 54-1 0.7 54-1 0 54-1 0.35 54-1 0.7 54-1 0 54-1 0.35 54-1 0.7 54-1 0 54-1 0.35 54-1 0.7
44
b. Denah plat
Gambar 5.11. Denah plat pondasi c. Perhitungan hmin dan hmax β
=
.
= 1,000000
.
( ,
)
hmin = ( ,
)
=
,
= 70,667 mm
Diambil H = 300 mm Hitungan Dx dan Dy Dipakai -
Tebal plat
= 300 mm
-
Selimut beton
= 20 mm
-
Diameter tulangan pokok = 16 mm
Dx
=h–s–½Φ
Dy
= 272 mm
=h–s–½Φ = 256 mm
Tabel 5.8. Output Plat Area AreaElem Joint
OutputCase
Text 21 21 21
Text DCON2 DCON2 DCON2
Text 21 21 21
Text 15 29 32
CaseType Text Combination Combination Combination
M11 KNm/m 34.6214 41.5968 46.625
V13
V23
KN/m -12.36 -12.36 -12.65
KN/m 23.6 22.18 22.18
45
21 22 22 22 22 23 23 23 23 24
21 22 22 22 22 23 23 23 23 24
20 20 32 33 21 29 31 34 32 32
DCON2 DCON2 DCON2 DCON2 DCON2 DCON2 DCON2 DCON2 DCON2 DCON2
Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination
39.5058 40.3475 46.1108 54.2628 44.5583 41.5968 34.6214 39.5058 46.625 46.1108
-12.65 -13.68 -13.68 -21.56 -21.56 12.36 12.36 12.65 12.65 13.68
2. Tulangan plat arah Sumbu X (Mlx) Mlx ρb =
= 54,2628 kNm
= 54.262.800 Nmm
0.85.f' c.β 600 0.85x0.85.22,5 600 x = x fy 600+fy 390 600+390 = 0,0253
ρ max
= 0.75.Pb
= 0.75 x 0.253
= 0.03589
ρ min
= 1,4/fy
= 1.4 / 390
= 0.003589 m
=
k
=
=
. Mu
=
Φ.b.d2
.
.
54.262.800 0.8 x 1000 x 272 x 272
= 0.9167 ρ perlu =
=
1 . 1m
1-
1 . 120,392
2.k 0.85 f'c
1-
2 x 0,9167 0.85 x22.5
= 0,002409 Dari perhitungan di atas diperoleh : ρ max
= 0.036286272
= 20,392
23.6 58.77 14.59 14.59 58.77 22.18 23.6 23.6 22.18 14.59
46
ρ min
= 0.003589
syarat ρmin < ρperlu , ρmax
ρ perlu =0,002409 Karena ρ perlu < ρmin maka dipakai ρmin ASperlu
=0,003589
= ρ.b.dx = 0,003589 x 1000 x 272 = 976,41 mm2
Dipakai tulangan Φ 16 mm Luas tulangan (A)
= ¼ . p.D2 = 0.25 . Π . 16. 16 = 200,96 mm
Jarak tulangan (s)
= (200,96 x 1000) / 976,41 = 205,815
Dipakai jarak tulangan = 200 mm Jumlah tulangan (n) setiap 1000 mm (1m) = 1000/200 =5 buah Kontrol tulangan AS
= ¼ . ρ. D2. N = 1607,68 mm2
> 976,41 mm2
Jadi tulangan lapangan arah sumbu X digunakan D 16 - 200 Kontrol kapasitas momen Cc
= 0,85 .f’c . b . a
Ts = As.fy
= 0.85 X 22.5 X 1000 X a
Ts = 1607,68 x 3900
= 19125 a
Syarat Cc = Ts 19125
a = 391872 a = 20,49 mm
Mntotal
= Ts. (d – ½ .a) = 391872 x (272 – 0,5 x 20,49 ) = 102.5744477Nmm
= 391.872 N
47
= 102.5744477 kNm > 6,80141 kNm……………..OK 3. Tulangan plat arah Sumbu Y (Mly) Mlx
= 54,2628 kNm
ρb
=
.
.
.
= 54.262.800 Nmm
x
=
.
.
.
,
x
= 0,0253 ρ max
= 0.75.Pb
= 0.75 x 0.253
= 0.03589
ρ min
= 1,4/fy
= 1.4 / 390
= 0,003589 m
=
k
=
fy
=
0,85 f'c Mu Φ.b.d
2
=
390 0.85 x 22,5
= 20,392
54.262.800 0.8 x 1000 x 272 x 272
= 0,9167 ρ perlu =
=
1 2.k 1- 1– m 0.85f'c 1 2x0,9167 1- 120,392 0.85 x22.5 = 0,002409
Dari perhitungan di atas diperoleh : ρ max
= 0.036286272
ρ min
= 0.003589
syarat ρmin < ρperlu , ρmax
ρ perlu =0,002409 Karena ρ perlu < ρmin maka dipakai ρmin ASperlu
= ρ.b.dx = 0,003589 x 1000 x 272 = 976,41 mm2
Dipakai tulangan Φ 16 mm
=0,003589
48
Luas tulangan (A)
= ¼ . p.D2 = 0.25 . Π . 16. 16 = 200,96 mm
Jarak tulangan (s)
= (200,96 x 1000) / 976,41 = 205,815
Dipakai jarak tulangan = 200 mm Jumlah tulangan (n) setiap 1000 mm (1m) = 1000/200 =5 buah Kontrol tulangan AS
= ¼ . ρ. D2. N = 1607,68 mm2
> 976,41 mm2
Jadi tulangan lapangan arah sumbu X digunakan D 16 - 200 Kontrol kapasitas momen Cc
= 0,85 .f’c . b . a
Ts = As.fy
= 0.85 X 22.5 X 1000 X a
Ts = 1607,68 x 3900
= 19125 a
= 391,872 N
Syarat Cc = Ts 19125
a = 391872 a = 20,49 mm
Mntotal
= Ts. (d – ½ .a) = 391872 x (272 – 0,5 x 20,49 ) = 102,5744477Nmm = 102,5744477 kNm > 6,80141 kNm……………..OK
4. Perencanaan Balok Untuk merencanakan balok dan kolom pedestal momen dan gaya yang terjadi dihitung menggunakan bantuan program SAP 2000
49
Gambar 5.12. Deformed balok fondasi dengan menggunakan SAP 2000
50
Gambar 5.13. Momen balok fondasi dengan menggunakan SAP 2000
51
Tabel 5.9. Output Balok Frame Text
Station OutputCase m
Text
CaseType
P
V2
V3
T
M2
M3
Text
KN
KN
KN
KN-m
KN-m
KN-m
16
0DL
LinStatic
2.7E-15 -40.019
4.1E-16
0.7735 9.2E-16
-0.8091
16
0.5DL
LinStatic
2.7E-15 -32.459
4.1E-16
0.7735 7.1E-16 17.7606
16
1DL
LinStatic
2.7E-15 -14.099
4.1E-16
0.7735 5.1E-16 29.8503
16
1.5DL
LinStatic
2.7E-15
15.061
4.1E-16
0.7735
16
2DL
LinStatic
2.7E-15
44.221
4.1E-16
0.7735 9.7E-17 14.7896
16
2.5DL
LinStatic
2.7E-15
62.581
4.1E-16
0.7735
-1E-16 -12.3608
16
3DL
LinStatic
2.7E-15
70.141
4.1E-16
0.7735
-3E-16 -45.9911
16
0LL
LinStatic
1.1E-16
-1.628
1.3E-17
0.0275
3E-17
-0.0404
16
0.5LL
LinStatic
1.1E-16
-1.378
1.3E-17
0.0275 2.4E-17
0.7318
16
1LL
LinStatic
1.1E-16
-0.628
1.3E-17
0.0275 1.7E-17
1.254
16
1.5LL
LinStatic
1.1E-16
0.622
1.3E-17
0.0275 1.1E-17
1.2762
16
2LL
LinStatic
1.1E-16
1.872
1.3E-17
0.0275
4E-18
0.6317
16
2.5LL
LinStatic
1.1E-16
2.622
1.3E-17
0.0275
-3E-18
-0.5127
16
3LL
LinStatic
1.1E-16
2.872
1.3E-17
0.0275
-9E-18
-1.9072
16
0DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
0.5DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
1DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
1.5DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
2DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
2.5DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
3DD
LinStatic
0
0
0
0
0
0
16
0EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 -0.8125
-0.003
16
0.5EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 -0.5195
0.0043
16
1EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 -0.2266
0.0116
16
1.5EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 0.0664
0.0189
16
2EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 0.3594
0.0262
16
2.5EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 0.6523
0.0335
16
3EX
LinStatic
-0.254
-0.015
-0.586
0.0245 0.9453
0.0408
16
0EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114 -0.6504
0.1068
16
0.5EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114 -0.4373 -0.1721
16
1EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114 -0.2241 -0.4511
16
1.5EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114
16
2EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114 0.2021 -1.0089
3E-16 30.0599
-0.011
-0.73
52
16
2.5EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114 0.4153 -1.2879
16
3EY
LinStatic
1.25
0.558
-0.426 -0.0114 0.6284 -1.5668
16
0COMB1
Combination
2.8E-15 -41.647
4.2E-16
0.801 9.5E-16
16
0.5COMB1
Combination
2.8E-15 -33.837
4.2E-16
0.801 7.4E-16 18.4924
16
1COMB1
Combination
2.8E-15 -14.727
4.2E-16
0.801 5.2E-16 31.1043
16
1.5COMB1
Combination
2.8E-15
15.683
4.2E-16
0.801 3.1E-16 31.3361
16
2COMB1
Combination
2.8E-15
46.093
4.2E-16
0.801
1E-16 15.4213
16
2.5COMB1
Combination
2.8E-15
65.203
4.2E-16
0.801
-1E-16 -12.8735
16
3COMB1
Combination
2.8E-15
73.013
4.2E-16
0.801
-3E-16 -47.8983
16
0COMB2
Combination
3.7E-15 -56.027
5.7E-16
1.0829 1.3E-15
16
0.5COMB2
Combination
3.7E-15 -45.443
5.7E-16
1.0829
16
1COMB2
Combination
3.7E-15 -19.739
5.7E-16
1.0829 7.1E-16 41.7904
16
1.5COMB2
Combination
3.7E-15
21.085
5.7E-16
1.0829 4.2E-16 42.0839
16
2COMB2
Combination
3.7E-15
61.909
5.7E-16
1.0829 1.4E-16 20.7054
16
2.5COMB2
Combination
3.7E-15
87.613
5.7E-16
1.0829
-2E-16 -17.3051
16
3COMB2
Combination
3.7E-15
98.197
5.7E-16
1.0829
-4E-16 -64.3876
16
0COMB3
Combination
3.4E-15 -50.628
5.1E-16
0.9722 1.1E-15
16
0.5COMB3
Combination
3.4E-15 -41.156
5.1E-16
0.9722 8.9E-16 22.4836
16
1COMB3
Combination
3.4E-15 -17.924
5.1E-16
0.9722 6.4E-16 37.8267
16
1.5COMB3
Combination
3.4E-15
19.068
5.1E-16
0.9722 3.8E-16 38.1138
16
2COMB3
Combination
3.4E-15
56.06
5.1E-16
0.9722 1.2E-16 18.7583
16
2.5COMB3
Combination
3.4E-15
79.292
5.1E-16
0.9722
-1E-16 -15.6533
16
3COMB3
Combination
3.4E-15
88.764
5.1E-16
0.9722
-4E-16 -58.2409
16
0COMB4
Combination
0.121 -49.498
-0.714
0.9767 -1.0076 -0.9822
16
0.5COMB4
Combination
0.121 -40.176
-0.714
0.9767 -0.6507 21.9972
16
1COMB4
Combination
0.121 -17.394
-0.714
0.9767 -0.2938 36.9506
16
1.5COMB4
Combination
0.121
18.848
-0.714
0.9767 0.0631
16
2COMB4
Combination
0.121
55.09
-0.714
0.9767
16
2.5COMB4
Combination
0.121
77.872
-0.714
0.9767 0.7769 -15.6985
16
3COMB4
Combination
0.121
87.194
-0.714
0.9767 1.1338 -57.5258
16
0COMB5
Combination
-0.629 -49.833
-0.458
0.9836 -0.6174 -1.0463
16
0.5COMB5
Combination
-0.629 -40.511
-0.458
0.9836 -0.3884 22.1005
16
1COMB5
Combination
-0.629 -17.729
-0.458
0.9836 -0.1593 37.2213
16
1.5COMB5
Combination
-0.629
18.513
-0.458
0.9836 0.0697
16
2COMB5
Combination
-0.629
54.755
-0.458
0.9836 0.2987 18.7081
16
2.5COMB5
Combination
-0.629
77.537
-0.458
0.9836 0.5278 -14.9258
-0.8494
-1.1327
1E-15 24.8648
-1.0354
37.148
0.42 18.1028
37.586
53
16
3COMB5
Combination
16
0COMB6
16
86.859
-0.458
0.9836
0.7568 -56.5857
Combination
0.629 -49.469
0.458
0.9278
0.6174
0.5COMB6
Combination
0.629 -40.147
0.458
0.9278
0.3884 21.9886
16
1COMB6
Combination
0.629 -17.365
0.458
0.9278
0.1593 36.9274
16
1.5COMB6
Combination
0.629
18.877
0.458
0.9278
-0.0697 37.1102
16
2COMB6
Combination
0.629
55.119
0.458
0.9278
-0.2987 18.0503
16
2.5COMB6
Combination
0.629
77.901
0.458
0.9278
-0.5278 -15.7656
16
3COMB6
Combination
0.629
87.223
0.458
0.9278
-0.7568 -57.6074
Direncanakan menggunakan balok
-0.629
300 x 600 mm
a. Tulangan tumpuan 1) Data Tul Pokok
= 16 mm
Tul sengkang
= 10 mm
S
= 40 mm
d'
= 58 mm
h
= 600 mm
b
= 300 mm
d
=542 mm
fy
= 390 Mpa
fc
= 22,5 Mpa
β
= 0,85
ф
= 0,8
Mu
= 64,3876 kNm
=
2) Perhitungan tulangan 0.85 .f' c.β 0.85 .f' c.β ρb = + Fy Fy =
600 0,85 x 22,5 x 0,85 + 600 + 390 390
= 0,0282 ρmax
= 0,75 x ρb = 0,212
= 0,75 x 0,0282
64.387.600,0 Nmm
-0.9762
54
ρmin
=
1.4
=
Fy
1.4 390
= 0,0036 m =
Fy 0,85.Fy
=
390 0,85 x 22,5
= 18,824 k
=
Mu ф.b.d2
=
4.536.000,0 0,8 x 300 x 542 x542
= 0,0643 ρperlu =
=
1 2k 1- 1m 0.85f'c
1 2 x 0,0643 x 1 - (1 – 18,824 0,85 x 22,5
= 0,0002 Dari perhitungan diatas diperoleh : ρmax
= 0,0212
ρmin
= 0,0036
ρperlu
= 0,0002
syarat Pmin< Pperlu
Karena Pperlu < Pmin maka dipakai P = 0.0039 Asperlu
= ρ.B.’d = 0.0036 x 300 x 542 = 583,69 mm2
Dipakai tulangan D 16 mm Luas tulangan (A)= ¼. p.D2 = 0,25 x π x 16 x 16 = 200,96 mm2 Jumlah tulangan = As perlu As D16 Dipasang = 5 buah
= 583,6923 200.96
= 2,90452 buah
55
As terpasang = 4 x 200,96
= 803,84 mm2
Kontrol kapasitas momen Cc = 0,85.fc.b.a
Ts = As.fy
0,85 x 22.5 x 300 x a
= 803,84 x 390
5737,5 a
= 313.497,6 N
Syarat Cc = Ts 5737,5 a a = 313.497,6 5737,5 Mntotal
= 54,64 mm
= Ts. (d – ½ .a ) = 313.497,6 x (542 ½. 54,64) = 161350928 Nmm
Mu
= 161,35 kNm
= 0,8 x 161,35 = 129,08 kNm
Mu > Mu+ = 129,08 kNm > 4,536 kNm
…OK
Jadi dipasang tulangan 4 D 16 b. Tulangan lapangan 1) Data Tul Pokok
= 16 mm
Tul sengkang
= 10 mm
S
= 40 mm
d'
= 58 mm
h
= 600 mm
b
= 300 mm
d
= 542 mm
fy
= 390 Mpa
fc
= 22,5 Mpa
β
= 0.85
ф
= 0.8
Mu
= 2,268 kNm = 2.268.000.0 Nmm
2) Perhitungan tulangan
56
0.85 .f'c.β
Ρb =
=
600
+
Fy 0,85x22,5x0,85
600+Fy 600
x
390
600 + 390
= 0,0282 ρmax
= 0,75 x ρb
= 0,75 x 0,0282
= 0.212 ρmin
=
1,4
1,4
= 390
Fy
= 0,0036 m =
Fy 0,85 .Fy
390
= 0,85 x 22,5
= 18.824 k
=
=
ф. .
2.268.000,0 0,8 x 300 x 542 x542
= 0.0322 ρperlu =
=
1 2k 1- 1m 0.85f'c
1 2 x 0,0322 x 1 - (1 – 20,392 0,85 x 22,5
= 0,0000825533 Dari perhitungan diatas diperoleh : ρmax
= 0,0212
ρmin
= 0,0036
ρperlu
= 0,0000825533
syarat Pmin< Pperlu
dipakai P = 0.0036 Asperlu
= ρ.B.’d = 0,0036 x 300 x 542 = 583,69 mm2
57
Dipakai tulangan D 16 mm Luas tulangan (A)= ¼. p.D2 = 0,25 x π x 16 x 16 = 200,96 mm2 Jumlah tulangan = As perlu As D16
= 583,6923 200.96
= 2,90452 buah
Dipasang = 4 buah As terpasang = 5 x 200,96
= 803,84 mm2
Kontrol kapasitas momen Cc = 0,85.fc.b.a
Ts = As.fy
0,85 x 22,5 x 300 x a
= 803,84 x 390
5737,5 a
= 313.497,6 N
Syarat Cc = Ts 5737.5 a a Mntotal
= 313.497,6 = 54,64 mm 5737,5 = Ts. (d – ½ .a ) = 313.497,6 x (542 ½. 54,64) = 161350928 Nmm
Mu
= 161,35 kNm
= 0,8 x 161,35 = 129,08 kNm
Mu > Mu+ = 129,08 KNm > 42,084 KNm Jadi dipasang tulangan 4 D 16 c. Tulangan sengkang tumpuan 1) Data Tul Pokok
= 16 mm
Tul sengkang
= 10 mm
S
= 40 mm
d'
= 58 mm
h
= 600 mm
b
= 300 mm
d
= 542 mm
fy
= 390 Mpa
…OK
58
fc
= 22.5 Mpa
Vul
= 88,764 kN = 88764 N
2) Perhitungan tulangan Vc =
1 1 fc' b.d = 22,5 300 x 542 6 6
= 128,546.59 N Syarat Perencanaan Tulangan Geser Vu ≤ Φ Vc Φ Vc
= 0,75 x 128,546.59 = 96.409,94 N = 88.764 N < 96.409,94 N
Vs
=
=
tidak perlu sengkang
Vu - ∅Vc 0.6 128.546,59 – 96.409,94 0,75
= 42.848,8623 N Jarak sengkang teoritis S=
2x1/4πD2 fyd Vs =
2 x 1/4π102x 542 42.848,86
= 476,62 mm Syarat jarak tulangan sengkang Smax
≤ 0.25 x d = 0,25 . 542
= 135.5 mm
≤ 10 x tul. Pokok terkecil = 10 . 16
= 160 mm
≤ 24 x tul. Geser = 24 . 10
= 240 mm ≤ 300 mm
Digunakan tulangan geser dengan jarak 100 mm
59
Av =
=
s x Vs Fys x d 100 x 42848,862 240 x 542.000
= 32,94039 mm2 Jumlah tulangan (n) =
Av 2π.025.∅
=
32,940392 157,00
= 0,2098 = 2 kaki Digunakan tulangan geser Φ 10 – 100 d. Tulangan sengkang lapangan 1) Data Tul Pokok
= 16 mm
Tul sengkang
= 10 mm
S
= 40 mm
d'
= 58 mm
h
= 600 mm
b
= 300 mm
d
= 542 mm
fy
= 390 Mpa
fc
= 22.5 Mpa
Vu lap
= 21,085 kN
Vs
=
=
Vu-ΦVc 0.6 21085 - 96409 0,75
= -100.433,25 N Syarat jarak tulangan sengkang Vs ≤ (0,67 x
′)xbxd
≤ (0,67 x 22,50 ) x 300 x 542
= 21085 N
60
-100.433,25 N ≤ 516.757,27928 N Smax
≤ ½ x db
= ½ x 542
= 271 mm
≤ 600 mm Digunakan tulangan geser dengan jarak (s) = 150 mm Av = =
s x Vs Fys x d
150 x -100.433,25 240 x 542,0
= -115,81 mm2 Jumlah tulangan (n) = =
Av 2π.025.∅
- 0,7377
= =
-115,81 157.00 2 kaki
Digunakan tulangan geser Φ 10 – 150
Gambar 5.14. Penulangan balok pondasi rakit
61
5. Rencana Tulangan Kolom Tabel 5.10. Output Kolom Frame
Station
OutputCase
P
V2
V3
T
M2
M3
Text
m
Text
KN
KN
KN
KN-m
KN-m
KN-m
54
0
COMB1
-8.232
7E-15
-1.832E-15
0
-0
0
54
0.35
COMB1
-4.116
7E-15
-1.832E-15
0
0
0
54
0.7
COMB1
0
7E-15
-1.832E-15
0
0
-0
54
0
COMB2
-11.525
1E-14
-2.487E-15
0
0
0
54
0.35
COMB2
-5.762
1E-14
-2.487E-15
0
0
0
54
0.7
COMB2
0
1E-14
-2.487E-15
0
0
-0
54
0
COMB3
-9.878
9E-15
-2.22E-15
0
-0
0
54
0.35
COMB3
-4.939
9E-15
-2.22E-15
0
0
0
54
0.7
COMB3
0
9E-15
-2.22E-15
0
0
-0
54
0
COMB4
-9.878
5.925
1.8
0
1
1.96
54
0.35
COMB4
-4.939
5.925
1.8
0
1
-0.11
54
0.7
COMB4
0
5.925
1.8
0
-0
-2.19
54
0
COMB5
-9.878
6.075
-1.8
0
-1
2.04
54
0.35
COMB5
-4.939
6.075
-1.8
0
-1
-0.09
54
0.7
COMB5
0
6.075
-1.8
0
0
-2.22
54
0
COMB6
-9.878
-6.075
1.8
0
1
-2.04
54
0.35
COMB6
-4.939
-6.075
1.8
0
1
0.09
54
0.7
COMB6
0
-6.075
1.8
0
-0
2.22
Data kolom H
= 750 mm
b
= 700 mm
h
= 700 mm
dia. Tul. Pokok
= 16 mm
s
= 40 mm
d'
= 60 mm
d
= 640 mm
62
Dia. Tul. Sengkang
= 12 mm
f'c
= 22,5 Mpa
fy
= 390 Mpa
pjg kolom
= 750 mm
β1
= 0,85
output SAP 2000 Mu 1
= 6.5880 kNm
2
= 4.4325 kNm
Mu Pu
= 72/1680 kN
Eksentrisitas yang terjadi Momen terpakai e = Mu+/Pu emin
=
= 6,588 kNm 6,588 72,1680
x 1000
= 91,28699701 mm
= 15 + 0,03 h = 15 + 0,3 x 700 = 36,0 mm < 91,28699701 mm
………ok
Kontrol terhadap kelangsingan kolom (factor kekuatan kolom ) M kecil = 4,4325 M besar = 6,588
′ = 4700 √22,5
Ec
= 4700
Ig
= 1/12 . 700 . 7003
Cm
= 0,6 + 0,4 x
r
= 0,3 x h
b
= 0,25
EI
= 1,42741 .1014 N
4,4325 6,588
= 0,5 x
1 12
= 2,00 .1010 mm4 = 0,869125683 ≥ 0,4 ok = 0,3 x 400
Momen inersia penampang ICR
= 22294,0575 Mpa
700 x 7003
= 210 mm
63
= 1.0004 .1010 mm4 Faktor kelangsingan kolom K
=1
K x Lu/r
=1x
750 210
= 3,571428571 < 22 ………………..kolom pendek Beban tekuk yang terjadi Pc =
(
)
=
π2 x 1,42741 .1014 (1 x 750 )2
= 2501996965,799 N
= 2501997 kN
Factor pembesaran momen db
=
(
)
=
0,869125683 72,1680
1-(
) 0,65 x 3 .106
= 0,869164253 digunakan : 1 Momen dan eksentrisitas Mc
= 1 x 6,588 = 6,588000kNm
ec
=
6,588000 72,1680
x 1000
= 91,28699701 mm
perhitungan tulangan dipakai rasio tulangan rmin = 0,01 p
= p’ = asumsi = 1,00%
As
= As’ = 0.01 x 700 x 640
= 4480,0000 mm2
Astul.
= 0.25 x π x 162
= 201,0619 mm2
Jum. Tul
=
n
= 28 buah
Tulangan terpakai
= 8 x 201,0619
= 1608,495439 mm2
As.tot
= 28 x 201,0619
= 5629,734035 mm2
p terpakai
=
4480,0000 201,0619
5629,73404 700 x 640
= 22,2817 buah
64
= 0,012566371 < 0,08
ok
Pemeriksaan Pu terhadap beban pada keadaan seimbang Cb
=
600 600+fy
xd =
600 600+360
x 640
= 400 mm β*cb
= 0.85 x 400 = 340 mm
f’s
=
400 x 60 60
x 600
= 510 Mpa
………………………… tulangan telah leleh
f's terpakai
= 360 Mpa
Pnb
= 0.85 x 22,5 x 700 x 340 = 4551750 N = 4551,75 kN
Pub
= ΦPnb
Pub > Pu
………….OK
= 0.75 x 4551,75
= 3413,8125 kN
= 3413,8125 > 72m168
“Kolom hancur karena luluh tul. tarik” Mn
= 0.85x fc x ab x b x ((h/2) – (ab/2)) = 0.85 x 22,5 x 340 x 700 x (
700 340 2
-
2
)
= 819315000,000 A’s*fy*(d-(h/2)
700 = 1608,495439 x 510 x ( ) – 60 2 = 167926923,7938
Mnb
= 819315000,000 + 167926923,794 + 167926923,7938 = 1155168847,588 Nmm = 1155,17 kNm
Mub = ΦMnb
= 0.8 x 1155168847,588 = 924138078,070 Nmm = 92,4138078070 KNm
Mub > Mu
………….OK = 92,4138078070 KNm > 6,588000 kNm
Analisis kapasitas kolom (kegagalan tarik)
65
ρ
=
m
=
h-2e 2d
=
1608,49544 700 x 640 360 0,85 x 22,5 700-2 2x
x
2.m.. ρ.(1-(d’/d)
= 0,003590392
– 18,82352941
91,29
= 0,4042391
640
= 2 x 18.8235294 x 0,003590392 x (1-
)
= 0,122495714 0,85 x fc x b x d
= 0.85 x 22.5 x 700 x 640 = 8568000 = 8568000 x (0,40424 + (0,404 + 0,1225) )
Pn
= 9681874,526 N Pub
= ΦPn
= 0.75 x 9681,87453 = 7261,673412 kN
7261,673412 kN > 72,1680 kN
…….OK
Diagram kapasitas kolom Po
= 0.85 x 22.5 x (700-2 x 1608,495439) + 2 x 1608,49544 x 360 = 9664591.765 N = 9664,659 kN
Pn
= 0.8 x 9664,59177
= 7731,673412
= 5025,587718 kN Menentukan kondisi momen lentur murni (P=0) P
= Cc + Cs – Ts = 0
f’s
= (c-d’) x 600 / c
Ts
= As x fy
Cc
= 0.85 x f’c x b1 x c x b
Cs
= As’ x f’s
= 1608,495439 x 360 = 579058,3579 N
=
11379,3750 c
965097,2632 c - 57905835,7910 c
66
11379,375 c +
965097,2632 c-57905835,7910 C
-
579058,3579 = 0
11379,375 c2 + 965097,263 c – 57905835,79 – 579058,3579 c 11379,375 c2 + 386038,91 c - 57905835,79 = 0 b2 – 4 x a x c = 386038,9053 - ( 4 x 11379,3750 - 57905835,79) = 2,7845E + 12 c1
=
386038,9053+ 2,78475E+12 2,00000 x 11379,3750
= 56,3516 mm Chek tegangan f’s
= 56,36160116 – 60 x
,
= -38,73274105 Mpa F’s < fy …ok = -38,7327 < 360 Mpa Ts
= 579058,3579 N
Cs
= -38,73274105 + 1608,5
= -62301,43731 N
Cc
= 11379,3750 x 56,3616
= 641359,7952 N
Cs + Cc
= 579058,3579
Cc x (d – n(a/2) =641359,7952 x ( 640 -
0,85 x 56,1616 2
= 395107341,3 Cs x (d - d’) = -62301,41,3 x ( 640 – 60 ) = -36134833,64 Mo
= 358972507,7 Nmm =358,973 kNm
Φ Mo
=0,65 x 358,973 = 233,33213 kNm
Dipakai tulangan 28 D16 Rencana tulangan geser kolom Pu
= 72.1680 kN
Vul
= 8.7840 kN
b
= 700 mm
)
67
h
= 700 mm
fc
= 22.5 Mpa
s
= 40 mm
Dia. Tul. Sengkang
= 10 mm
Dia. Tul. Pokok
= 16 mm
d'
= 58.0 mm
d
= 642 mm
fys
= 240
Vu2
=
Mnt + Mnb h
1155,168848 + 1155,16885
=
3,2
= 721.9805297 kN Dipilih Vu2
Vc
= 721.9805297 kN
= (1 +
Pu 14 x b x h
= (1 +
)x
1 6
72168.0000 14 x 700 x 700
√f'c x b x d
) x 16
22,5
Vc
= 359019.5021 N = 359.0195 kN
ΦVc
= 0.75 x 359.0195 = 269.264627 kN
x 700 x 642.00
= 269264.627 N Vu > 0.75 x Vc ………………perlu sengkang Vs
=
Vu- ΦVc Φ
=
721980,5297-269264,627 0,75
= 6036,2120 kN Jarak teoritis =
2x1/4πD2fyd 6036,2120
= 801,515 mm
Jarak sengkang menurut SK SNI 03-2847-03 Vs
= 6036.2120 < 1
1 3
√f'c x b x d
= 3 x 22,50 x 700 x 642.00
68
6036.2120 N < 710563.79 N
S ≤ ½ x dimensi komponen struktur terkecil = ½ x 700
= 350 mm
S ≤ 10 x Ф tul pokok terkecil
= 10 x 16
= 160 mm
S ≤ 24 x Ф tul geser
= 24 x 10
= 240.0 mm
S ≤ 300 mm Dipakai jarak tul. Sengkang = 100 mm Cek luas tulangan : Av =
sxVs Fysx d
=
100 x 6036.21 240 x 642
= 3.9176 mm2 Jumlah tul =
Av 2x1/4πxD
2
=
3.9176 2x1/4πx102
= 0.024952759 kaki Jadi dipakai tul. Sengkang dia. = 10 – 100 mm
Gambar 5.15. Penulangan Kolom pedestal
BAB VI KESIMPULAN DAN SARAN
A. Kesimpulan Dari perancangan stabilitas fondasi tower pada tanah dengan daya dukung rendah yang telah dilakukan, diperoleh kesimpulan sebagai berikut : 1.
Plat (300 x 300) mm dengan tebal 300 mm digunakan tulangan D16-125.
2.
Balok fondasi (300 x 600) mm digunakan tulangan 4D16 untuk balok a dan tulangan 4D22 untuk balok b.
3.
Penulangan geser untuk balok fondasi digunakan ∅ 10 – 150.
4.
Penulangan kolom pedestal (300 x 750) mm digunakan 28D16 dengan tulangan geser ∅10 – 200.
B. Saran Berdasarkan kesimpulan di atas, dapat disampaikan saran sebagai berikut : 1.
Perancangan stabilitas fondasi tower pada jenis tanah dan daya dukung ijin tanah yang berbeda.
2.
Perancangan jenis fondasi yang berbeda pada tanah dengan daya dukung rendah.
69
