Tratamiento de Fracturas

Tratamiento de Fracturas del Macizo Rocoso por Jet Grouting Dique A418  – Mina Diavik Carlos A. Baisre, Ingeniero Geólogo. M.Sc.A. Consultor. [email protected]

ABSTRACTO En la Mina Diavik, propiedad de Rio Tinto en Canadá, se construyeron dos diques, A154 y A418, en el Lago de Gras para permitir la extracción de diamantes. Durante los trabajos de la cortina de impermeabilización, en el dique A418, la técnica de inyección a presión no logró la impermeabilización de una fractura subhorizontal en el macizo rocoso rellena de limo, arena y gravas. El documento analiza las condiciones geotécnicas y evalúa la impermeabilización lograda por medio del Jet Grouting.

1 EL PROYECTO. En la Mina Diavik, las chimeneas volcánicas portadora de diamantes se encuentran ubicadas en el fondo de un lago. Se construyeron diques para permitir la explotación por medio de un tajo, el cual es aislado del resto del lago por medio de los diques. Los diques A154 y  A418, fueron construidos construidos con roca triturada, debido a la ausencia de materiales finos, arenas y gravas. Diferentes granulometrías fueron diseñadas para cada zona del dique. La morrena que yace en el fondo del lago es el material de fundación, por debajo del cual yace el macizo rocoso granítico. El núcleo del dique se construyó por medio de una pared de concreto plástico (cemento-bentonita). Esta pared atraviesa la morrena de fundación (de espesor variable) hasta alcanzar el macizo rocoso. Debido a la presencia de grandes bloques a la base de la morrena, la zona de contacto entre la morrena y el macizo rocoso fueron tratadas, a lo largo del dique, con jet grouting. El jet grouting se ejecutó a partir de los últimos 0,5 m de la pared de concreto plástico hasta 1,5 m dentro del macizo rocoso. Finalmente, la roca se trato con la inyección a presión, cuya profundidad esta en relación con la carga hidráulica. hidráulica. La zona central del dique fue vibro-compactada antes de ejecutar los trabajos de impermeabilización. Debido a la ausencia de cohesión en el material que constituye el núcleo del dique, los trabajos de jet grouting y los de inyección a presión se realizaron perforando dentro de la pared de concreto plástico. 2 INYECCION A PRESION 2.1 ESPECIFICACIONES TECNICAS. La cortina de inyección, para el Dique A418, fue diseñada con pozos inclinados a 75º. En el estribo Sur, particularmente, algunos de los pozos fueron ejecutados verticalmente para tratar de evitar los problemas generados por la perforación de la fractura descripta más adelante. La cortina de inyección estaba compuesta por series de pozos primarios (P), secundarios (S) y terciarios (T) separados a 12, 6 and 3 metros respectivamente. En función de las tomas de cemento, se agregaban las series de pozos Q, F, G y H, perforados a las distancias de 1.5, 0.75, 0.39 y 0,19 metros respectivamente. La inyección se realizo de manera ascendente, por tramos o cámaras de 5 m de longitud. La inyección se realizo con lechadas estables, con y sin aditivos. La relación agua/cemento varió entre 0,4 y 0,7. El volumen de inyección estaba limitado a 2000 litros. La inyección de un tramo finalizaba (rechazo) a la presión máxima del tramo y con un flujo de 0,2 litros/minutos. Si el rechazo

no era alcanzado a pesar de llegar el volumen límite, la inyección proseguía con una lechada de mayor viscosidad. Las presiones de inyección estaban determinadas en función de la correspondiente carga hidráulica. Las tomas (cantidad inyectada) de cemento mayores a 25 kg/m en cualquier tramo de inyección requería la inclusión de un pozo adicional a ambos lados de la perforación que exhibía la toma límite, según las distancias ya enumeradas. Las especificaciones técnicas indicaban el uso de cemento tipo HE, mas tarde el cemento fue cambiado a tipo GU. El uso de lodo de bentonita no estaba indicado, pero hacia el final de las inyecciones la bentonita fue empleada como componente de las lechadas. 2.2 ANALISIS DE LA CORTINA DE INYECCION. El Cuadro 1 presenta un resumen de la cortina de inyección en todo el dique. Para cada serie de pozo se enumeran los totales de metros perforados, los kg de cemento inyectados y el promedio de las tomas de lechadas en kg/m de perforación. Las Figuras 1, 2 y 3 presentan la toma de cemento en la cortina para todo el dique. La Figura 1, presenta la distribución de tomas de cemento a lo largo de todo el dique, entre las estaciones 0+000 y la estación 1+000. La toma máxima en cemento es cercana a las 7 toneladas en un pozo, ubicado en el estribo Sur. Hay una tendencia general al aumento de las tomas a lo largo del eje del dique. Este incremento se explica parcialmente con los cambios de relación agua/cemento (w/c) de las lechadas. Es apropiado mencionar que la primera porción del dique fue inyectada con un w/c de 0,7 y luego, comenzando en la estación 0+350 el w/c fue cambiado a 0,6. Obviamente la tendencia al incremento de las tomas en cemento es explicado también por las estructuras geológicas encontradas a lo largo del eje del dique. El gráfico de tomas de cemento por tramos de inyección presentado en la Figure 2, muestra que, con la excepción del estribo Sur (estaciones 0+940 a 1+000), las tomas fueron principalmente en el primer tramo, entre 0 y 5 m. El segundo tramo muestra tomas comprendidas entre 5 y 40 kg/m, debido especialmente a las altas tomas en el estribo Sur, las cuales distorsionan la toma de cemento de todo el dique. Cuadro 1: Datos de la Cortina de Inyección para todo el dique Serie de Pozo Perforación Inyección Tomas Promedio (m) (kg) (kg/m) P 1051 60307 57,4 S 1121 47031 42,0 T 2150 76205 35,4 Q 1460 55981 38,3 F 617 56679 91,9 Finalmente, las tomas de cemento por serie de pozos, Figura 3, muestra un dramático incremento en las tomas de la serie F. Este incremento es debido al número requerido de pozos de la serie F inyectados a lo largo del estribo Sur. Dejando de lado la inyección de la fractura en el estribo Sur, los datos obtenidos con los ensayos de permeabilidad realizados en pozos de verificación, indicaron que el macizo rocoso situado por arriba y por debajo de esta fractura esta bien impermeabilizado por la inyección a presión. Así, los tramos superiores e inferiores no muestran tomas de cemento significativas.

Figura 1: Cortina de inyección. Tomas de cemento totales por pozo a lo largo del dique.

Figura 2: Tomas de cemento promedio por tramo para todo el dique.

Figura 3: Toma de cemento por serie de pozos para todo el dique.

2.2.1 LA INYECCION DE LA FRACTURA. En el estribo Sur, existe una zona o franja en el macizo rocoso entrada a una fractura de mas de 0,5 m de espesor, conjuntamente con la presencia de discontinuidades menores que se conectan entre si. La franja esta ubicada a profundidades variables y casi paralela a la superficie del macizo. Esta discontinuidad subhorizontal, formada por la relajación del macizo, fue abierta y rellenada con materiales sueltos por el proceso de levantamiento por congelamiento. Este proceso comienza con la apertura de la fractura por el congelamiento del agua contenida en la misma. Dado que la discontinuidad intercepta la superficie del macizo rocoso, durante

el proceso del derretimiento progresivo del hielo, la discontinuidad comienza a rellenarse con materiales tales como limo, arena y gravas provenientes de la morena. La Figura 5 presenta un perfil del estribo Sur, en donde se puede ver la geometría parcial del dique, la morrena y el macizo rocoso. El sector de tratamiento de la fractura esta ubicada entre las estaciones 0+942 y 0+984. Un total de 149.2 toneladas de cemento fueron inyectadas en solo 42 metros lineales de dique. La presencia de la fractura fue detectada durante las perforaciones de investigación. En la etapa de diseño se decidió que antes de inyectar la serie de pozos P, S and T, la fractura fuera sometida a un lavado con agua a presión. El lavado es utilizado en casos como el aquí tratado, para remover y extraer el relleno de la fractura. Las series P, S y T tienen tomas de cemento comprendidas entre 110 y 580 kg/m coincidentes con la elevación de la fractura. A partir de la serie Q la fractura fue lavada con aire y agua a presión. La altas tomas de cemento para las series Q, F y G varían entre 160 y 1300 kg/m. La Figura 4 presenta la toma de cemento en kg/m de los pozos ubicados entre las estaciones 0+942 and 0+984. La figura muestra que la toma en la serie de pozos P y S es muy alta; hay muy poca o ninguna diferencia en la toma de los pozos de la serie P y S, esto indica que, para la fractura, la distancia entre los pozos no fue la apropiada. La disminución en la toma de cemento de la serie T es difícil de explicar dado los altos valores de las tomas de las series Q, F y G, las cuales fueron lavadas previamente con agua y aire. De todas maneras la toma de cemento de la serie T es alta con respecto al límite impuesto de 25 kg/m.

Figura 4: Toma de cemento promedio por serie de pozo entre las estaciones 0+942 y 0+984 El límite impuesto para la toma por tramo de inyección, en el caso de la fractura rellena con materiales finos y grueso, no tiene el mismo significado como en los trabajos típicos de inyección en el macizo rocoso. La inyección de la fractura fue orientada a remplazar el material de relleno por lechada, en cuyo caso la inyección depende del espacio entre los pozos y la operación de lavado. Es por ello que hacia el final de la inyección, las últimas series de pozos deberían mostrar una importante disminución en la toma de cemento. La comparación, en la Figura 4, de las tomas de las series de pozos P-S y Q-F-G indica que, la manera de lavar por medio de agua y aire en los pozos QF-G obtiene valores similares en la toma de cemento que los pozos P-S los cuales fueron lavados

con agua solamente. Además, la comparación indica que no hay una disminución significativa en la toma de cemento como debiera esperarse, teniendo en cuenta la distancia entre los pozos. El lavado por medio de agua y aire, en algunos casos se extendió hasta 24 horas, no produjo el resultado deseado dada la característica de la fractura. El vacío generado por el lavado fue grande pero no lo suficientemente profundo dentro de la fractura. Así, la inyección fue produciendo lentes of conos de gran extensión lateral, no profundos, de diferentes dimensiones, mayormente extendidos en la dirección aguas arriba-aguas abajo, esto ultimo debido a que entre los pozos siendo lavados había pozos de las series P, S y T que ya habían sido inyectados.  Algunas comunicaciones entre los pozos ocurrieron durante el lavado y también durante la inyección, probablemente desde aguas arriba, aguas abajo o también lateralmente cerca de eje de la cortina, dependiendo del camino creado por el lavado. Durante el trabajo de inyección ciertas modificaciones fueron introducidas para mejorar la metodología, tales como: espesar la lechada rápidamente conjuntamente con una reducción del tiempo de lavado, porque el lavado producía vacíos muy grandes que se extendían muy lejos del eje del dique. Las modificaciones mostraron la tendencia a la reducción de la tomas impidiendo así la extensión de la lechada. El siguiente ejemplo ilustra muy bien la extensión de la inyección: durante la perforación del pozo de inyección inclinado G 0+974.4, a una profundidad de 16-18 m, se comunicó aguas arriba a una distancia de 20-30 m dentro del lago. Una cierta cantidad de limo fue removida y llego hasta la superficie del lago. Este evento fue probablemente causada por la comunicación entre la fractura subhorizontal con una fisura subvertical que afloraba en el fondo del lago. Hay varios pozos inyectados alrededor del pozo G 0+974.4; el T 0+974 con una toma de 119 kg/m en el tramo superior, el F 0+974.75 con una toma de 161 kg/m en el tramo intermedio, los tramos superior e inferior del pozo Q 0+978.5 con tomas de 56 y 157 kg/m respectivamente. El pozo T 0+974 y el F 0+974.75 son paralelos al G 0+974.4 y el Q 0+978.5 es vertical. 2.3 INYECCION DE LA FRACTURA-INVESTIGACION . En vista de la tendencia general durante la inyección a presión de la fractura, se preparó un plan alternativo de tratamiento de la fundación del dique, comenzando por un programa de investigación por medio de dos perforaciones. Las perforaciones (HQC) con recuperación de testigos fueron realizadas en las estaciones 0+972 y 0+959 para determinar las características de la fractura y los resultados alcanzados con el lavado y la inyección a presión. En las estaciones escogidas las tomas indicaban dos situaciones diferentes, gran toma en un caso y una toma intermedia en el otro. Con el objeto de preservar los testigos las carreras máximas fueron de 1 m, se utilizo un fluido de perforación especial y el diámetro de los testigos se fijo en 102 mm. 2.3.1 PERFORACION HQC-1. Esta perforación, en la estación 0+972, remplazo un pozo vertical de inyección de la serie G (at 0,35m de un pozo F). El pozo intercepto 4 pozos de diferentes series anteriormente inyectados. A la profundidad de la fractura, el pozo interceptó, en teoría, un pozo de la serie Q. A continuación se describen algunas carreras de perforación dentro del macizo rocoso. o

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1ra carrera: a 10,3 m, 5 juntas rellenas con arena y limo, englobadas por lechada de jet grouting. Nota: el jet grouting fue usado a lo largo de la fundación del dique para el tratamiento de una parte de la morrena. 2da carrera: solamente 1 junta con una película de lechada. 4ta carrera: 2 juntas rellenas con lechada, 6 y 8 mm respectivamente. 7ma carrera: a 17 m de profundidad, 1 junta subvertical rellena con limo. 8va carrera: 1 junta subvertical rellena con limo.

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9na carrera: entre 18,10 y 18,40 m se recuperaron 7-8 cm de lechada en una junta horizontal y 20 cm de arena, limo y trozos de roca. Conjuntamente con la junta horizontal, fue recuperada una  junta subvertical rellena con lechada. El fluido de perforación se perdió completamente. 10ma carrera: se recuperaron 25 cm de limo de la junta de la carrera anterior que se sedimento en el fondo del pozo. La perforación HQC-1 mostró, como esperado, los efectos del lavado y de la inyección en la fractura rellena de materiales. Fue claro que, para completar la inyección de dicha estructura con un cierto grado de confianza, por medio del lavado e inyección, el número de pozos de inyección requeridos hubiese sido excesivo. En ese preciso momento, el numero planeado de pozos de inyección de la fractura hacia extender los trabajos de inyección mas allá la fecha limite para la entrega del dique. Las altas tomas de cemento de la serie G, incrementó el numero de pozos planeados para la serie H.  Así, se estimó que, debido a las razones enumeradas aquí, el tratamiento de la fractura por medio de la inyección a presión no seria capaz de llevarse a cabo, y menos aun en los plazos estipulados en el contrato de la obra. 2.3.2 PERFORACION HQC-2. Este pozo fue perforado en la estación 0+959. La perforación no intercepto otros pozos porque en esta progresiva no hubo pozos de inyección inclinados. El macizo rocoso en esta progresiva fue de mejor calidad ya que muy pocas juntas fueron interceptadas, especialmente en la parte superior del macizo.

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1ra carrera hasta 13m: se recuperaron trozos de diferentes tipos de roca recubiertos por lechada de jet grouting. Nota: el jet grouting fue usado en la fundación del dique para el tratamiento de una parte de la morrena. 2da carrera: 1 junta subvertical rellena con limo. 3ra carrera: 1 junta con 2 diferentes tipos de lechada. Una de las lechadas era claramente pura y la otra contenía bentonita en su composición. 6ta carrera (17-18m): 5 juntas rellenas con menos de 1 mm de limo. 7ma carrera: 1 junta horizontal con limo. 9na  carrera (20-21m): al final de la carrera (20,92m), 8 cm de lechada fueron recuperados. Se perdieron aproximadamente 5cm del relleno. No hubo pérdida de fluido de perforación. 10ma carrera (21-22m): se perdieron 3-4 cm de limo al inicio de la carrera. El espesor de la junta fue estimada en 17 cm. El resto de la carrera recupero 2 juntas, una de ellas con una película de limo y la otra con un relleno de 1 cm de limo. 11ma carrera (22-23m): 3 juntas con relleno de limo, menor a 1 mm de espesor. 12da carrera (23-24m): a 23,15m, 1 junta con el siguiente relleno: 8cm de lechada, 27 cm de limo y arena, la primera parte del relleno era denso y la parte inferior era bastante liquida, se perdió 20 cm de relleno. La junta era aproximadamente de 55 cm de espesor. 13ra carrera (24-25m): 1 junta alterada de un espesor de 1-2 cm. Los testigos de la perforación HQC-2 pusieron en evidencia el trabajo realizado por el lavado y la inyección. La perforación se llevo a cabo a una distancia de 0.50 cm de un pozo ya inyectado, el Q958.5, el cual tenía una gran toma de cemento (3620 kg o 3320 litros de lechada). Asumiendo, con el objetivo de demostración, que el cemento recuperado, a la profundidad de 20-22 metros, fue inyectado en un camino directo desde el pozo de inyección Q958.5. El lavado de la junta de un espesor de 17 cm (en Q958.5) produjo un vacío alto de 8 cm a una distancia de 50 cm (en HQC-2). El vacío formado por el lavado podría tener una forma de cono con un volumen equivalente de aproximadamente 450 litros. Si el mismo análisis fuera hecho para la lechada recuperada en el mismo pozo a la profundidad de 23-24 metros, el volumen del cono equivalente podría haber sido de 150 litros. Debido a las grandes tomas de cemento durante la inyección, este simple análisis apoya la hipótesis de un lavado e inyección en el sentido aguas arriba-aguas abajo.

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Figura 5: perfil longitudinal del estribo sur. Profundidad y espesor del tratamiento.

Las dos perforaciones revelaron que a pesar de la inyección intensiva, juntas con relleno de limo todavía existen en el área tratada. El limo en las juntas impide la comunicación normal entre las  juntas durante la inyección; produciendo tomas de cemento en algunos pozos aislados. Sin embargo, el resultado de la inyección de las perforaciones de investigación y el resultado de los últimos pozos de inyección realizados antes de dar por terminada la inyección a presión, muestra que el macizo rocoso inyectado en elevaciones superiores e inferiores a la fractura tiene una baja permeabilidad. El limo rellenando pequeñas juntas no representa un problema porque no puede ser lavado debido a que el sistema de juntas del macizo fue inyectado. 2.3.3 ANALISIS DE LA INFORMACION DE LAS PERFORACIONES. El análisis de la información de las perforaciones de investigación y de la información proveniente de las perforaciones a percusión comprendidas entre las estaciones 0+935 y 0+985, revelaron que existe una fractura continua a profundidad variable, desde 6 a 9m debajo de la superficie del macizo. A elevaciones inferiores, se encuentra una segunda estructura, pero la información disponible no confirmo su continuidad. Esta podría ser una junta ondulante localizada a 2 o 3 m debajo de la fractura principal, o un cierto número de juntas con una extensión más corta que intercepten la fractura principal. 3 TRATAMIENTO DE LA FRACTURA POR MEDIO DE JET GROUTING. Los datos recolectados sobre la fractura presente en el estribo sur, permitieron decidir de tratar esta estructura geológica por medio de jet grouting, tecnología disponible en el sitio. Para ello se diseño una banda de 6 metros de espesor dentro del macizo rocoso, incluyendo además de la fractura todas las estructuras geológicas que pudieran estar asociadas a la misma, tal como lo muestra la Figure 5. En esa figura se puede ver, desde la parte superior, el cuerpo del dique en el estribo sur, la elevación del lago, la morrena de fundación y el macizo rocoso. Todas las perforaciones para el jetting así como las 5 perforaciones del programa de investigación. El tratamiento por medio del jet grouting fue realizado con perforaciones distanciadas a 0,75 metros, usando la técnica de un solo fluido (lechada) y con una secuencia llamada fresh-on-fresh. La lechada utilizada tenia la relación c/w = 0,8 y 5% de bentonita, 400 bar de presión de inyección, un flujo de lechada de 175 l/min y 5 RPM para la rotación de las barras. El tiempo de jetting o inyección fue de 14 seg/4cm. Las profundidades de las perforaciones variaron de 20 a 27 metros. El trabajo requirió 58 perforaciones, totalizando 1377,5 metros lineales. Los pozos fueron perforados previos a la operación de inyección, con registro de los parámetros de perforación. En la Figura 5, puede verse dentro del área de tratamiento, las discontinuidades del macizo que fueron encontradas durante la perforación y las comunicaciones entre los pozos durante el jetting. En general hay una buena correlación entre las juntas interpretadas y las profundidades a las cuales ocurrieron las comunicaciones durante la inyección. Las comunicaciones fueron bien determinadas (Figura 6), algunas veces el flujo de lechada saliendo por la boca de los pozos comunicados constituía el total del caudal de inyección. 44 perforaciones sobre el total de 58 se comunicaron.  Algunas perforaciones tuvieron más de una comunicación con la progresión de la inyección. La posible razón de la falta de comunicación, entre algunas perforaciones adyacentes, es el tiempo de  jetting superior a 2 horas, lapso después del cual se inicia el fraguado de la lechada. Ese fue, probablemente, el caso en 14 de las perforaciones. 3.1 PERFORACIONES DE CONTROL DESPUES DEL JETTING. Después de realizado el intensivo programa de jet grouting, 3 pozos con recuperación de testigos fueron perforados en el área tratada, HQC-3, HQC-4 y HQC-5 (Figura 5). Es importante mencionar que la lechada había fraguado desde hacia 3 días cuando las perforaciones fueron llevadas a cabo. Los mas importantes aspectos de dichas perforaciones son resumidas aquí seguido.

3.1.1 PERFORACION HQC-3. Este pozo fue perforado en la estación 0+946.8, a media distancia entre dos pozos de jetting. Las carreras fueron de 1 m, se utilizo lodo de perforación para recuperar los testigos compuestos por material de poca resistencia. La roca recuperada fue de muy buena calidad, pocas juntas fueron interceptadas. Entre los 22,93 y 23,36 m fue interceptada una junta rellena con 47 cm de lechada. Desde el extremo superior y hacia abajo, el relleno comprendía 4 cm de lechada perteneciente a la inyección a presión

Figura 6: comunicación entre pozos durante el jetting. con un muy buen contacto con la roca, 33 cm de lechada proveniente del jetting y luego otros 10 cm de lechada de la inyección a presión (Figura 7). Un ensayo de permeabilidad tipo Lefranc fue realizado, a nivel descendente, entre los 18,54 y 25,44 m. La k obtenida fue de 1x10-6 cm/seg. La carrera siguiente intercepto 2 pequeñas ju ntas inyectadas a 45˚ y 60˚ con respecto al eje del testigo, la lechada tenía un espesor de 3 mm y 15 mm respectivamente. No hubo pérdida de fluido durante la perforación. 3.1.2 PERFORACION HQC-4. Este pozo fue perforado en la estación 0+963.3, ubicado entre 2 pozos de jetting. Entre los 20,91 y 21,11 m de profundidad se atravesó la intercepción de una fractura subhorizontal con otra vertical. La junta vertical estaba presente en las dos carreras anteriores. A pesar del deterioro del testigo algo de lechada pudo ser recuperada. En la parte superior de la junta subhorizontal había 4 cm de lechada de la inyección a presión. Más abajo, 4 cm de lechada del jet grouting. Luego trozos de roca y lechada del jet grouting. Un ensayo tipo Lefranc con nivel descendiente fue realizado entre los 12 y 21,47 m. La k obtenida fue de 1,2x10-6 cm/seg. Entre los 22,41 y 22,67 m se interceptó una junta subvertical (60˚) rellena con 15 cm de lecha da del  jetting y con 5 cm de limo, arena fina, una parte del testigo se perdió. La lechada estaba bien adherida a la roca. El limo y el material perdido estaban en la parte inferior del testigo. Se realizó un ensayo tipo Lefranc con nivel descendiente. La sección de ensayo fue de 10,95 m, entre los 12 y 22,95 m. La k obtenida fue de 2,3x10-6 cm/seg. No hubo pérdidas de fluido durante la perforación.

La junta interceptada entre los 20,91 y 21,11 m, estaba bien inyectada. A pesar que el testigo no fue de buena calidad, algo de lechada se recuperó, no hubo caída de material de la junta dentro de la perforación (problema encontrado en el momento de atravesar la fractura) y tampoco hubo pérdida de fluido de perforación. La evidencia indica que la junta fue inyectada por medio del jet grouting.

Figura 7: testigo de la perforación HQC-3. 3.1.3 PERFORACION HQC-5. Este pozo se perforó en la estación 0+978.8, entre dos pozos de  jetting a 35 cm de distancia. Entre los16,66 y 16,81 m, una junta subhorizontal rellena con lechada fue interceptada. Mas abajo, algunos vacíos fueron rellenados con el mismo tipo de lechada. La cohesión entre la lechada y la roca era muy buena. Debido a la solidez de la lechada y a la calidad de la cohesión no se realizó un ensayo de agua. Tampoco hubo pérdida de fluido de perforación. 4 COMENTARIOS. Las observaciones realizadas durante los trabajos de jetting, los testigos recuperados y los resultados de los ensayos de permeabilidad demostraron que la fractura fue bien inyectada y que la permeabilidad de la misma y de las juntas asociadas fue reducida significativamente dentro del área tratada. El uso de jet grouting se reveló como un método muy eficaz para el tratamiento e impermeabilización de una fractura en el macizo rocoso con las características geométricas y de relleno como las presentadas por la fractura interceptada en el estribo sur del dique A418. 5 AGRADECIMIENTO. El autor desea agradecer a Rio Tinto y Diavik Mines por la autorización para el uso y publicación de los datos presentados en este articulo. Así mimo se agradece al Ingeniero Peter Gillies de Diavik Mines por su contribución personal en la revisión y comentarios de la versión original.