basicos de diseño de presas derivadoresDescripción completa
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Presa DerivadoraDescripción completa
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PRESA DERIVADORADescripción completa
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Lucrarea îşi propune cunoaşterea particularităţilor constructive şi funcţionale ale preselor hidraulice şi al modulului de reglare a acestor prese în vederea efectuării în condiţii optime a operaţi...
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resumen de lo sucedido en la presaDescripción completa
Presa HooverDescripción completa
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Una pequeña investigación sobre la Presa HooverDescripción completa
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Descripción: Principales aspectos de la Presa Limón, que es parte del Proyecto Hidroenergético y de irrigación Olmos, Perú.
Instituto Politécnico Nacional Escuela Superior de Ingeniería y Arquitectura Unidad Zacatenco Academia de Hidráulica
La cuenca Lerma-Chapala-Santiago abarca 9 estados y cubre una superfcie de 129 100 km2 que representa el 66! del territorio nacional "isiogr#fcamente est# di$idida en dos grandes porciones con di%erentes caracter&sticas' La superior de (2(00 km2 comprendido entre el )io LermaLago de Chapala y la in%erior de *6600 km2 hasta el mar correspondiente al rio Santiago + lo largo del curso del rio Lerma as& como en sus a,uentes se localian numerosas presas de almacenamiento y deri$adoras de muy di$ersas capacidades. entre las m#s importantes est#n /os +ntonio +late. eputepec. 3elchor 4campo. 5ng las alc#rcel 78l 3equite. etc 3ediante estas obras elaboradas por la secretaria de recursos hidr#ulicos se ha podido incrementar la producti$idad agr&cola del par&s :entro de la cuenca Lerma-Chapala-Santiago se localia la cuenca del ba;o rio Lerma que abarca parte de los estados de /alisco y 3ichoac#n. la cual se ha podido dotar de agua para riego mediante la construcci
O8-eti*o Ena =resa :eri$adora es una obra de captaci
$ocali+aci9n La localiaci
Coordenadas Feogr#fcas' Latitud H 20I 22J. Longitud K 102I 10J 8le$aci
"escripci9n de Estructuras %ortina 8s una estructura de secci
Longitud de corona' 19000 m +ltura 3#ima desde el desplante' 690 m 8le$aci
Localiada sobre el rio +ngulo. 3ich +,uente del rio Lerma y por una serie de peque>os almacenamientos ubicados en las corrientes secundarias que se apro$echen para fnes de riego y usos domsticos (uncionamiento4 8sta presa permite deri$ar las aportaciones de la presa 3elchor 4campo y los escurrimientos del rio Lerma. hacia las unidades de riego de La arca t de ?urcuaro. benefciando 19600 habitantes A*enida /á1ima4 se tiene considerando para esta presa una a$enida de 1000 mABseg. para lo cual se ha dise>ado una estructura $ertedora de %orma de cimacio de cresta libre
O8ra de &oma 8st# proyectada para una capacidad de 2( m ABseg y se localia en la margen derecha consta de A conductos cuadrados de 1MAN1MA m. operados mediante compuertas desliantes de mismas dimensiones para control de gastos 8l gasto etra&do de esta toma se conduce por medio de un canal hasta una estructura repartidora que permite en$iar a la unidad de riego La arca un caudal de 16 m ABseg y hacia la unidad ?urcuaro 9 mABseg 8sta @ltima localiada en la margen iquierda del rio. el caudal se crua mediante el si%
"esarenador 8sta localiado en el margen derecha del rio y consta de 2 compuertas radiales de A(N0 m con capacidad de 100 m ABseg 8n la parte superior tiene una losa en la cual est#n los mecanismos le$adores
Ilustraci9n :5 "esarenador
"ise0o Hidráulico de la Presa "eri*adora 8l dise>o hidr#ulico de la presa :eri$adora parte de dos gastos O presa y O oma. tambin se considera la ele$acio de la secci
Se realia con la siguiente epresi
Qmax =CL H 02
CP coefciente de descarga que depende del tipo de cresta LP Longitud de la Cresta 7m QP Carga sobre la cresta 7m )eri;caci9n del NA/E' H =
[ ] [ Q CL
2 3
2
]
/ seg = ( 2 )∗(190 m) 1000 m 3
3
P :5<= m
Elementos 2eométricos de la Secci9n del %anal
o
o
o
A H =bd P 7190m 711AAMmP7>?5@> m7 Pm= b + 2 d P 7190mR2711AAMmB:<75?7>?6> m A H 268.546 m 2 R H = = =1.392685 m Pm 192.826876 m
)elocidad del 2asto Q= AV ∴ V =
Q 1000 m 3 / seg = =3.723756 m / seg 2 A H 268.546 m
)eri;caci9n del tirante %rítico
tc=
q=
√ 3
5.2632 m
2
¿ ¿ ¿ √ ¿
2
q =¿ g
2
/ seg ¿
B:5:CC? m
3
1000 m 3
/ seg
2
=5.263157895 m / seg
190 m
Numero de (roude Fr =
V
√ g∗tc
=
3.7237 m
√
(9.81
/ seg
m )( 1.4134 m) 2 seg
=1.00001
(ormula de /anning 1.3926 m 0.004 2
1
3
2
(¿ ¿ )(¿ ¿ ) / seg ¿
3.723756 m
1
2
V = R H S n 3
1 2
=0.02 2
%alculado
1
3
∴n
=
R H S 2 v
=¿
nB=5=:@ coe;ciente de rugosidad de concreto nPcoefciente de 3anning $P $elocidad )QP)adio Qidr#ulico SP =endiente del Canal =erdida de Carga epresada en trminos de la %
[ ]
H f =
V ∗n 2
2
∗ L
3 R H
H. B=5=::>? m Calculo de y2 mediante la 8cuaci
[ ] Vc∗n 2
2
Vc yc + + z − 2g
2
∗ L
Rc3
2
[ ] Vc∗n 2
= y + 2
V 2 2g
+
2
∗ L
R 23
2
Se busca igualar el resultado de la primera parte de la ecuaci
O8ra de &oma La obra de toma permite etraer el gasto de la :eri$adora. de manera controlada Numero de Ori;cios Se considera que los orifcios descargan ahogados. con $elocidad a tra$s de estas ligeramente menor que la correspondiente a la del canal de conducci
(uer+a totalB 7M2*kg R21*R *N79M1N70*B
?::>5==<7 N
P Coefciente de "riccio P 12B1( PMm 2 Humero de orifcios P MB 2A1 P A6A
≈3
Se adoptan C ori;cios de :5@7:5@7 Q0=Cd A 0 √ 2 gh =( 0.55)( 2.31 ) √ 2 ( 9.81 ) ( 0.76 ) P 5<= mCJseg Q0=¿
>5
CP coefciente de gasto 7adi +oP #rea del orifco 7m2 QP es desni$el con el cual traba;a el orifcio 7m Nota4 tomando que el ori;co tra8a-a un @=KL es decir la altura será de =56> mL de un :==K que es de :5@7 m La plata%orma donde se instalan los mecanismos ele$adores de las compuertas estar# a una ele$acio del dique $ertedor 7H+38 "esni*el necesario para Proporcionar el gasto de "ise0o 6.93 0.8
2
¿
2
¿
19.62
¿
¿ 2
Q=0.8 A 0 √ 19.62 h ∴ h =
P =57 m
12
¿
8le$aci5= msnm La ele$aci
%anal "esarenador
La aportaci mJs que es la recomendaci m 8l canal desarenador se puede operar mediante dos compuertas radiales de 2( m de ancho y 2(0 m de altura. para soportar una carga hidr#ulica de 660m. el radio del brao es A*( m. clasifcaci
q 12 = =0.809 m / s A ( 5.30 )( 2.80 )
Pendiente del %anal "esarenador 8st#n abiertas las compuertas del desarenador y cerradas las de las obra de toma. circulando el gasto de dise>o y para producir el arrastre de arenas. se consideran que se establecen una $elocidad del agua en el canal desarenador de 260 mBs. sufcientes para arrastrar las arenas depositadas AHP 12B260 P 5>:@ m7 irante del agua
dP61(B(A0 B =5?6 m =er&metro 3o;ado PmP (A0R270M*P 65= m !adio idráulico !HP 61(B*0 P 06((( m 2
RH 3 =0.7545
=endiente "ormula de 3anning S=
[
(0.015 )( 2.6 ) 0.7545
]= 2
0.0038 ≈ 0.004
Se adopta el $alor
%imacio )ertedor +pro$echando la m#ima amplitud del cauce. de acuerdo a la topogra%&a del sitio se puede considerar que la longitud $ertedora sea de 190 m. siendo la a$enida de dise>o de 1000 m ABseg la carga m#ima sobre la cresta $ertedora es' hmax =
[ ( )] = 1000
2 190
2
1.906093 m
=or lo tanto la ele$aci>5C= msnm %onsiderando un 8ordo li8re de =57@ m la ele*aci9n de la corona de los muros de cauce será4 Ele*P 2.(66A0 R 02( P 7L@>>5@@ msnm