MEMORIA DE CÁLCULO TANQUE ELEVADO PARA AGUA CAPACIDAD 30 m3 1. ANTECEDENTES
El tanque elevado que se plantea en esta memoria es parte del proyecto “Sistema de agua potable para la Florida, cantón San Lorenzo”. El alcance de esta memoria de cálculo, no considera el diseño del reservorio metálico, solo el de la estructura de soporte y su cimentación. 2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA
La estructura tendrá una altura de 20m y una capacidad de 30m3 de agua, contenidos en un reservorio metálico ubicado en la parte superior, la estructura de soporte estará compuesta por una torre metálica de cuatro patas, con una distancia entre ejes de 6.80m.
6.80
500
0 0 5
6.80 1750
6 25
5 00
6 25
500
0 0 5
0 5 7 1
0 5 7
TANQUE ELEVADO
CIMENTACION
3. CARACTERISTICAS DE LOS MATERIALES
Hormigón Estructural f’c: 210Kg/cm2 Acero fy: 4200kg/cm2 Acero estructural A-36 fy :2400 Kg/cm2 4. CIMENTACIÓN.
4.1 Consideraciones Geotécnicas La capacidad portante del suelo ha sido tomada del estudio de duelos realizado por la compañía GeoConsult realizado en Mayo del 2011 y es de 18 tn/m2., a 5m de profundidad. La cimentación consiste, en vigas tipo T invertidas de 1.00m X 0.40m, con una zapata de 1.75m de ancho y 0.40m de espesor, las mismas que reciben 4 columnas de 0.50x0.50m, en las cuales se anclara la estructura de la torre. El nivel de cimentación será de -3m, y estará cimentada sobre al menos 2m de relleno compactado de buenas características, por lo que la excavación será de al menos 5m. 0.30
0.50
1.00 0.40
1.75
CIMENTACIÓN El relleno deberá estar perfectamente compactado, y tener buenas características, ya que ha sido considerado al momento de calcular la cimentación. La cimentación flexible ha sido calculada, considerando la interacción suelo estructura, mediante la utilización de resortes basados en el coeficiente de balasto del suelo. El coeficiente de balasto se lo calcula tomando en cuenta c uenta las correlaciones estudiadas por Bowles, las cuales arrojan una relación de 120 entre el modulo de balasto y la capacidad portante del suelo, por lo que si multiplicamos la capacidad portante del suelo que es de 18 Tn/m2 por 120, tendremos un coeficiente de balasto de 2160 Tn/m3.
5. TORRE
La torre esta conformada por una estructura de acero tipo celosía, conformada por perfiles laminados en caliente y varillas convencionales. La estructura se encuentra arriostrada cada 2m en los primeros 8m de la estructura y cada 3m en los 12m restantes. Para el cordón principal se utilizaron 2 perfiles tipo L de 100x100x12 , para los primeros 4m y 100x100x10 para el resto del cordón y los arriostramientos. Entre cada vano se han colocado varillas diámetro 32mm en forma de X como templadores, los mismos que funcionan como tensores dependiendo la carga que se aplique a la estructura. Las uniones deberá ser apernadas y los templadores deberán estar tensados.
6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL
Para el análisis estructural se utilizaron los programa SAP 2000, SAFE y programas desarrollado particularmente. 6.1 ANÁLISIS DE CARGAS 6.1.1 CARGA MUERTA (M) Peso Propio: El peso propio de la estructura es calculado automáticamente por el programa. Peso tanque elevado
3.600 Kg
6.1.2 CARGA VIVA (L) Personal y equipo Agua en reservorio
50Kg./m2 30.000 Kg
6.1.3 CARGA DE VIENTO (W) V: 85Km/h 6.1.4 CARGA SÍSMICA (E) Se realiza análisis para cortante basal según código ecuatoriano de la construcción capitulo 7.7. Además se toman en cuenta los efectos del movimiento del líquido el cual origina dos tipos de presiones hidrodinámicas: las presiones impulsivas asociadas al impacto del líquido con el recipiente en movimiento y las presiones convectivas asociadas a las oscilaciones del fluido. 6.1.2 Combinaciones de Carga Se utilizaron las combinaciones de carga según el ASI-ASD-96 para los elementos metálicos y ACI 318-05 para el hormigón. ASI-ASD-96 1) D+ L 2) 0.75 (D+L+W) 3) 0.75 (D+L+E) 4) 0.75 (D+W) 5) 0.75 (D+E) 6) D +Q
ACI 318-05 1) 1.4D 2) 1.2D + 1.6L 3) 1.2D + 1L + 1.6W 4) 1.2D + 0.8W 5) D+L+Q 6) 0.9D+Q Las diferentes combinaciones de carga analizadas, intentan recoger todos los posibles estados de carga que soportara la estructura durante su vida útil. 6.2 Modelo estructural El análisis tomo en cuenta las diferentes secciones y estados más críticos de la estructura.
Las columnas fueron modeladas como estructuras de hormigón armado con sus respectivas propiedades. La torre se modelo como elementos línea con perfiles laminados en caliente asignados y varillas convencionales asignadas como tensores. El tensor se modelo como un elemento línea que no transmite ningún tipo de momento y solo trabaja a tensión. La cimentación se la ha considerado flexible por lo que se utilizan resortes en los apoyos para representarla.
El diseño de la cimentación se lo a realizado utilizando elementos finitos.
Se han realizado 6 modelos con distintas configuraciones de torre, columnas, tensores, apoyos, de tal manera de encontrar la estructuración optima.
6.3 RESULTADOS DEL ANÁLISIS La combinación de carga: D + Q, resulto ser la mas critica para el diseño de los elementos metálicos mientras que la combinación #2 y las sísmicas resultaron las mas criticas para los elementos de hormigón. En el Anexo 1 se presentan los esfuerzos de todos los elementos y el diseño de cada uno CARGAS AXIALES MÁXIMAS EN ELEMENTOS METÁLICOS
CARGAS AXIALES MÁXIMAS EN ELEMENTOS DE HORMIGÓN
MOMENTOS MÁXIMOS EN ELEMENTOS HORMIGÓN
Con estos datos se procedió al diseño de los diferentes elementos.
ANEXOS
ANGULOS CONFORMADOS EN CALIENTE fy As
l1 l2 lc Kl/r1 Kl/r2
Fa w TOTAL
2400 38,3
100 200
38,3 45,12
r1 r2
1,95 3,83
131,42 51,28 52,22
1222,76 46831,83
W tension
55152,00
ANGULOS CONFORMADOS EN CALIENTE fy As
l1 l2 lc Kl/r1 Kl/r2
Fa w TOTAL
2400 45,12
100 200
38,3 45,12
r1 r2
1,95 3,83
131,42 51,28 52,22
1222,76 55171,07
W tension
64972,80
ANGULOS CONFORMADOS EN CALIENTE fy As
l1 l2 lc Kl/r1 Kl/r2
Fa w TOTAL
2400 38,3
100 300
38,3 45,12
r1 r2
1,95 3,83
131,42 51,28 78,33
1059,03 40560,98
W tension
55152,00
TABLE: Element Forces - Frames Frame
Station
OutputCase
P
2
0 DEAD
-0,0559
2
0 LIFE
-0,3712
2
0 QUAKE
1,132
2
0 UDSTL1
-0,0559
2
0 UDSTL2
-0,4271
2
0 UDSTL3
-0,3203
2
0 UDSTL5
-0,3203
2
0 UDSTL7
-0,0559
2
0 UDSTL9
-0,0559
2
0 UDSTL11
0,5286
2
0 UDSTL12
0,5286
2
0 UDSTL13
1,0761
2
0 UDSTL14
-1,1878
4
0 DEAD
-0,0558
4
0 LIFE
-0,3093
4
0 QUAKE
1,2477
4
0 UDSTL1
-0,0558
4
0 UDSTL2
-0,3652
4
0 UDSTL3
-0,2739
4
0 UDSTL5
-0,2739
4
0 UDSTL7
-0,0558
4
0 UDSTL9
-0,0558
4
0 UDSTL11
0,6619
4
0 UDSTL12
0,6619
4
0 UDSTL13
1,1919
4
0 UDSTL14
-1,3036
5
0 DEAD
-0,0574
5
0 LIFE
-0,264
5
0 QUAKE
1,2768
5
0 UDSTL1
-0,0574
5
0 UDSTL2
-0,3214
5
0 UDSTL3
-0,2411
5
0 UDSTL5
-0,2411
5
0 UDSTL7
-0,0574
5
0 UDSTL9
-0,0574
5
0 UDSTL11
0,7166
5
0 UDSTL12
0,7166
5
0 UDSTL13
1,2194
5
0 UDSTL14
-1,3343
6
0 DEAD
-0,0265
6
0 LIFE
-0,1056
6
0 QUAKE
0,5584
6
0 UDSTL1
-0,0265
6
0 UDSTL2
-0,1321
6
0 UDSTL3
-0,0991
6
0 UDSTL5
-0,0991
6
0 UDSTL7
-0,0265
6
0 UDSTL9
-0,0265
6
0 UDSTL11
0,3198
6
0 UDSTL12
0,3198
6
0 UDSTL13
0,532
6
0 UDSTL14
-0,5849
8
0 DEAD
-0,0244
8
0 LIFE
-0,0867
8
0 QUAKE
0,4921
8
0 UDSTL1
-0,0244
8
0 UDSTL2
-0,1111
8
0 UDSTL3
-0,0833
8
0 UDSTL5
-0,0833
8
0 UDSTL7
-0,0244
8
0 UDSTL9
-0,0244
8
0 UDSTL11
0,2857
8
0 UDSTL12
0,2857
8
0 UDSTL13
0,4677
8
0 UDSTL14
-0,5165
10
0 DEAD
-0,0243
10
0 LIFE
-0,0759
10
0 QUAKE
0,4618
10
0 UDSTL1
-0,0243
10
0 UDSTL2
-0,1002
10
0 UDSTL3
-0,0752
10
0 UDSTL5
-0,0752
10
0 UDSTL7
-0,0243
10
0 UDSTL9
-0,0243
10
0 UDSTL11
0,2712
10
0 UDSTL12
0,2712
10
0 UDSTL13
0,4375
10
0 UDSTL14
-0,4862
11
0 DEAD
-0,0325
11
0 LIFE
-0,0739
11
0 QUAKE
0,4642
11
0 UDSTL1
-0,0325
11
0 UDSTL2
-0,1064
11
0 UDSTL3
-0,0798
11
0 UDSTL5
-0,0798
11
0 UDSTL7
-0,0325
11
0 UDSTL9
-0,0325
11
0 UDSTL11
0,2683
11
0 UDSTL12
0,2683
11
0 UDSTL13
0,4317
11
0 UDSTL14
-0,4966
19
0 DEAD
-2,5292
19
0 LIFE
-8,0407
19
0 QUAKE
48,3041
19
0 UDSTL1
-2,5292
19
0 UDSTL2
-10,5699
19
0 UDSTL3
-7,9274
19
0 UDSTL5
-7,9274
19
0 UDSTL7
-2,5292
19
0 UDSTL9
-2,5292
19
0 UDSTL11
28,3006
19
0 UDSTL12
28,3006
19
0 UDSTL13
45,7749
19
0 UDSTL14
-50,8333
22
0 DEAD
-2,8269
22
0 LIFE
-8,0408
22
0 QUAKE
50,7797
22
0 UDSTL1
-2,8269
22
0 UDSTL2
-10,8677
22
0 UDSTL3
-8,1508
22
0 UDSTL5
-8,1508
22
0 UDSTL7
-2,8269
22
0 UDSTL9
-2,8269
22
0 UDSTL11
29,934
22
0 UDSTL12
29,934
22
0 UDSTL13
47,9528
22
0 UDSTL14
-53,6066
23
0 DEAD
-2,8866
23
0 LIFE
-8,0409
23
0 QUAKE
50,7699
23
0 UDSTL1
-2,8866
23
0 UDSTL2
-10,9275
23
0 UDSTL3
-8,1956
23
0 UDSTL5
-8,1956
23
0 UDSTL7
-2,8866
23
0 UDSTL9
-2,8866
23
0 UDSTL11
29,8818
23
0 UDSTL12
29,8818
23
0 UDSTL13
47,8834
23
0 UDSTL14
-53,6565
24
0 DEAD
24
0 LIFE
-8,0412
24
0 QUAKE
48,2927
24
0 UDSTL1
-2,589
24
0 UDSTL2
-10,6302
24
0 UDSTL3
-7,9727
24
0 UDSTL5
-7,9727
24
0 UDSTL7
-2,589
24
0 UDSTL9
-2,589
24
0 UDSTL11
28,2469
24
0 UDSTL12
28,2469
24
0 UDSTL13
45,7037
24
0 UDSTL14
-50,8817
25
0 DEAD
0,0327
25
0 LIFE
0,1472
25
0 QUAKE
-0,9885
25
0 UDSTL1
0,0327
25
0 UDSTL2
0,1799
-2,589
25
0 UDSTL3
0,1349
25
0 UDSTL5
0,1349
25
0 UDSTL7
0,0327
25
0 UDSTL9
0,0327
25
0 UDSTL11
-0,6064
25
0 UDSTL12
-0,6064
25
0 UDSTL13
-0,9558
25
0 UDSTL14
1,0212
32
0 DEAD
-2,0817
32
0 LIFE
-8,0278
32
0 QUAKE
42,2215
32
0 UDSTL1
-2,0817
32
0 UDSTL2
-10,1094
32
0 UDSTL3
-7,5821
32
0 UDSTL5
-7,5821
32
0 UDSTL7
-2,0817
32
0 UDSTL9
-2,0817
32
0 UDSTL11
24,084
32
0 UDSTL12
24,084
32
0 UDSTL13
40,1398
32
0 UDSTL14
-44,3032
38
0 DEAD
-2,3526
38
0 LIFE
-8,0357
38
0 QUAKE
45,4532
38
0 UDSTL1
-2,3526
38
0 UDSTL2
-10,3883
38
0 UDSTL3
-7,7912
38
0 UDSTL5
-7,7912
38
0 UDSTL7
-2,3526
38
0 UDSTL9
-2,3526
38
0 UDSTL11
26,2987
38
0 UDSTL12
26,2987
38
0 UDSTL13
43,1007
38
0 UDSTL14
-47,8058
41
0 DEAD
-0,0413
41
0 LIFE
-0,0738
41
0 QUAKE
0,4665
41
0 UDSTL1
-0,0413
41
0 UDSTL2
-0,1151
41
0 UDSTL3
-0,0863
41
0 UDSTL5
-0,0863
41
0 UDSTL7
-0,0413
41
0 UDSTL9
-0,0413
41
0 UDSTL11
0,2635
41
0 UDSTL12
0,2635
41
0 UDSTL13
0,4252
41
0 UDSTL14
-0,5077
42
0 DEAD
-2,4125
42
0 LIFE
-8,0366
42
0 QUAKE
45,4399
42
0 UDSTL1
-2,4125
42
0 UDSTL2
-10,4492
42
0 UDSTL3
-7,8369
42
0 UDSTL5
-7,8369
42
0 UDSTL7
-2,4125
42
0 UDSTL9
-2,4125
42
0 UDSTL11
26,2431
42
0 UDSTL12
26,2431
42
0 UDSTL13
43,0274
42
0 UDSTL14
-47,8525
43
0 DEAD
-2,1416
43
0 LIFE
-8,0285
43
0 QUAKE
42,2098
43
0 UDSTL1
-2,1416
43
0 UDSTL2
-10,1701
43
0 UDSTL3
-7,6276
43
0 UDSTL5
-7,6276
43
0 UDSTL7
-2,1416
43
0 UDSTL9
-2,1416
43
0 UDSTL11
24,0298
43
0 UDSTL12
24,0298
43
0 UDSTL13
40,0682
43
0 UDSTL14
-44,3514
44
0 DEAD
44
0 LIFE
-0,076
44
0 QUAKE
0,4599
44
0 UDSTL1
-0,0332
44
0 UDSTL2
-0,1093
44
0 UDSTL3
-0,082
44
0 UDSTL5
-0,082
44
0 UDSTL7
-0,0332
44
0 UDSTL9
-0,0332
44
0 UDSTL11
0,263
44
0 UDSTL12
0,263
44
0 UDSTL13
0,4267
44
0 UDSTL14
-0,4931
45
0 DEAD
-0,0332
45
0 LIFE
-0,0865
45
0 QUAKE
0,4934
45
0 UDSTL1
-0,0332
45
0 UDSTL2
-0,1198
45
0 UDSTL3
-0,0898
45
0 UDSTL5
-0,0898
45
0 UDSTL7
-0,0332
45
0 UDSTL9
-0,0332
45
0 UDSTL11
0,2802
45
0 UDSTL12
0,2802
45
0 UDSTL13
0,4601
45
0 UDSTL14
-0,5266
46
0 DEAD
-0,0353
-0,0332
46
0 LIFE
-0,1058
46
0 QUAKE
0,5573
46
0 UDSTL1
-0,0353
46
0 UDSTL2
-0,1411
46
0 UDSTL3
-0,1058
46
0 UDSTL5
-0,1058
46
0 UDSTL7
-0,0353
46
0 UDSTL9
-0,0353
46
0 UDSTL11
0,3121
46
0 UDSTL12
0,3121
46
0 UDSTL13
0,5219
46
0 UDSTL14
-0,5926
47
0 DEAD
-0,0707
47
0 LIFE
-0,2639
47
0 QUAKE
1,278
47
0 UDSTL1
-0,0707
47
0 UDSTL2
-0,3346
47
0 UDSTL3
-0,2509
47
0 UDSTL5
-0,2509
47
0 UDSTL7
-0,0707
47
0 UDSTL9
-0,0707
47
0 UDSTL11
0,7076
47
0 UDSTL12
0,7076
47
0 UDSTL13
1,2073
47
0 UDSTL14
-1,3487
48
0 DEAD
-0,0691
48
0 LIFE
-0,3094
48
0 QUAKE
1,2466
48
0 UDSTL1
-0,0691
48
0 UDSTL2
-0,3785
48
0 UDSTL3
-0,2839
48
0 UDSTL5
-0,2839
48
0 UDSTL7
-0,0691
48
0 UDSTL9
-0,0691
48
0 UDSTL11
0,6511
48
0 UDSTL12
0,6511
48
0 UDSTL13
1,1775
48
0 UDSTL14
-1,3157
49
0 DEAD
-0,0691
49
0 LIFE
-0,3712
49
0 QUAKE
1,133
49
0 UDSTL1
-0,0691
49
0 UDSTL2
-0,4403
49
0 UDSTL3
-0,3302
49
0 UDSTL5
-0,3302
49
0 UDSTL7
-0,0691
49
0 UDSTL9
-0,0691
49
0 UDSTL11
0,5195
49
0 UDSTL12
0,5195
49
0 UDSTL13
1,0639
49
0 UDSTL14
-1,2022
102
0 DEAD
0,0526
102
0 LIFE
0,1828
102
0 QUAKE
-1,0236
102
0 UDSTL1
0,0526
102
0 UDSTL2
0,2355
102
0 UDSTL3
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102
0 UDSTL5
0,1766
102
0 UDSTL7
0,0526
102
0 UDSTL9
0,0526
102
0 UDSTL11
-0,5911
102
0 UDSTL12
-0,5911
102
0 UDSTL13
-0,9709
102
0 UDSTL14
1,0762
106
0 DEAD
-0,073
106
0 LIFE
106
0 QUAKE
0,7731
106
0 UDSTL1
-0,073
106
0 UDSTL2
-0,5628
106
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-0,4221
106
0 UDSTL5
-0,4221
106
0 UDSTL7
-0,073
106
0 UDSTL9
-0,073
106
0 UDSTL11
0,1577
106
0 UDSTL12
0,1577
106
0 UDSTL13
0,7002
106
0 UDSTL14
-0,8461
107
0 DEAD
-0,0597
107
0 LIFE
-0,4899
107
0 QUAKE
0,772
107
0 UDSTL1
-0,0597
107
0 UDSTL2
-0,5496
107
0 UDSTL3
-0,4122
107
0 UDSTL5
-0,4122
107
0 UDSTL7
-0,0597
107
0 UDSTL9
-0,0597
107
0 UDSTL11
0,1668
107
0 UDSTL12
0,1668
107
0 UDSTL13
0,7123
107
0 UDSTL14
-0,8317
162
0 DEAD
0,0272
162
0 LIFE
0,1511
162
0 QUAKE
-0,8416
162
0 UDSTL1
0,0272
162
0 UDSTL2
0,1783
162
0 UDSTL3
0,1337
162
0 UDSTL5
0,1337
162
0 UDSTL7
0,0272
162
0 UDSTL9
0,0272
162
0 UDSTL11
-0,4899
-0,4975
162
0 UDSTL12
-0,4975
162
0 UDSTL13
-0,8144
162
0 UDSTL14
0,8687
163
0 DEAD
0,0357
163
0 LIFE
0,3328
163
0 QUAKE
-1,6565
163
0 UDSTL1
0,0357
163
0 UDSTL2
0,3685
163
0 UDSTL3
0,2764
163
0 UDSTL5
0,2764
163
0 UDSTL7
0,0357
163
0 UDSTL9
0,0357
163
0 UDSTL11
-0,966
163
0 UDSTL12
-0,966
163
0 UDSTL13
-1,6208
163
0 UDSTL14
1,6922
175
0 DEAD
-0,0474
175
0 LIFE
-0,2876
175
0 QUAKE
-1,0216
175
0 UDSTL1
-0,0474
175
0 UDSTL2
-0,335
175
0 UDSTL3
-0,2513
175
0 UDSTL5
-0,2513
175
0 UDSTL7
-0,0474
175
0 UDSTL9
-0,0474
175
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-1,0175
175
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-1,0175
175
0 UDSTL13
-1,069
175
0 UDSTL14
0,9742
220
0 DEAD
-0,9903
220
0 LIFE
-7,7401
220
0 QUAKE
13,4316
220
0 UDSTL1
-0,9903
220
0 UDSTL2
-8,7305
220
0 UDSTL3
-6,5479
220
0 UDSTL5
-6,5479
220
0 UDSTL7
-0,9903
220
0 UDSTL9
-0,9903
220
0 UDSTL11
3,5259
220
0 UDSTL12
3,5259
220
0 UDSTL13
12,4413
220
0 UDSTL14
-14,422
221
0 DEAD
-1,2309
221
0 LIFE
-7,8414
221
0 QUAKE
23,7086
221
0 UDSTL1
-1,2309
221
0 UDSTL2
-9,0723
221
0 UDSTL3
-6,8042
221
0 UDSTL5
-6,8042
221
0 UDSTL7
-1,2309
221
0 UDSTL9
-1,2309
221
0 UDSTL11
10,9772
221
0 UDSTL12
10,9772
221
0 UDSTL13
22,4777
221
0 UDSTL14
-24,9394
222
0 DEAD
-1,4888
222
0 LIFE
-7,8949
222
0 QUAKE
31,724
222
0 UDSTL1
-1,4888
222
0 UDSTL2
-9,3837
222
0 UDSTL3
-7,0378
222
0 UDSTL5
-7,0378
222
0 UDSTL7
-1,4888
222
0 UDSTL9
-1,4888
222
0 UDSTL11
16,7552
222
0 UDSTL12
16,7552
222
0 UDSTL13
30,2352
222
0 UDSTL14
-33,2128
223
0 DEAD
-1,7647
223
0 LIFE
-7,9317
223
0 QUAKE
38,1551
223
0 UDSTL1
-1,7647
223
0 UDSTL2
-9,6963
223
0 UDSTL3
-7,2723
223
0 UDSTL5
-7,2723
223
0 UDSTL7
-1,7647
223
0 UDSTL9
-1,7647
223
0 UDSTL11
21,3441
223
0 UDSTL12
21,3441
223
0 UDSTL13
36,3904
223
0 UDSTL14
-39,9198
232
0 DEAD
-0,9903
232
0 LIFE
-7,7401
232
0 QUAKE
13,4339
232
0 UDSTL1
-0,9903
232
0 UDSTL2
-8,7304
232
0 UDSTL3
-6,5478
232
0 UDSTL5
-6,5478
232
0 UDSTL7
-0,9903
232
0 UDSTL9
-0,9903
232
0 UDSTL11
3,5277
232
0 UDSTL12
3,5277
232
0 UDSTL13
12,4436
232
0 UDSTL14
-14,4242
233
0 DEAD
-1,2308
233
0 LIFE
-7,8412
233
0 QUAKE
23,7136
233
0 UDSTL1
-1,2308
233
0 UDSTL2
-9,072
233
0 UDSTL3
-6,804
233
0 UDSTL5
-6,804
233
0 UDSTL7
-1,2308
233
0 UDSTL9
-1,2308
233
0 UDSTL11
10,9812
233
0 UDSTL12
10,9812
233
0 UDSTL13
22,4828
233
0 UDSTL14
-24,9444
234
0 DEAD
-1,4887
234
0 LIFE
-7,8945
234
0 QUAKE
31,7315
234
0 UDSTL1
-1,4887
234
0 UDSTL2
-9,3832
234
0 UDSTL3
-7,0374
234
0 UDSTL5
-7,0374
234
0 UDSTL7
-1,4887
234
0 UDSTL9
-1,4887
234
0 UDSTL11
16,7613
234
0 UDSTL12
16,7613
234
0 UDSTL13
30,2429
234
0 UDSTL14
-33,2202
235
0 DEAD
-1,7645
235
0 LIFE
-7,9311
235
0 QUAKE
38,1651
235
0 UDSTL1
-1,7645
235
0 UDSTL2
-9,6956
235
0 UDSTL3
-7,2717
235
0 UDSTL5
-7,2717
235
0 UDSTL7
-1,7645
235
0 UDSTL9
-1,7645
235
0 UDSTL11
21,3521
235
0 UDSTL12
21,3521
235
0 UDSTL13
36,4006
235
0 UDSTL14
-39,9296
239
0 DEAD
239
0 LIFE
239
0 QUAKE
-2,1241
239
0 UDSTL1
0,08
239
0 UDSTL2
0,5615
239
0 UDSTL3
0,4212
239
0 UDSTL5
0,4212
239
0 UDSTL7
0,08
239
0 UDSTL9
0,08
239
0 UDSTL11
-1,1719
239
0 UDSTL12
-1,1719
239
0 UDSTL13
-2,044
239
0 UDSTL14
2,2041
243
0 DEAD
0,0737
243
0 LIFE
0,5489
243
0 QUAKE
-1,9425
243
0 UDSTL1
0,0737
0,08 0,4815
243
0 UDSTL2
0,6226
243
0 UDSTL3
0,4669
243
0 UDSTL5
0,4669
243
0 UDSTL7
0,0737
243
0 UDSTL9
0,0737
243
0 UDSTL11
-0,99
243
0 UDSTL12
-0,99
243
0 UDSTL13
-1,8688
243
0 UDSTL14
2,0162
247
0 DEAD
247
0 LIFE
247
0 QUAKE
-1,4816
247
0 UDSTL1
0,077
247
0 UDSTL2
0,7308
247
0 UDSTL3
0,5481
247
0 UDSTL5
0,5481
247
0 UDSTL7
0,077
247
0 UDSTL9
0,077
247
0 UDSTL11
-0,5631
247
0 UDSTL12
-0,5631
247
0 UDSTL13
-1,4046
247
0 UDSTL14
1,5586
0,077 0,6538
DISEÑO DE PAREDES DEL RECIPIENTE DETERMINACION DEL CORTE BASAL Datos:
f`c = fy = γ
liq
210 4200 1000 18 2400 3600 15000
=
del terr = γ horm. =
W tanque Westructura
2
Kg/cm 2 Kg/cm Kg/cm 2
T/m
3
Kg Kg
=
W agua = 1 3 2 3
W
W
agua
0 , 1 ⋅ W
4 cm γ H
=
1 ,1
⋅
d =
0,31 m
2
2
E
30000,70
= 6661,25
Kg/ml
= 7327,375
Kg/ml
Kg/ml
Incremento debido al Sismo
W Tanque 3600
Kg/ml
10000,23
=
agua
0,35 m d = e − rec
altura efectiva : rec min en depositos =
Es
20 m 3,66 m 3,65 m
Kg/m
Espesor pared =
E
Hcol = Htanque = Hagua =
2
20000,46
=
pared
360
=
PRIMER ESTADO DE CARGAS
e
0,2 w tanque
H 2/3 W agua
Es h/3
H/2
3,24 m
∑ F 1 = Es F1 =
+
2 3
W agua +
27687,84 Kg/ml
0 ,1W pared
SEGUNDO ESTADO DE CARGAS
e
1/3 W agua 0,1 w pared
H Es 5/6 H h/3
3,24 m
∑ F 2
= Es +
1 3
F2 =
W agua −
0 ,1W
pared
16967,61 Kg/ml ANALISIS DE CARGAS
CARGA MUERTA Peso de la Losa Fondo a = 4,5 m b= 8 h = 0,3 m γ horm. = 2400 Wlosa =
Peso de la Pared Htanque = espesor = γ horm. =
Wpared =
25,92 Ton
2m 0,35 m 2400 39,65 Ton
Peso Vigas Wvigas=
5,4
Peso Columnas :
Wcol=
Total CM =
3,60
18,60 Ton
Peso de la Losa Tapa a= 4,5 b= 8 h= 0,15 γ horm. = 2400 Wlosa =
12,96 Ton
CARGA VIVA
30,00 Ton
W agua = W manten =
2 Ton
W granizo=
0 Ton 0 Ton
Wceniza =
32,001 Ton
Total CV =
Analisis Corte Basal
I = Factor de importancia de la estructura Z = Factor de zona sismica W
= Cm
1,5 0,4
+ 25 % Cv
Cm = Cv =
18,6 ton
0,00 ton V =
Aplicando Ec 1
0,6 ⋅ Z ⋅ I ⋅ W
V =
V agua =
6,696 ton
27,69 ton
Piso
Wi
1
18,60
34,38 Ton
Hi
Wi x Hi 2,3
42,78
V total =
34,38 ton
valor mayor entre las dos sumatorias de cacrga calculado anteriormente Wi x Hi/E Wi x Hi Fi ( T ) 1
34,38