Memoria Estructuras Laboratorio_ Parcona

MsCº Ing. Ricardo Oviedo Sarmiento Ingeniería Estructural

Elaboración, Evaluación, Ejecución y Supervisión

MEMORIA DESCRIPTIVA ESPECIALIDAD DE ESTRUCTURAS PROYECTO: “CONSTRUCCION Y EQUIPAMIENTO DEL CENTRO DE SALUD (LABORATORIOS) DE PARCONA AFECTADO POR EL TERREMOTO DEL 15 DE AGOSTO DEL 2007". UBICADO EN LA AV. JOHN F. KENNEDY. REGION: ICA, PROVINCIA: ICA, DISTRITO: PARCONA.

ELABORADO POR: MSCº ING. RICARDO OVIEDO SARMIENTO

Junio 2010 Lima – Perú

AV. PAUL LINDER N° 100, DPTO 301-SAN BORJA • TEL: 2 247825, CEL: 999014252, NEX: 837*3265, RPM:*356168 E-MAIL: oviedos@ciplima .o rg.p e • PAGINA WEB: http ://ovied os.tripod.com/ ov ied o.ht m



ÍNDICE

1. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO 2. OBJETIVO 3. CRITERIO DE DISEÑO ESTRUCTURAL 4. NORMAS Y REGLAMENTOS 5. CARGAS Y COMBINACIONES 6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL 6.1 Propiedades de los Materiales 6.2 Carga Sísmica 7. MODELO ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN 7.1 Modelo Estructural de la Edificación 7.2 Estimación de Masas 7.3 Modos de Vibración 7.4 Desplazamientos y Distorsiones de Entrepiso 8. DISEÑO ESTRUCTURAL 8.1 Diseño de vigas de confinamiento 8.2 Diseño de columnas de confinamiento 8.3 Diseño de muros confinados 8.4 Diseño de cimentaciones 8.5 Diseño de losas aligeradas 9. CONCLUSIONES 10. RECOMENDACIONES 11. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS




MEMORIA DESCRIPTIVA ESPECIALIDAD DE ESTRUCTURAS

PROYECTO: “CONSTRUCCION Y EQUIPAMIENTO DEL CENTRO DE SALUD (LABORATORIOS) DE PARCONA AFECTADO POR EL TERREMOTO DEL 15 DE AGOSTO DEL 2007". UBICADO EN LA AV. JOHN F. KENNEDY. REGION: ICA, PROVINCIA: ICA, DISTRITO: PARCONA.

1. DESCRIPCIÓN GENERAL DEL PROYECTO

La presente Memoria Descriptiva corresponde al Proyecto “CONSTRUCCION Y EQUIPAMIENTO DEL CENTRO DE SALUD (LABORATORIOS) DE PARCONA AFECTADO POR EL TERREMOTO DEL 15 DE AGOSTO DEL 2007". UBUCADO EN LA AV. JOHN F. KENNEDY. REGION: ICA, PROVINCIA: ICA, DISTRITO: PARCONA”. El módulo considerado es el siguiente: Primer Nivel: Laboratorio de inmunología, antecámara, laboratorio de microbiología, laboratorio de sangre, circulación, laboratorio de bioquímica, sala de transfusiones, laboratorio de hematología, toma de muestra, hall, SSHH, dos almacenes, sala de espera, recepción, clasificación y control y jefatura. Altura: 3.40 m. El análisis estructural de la infraestructura principal ha sido efectuado por el suscrito, como parte de los proyectos estructurales. El Estudio de Mecánica de Suelos ha sido elaborado por la empresa ING LUIS ALBERTO ORDOÑEZ FUENTES. El suelo del área en estudio está constituido por materiales arenas finas y gruesas con incrustaciones de gravas, con bolonerías de hasta Ø=6”, con suelos Tipo SP-SM y SP. No se encontró el nivel freático hasta la profundidad de la calicata estudiada. Cota de fundación recomendada es de 1.50 m. de profundidad a más. La capacidad de carga admisible del suelo para el tipo y profundidad de cimentación recomendada después de realizar el EMS es: qa = 2.15 Kg/cm2 AV. PAUL LINDER N° 100, DPTO 301-SAN BORJA • TEL: 2 247825, CEL: 999014252, NEX: 837*3265, RPM:*356168 E-MAIL: oviedos@ciplima .o rg.p e • PAGINA WEB: http ://ovied os.tripod.com/ ov ied o.ht m



En el lugar de Estudio la existencia de la napa freática se encuentra a una gran profundidad, por lo que no existe probabilidad de ocurrencia de licuación de suelos.

2. OBJETIVO

El objetivo del presente proyecto es analizar y diseñar las estructuras, de acuerdo a las Normas y criterios Sismorresistentes locales (NTE-030) (Norma Peruana de Estructuras), Normas internacionales vigentes, Norma de Construcciones en Concreto Estructural ACI 318-05 (NTE-060), etc. Conocer su capacidad Sismorresistente y su comportamiento ante un evento sísmico durante su vida útil bajo los requerimientos de la Norma Técnica Peruana de Edificaciones E-030 de Diseño Sismorresistente vigente (2006).

3. CRITERIO DE DISEÑO ESTRUCTURAL

Las edificaciones han sido estructuradas y diseñadas de manera tal de lograr un buen comportamiento frente a los eventos sísmicos, siguiendo los lineamientos establecidos en las Normas Técnicas de Edificación del Reglamento Nacional de Edificaciones vigente: E.030, E.070 y E.060, La cimentación de las edificaciones es de tipo superficial con cimiento corrido con sobrecimientos armados, sobre las cuales se proyectan los muros de albañilería confinada. Para la estructuración en el sentido longitudinal del módulo principal se han utilizado muros de albañilería confinada con columnas de confinamiento y vigas de confinamiento de concreto armado, adicionándole un peralte adecuado a las columnas de concreto armado y algunos muros de albañilería confinada con la rigidez y resistencia apropiada para controlar los desplazamientos laterales de entrepiso y en el sentido transversal se han utilizado los muros de albañilería confinada, estos muros están confinados por columnas de confinamiento de concreto armado con la rigidez y resistencia apropiada para controlar los desplazamientos laterales de entrepiso. Además de las cargas de sismo se han considerado las cargas por gravedad teniendo en cuenta la Norma Técnica de Edificación E.020 referente a cargas. Los techos son de tipo convencional con losas aligeradas de concreto armado de 0.20m de espesor con viguetas en forma de “T”.




4. NORMAS Y REGLAMENTOS

Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación E-020 "Cargas". Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación E-030 "Diseño Sismorresistente". Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación E-050 "Suelos y Cimentaciones". Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación E-060 "Concreto Armado". Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación E-070 “Albañilería”.

5. CARGAS Y COMBINACIONES Las cargas usadas son las siguientes: Sobrecarga para dormitorios = 200 Kg/m2 Sobrecarga para corredores = 400 Kg/m2 Sala de operación y laboratorio = 300 Kg/m2 Sobrecarga en azotea = 100 Kg/m2 Acabado típico = 100 Kg/m2 Aligerado (e =0.20m) = 300 Kg/m2

Tabla N°1. Combinaciones de carga para diseño. COMBINACIONES COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 SERVICIO

CM 1.40 1.25 1.25 0.90 0.90 1.00

CV 1.70 1.25 1.25 1.00

SISMO 1.00 -1.00 1.00 -1.00 -




Donde: CM

:

Cargas Muertas

CV

:

Cargas Vivas

SISMO :

Efectos Sísmicos en ambas direcciones principales

6. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

La edificación fue analizada con el programa de computo ETABS (Extended Three Dimensional Analysis of Building Systems) versión nolineal 9.5.0 (CSI, 2010), mediante un modelo tridimensional, suponiendo diafragma rígido frente a acciones en su plano. En el análisis se adoptó un comportamiento lineal y elástico. Los elementos de concreto armado se representaron con elementos lineales tipo Frame y los muros de albañilería confinada y placas de concreto armado se representaron con elementos lineales tipo Shell.

6.1 Propiedades de los Materiales

Concreto armado

f’c = 210 kg/cm2

Acero

fy = 4,200 kg/cm2

Albañilería

Ladrillo: CLASE IV f’b = 130 kg/cm2 Alabeo Máximo: 4 mm. f’m = 65 kg/cm2 v’m = 8.1 kg/cm2 Mortero: 1:1/2:4 cemento: cal: arena. Salvo indicación contraria en planos.

Capacidad Portante Asumida: De acuerdo a los estudios de suelo, y al Ensayo Triaxial, hecho en el laboratorio la capacidad portante del suelo es de: Q Adm. = 2.15 kg/cm2.




6.2 Carga Sísmica El análisis sísmico se realizó según la norma vigente, NTE E-030 (2006), con el procedimiento de superposición modal espectral. Considerando las condiciones de suelo, las características de la estructura y las condiciones de uso, se utilizaron los parámetros sísmicos que se listan en la tabla siguiente.

Tabla N°2. Parámetros para el Análisis Sísmico.

PARÁMETROS PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO Factor de zona (Zona 2)

Z = 0.4

Factor de uso e importancia (categoría A)

U = 1.5

Factor de suelo (S2)

S = 1.2

Período para definir espectro de seudo aceleración Reducción de la respuesta: Muros estructurales de albañilería confinada. Dirección longitudinal Muros estructurales de albañilería confinada. Dirección transversal

Tp = 0.6 s

R = 3.0 R = 3.0

Donde: Z: U: S: R: C: g:

Parámetro de sitio. Categoría de la edificación. Factor de amplificación del suelo. Coeficiente de reducción de solicitaciones sísmicas Factor de amplificación sísmica Aceleración de la gravedad = 9.81 m/s2




Para el cálculo del factor de amplificación sísmica se ha considerado como valor que define la plataforma del espectro para este tipo de suelo: Tp = 0.60s C = 2.5.(Tp/T)

C <= 2.5

Donde T es el período fundamental de la estructura. La fuerza cortante total en la base de las estructuras en cada dirección ha sido calculada con la expresión:

ZUSC V = --------------- P R Siendo P el peso total de la edificación.

Figura N°1. Espectro inelástico de la edificación en el eje transversal.




Tabla N°3. Valores numéricos del Espectro Inelástico.

C C <= 2.5 15.00 7.50 5.00 3.75 3.00 2.50 2.14 1.88 1.67 1.50 1.36 1.25 1.15 1.07 1.00 0.94 0.88 0.83 0.79 0.75 0.71 0.68 0.65 0.63 0.60 0.58 0.56 0.54 0.52 0.50 0.48 0.47 0.45 0.44 0.43

Sa X (g) 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.0451 4.4145 3.9240 3.5316 3.2105 2.9430 2.7166 2.5226 2.3544 2.2073 2.0774 1.9620 1.8587 1.7658 1.6817 1.6053 1.5355 1.4715 1.4126 1.3583 1.3080 1.2613 1.2178 1.1772 1.1392 1.1036 1.0702 1.0387 1.0090

Periodo (segundos) 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 1.50 1.60 1.70 1.80 1.90 2.00 2.10 2.20 2.30 2.40 2.50 2.60 2.70 2.80 2.90 3.00 3.10 3.20 3.30 3.40 3.50

Sa Y (g) 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.8860 5.0451 4.4145 3.9240 3.5316 3.2105 2.9430 2.7166 2.5226 2.3544 2.2073 2.0774 1.9620 1.8587 1.7658 1.6817 1.6053 1.5355 1.4715 1.4126 1.3583 1.3080 1.2613 1.2178 1.1772 1.1392 1.1036 1.0702 1.0387 1.0090

Sa Z (g) 3.9240 3.9240 3.9240 3.9240 3.9240 3.9240 3.9240 3.3634 2.9430 2.6160 2.3544 2.1404 1.9620 1.8111 1.6817 1.5696 1.4715 1.3849 1.3080 1.2392 1.1772 1.1211 1.0702 1.0237 0.9810 0.9418 0.9055 0.8720 0.8409 0.8119 0.7848 0.7595 0.7358 0.7135 0.6925 0.6727




7. MODELO ESTRUCTURAL DE LA EDIFICACIÓN

7.1

Modelo Estructural de la Edificación

Está constituido por una edificación con tres niveles, con sistema de losa aligerada de 0.20 cm de espesor con viguetas en forma de T. Esta edificación presenta irregularidades en planta y elevación según se muestran en los planos y en las figuras mostradas. De otro lado las estructuras están conformadas por una estructuración de tipo albañilería confinada, es decir muros de albañilería confinada en el sentido longitudinal con columnas rectangulares de 0.25 x 0.25 y 0.25 x 0.50 y 15 x 65 y 25 x 70 y con una base de 0.25 y 0.15 m., con vigas peraltadas de 0.25 x 0.50, de 0.25 x 0.20, 15 x 20, 15 x 50 y con una base de 0.25 y 0.15 m., con muros de albañilería confinada de 0.15 m y 0.25 m de espesor y tabiquería de albañilería de 0.15 m de espesor. En el sentido transversal presentan columnas rectangulares de 0.25 x 0.25, con vigas peraltadas de 0.25 x 0.50, con muros de albañilería confinada de 0.25 m y 0.15 m de espesor y tabiquería de albañilería 0.15 m de espesor. Adecuadamente distribuidos en ambas direcciones con el objetivo de garantizar una adecuada contribución de rigidez en ambos sentidos.

Figura N°2. Modelo 3D adoptado para el Análisis Estructural




Figura N°3. Vista longitudinal del Modelo 3D adoptado para el Análisis Estructural.

Figura N°4. Vista en planta del Modelo 3D adoptado para el Análisis Estructural.




Figura N°5. Vista de la elevación lateral del Modelo 3D adoptado para el Análisis Estructural.

7.2

Estimación de Masas Las masas se evaluaron según lo especificado en la norma de Diseño Sismo Resistente E-030 y en la norma de Cargas E-020. Se incluyeron las masas de las losas, placas, albañilería, vigas, columnas y 50% de la sobrecarga máxima.

7.3

Modos de Vibración La tabla siguiente muestra los períodos y frecuencias naturales.

Tabla N°4. Periodos y Frecuencias de Vibración. Modos 1 2 3

Periodo (s) 0.1094 0.1046 0.0853

Frecuencia (hertz) 9.1408 9.5602 11.7233




Figura N°6. Primer modo de vibración.

Figura N°7. Segundo modo de vibración.




Figura N°8. Tercer modo de vibración.

7.4

Desplazamientos y Distorsiones de Entrepiso A continuación se indican las máximas distorsiones y desplazamientos. Éstos se obtuvieron multiplicando el desplazamiento hallado en el análisis dinámico por 0.75*R, según la dirección; obteniéndose así los desplazamientos y distorsiones.

Tabla N°5. Desplazamientos y distorsiones en el eje X Eje

Nivel

X-X

Primer

Desplazamiento Distorsión (cm) (cm/cm) 0.60 0.0016

Tabla N°6. Desplazamientos y distorsiones en el eje Y Eje

Nivel

Y-Y

Primer

Desplazamiento Distorsión (cm) (cm/cm) 0.80 0.0021




Figura N°9. Desplazamiento longitudinal

Se observa que las distorsiones máximas en la estructura son de 0.0016 en la dirección X-X son menores a las permitidas en la Norma E-030 (0.0050), y las distorsiones en la estructura son de 0.0021 en las distorsiones en la dirección Y-Y que es de 0.0050. Lo que indica que se está cumpliendo la Norma y no requiere una rigidización adicional de la estructura.

Figura N°10. Desplazamiento transversal.




8. DISEÑO ESTRUCTURAL

Para los propósitos de diseño se utilizará el SISMO SEVERO. Es aquél proporcionado por la NTE E.030 de Diseño Sismorresistente, empleando un coeficiente de reducción de la solicitación sísmica R = 3. La Norma establece que el diseño de los muros cubra todo su rango de comportamiento, desde la etapa elástica hasta su probable incursión en el rango inelástico, proveyendo suficiente ductilidad y control de la degradación de resistencia y rigidez. El diseño es por el método de resistencia, con criterios de desempeño. El diseño está orientado, en consecuencia, a proteger a la estructura contra daños ante eventos sísmicos frecuentes (sismo moderado) y a proveer la necesaria resistencia para soportar el sismo severo, conduciendo el tipo de falla y limitando la degradación de resistencia y rigidez con el propósito de limitar el nivel de daños en los muros, de manera que éstos sean económicamente reparables mediante procedimientos sencillos. Se comprobará que la respuesta de las elementos estructurales en condiciones de servicio (deflexiones, agrietamiento, vibraciones, fatiga, etc.) queden limitadas a valores tales que el funcionamiento sea satisfactorio.

8.1

Diseño de Vigas de Confinamiento Todos los elementos de concreto armado del edificio, con excepción de los elementos de confinamiento de los muros de albañilería, serán diseñados por resistencia última, asegurando que su falla sea por un mecanismo de flexión y no de corte.

Figura N°11. Detalle de una viga de confinamiento.




La solera se diseñará a tracción pura para soportar una fuerza igual a T s:

El área de la sección transversal de la solera (A cs) será suficiente para alojar el refuerzo longitudinal (A s), pudiéndose emplear vigas chatas con un peralte igual al espesor de la losa del techo. En la solera se colocará estribos mínimos: [] 6mm, 1 @ 5, 4@ 10, r @ 25 cm.

8.2

Diseño de Columnas de Confinamiento El diseño se hará para la combinación de fuerzas gravitacionales y las fuerzas debidas al “sismo moderado”, utilizando los factores de amplificación de carga y de reducción de resistencia (φ) especificados en la NTE E.060 Concreto Armado. Las fuerzas internas en las columnas se obtendrán aplicando las expresiones de la Tabla 7.

Figura N°12. Detalle de una columna de confinamiento.




Tabla N°7. Columnas de confinamiento.

El área de la sección de concreto se calculará asumiendo que la columna está arriostrada en su longitud por el panel de albañilería al que confina y por los muros transversales de ser el caso. El área del núcleo (A n) bordeado por los estribos se obtendrá mediante la expresión:

La sección transversal (Acf) de las columnas de confinamiento se diseñará para soportar la acción de corte fricción, con la expresión siguiente:

El refuerzo vertical a colocar en las columnas de confinamiento será capaz de soportar la acción combinada de corte-fricción y tracción; adicionalmente, desarrollará por lo menos una tracción igual a la capacidad resistente a tracción del concreto y como mínimo se colocarán 4 varillas para formar un núcleo confinado. El refuerzo vertical (As) será la suma del refuerzo requerido por corte-fricción (Asf) y el refuerzo requerido por tracción (A st):




Los estribos de las columnas de confinamiento podrán ser ya sea estribos cerrados con gancho a 135o, estribos de 1 ¾ de vuelta o zunchos con ganchos a 180º. En los extremos de las columnas, en una altura no menor de 45 cm o 1,5 d (por debajo o encima de la solera, dintel o sobrecimiento), deberá colocarse el menor de los siguientes espaciamientos (s) entre estribos:

8.3

Diseño de Muros Confinados

Las construcciones de albañilería serán diseñadas por métodos racionales basados en los principios establecidos por la mecánica y la resistencia de materiales. Al determinarse los esfuerzos en la albañilería se tendrá en cuenta los efectos producidos por las cargas muertas, cargas vivas, sismos, vientos, excentricidades de las cargas, torsiones, cambios de temperatura, asentamientos diferenciales, etc. El análisis sísmico contemplará lo estipulado en la Norma Técnica de Edificación E.030 Diseño Sismorresistente, así como las especificaciones de la Norma E.070 de Albañilería. Esfuerzo Axial Máximo. El esfuerzo axial máximo (σm ) producido por la carga de gravedad máxima de servicio ( P m ), incluyendo el 100% de sobrecarga, será inferior a:




El límite máximo de la distorsión angular ante la acción del “sismo severo” se fija en 1/200, para permitir que el muro sea reparable pasado el evento sísmico. Para el diseño de los muros confinados ante acciones coplanares, podrá suponerse que los muros son de sección rectangular ( t.L ). Cuando se presenten muros que se intercepten perpendicularmente, se tomará como elemento de refuerzo vertical común a ambos muros (sección transversal de columnas, refuerzos verticales, etc.) en el punto de intersección, al mayor elemento de refuerzo proveniente del diseño independiente de ambos muros. Para todos los muros de albañilería deberá verificarse que en cada entrepiso se satisfaga la siguiente expresión que controla la ocurrencia de fisuras por corte: Ve ≤ 0.55 Vm = Fuerza Cortante Admisible. La resistencia al corte (V m) de los muros de albañilería se calculará en cada entrepiso mediante las siguientes expresiones: Vm = 0.5 v´m . α . t . L + 0.23 Pg

Figura N°13. Fuerza cortante en muros confinados.




Con el objeto de proporcionar una adecuada resistencia y rigidez al edificio, en cada entrepiso "i" y en cada dirección principal del edificio, se deberá cumplir que la resistencia al corte sea mayor que la fuerza cortante producida por el sismo severo, es decir que:

Σ Vmi ≥ Σ VEi

Figura N°14. Modelaje de muros de albañilería.

8.4

Diseño de Cimentaciones

La cimentación será dimensionada bajo condiciones de servicio para los esfuerzos admisibles del suelo y se diseñará a rotura. Se ha considerado para el terreno un esfuerzo admisible que está siendo propuesto por el especialista de Mecánica de Suelos para las condiciones que se dan en el edificio estudiado. Se requeriría verificar esta capacidad al ejecutar obras adicionales o de ampliación que aquí se proponen. Siguiendo la práctica habitual, al incluirse acciones de sismo podría aceptarse un esfuerzo 33% mayor. Se verifico que las cimentaciones cumplen los requisitos de resistencia frente a punzonamiento.




Figura N°14. Detalle de cimentaciones.

8.5

Diseño de Losas Aligeradas La revisión de las dimensiones y del refuerzo de las losas se hizo de acuerdo a las disposiciones de los capítulos 9 (Requisitos Generales para el Análisis y Diseño), 10 (Requisitos Generales de Resistencia y de Servicio), 11 (Flexión) y 13 (Resistencia al Corte) de la norma E-060. Según la Norma Técnica de Edificación E-060, "el análisis de una losa armada en dos direcciones se podrá realizar mediante cualquier procedimiento que satisfaga las condiciones de equilibrio y compatibilidad, si se demuestra que cumple con los requisitos de resistencia y las condiciones de servicio relativas a deflexiones y agrietamiento".

Figura N°15. Diseño de vigas T.




En el análisis para cargas permanentes se supuso cada paño como empotrado en los bordes en los que la losa es continua. En los bordes exteriores o correspondientes a la caja de ascensores o a los vanos de escaleras, en los que la losa se apoya sobre una viga pero no hay continuidad de la losa, se supuso articulación. Para los efectos de sobrecarga, se tuvo en cuenta la posibilidad de cargas alternadas en los distintos paños. Para la estimación de los momentos máximos negativos se supusieron las mismas condiciones de borde que para las cargas permanentes. En cambio, para estimar los máximos momentos positivos se supusieron también como articulados algunos de los bordes continuos. El tratamiento de las condiciones de borde en cada caso se detalla más adelante.




9. CONCLUSIONES •

Las características subsuelo detectado, así como el Estudio de Mecánica de Suelos ha sido elaborado por la empresa ING LUIS ALBERTO ORDOÑEZ FUENTES. El suelo del área en estudio está constituido por materiales arenas finas y gruesas con incrustaciones de gravas, con bolonerías de hasta Ø=6”, con suelos Tipo SP-SM y SP. Se recomienda una profundidad mínima de cimentación de 1.50 m. La capacidad de carga admisible recomendada después de realizar el EMS es: qa = 2.15 Kg/cm2. El correspondiente perfil es el tipo S2. En relación a los parámetros locales de sitio, con un periodo Tp=0.6 s y un factor de suelo S=1.2. De acuerdo a la Zonificación Sísmica del Perú, el departamento de Lima está ubicado en la Zona 3 de sismicidad alta con un factor de Z=0.4.

• Los elementos que aportan rigidez lateral están dispuestos simétricamente y la torsión es despreciable. • De la Evaluación, se observa que las distorsiones en las estructuras en el eje X-X (0.0016) y en el eje Y-Y (0.0021) son menores a las permitidas en la Norma Peruana E-030 (0.0050 y 0.0050) lo que indica que se está cumpliendo la Norma y no requiere una rigidización adicional de la estructura. • Se ha logrado una adecuada rigidez de la estructura en ambos sentidos, lo cual se refleja en los resultados de las distorsiones angulares en distintos nudos, de la planta superior del modelo, las cuáles no superan los rangos distorsión permisibles de 0.0050 (0,5 %), permitidas en la Norma Peruana E-030 de Diseño Sismorresistente. • El modelo no presenta irregularidades importantes, las cuales han sido controladas con la ubicación de los muros de albañilería confinada. • Los resultados de los radios entre la demanda y la capacidad resistente de los elementos analizados nos garantizan que los pórticos no sean sometidos a un exceso de esfuerzos, que superen su capacidad.

10. RECOMENDACIONES • Se recomienda controlar las sales y las filtraciones de agua producto de la napa freática, pues mantener la humedad en el ambiente daña el acero en varias zonas de la edificación. • Asimismo, se indica que es indispensable la supervisión permanente de un Ingeniero Civil con experiencia en Control de Obras y Estructuras.




11. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS • American Concrete Institute (ACI). Building Code Requirements for Reinforced Concrete, ACI 318-95. Detroit, 1995. • ACI, (2005). “Norma de Construcciones en Concreto Estructural”. ACI 31805. American Concrete Institute. • Computers and Structures Inc. ETABS Three Dimensional Analysis of Building Systems. User's Manual. Berkeley, 2010. • Morales R. (2006). “Diseño en Concreto Armado”. Edición 2006, ACI 31805. Instituto de la Construcción y Gerencia. • Oviedo y Villarreal (2009). “Edificaciones con Disipadores de Energía”. ISBN:978-612-4011-09-2. Asamblea Nacional de Rectores del Peru (ANR). • Paulay, T and Priestley, M.J.N. (1992). “Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings”. John Wiley & Sons. • Reglamento Nacional de Edificaciones. NTE-020 Cargas.

Norma Técnica de Edificación

• Reglamento Nacional de Edificaciones. NTE-060 Concreto Armado.


• Reglamento Nacional de Edificaciones. NTE-070 Albañilería


• Reglamento Nacional de Edificaciones. NTE-090 Estructuras Metálicas.


• SENCICO (1997). Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación E-050 Suelos y Cimentaciones. • SENCICO (2006). Reglamento Nacional de Construcciones. Norma Técnica de Edificación NTE-030 Diseño Sismorresistente.


Memoria Estructuras Laboratorio_ Parcona

Recommend Documents