0HPRULDGH&¢OFXOR(VWUXFWXUDO
MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL
"CONSTRUCCION "CONSTRUCCION DE AULAS EN LA IEGECOM DEL CASERIO SARAUZ - DIST. LA LIBERTAD DE PALLAN, PROVINCIA DE CELENDIN CAJAMARCA"
Cajamarca, julio 2011
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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL "CONSTRUCCION DE AULAS EN LA IEGECOM DEL CASERIO SARAUZ - DIST. LA LIBERTAD DE PALLAN, PROVINCIA DE CELENDIN CAJAMARCA" 1.00 ANTECEDENTES Con el desarr ollo del presente pr oyecto se busca be neficiar a la comunidad de ³Caserío Sarauz ± Distrito la liber tad de Palla n ± Pr ovincia de Celendín´ media nte la construcción y mejora miento de la Institución Educativa ³IEGECON´. El diseño Arquitectónico y de Ingeniería pr oyectado busca satisfacer las necesidades de educación así como el desarr ollo de algunas actividades di versas que se de n el Caserío de Sarauz.
El pr oyecto o bedece a los requeri mientos y necesidades de la po blación.
Con la finalidad de evaluar el desempeño de la estructura proyectada, acorde con las normas vigentes de diseño sismorresistente, concreto armado y norma de albañilería, se realizaron los modelos estructurales correspondientes, teniendo como resultado un comportamiento adecuado según lo estipulado en las Normas antes mencionadas. 2.00
RESUMEN El
presente documento describe el análisis de la edificación destinada a las aulas del nivel Secundario. La edificación consta de un módulo. Modulo
1: Consta de Un piso, el cual consta de 3 Aulas.
Este
módulo ha sido proyectado en base a un sistema dual, albañilería confinada y pórticos de concreto armado. Una ventaja que se presenta en este tipo de sistema es que se logra anular los momentos en la base de las columnas ubicadas en la parte central de los ambientes en la dirección corta del edifico producidos por efectos dinámicos tales como un sismo. 3.00
CARÁCTERÍSTICAS DE LAS EDIFICACIONES 3.1 3.1.1 3.1.2
Módulo 1 (Tres Aulas) :
Sistema Dual - Albañilería confinada en la dirección Corta y Pórticos de Concreto Armado en la Dirección Larga. Número de pisos proyectados: El proyecto contempla la construcción de Un nivel.
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4.00 PARAMETROS UTILIZADOS PARA EL ANÁLISIS 4.1 Características de la Estructura:
Tipo de Estructura: Sistema Dual, Albañilería Confinada ² Pórticos. Número de Pisos: 1 Piso Acero(A615-G60)
fy = 4200kg/cm2 = 7.85 t/m3
Concreto Armado f·c = 210 kg/cm2E = 15,000 ¥f·c = 217370.651Kg/cm2. = 2.4 t/m3
Mampostería
4.2
(Solida) f·m = 65 kg/cm2
E
= 500f·m
= 1.8 t/m3
Especificaciones de análisis y diseño: CARGAS PERMANENTES (G). Carga Muerta:
Cobertura de Teja andina
0.0560 Tn/m2
CARGAS VARIABLES (Q). Cargas Vivas Centros Educativos:
0.050 Tn/m2 0.015 Tn/m2
Cubiertas Granizo en Techo de Tijerales (Cubiertas - CG)
Para calcular la car ga de granizo asumimos una altura de acu mulación de gra nizo de 15 mm.
G = Peso especifico del granizo * altura de acumulación = 1000(Kg/m3)*0.015m SNOW = 15 Kg/m2. Car ga Viva para el montaje, Se considerara a diez pers onas con un peso pr omedio de 80 K g, se tiene: L=
nùmeropers onas * peso luz LIVE
= 53.3 Kg/m
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=
10 * 80( Kg ) 15m
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Techo en tijerales (Cubiertas): Velocidad de diseño del viento:
La velocidad de diseño del viento hasta 10 m de altura será la velocidad máxima adecuada a la zona de ubicación de la edificación (Ver Anexo 2) pero no menos de 75 Km/h. La velocidad de diseño del viento en cada altura de la edificación se obtendrá de la siguiente expresión, según anexo 2.
Vh V H
Vh
: velocidad de diseño en la altura h en Km/h : velocidad de diseño hasta 10 m de altura en Km/h : altura sobre el terreno en metros Para Cajamarca la velocidad de diseño hasta 10m de altura V = 40km/h, por lo que consideraremos 75 Km/h, la altura H = 4.35m . :26.45 Km/h
Inclinación de techo 14.04º Carga de Viento: Velocidad básica del viento: Barlovento (Coeficiente eólico de presión) Dirección del viento Sotavento (Coeficiente eólico de Succión)
62.45 Km/hora Cp = +0.30
en las caras opuestas a la direc ción del viento
Variación de temperatura:
Cs = - 0.60 20º C
CARGAS ACCIDENTALES (A). Carga de Sismo : Análisis Modal. 4.3
Características de los materiales:
2
: f´c = 210.0 Kg / cm . R esistencia a la Compresión de Vigas, columnas : f´c = 175.0 Kg / cm2. R esistencia a la Compresión Cimentación : f´c = 175.0 Kg / cm2. R esistencia a la Compresión en Escaleras R esistencia a la Compresión en Columnas de tabiques y parapetos Módulo de Elasticidad del Concreto : fc = 210 Kg/cm2 - Ec = fc = 175 Kg / cm2 ² Ec =
: f´c = 175.0 Kg / cm2
2173706.51 Tn / m2. 1984313.48 Tn / m2 Peso Unitario del Concreto : K = 2400.0 Kg / m3. Peso unitario de albañilería : K = 1800.0 Kg / m3. : fy = 4200.00 Kg / cm 2 . Esfuerzo de fluencia del acero de refuerzo 2 R esistencia de las unidades de mampostería : f´b = 130.0 Kg / cm . Prismas de mampostería Mortero PC ² 1 : f´m = 65.0 Kg / cm2 : Em = 32 500.0 Kg/ cm2 Módulo de Elasticidad de mampostería : Gm = 5 000 Kg / cm2. Módulo de Corte : µ = 0.20 R elación de Poisson del Concreto R elación de Poisson de las unidades de mampostería : µ = 0.25
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4.4
Parámetros Empleados para el Análisis Dinámico dirección corta E0 30R 3 (Albañilería): DETERMINACIÓN DEL PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA
DATOS GENERALES DE DISEÑO Departamento Zona Sísmica Factor de Zona
Cajamarca 3 Z=
MÉTODO DINÁMICO 0.40 ANÁLISIS POR SUPERPOSICIÓN ESPECTRAL
CONSTRUCCION DE AULAS EN LA IEGECOM DEL CASERIO SARAUZ
Edificación
Aceleración Espectral
Tipo de Edificación Esencial Categoría de la Edificación A Fa cto r d e Us o U= Sistema Sistema Estructural Dual
S a = Z.U.C.S.g .R -1 Determinación del Factor de Amplificación Sismica y la 1 .5 0 Ac ele ra ció n E sp ec tra l
Factor de Ductilidad Configuración Estructural Coeficiente de Reducción
3.00 C = 2.5 ( T p / T ) < 2.5 Incremento del Periodo Fundamental 3.00 Inicio del Periodo Fundamental
S3 Suelos Flexibles o con estratos de S= 1.4 Tp = 0.90
Tipo de Suelo Descripción del Suelo Factor de Suelo
g =9.81m/s2
Periodo de
R= Regular R=
Factor de Amplificación Sísmica
Periodo
Facto de
Fundamental de la Estructura T ( seg )
Amplificación Sísmica C
Aceleración de la gravedad.
vibración.
T = Ct. H (3/4) H = Altura de Edificación en pies. Coeficiente Ct. Ct = 0.03 CºAº Ct = 0.04 Estructura de Metal. T = 0.220seg.
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0.20 seg 0.10 seg
Espectral Aceleración Sa / g
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4.5
Parámetros Empleados para el Análisis Dinámico dirección Larga E030R8(Pórticos de Concreto Armado): DETERMINACIÓN DEL PERIODO FUNDAMENTAL DE LA ESTRUCTURA
DATOS GENERALES DE DISEÑO Departamento Zona Sísmica Factor de Zona
Cajamarca 3 Z=
MÉTODO DINÁMICO 0.40 ANÁLISIS POR SUPERPOSICIÓN ESPECTRAL
CONSTRUCCION DE AULAS EN LA IEGECOM DEL CASERIO SARAUZ
Edificación
Aceleración Espectral -1
Tipo de Edificación Esencial Categoría de la Edificación A Fa cto r d e Uso U= Sistema Sistema Estructural Dual
S a = Z.U.C.S.g .R Determinación del Factor de Amplificación Sismica y la 1 .5 0 A ce ler ac ió n Esp ectra l
Factor
8.00 C = 2.5 ( T p / T ) < 2.5 Incremento del Periodo Fundamental 8.00 Inicio del Periodo Fundamental
de Ductilidad Configuración Estructural Coeficiente de Reducción
S3 Suelos Flexibles o con estratos de S= 1.4 Tp = 0.90
Tipo de Suelo Descripción del Suelo Factor
de Suelo
g =9.81m/s2
Periodo de
R= Regular R=
Factor
de Amplificación Sísmica
Periodo
Facto de
Fundamental de la Estructura T ( seg )
Amplificación Sísmica C
Aceleración de la gravedad.
vibración.
T = Ct. H (3/4) H = Altura de Edificación en pies. Coeficiente Ct. Ct = 0.03 CºAº Ct = 0.04 Estructura de Metal. T = 0.220se g.
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0.20 seg 0.10 seg
Espectral Aceleración Sa / g
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5.00 DEFINIR COMBINACIONES DE CARGA DE DISEÑO. Las combinaciones de diseño se realizaran empleando los coeficientes de amplificación dados en la norma peruana. U = 1.4 CM + 1.7 CV U = 1,25 ( CM + CV s CVi ) U = 0,9 CM s 1,25 CVi U = 1.25 (CM + CV ) ± Cs U = 0.9 CM ± Cs
Combinación de carga de diseño para la dirección X.
COMB1 = 1.4 CM + 1.7CV COMB2 = 1.25(CM + CV ) + Csx COMB3 = 1.25(CM + CV ) - Csx COMB4 = 0.9 CM + Csx COMB5 = 0.9 CM - Csx ENVOLX = COMB1+COMB2+COMB3+ COMB4+ COMB5
Combinación de carga de diseño para la dirección Y.
COMB7 = 1.4 CM + 1.7CV COMB8 = 1.25(CM + CV + CVi) COMB9 = 1.25(CM + CV - CVi) COMB10 = 0.9 CM + 1.25 CVi COMB11 = 0.9 CM - 1.25 CVi COMB12 = 1.25(CM + CV ) + Csy COMB13 = 1.25(CM + CV ) - Csy COMB14 = 0.9 CM + Csy COMB15 = 0.9 CM - Csy ENVOLY = COMB7+COMB8+COMB9+ COMB10+ COMB11 + COMB12 + COMB13 + COMB14 + COMB15
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6.00 ANALISIS ESTRUCTURAL DE LA ESTRUCTURA RESISTENTE
La edificación se idealizó como un ensamblaje de muros de albañilería confinados por elementos de concreto armado en la dirección corta y pórticos de concreto armado en la dirección larga. Se utilizo en las estructuras planteadas un modelo de masas concentradas considerando 3 grados de libertad para el entrepiso, la cual evalúa 2 componentes ortogonales de traslación horizontal y una componente de rotación Cabe indicar que el presente análisis es del tipo tridimensional por combinación modal Espectral, considerándose el 100 % del espectro de respuesta de pseudo-aceleración en cada dirección por separado según la norma vigente E.30. El
análisis estructural de la estructura resistente, se la realizó íntegramente en el programa E TABS NON LINE AL versión 9.5.0 Las formas de modo y frecuencias, factores de participación modal y porcentajes de participación de masas son evaluados por el programa. Se consideró una distribución espacial de masas y rigidez adecuada para el comportamiento dinámico de la estructura analizada. Para la determinación de los desplazamientos máximos se trabajo con el espectro de diseño de la norma E.30, multiplicando los desplazamientos máximos por el factor 0.75R , obteniéndose estos valores conforme a la norma vigente. Por requerimientos de la norma E.30 ² 2003 la estructura debe estar sometida por lo menos al 90 % de la fuerza estática basal para estructuras irregulares y el 80 % de esta fuerza para estructuras regulares, siendo necesario escalar la fuerza sísmica dinámica en caso de que esta fuera menor a la mínima. La cimentación ha sido planteada en base a Zapatas y cimientos corridos y una viga de cimentación sobre este cimiento con un peralte de 0.35 de tal manera de absorber los esfuerzos por flexión producidos en la cimentación. Los esfuerzos de corte y punzonamiento han sido absorbidos por el concreto. Entre
las ventajas que ofrece emplear este sistema estructural esta: la distribución uniforme de presiones sobre el terreno con la consecuente distribución uniforme de los esfuerzos producidos en la misma, además, de facilitar el proceso constructivo más aún si los trabajos se llevan en tiempos de lluvia.
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7.00 ANÁLISIS DE LOS MUROS DE ALBAÑILERIA CONFINADA 6.1
Consideraciones Generales El
análisis de la edificación se realizo según los requisitos de resistencia y seguridad estipulados en las normas de albañilería E070 y Sismorresistente E030 vigentes, el método empleado es el de rotura en la albañilería confinada para lo cual se asume el comportamiento elástico de los muros ante sismos moderados y en la ocurrencia de una falla por fuerza cortante en los pisos inferiores producida por terremotos severos se descarta la posibilidad de una falla por flexión. Los elementos de concreto armado han sido verificados ante la acción de un sismo moderado de tal manera de garantizar la disipación de energía previa a la falla de los muros, los elementos de confinamiento de los muros han sido diseñados para soportar la carga que produce el agrietamiento del muro ante sismo severo, de tal manera de proporcionar una resistencia. Para determinar las máximas fuerzas de sección (momentos flectores, fuerzas axiales y cortantes) se utilizaron espectros reducidos con el coeficiente de reducción R dado por la norma E030 (Diseño Sismorresistente) en cada una de las dos direcciones principales de análisis. Las fuerzas de diseño de las secciones de concreto se obtuvieron de los máximos esfuerzos producidos según las combinaciones de cargas estipuladas en la norma de concreto Armado E.60 en la sección 10.2 ( R esistencia R equerida). 6.2 Análisis por Carga Vertical en la Albañilería Confinada
Se ha verificado que esfuerzo en compresión en la zona inferior de los muros de la albañilería confinada no sobrepase el 15.0 % de la resistencia a la compresión de la albañilería F´ m W e 0.15. F ´m además si W " 0.05. F ´m se colocará refuerzo horizontal continuo con un a cuantía : ! 0.1% anclado a las columnas.
6.3 Análisis Elástico ante Sismo Moderado
Se ha evaluado la respuesta de la edificación ante la solicitación de un sismo moderado el cual equivale al 50% de un sismo severo para lo cual se ha generado un espectro de pseudos aceleración según lo estipulado e la norma de diseño sismorresistente E030 vigente considerando un factor de reducción por ductilidad de 3, de tal manera de verificar en cada muro que fuerza cortante actuante no sobrepase el 50% de la resistencia al corte del muro de la siguiente manera: V e
<
VRi
2
; VRi ! 0.5.v´m.E
0.23.W .t .L ;
1 3
e E e 1;
E
!
V e. L M e
Donde : : Fuerza cortante actuante en cada muro del Análisis elástico. Ve M e : Momento flector actuante en cada muro del Análisis elástico. : R esistencia característica de muretes a Compresión diagonal v ´m : R educción de resistencia al corte por esbeltez del muro E : Esfuerzo de compresión axial en el muro. W L : longitud total del muro : t Espesor del muro
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6.4
Evaluación ante Sismo Severo
Se ha supuesto que los muros del primer nivel fallan por corte ante una fuerza igual a su capacidad resistente VR i . Se ha obtenido los esfuerzos sísmicos en cada Muro ( Vu , Mu ) amplificando los esfuerzos elásticos obtenidos ante sísmo moderado ( Ve , M e ) por el factor VR1i / V ei verificándose para cada muro que no se agriete ante sismo severo para lo cual V u VR Además se ha verificado la resistencia de la edificación ante sismo severo en cada dirección para lo cual debe cumplirse que la suma de resistencia al corte que ofrece cada muro en el entrepiso sea mayor al corte que se produce en cada entrepiso ante sismo severo de la siguiente manera:
§ VRi
XX
! VE ni
6.5 Análisis de los elementos de Confinamiento
Con el afán de analizar los elementos de confinamiento bajo la condición del agrietamiento del muro se ha sometido al modelo matemático a una fuerza que ocasione una distorsión del orden de 1/200, límite para la resistencia de la albañilería; es en este estado en el cual se han diseñado los confinamientos. 8.00 ANÁLISIS Y DISEÑO DE CIMENTACIÓN.
La cimentación de las estructuras planteadas ha sido dimensionada de acuerdo a las cargas verticales a las que se encuentra sometida de tal manera de obtener una presión de contacto contra el terreno casi uniforme en toda la cimentación. Para minimizar los asentamientos diferenciales y para absorber los momentos de volteo producidos por las fuerzas sísmicas se han planteado Zapatas Aisladas y Cimientos corridos, Conectadas con vigas de cimentación, el cimiento formando una sección T invertida la cual proporciona una gran inercia al volteo de la cimentación. ¡
El
análisis y diseño estructural de la cimentación ha sido realizado en el software denominado SAFE Vs. 8.0.0 el cual es un software que permite realizar el análisis de la cimentación en base al método de elementos finitos permitiendo verificar la distribución de presiones en la base de los cimientos. Con la finalidad de evaluar los esfuerzos a los cuales se someterá la cimentación se ha idealizado al suelo por resorte con una rigidez equivalente a su correspondiente módulo de reacción de la sub rasante o módulo de Balasto Ks. 9.00
Periodos de Vibración de la estructura. Modo
Period
1
0.242972
2
0.163579
3
0.161333
Estos
periodos de vibración son aceptables ya que el periodo de vibración de la estructura según la formula empírica es 0.220 seg. Por lo que estos periodos de vibración son aceptables.
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10.00 Desplazamiento lateral permisible para concreto armado. Story
Item
Load
STORY2 STORY2
Max Drift X Max Drift Y
CM CM
2 12
0 16.52
3 3
4.32 4.32
0.0000690
STORY2 STORY2 STORY2
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
CV CV CVI
2 12 2
0 16.52 0
3 3 3
4.32 4.32 4.32
0.0000300
STORY2 STORY2
Max Drift Y Max Drift X
CVI SPECX
65 65
20.65 20.65
3 3
4.32 4.32
STORY2
Max Drift Y
SPECX
48
12.39
3
4.32
STORY2 STORY2 STORY2
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
SPECY SPECY UDCON1
65 18 2
20.65 24.78 0
3 3 3
4.32 4.32 4.32
STORY2 STORY2
Max Drift Y Max Drift X
UDCON1 UDCON2
12 65
16.52 20.65
3 3
4.32 4.32
STORY2
Max Drift Y
UDCON2
12
16.52
3
4.32
STORY2 STORY2
Max Drift X Max Drift Y
UDCON3 UDCON3
2 31
0 4.13
3 3
4.32 4.32
0.0001230
STORY2
Max Drift X
UDCON4
65
20.65
3
4.32
0.0018910
STORY2 STORY2 STORY2 STORY2
Max Max Max Max
Y X Y X
UDCON4 UDCON5 UDCON5 ENVOLX
12 65 12 65
16.52 20.65 16.52 20.65
3 3 3 3
4.32 4.32 4.32 4.32
STORY2 STORY2
Max Drift Y Max Drift X
ENVOLX UDCON7
31 2
4 .13 0
3 3
4.32 4.32
0.0001480
STORY2 STORY2
Max Drift Y Max Drift X
UDCON7 UDCON8
12 2
16.52 0
3 3
4.32 4.32
0.0001250
STORY2 STORY2 STORY2 STORY2
Max Max Max Max
Y X Y X
UDCON8 UDCON9 UDCON9 UDCON10
65 2 31 2
20.65 0 4.13 0
3 3 3 3
4.32 4.32 4.32 4.32
STORY2 STORY2 STORY2
Max Drift Y Max Drift X Max Drift Y
UDCON10 UDCON11 UDCON11
65 2 31
20.65 0 4.13
3 3 3
4.32 4.32 4.32
STORY2 STORY2
Max Drift X Max Drift Y
UDCON12 UDCON12
18 12
24.78 16.52
3 3
4.32 4.32
0.0001240
STORY2
Max Drift X
UDCON13
18
24.78
3
4.32
0.0001240
STORY2 STORY2 STORY2
Max Drift Y Max Drift X Max Drift Y
UDCON13 UDCON14 UDCON14
12 18 12
16.52 24.78 16.52
3 3 3
4.32 4.32 4.32
0.0000620
STORY2 STORY2 STORY2
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
UDCON15 UDCON15 ENVOLY
18 12 2
24.78 16.52 0
3 3 3
4.32 4.32 4.32
STORY2 STORY1
Max Drift Y Max Drift X
ENVOLY CM
65 2
20.65 0
3 3
4.32 3
STORY1
Max Drift Y
CM
15
20.65
0
3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
CV CV CVI
2 10 149
0 12.39 0
3 0 2.4
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift Y Max Drift X Max Drift Y
CVI SPECX SPECX
14 156 10
20.65 8.26 12.39
6 1.8 0
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
SPECY SPECY UDCON1
13 4 2
16.52 4.13 0
6 6 3
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift Y Max Drift X Max Drift Y
UDCON1 UDCON2 UDCON2
10 2 10
12.39 0 12.39
0 3 0
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1
Max Max Max Max Max Max
Drift Drift Drift Drift Drift Drift
X Y X Y X Y
UDCON3 UDCON3 UDCON4 UDCON4 UDCON5 UDCON5
2 15 157 5 157 5
0 20.65 8.26 4.13 8.26 4.13
3 0 2.4 0 2.4 0
3 3 3 3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1 STORY1
Max Max Max Max Max Max
Drift Drift Drift Drift Drift Drift
X Y X Y X Y
ENVOLX ENVOLX UDCON7 UDCON7 UDCON8 UDCON8
2 10 2 10 2 14
0 12.39 0 12.39 0 20.65
3 0 3 0 3 6
3 3 3 3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
UDCON9 UDCON9 UDCON10
2 15 2
0 20.65 0
3 0 3
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift Y Max Drift X Max Drift Y
UDCON10 UDCON11 UDCON11
4 2 15
4.13 0 20.65
6 3 0
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
UDCON12 UDCON12 UDCON13
18 10 18
24.78 12.39 24.78
3 0 3
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift Y Max Drift X Max Drift Y
UDCON13 UDCON14 UDCON14
10 18 5
12.39 24.78 4.13
0 3 0
3 3 3
STORY1 STORY1 STORY1
Max Drift X Max Drift Y Max Drift X
UDCON15 UDCON15 ENVOLY
18 5 2
24.78 4.13 0
3 0 3
3 3 3
STORY1
Max Drift Y
ENVOLY
10
12.39
0
3
Drift Drift Drift Drift
Drift Drift Drift Drift
maximo desplazamiento =
Point
X
Y
Z
DriftX
DriftY 0.0000000 0.0000000
0.0000010 0.0000020 0.0018730 0.0000000 0.0000000 0.0000000 0.0001480 0.0000000 0.0019110 0.0000000 0.0000020 0.0000000 0.0018910 0.0000000 0.0019110 0.0000020 0.0000000 0.0000030 0.0001230 0.0000030 0.0000630 0.0000030 0.0000610 0.0000030 0.0000000 0.0000000 0.0000000 0.0000620 0.0000000 0.0001480 0.0000030 0.0000130 0.0000260 0.0000100 0.0000350 0.0000000 0.0000030 0.0010650 0.0000000 0.0000000 0.0000000 0.0000340 0.0000940 0.0010860 0.0000750 0.0000280 0.0000760 0.0010700 0.0000230 0.0010700 0.0000230 0.0010860 0.0000940 0.0000340 0.0000940 0.0000280 0.0000790 0.0000280 0.0000760 0.0000120 0.0000270 0.0000110 0.0000240 0.0000280 0.0000750 0.0000280 0.0000750 0.0000120 0.0000230 0.0000120 0.0000230 0.0000340 0.0000940
0.0019110
El
desplazamiento permisible lateral permisible de entrepiso es de 0.007 pero en la estructura no se tiene entrepiso, el desplazamiento máximo de estructura es 0.0019110 por lo que es aceptable.
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