Memoria de Cálculo - El Alambre

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CALCULO DE ESTRUCTURAS

MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLO REGION LA LIBERTAD –

–

MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS Este

documento

forma

parte

integral

del

proyecto

estructural

del

MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO PROVINCIA DE TRUJILLO REGION LA LIBERTAD –

–

El proyecto comprende la construcción del MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO – PROVINCIA DE TRUJILLO – REGION LA LIBERTAD, el cual se encontrara ubicado en la Esquina Jr. Pedro Muñiz y la Calle Porto Alegre, Provincia de Trujillo perteneciente al Departamento de la Libertad. El Proyecto está divido en 02 Bloques, conformado por 03 niveles cada uno de ellos. Cada Bloque cuenta con la siguiente distribución arquitectónica. En el Primer Nivel la edificación tiene 34 ambientes bien definidos.

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL En el Segundo Nivel la edificación tiene 23 ambientes bien definidos.

En el Tercer Nivel la edificación tiene 16 ambientes bien definidos.

El diseño estructural del MEJORAMIENTO DE LOS SERVICIOS POLICIALES DE CPNP EL ALAMBRE EN EL ALAMBRE, DISTRITO DE TRUJILLO – PROVINCIA DE TRUJILLO – REGION LA LIBERTAD, se orienta a proporcionar adecuada estabilidad, resistencia, rigidez y ductilidad frente a solicitaciones provenientes de cargas muertas, vivas, asentamientos diferenciales y eventos sísmicos.

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL El diseño sísmico obedece a los Principios de la Norma E.030 DISEÑO SISMORRESISTENTE del Reglamento Nacional de Edificaciones conforme a los cuales: 



La estructura no debería colapsar, ni causar daños graves a las personas debido a movimientos sísmicos severos que puedan ocurrir en el sitio. La estructura debería soportar movimientos sísmicos moderados, que puedan ocurrir en el sitio durante su vida de servicio, experimentando posibles daños dentro de límites aceptables.

Estos principios guardan estrecha relación con la Filosofía de Diseño Sismorresistente de la Norma:   

Evitar pérdidas de vidas Asegurar la continuidad de los servicios básicos Minimizar los daños a la propiedad

DIAFRAGMA RÍGIDO La cimentación consiste en cimentación de cimientos corridos y ensanches de cimientos para muros de albañilería y columnas, respectivamente, para la edificación existente; mientras que la parte de la ampliación perimétrica corresponde a zapatas aisladas y cimientos corridos. La cimentación se constituye así en el primer diafragma rígido en la base de la construcción, con la rigidez necesaria para controlar asentamientos diferenciales. Los techos están formados por losas aligeradas que además de soportar cargas verticales y transmitirlas a vigas, muros y columnas, cumplen la función de formar un Diafragma Rígido Continuo integrando a los elementos verticales y compatibilizando sus desplazamientos laterales. Se ha buscado cumplir con las recomendaciones sobre la relación entre las dimensiones de los lados de las losas de tal forma que no se exceda de 4 de tal manera que se comporte. Estructuralmente viable. CONFIGURACIÓN DEL EDIFICIO El Sistema Estructural Predominante en la dirección X e Y es el Sistema Aporticado, puesto que las columnas absorben la mayor cantidad del cortante basal, de esta manera la norma principal que rige su diseño es la E060 del RNE. Se han incluido columnas rectangulares y placas, a manera que tenga un buen comportamiento estructural. Además se cuenta con vigas peraltadas de 25x40cm. Page 3

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Las losas aligeradas se han dimensionado con 20cm de espesor. Todo el concreto de las estructuras es de 210 kg/cm2. La configuración busca satisfacer los siguientes requisitos: Planta simple  Simetría en distribución de masas y disposición de muros, compensada con la  adición de pórticos. Proporciones entre dimensiones mayor y menor en planta menores a 4; lo  mismo en altura. Regularidad en planta y elevación sin cambios bruscos de rigidez, masa o  discontinuidades en la transmisión de las fuerzas de gravedad y horizontales a través de los elementos verticales hacia la cimentación. Rigidez similar en las dos direcciones principales de la edificación.  Cercos y tabiques aislados de la estructura principal.  Evaluación de la configuración: Irregularidad de Rigidez – Piso Blando. No presenta. Irregularidad de Masa. SI presenta. Irregularidad Geométrica Vertical. SI presenta. Discontinuidad en el Sistema Resistente. No presenta. Irregularidad Torsional. Si presenta. Esquinas Entrantes. SI presenta. Discontinuidad del Diafragma. No presenta. La estructura clasifica como Irregular. ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL Se empleó el programa de análisis estructural Etabs 9.7.1 que emplea el método matricial de rigidez y de elementos finitos. Se modeló la geometría de la estructura y las cargas actuantes. 1. CARGAS A continuación se detallan las cargas consideradas en el análisis por gravedad: Concreto Piso acabado s/c sobre techos s/c en corredores

2400 kg/m3 100 kg/m2 200 kg/m2 400 kg/m2

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Las características de los materiales consideradas en el análisis y diseño estructural fueron: Concreto f’c = 210 kg/cm 2 Ec = 2 173 000 T/m2  No se permite  Acero: fy= 4200 kg/cm2 con elongación mínima del 9%. traslapar refuerzo vertical en zonas confinadas en extremos de soleras y columnas. 2. MODELO ESTRUCTURAL El modelo empleado para vigas y columnas consistió en barras de eje recto que incluyen deformaciones por flexión, carga axial, fuerza cortante y torsión. Este modelo considera el efecto tridimensional del aporte de rigidez de cada elemento estructural. Para modelar los muros de albañilería se emplearon elementos tipo Shell (Areas) que incluyen el efecto de membrana y de flexión.

Fig. 1. Modelo Estructural Bloque A –

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Fig. 2. Modelo Estructural Bloque B –

Fig. 3. Cargas Muertas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada en 1 Sentido Bloque A –

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Fig. 4. Cargas Muertas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada en 1 Sentido Bloque B –

Fig. 5. Cargas Vivas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada en 1 Sentido Bloque A –

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Fig. 6. Cargas Vivas Repartidas debido al Efecto de la Losa Aligerada en 1 Sentido Bloque B –

3. MASAS PARA EL ANÁLISIS DINÁMICO MODAL Y SÍSMICO Las masas provenientes de las losas, piso terminado, y de la sobrecarga se concentran a nivel del centro de masas de cada losa; y las masas provenientes del peso propio de las vigas y columnas se consideran distribuidas en toda su longitud. Luego el programa lleva la masa de los elementos estructurales hacia los nudos extremos. En el cálculo de la masa de la estructura se consideró el 25% de la carga viva (Art. 16.3 NTE E.030). 4. ANÁLISIS SÍSMICO Se realizó un Análisis Sísmico Dinámico por Superposición Modal Espectral. Los parámetros empleados para el cálculo del Espectro de Respuesta fueron: Factor de Zona Z = 0.4 (Zona 1) Factor de Uso U= 1.5 (Categoría A - Edificaciones Escenciales) Factor de Suelo S = 1.4 (Según E.M.S.) Periodo que define la Plataforma del Espectro Tp = 0.9 (Según E.M.S.) Factor de Reducción de Fuerza Sísmica Rx = 8(3/4) ; Ry = 8(3/4) De esta forma el factor

ZUSg/Rx = 0.07 ZUSg/Ry = 0.07 Page 8


Para la superposición de los modos se empleó la fórmula de la Combinación Cuadrática Completa contemplando un 5% de amortiguamiento crítico.

ESPECTRO DE PSEUDO-ACELERACIONES RNE E.030 Z= U= S= Tp = Rx = Ry = ZUS/Rx = ZUS/Ry =

0.4 1.5 1.2 0.6 6 6 0.120 0.160

T

Sa x

Sa y

C = 2.5(Tp/T)

0 0.6 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 1.00

0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.166 0.158

0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.175 0.166 0.158

2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.50 2.37 2.25

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL BLOQUE A ANALISIS ESTATICO CORTANTES ESTATICOS EN LA BASE Case SXX SYY

Dir X + EccY Y + EccX

EccRatio 0.05 0.05

TopStory STORY3 STORY3

BotStory STORY1 STORY1

C 0.175 0.175

K 1 1

WeightUsed BaseShear 215.26 37.67 215.26 37.67

ANALISIS DINAMICO Story STORY1 STORY1 STORY1 STORY1

Load SX SX SY SY

Loc Top Bottom Top Bottom

P

VX 0 0 0 0

VY 32.88 32.88 47.05 47.05

47.05 47.05 35.22 35.22

Como vemos que se cumple la condición: (con un aceptable + / - 5%) 0.90 x V estático / V dinámico No es necesario escalar dado que se cumple la condición señalada entre el Análisis Estático y Dinámico. Estructura

Irregular VX

VY

Vestático

37.67

37.67

Vdinámico

32.88

35.22

0.90Vestático

33.90

33.90

Factor Amp

10.06

9.39

Amplificación

1.03

0.96

Amplificar Espectro No Amplificar Espectro

Conclusión

BLOQUE B ANALISIS ESTATICO CORTANTES ESTATICOS EN LA BASE Case SXX SYY

Dir X + EccY Y + EccX

EccRatio TopStory 0.05 STORY3 0.05 STORY3

BotStory BASE BASE

C K 0.175 0.175

WeightUsed BaseShear 1 697.84 122.12 1 697.84 122.12

ANALISIS DINAMICO Story STORY1 STORY1 STORY1

Load SX SX SY

Loc Top Bottom Top

P

VX 0 0 0

VY 99.12 99.12 47.05

47.05 47.05 95.63

Page 10

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL STORY1

SY

Bottom

0

47.05

95.63

Como vemos que no se cumple la condición: (con un aceptable + / - 5%) 0.90 x V estático / V dinámico Es necesario escalar dado que no se cumple la condición señalada entre el Análisis Estático y Dinámico. Estructura

Irregular VX

VY

Vestático

122.12

122.12

Vdinámico

99.12

95.63

0.90Vestático

109.91

109.91

Factor Amp

10.88

11.27

Amplificación

1.11

1.15

Amplificar Espectro

Amplificar Espectro

Conclusión

BLOQUE A VERIFICACION DE DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES SEGÚN LA NORMA E030. RNE DESPLAZAMIENTOS

Desplazamientos Piso CM (mm) 1 2 3

1.6 3.3 4.7

R

X-X Desplazamientos CM (cm)

Desplazamiento de Entrepiso (cm)

h (m)

Drift

8 8 8

0.96 1.98 2.82

0.96 1.02 0.84

3.5 3 3

0.0027 0.0034 0.0028

R

Y - Y Desplazamientos CM (cm)

Desplazamiento de Entrepiso

h (m)

Drift

7 7 7

2.26 4.36 5.51

2.26 2.10 1.16

3.5 3 3

0.0065 0.0070 0.0039

Max. Desplazamiento en azotea = Max. Desplazamiento en Entrepiso = Desplazamientos Piso CM (mm) 1 2 3

4.3 8.3 10.5

Max. Desplazamiento en azotea = Max. Desplazamiento en Entrepiso =

2.82

cm

1.02

cm

5.51

cm

2.26

cm

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL BLOQUE B DESPLAZAMIENTOS

Piso

Desplazamientos CM (mm)

R

X-X Desplazamientos CM (cm)

1 2 3

0.4 1.1 2

8 8 8

0.24 0.66 1.20


h (m)

Drift

0.24 0.42 0.54

3.5 3 3

0.0007 0.0014 0.0018

Desplazamiento de Entrepiso

h (m)

Drift

0.53 0.58 0.53

3.5 3 3

0.0015 0.0019 0.0018

1.20

cm

0.54

cm

Piso

Desplazamientos CM (mm)

R

Y - Y Desplazamientos CM (cm)

1 2 3

1 2.1 3.1

7 7 7

0.53 1.10 1.63


Desplazamiento de Entrepiso (cm)

1.63

cm

0.58

cm

5. COMBINACIONES Y RESULTADOS DE ANÁLISIS ESTRUCTURAL Se consideran las combinaciones exigidas por la Norma E060 C1 C2 C3 C4 C5

1.4 1.25 0.9 1.25 0.9

D D D D D

+ + + + +

1.7 1.25 1.0 1.25 1.0

L L SX L SY

+

1.0

SX

+

1.0

SY

Para el diseño de vigas se trazaron las envolventes de fuerzas.

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL 6. DISEÑO ESTRUCTURAL Para el diseño de vigas y columnas el programa sigue los lineamientos del ACI-99 cuyas fórmulas y factores de cargas son equivalentes a los de nuestra norma E060. Para el trazo de los planos se verifica que las cuantías de diseño sean mayores a la mínima y menores a la máxima estipuladas en la Norma E060. DISEÑO DE ALIGERADO Se verificará el diseño del paño entre los ejes AC / 45

METRADO DE CARGAS Altura de losa = 20.00 cm Sobrecarga = 0.20 ton/m2 Ancho tributario =

0.40 m

Peso de acabados = Peso de losa =

0.10 ton/m2 0.30 ton/m2

CARGAS MUERTAS Peso de losa =

0.12 ton/m

Peso de acabados = Wd =

0.04 ton/m 0.16 ton/m

CARGAS VIVAS Sobrecarga =

0.08 ton/m

Wl =

0.08 ton/m

WU =

0.36 ton/m

Se ha procedido a carga a la vigueta con las respectivas cargas muertas y vivas, realizando además la debida alternancia de cargas vivas.

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL Análisis Estructural

M(+) = 0.30 Ton.m Por tratarse de una vigueta cuya sección es “T” aplicaremos las fórmulas respectivas resumidas en las siguientes tablas:

Diseño por Flexión

As (cm2) = d (cm) a (cm) - = Mu (T.m) - =

Ø 8mm Ø 3/8" 0.50 0.71 17.00 17.00 1.18 1.67 0.31 0.43

Ø 12mm 1.13 17.00 2.66 0.67

Ø 1/2" 1.27 17.00 2.99 0.74

2Ø 3/8" 1.42 17.00 3.34 0.82

Ø 5/8" 1.98 17.00 4.66 1.10

2Ø 1/2" 2.54 17.00 5.98 1.35

Y de la tabla podemos ver con 1Ø3/8” podemos resistir un momento: Mu = + 0.43 Ton.m, superando satisfactoriamente a la solici tación de la vigueta. Para el cortado de varillas utilizaremos conservadoramente L/3.5 (para el Momento Negativo, además de considerar acero mínimo dado que se considera el diseño para un tramo simplemente apoyado) y para el Momento Positivo utilizaremos el acero corrido.

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL Diseño por Cortante

Vu = 0.70 Ton ØVc = 1.1(0.85)(0.53 210.(10)(18) = 1.22Ton Como podemos apreciar todas zonas de los cortantes no supera la resistencia al cortante proporcionado por el concreto, de esta manera no es necesario utilizar ensanches de viguetas, para los cortantes cercanos a los apoyos.

DISEÑO DE VIGAS DISEÑO POR FLEXION Del Análisis Estructural tenemos:

Se procederá con el diseño del pórtico presentado ( Eje I en Plano de Encofrados del Primer Piso). Para ello seleccionamos uno de los momentos más críticos de las vigas.

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En la imagen se muestra los momentos provenientes de la combinación de Envolvente de combinaciones. Fórmulas a utilizar: a = d –

As =

d² - 2 I Mu I Ø0.85f’c.b

I Mu I Øfy ( d- a/2)

,

c= a β1

De tal manera que para M(-) = 3.50 Ton.m (del Análisis Estructural / Extremo Derecho), será necesario utilizar: As = 2.66 cm² --> 2Ø5/8”, que resiste Mu = 5.11 Ton.m, satisfaciendo de esta manera la solicitación (incluyendo sismo). Este acero será corrido de extremo a extremo. Para el M(+) = 2.87 Ton.m será necesario As = 2.17 cm² --> 2Ø5/8”, que resiste Mu = 5.11 Ton.m El requerimiento se satisface con la siguiente disposición de acero:

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL DISEÑO POR CORTANTE Los cortantes en la derecha y en la izquierda, respectivamente (medidos a la distancia “d” del apoyo) son los siguientes:

Vu d = 6.27 Ton (izquierda); Vu d = 6.39 Ton (derecha) Como podemos apreciar los cortantes actuantes en la viga no supera el cortante resistente propuesto con un arreglo de 1 Ø 3/8": 1 a .05, 8 @ .125, rto. @ .20 c/ext, lo cual puede resistir: b= 25 cm h= 40 cm rec = 3 cm d= 37 cm f'c = 210 kg/cm2 fy = 4200 kg/cm2 Estribo = 0.71 cm2 ØVc = 6.04 ton ØVs = 15.01 ton s = 12.5 cm Separación a usar 2h = 80 Vu = ØVc+ØVs = 21.04

Concluyendo que el estribaje propuesto es el correcto. DISEÑO DE COLUMNAS Se procederá a la verificación de la columna C4 del Bloque A eje B-5

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Story STORY3 STORY3

Column C27 C27

Load 14CM17CV 14CM17CV

Loc 0 1.3

P -8.05 -7.35

V2 -0.25 -0.25

V3 0.38 0.38

T 0.014 0.014

M3 -0.439 -0.116

-1.56

-0.3 0.86 0.86 0.86 0.64 0.64 0.64

0.014 0.138 0.138 0.138 0.124 0.124 0.124 0.142 0.142 0.142 0.128 0.128 0.128

M2 0.552 0.055 0.442 0.727 0.065 0.377 0.404 0.024 0.618 1.187 0.086 0.801 0.865 0.045 1.042

STORY3 STORY3 STORY3 STORY3

C27 C27 C27 C27

14CM17CV 09CMSX MAX 09CMSX MAX 09CMSX MAX

2.6 0 1.3 2.6

-6.66 -3.65 -3.2 -2.75

-0.25 1.29 1.29 1.29

0.38 0.52 0.52 0.52

STORY3

C27

09CMSX MIN

0

-4.37

-1.65

-0.3

STORY3

C27

09CMSX MIN

1.3

-3.92

-1.65

-0.3


C27 C27 C27 C27

09CMSX MIN 09CMSY MAX 09CMSY MAX 09CMSY MAX

2.6 0 1.3 2.6

-3.47 -3.53 -3.08 -2.63

-1.65 1.21 1.21 1.21

STORY3

C27

09CMSY MIN

0

-4.49

-1.56

STORY3

C27

09CMSY MIN

1.3

-4.04

-1.56

STORY3

C27

2.6

-3.59

STORY3

C27

0

STORY3

C27

STORY3

C27

STORY3

C27

STORY3

C27

STORY3

C27

STORY3

C27

STORY3

C27

STORY3 STORY3

C27 C27

09CMSY MIN 125CMCVSX MAX 125CMCVSX MAX 125CMCVSX MAX 125CMCVSX MIN 125CMCVSX MIN 125CMCVSX MIN 125CMCVSY MAX 125CMCVSY MAX 125CMCVSY MAX 125CMCVSY

-6.54

1.24

0.72

0.143

1.011

1.788

1.3

-5.92

1.24

0.72

0.143

0.089

0.184

2.6

-5.3

1.24

0.72

0.143

1.833

0

-7.26

-1.7

-0.1

-0.12

-2.58

1.3

-6.64

-1.7

-0.1

-6.02

-1.7

-0.1

0.001 0.852

-0.388

2.6

0.143 0.119 0.119 0.119

0

-6.42

1.16

1.06

0.147

1.471

1.613

1.3

-5.8

1.16

1.06

0.147

0.111

0.113

2.6 0

-5.17 -7.39

1.16 -1.61

1.06 -

0.147 -

0.566 -

1.777 -2.405

Page 18

0.207 1.885 0.217 1.802 -2.483 -0.355 -1.481 1.71 0.146 1.746 -2.308 -0.285 -1.424

-1.45

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL STORY3

C27

STORY3 STORY2

C27 C27

MIN 125CMCVSY MIN 125CMCVSY MIN 14CM17CV

1.3

-6.76

-1.61

2.6 0

-6.14 -18.73

-1.61 -0.38

0.44 0.44 0.44 0.16

STORY2

C27


0.123 0.123 0.123 0.013

14CM17CV

1.3

-18.03

-0.38

0.16

0.013

C27 C27 C27 C27

14CM17CV 09CMSX MAX 09CMSX MAX 09CMSX MAX

2.6 0 1.3 2.6

-17.33 -8.32 -7.87 -7.42

-0.38 0.84 0.84 0.84

STORY2

C27

09CMSX MIN

0

-10.31

-1.26

STORY2

C27

09CMSX MIN

1.3

-9.86

-1.26

STORY2

C27

09CMSX MIN

2.6

-9.41

-1.26

0.16 0.52 0.52 0.52 0.47 0.47 0.47

0.013 0.116 0.116 0.116 0.105 0.105 0.105

0.581 -0.02 1.276 0.129 0.077 0.282 0.732 0.055 0.472 0.742 -0.14 0.632

Se muestra los respectivos diagramas de interacción de la columna y se puede apreciar que las combinaciones P-M caen dentro del diagrama por lo que se considera que el diseño es correcto.

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-0.317 -1.393 -0.528 -0.033 0.461 1.393 0.341 1.322 -1.976 -0.377 -0.812

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL DISEÑO DE CIMENTACION Verificación de Esfuerzos en el terreno Para esta parte se ha tomado el diseño de la cimentación aislada de la columna C4 del eje J.

Para ello partiremos de un área tentativa de 1.45m x 1.45m Del Análisis Estructural tenemos:

1

X Y Pm Pv (m) (m) 0.60 0.75 15.50 3.15

Momentos alrededor del eje X

Momentos alrededor del eje Y

Mm

Mv

Mm

Mv

Ps

Mxx

Myy

Ps

Mxx

Myy

0.42

0.21

0.01

0.37

3.31

0.57

5.86

30.22

3.46

0.46

Sismo//X

Sismo//Y

x, y (cm): Puntos de aplicación de las cargas, respecto a un eje de referencia (0,0) Pm, Pv (Ton): Carga axial sin amplificar para carga muerta y viva respectivamente. Mm, Mv (Ton.m): Momentos alrededor del Eje “x” e “y” debido a carga muerta y viva

respectivamente.

Ps, Mxx y Myy: Carga axial, Momento al rededor del eje “x” y Momento al rededor del eje “y”; producido por el Sismo en sentido “x” (Sx). Ps, Mxx y Myy: Carga axial, Momento al rededor del eje “x” y Momento al rededor del eje “y”; producido por el Sismo en sentido “y”(Sy).

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL DISEÑO CIMENTACION Prof. despl. =

1.20

m

 suelo =

1.70

Ton/m3

 concreto =

2.40

Ton/m3

 terreno =

1.00 0.60

kg/cm2 m 12.96 Ton 9.18 Ton 22.14 Ton

h zapata = Peso de zapata= Peso de suelo= Peso suelo + zapata =

Cargas Resultantes y punto de aplicación de la resultante: m+v COMB 1

m + v + sx COMB 2

m + v - sx COMB 3

m + v + sy COMB 4

m + v - sy COMB 5

40.8 47.8 44.8 1.10 1.17 -0.40 -0.33 -13.4 -16.4

44.1 50.9 52.6 1.19 1.15 -0.31 -0.35 -15.3 -13.5

37.5 44.8 36.9 0.99 1.19 -0.51 -0.31 -11.4 -19.3

71.0 74.0 63.4 0.89 1.04 -0.61 -0.46 -32.6 -43.1

10.6 21.7 26.2 2.48 2.05 0.98 0.55 5.8 10.3

P= Mxx= Myy= X ubic= Y ubic= ex= ey= Mx cg= My cg=

X ubic , Y ubic :son las coordenadas del punto de aplicación de P medidas desde el sistema de ejes original. Esfuerzos bajo cada Punto (T/m²)

1 2 3 4

COMB 1

COMB 2

COMB 3

COMB 4

COMB 5

5.36 5.88 4.77 4.25

4.00 7.38 7.58 4.20

6.72 4.37 1.96 4.31

4.03 5.43 10.19 8.80

6.69 6.33 -0.65 -0.29

La zapata de verificó presiones de manera satisfactoria. Diseño de Acero Transversal

Wu = 11.21 Ton/m M = wl² / 2 = 13.82 Ton.m  As = 7.08 cm² Usando Ø 1/2” s = (2*1.27) / (0.0018*100*52.5)  Usaremos Ø1/2”@0.20m (Inferior y Superior)

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MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL Diseño de Acero Longitudinal

Wu = 12.51 Ton/m M = wl² / 2 = 15.32 Ton.m  As = 7.86 cm² Usando Ø 1/2” s = (2*1.27) / (0.0018*100*52.5)  Usaremos Ø1/2”@0.20m (Inferior y Superior) Diseño Final.

BIBLIOGRAFÍA 1. 2. 3. 4. 5.

Norma Técnica de Edificación E.020 Cargas. SENCICO. 2006. Norma Técnica de Edificación E.030 Diseño Sismorresistente. SENCICO. 2006. Norma Técnica de Edificación E.050 Suelos y Cimentaciones. SENCICO. 2006. Norma Técnica de Edificación E.060 Concreto Armado. SENCICO. 2009. Norma Técnica de Edificación E.070 Albañilería. SENCICO. 2006.

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Memoria de Cálculo - El Alambre

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