Mathcad - Mathcad Baja Ringan

TUGAS PERENCANAAN KONSTRUKSI BAJA RINGAN TSI 438

BAB I PENDAHULUAN Bentuk dan Dimensi Struktur Kuda-Kuda

1. Bentan g kuda-kuda kuda-kuda

L := 7.2m 2. Jarak Antar Antar Kud a-kuda

B := 1.1m 3. Kemiringan Atap

α := 29

π 180

1 PanjangRafter :=

2

L PanjangRafter = 4.116 m

cos ( α)

4. Tinggi kud kuda-kuda a-kuda (T)

T := 1.2m

Spesifikasi Material Jenis Atap Jarak An tar go rdin g M u tu Baj a

= gen ten g sen g (s)

=1 m = G5 5 0

Profil Baja untuk untu k gording (Profil (Profil C) = 75.35.0,75 75.3 5.0,75


Tekanan angin

Berat Atap

Pa := 25

kg m

qc := 7

2

kg m

2

Jarak gording maksimum

s := 1m

Berat Profil Gording

qp := 5.553

kg m


BAB II ANALISA STRUKTUR RANGKA ATAP Pembebanan Struktur

1

b :=

·

Jarak Maksimum Gording (s)

·

Jumlah Gording (n)

n :=

·

 b  + 1  s 

2

L

cos ( α)

b = 4.116 m s = 1m

n = 5.116

Dibulatkan sehin gga : n := 6

Jarak Antar Gording (z)

z :=

b n-1

z = 0.823 m

1. Jenis Beban a. Beban Mati Beban pada Rafter

B = 1.1 m Kuda-kuda ya ng di rencanakan hanya kuda-kuda tenga h (kuda-kuda 2 )

Beban Gording Kuda-kuda 2

( Rafter2)

Bgording2 := qp 0.5 ( B + B)

Bgording2 = 6.108 kg

Beban Atap : Beban atap d ijadikan beban terpusat disepanjan g rafter pada titi k gording Kuda-kuda 2

( Rafter2)

Batap2a := qc 0.5 ( B + B)  z

Batap2a = 6.339 kg

Gord ing Tenga h raft er

Batap2b := qc 0.5 ( B + B)  0.5z

Batap2b = 3.169 kg

Gord ing Tepi rafter


b. Beban Hidup Beban Orang Terpusat (P)

P := 100kg Beban d iletakkan pad a tengah rafter

Pada rafter

Bot := P Bot = 100 kg

c. Beban Angin Dijadikan beban terpusat d isepanjang titik kumpul rangka batang

·

Angin Tekan

Pa = 25

kg 2

m

Kemiringan rafter (α) = 29

α := 29 c1 := ( 0.02  α - 0.4) c1 = 0.18 Tekanan Angin (Pa)

qa1 := c1 Pa qa1 = 4.5

kg 2

m


Bidang Kerja (D) = Jarak antar kuda-kuda x jarak antar titik kumpul

α := 29

π 180

jarak antar titik k umpul (K)

 1   L  8  K :=

cos ( α)

K = 1.029 m

Rafter 2

D2a := 0.5 ( B + B)  K

D2a = 1.132 m

2

titik kumpul tengah rafter

D2b := 0.5 ( B + B)  0.5 K

D2b = 0.566 m

2

titik kumpul tepi rafter

Beban Angin Tekan

Rafter 2

W2a := qa1 D2a

W2a = 5.094 kg


W2b := qa1 D2b

W2b = 2.547 kg


·

Angin Hisap

Tekanan Angin (P)

c2 := 0.4 qa2 := c2 Pa

Pa = 25

kg m

qa2 = 10

2

kg m

2

Beban Angin Hisap

Rafter 2

W8a := qa2 D2a

W8a = 11.319 kg


W8b := qa2 D2b

W8b = 5.66 kg



d. Beban Hujan Beban hu jan : Beban hu jan dijad ikan beban terpusat disepan jang rafter pada titi k kumpul rangka b atang

qh1 := ( 40 - 0.8 α) kg

qh1 := 16

2

m qh := 16

kg m

2

qr := qh qr = 16

kg m

2

Kuda-kuda 2

( Rafter2)

Bhujan2a := qr 0.5 ( B + B)  K

Bhujan2a = 18.111 kg


Bhujan2b := qr 0.5 ( B + B)  0.5  K

Bhujan2b = 9.055 kg


Kombinasi Pembebanan Analisa struktur dengan SAP 2000 (2D) Kombinasi pembeb anan yang dipakai (SKSNI-2002 ) 1) 1.4 D 2) 1.2 D + 1.6 L + 0.5 R 3) 1.2 D + 1.6 R + 0.8 W 4) 1.2 D + 1.3 W + 0.5 R

2. Besar Beban a. Beban Mati

Beban mati gording pada rafter

Bgording2 = 6.108 kg Beban mati atap pada tengah rafter

beb an mati atap pad a pin ggir rafter

Batap2a = 6.339 kg

Batap2b = 3.169 kg

Total beban mati pada tengah rafter

Total beban mati pada pinggir rafter

BT2 := Bgording2 + Batap2a

BP2 := Bgording2 + Batap2b

BT2 = 12.447 kg

BP2 = 9.278 kg


b. Beban Hidup

Beban hidup pada rafter

Bot = 100 kg c. Beban Angin

Angin tekan pada titik kumpul tengah rafter Angin hisap p ada titik kumpul tengah rafter Rafter 2

Rafter 2

W2a = 5.094 kg

W8a = 11.319 kg

Angin tekan pada titik kumpul tepi rafter Rafter 2

W2b = 2.547 kg

Angin hisap p ada titik kumpul tepi rafter Rafter 2

W8b = 5.66 kg

cos29 := 0.875 titik kumpul tengah rafter angin tekan arah y

angin hisap arah y

W2a  cos29 = 4.457 kg

W8a  cos29 = 9.904 kg

titik kumpul tepi rafter angin tekan arah y

angin hisap arah y

W2b cos29 = 2.228 kg

W8b cos29 = 4.952 kg

sin29 := 0.485 titik kumpul tengah rafter angin tekan arah x

angin hisap arah x

W2a  sin29 = 2.47 kg

W8a  sin29 = 5.49 kg

titik kumpul tepi rafter angin tekan arah x

angin hisap arah x

W2b sin29 = 1.235 kg

W8b sin29 = 2.745 kg

d. Beban Hujan

titik kumpul di tepi rafter

titik kumpul di tengah rafter

Bhujan2b = 9.055 kg

Bhujan2a = 18.111 kg


3 Distribusi Beban a. Beban Mati

K = 1.029 m BP2 = 9.278 kg BT2 = 12.447 kg BMa := BP2 + BT2 

0.206 



BMb := BT2 

 1.029 

0.823





BMc := BT2 

1.029

0.617





0.412





+ 0.617 

1.029

BMd := BT2 



+ 0.412 



+ 0.823 

1.029

BMe := BP2 + BT2 



0.206 



 2.058 

BMa = 11.77 kg BMb = 14.939 kg

BMc = 14.927 kg BMd = 14.939 kg BMe = 10.524 kg

b. Beban Hidup

Beban hidup tidak didistribusikan lagi karna perhitungan pembebanan nya langsung ke titik kumpul rangka batang

c. Beban Angin Beban angin tidak didistribusikan lagi karna perhitungan pembebanan nya langsung ke titik kumpul rangka batang

D. Beban Hujan Beban hujan tidak didistribusikan lagi karna perhitungan pembebanan nya langsung ke titik kumpul rangka batang 4 Analisa Gaya Batang Analisa dilakukan den gan SAP


Rekapitulasi pembebanan gaya batang menggunakan SAP No.

Beban

Beban

Beban

Beban

Batang

Mati

Hidup

Hujan

Angin

1

90.3

180.36

106. 16

2

76.83

180.36

89. 83

3

63.36

120.24

73. 5

C1

C2

C3

C4

MAX

MIN

KETERANGAN

24.88

126.42

450.016

298.12

193.784

19.62

107. 562

425. 687

251. 62

162. 617

4 50.016

126.42

TARI K

425. 687

107. 562

14.37

88.704

305.166

205. 128

1 31.463

TA RI K

3 05.166

88.704

TARI K

4

49.9

90.18

57.16

9.12

69.86

232.748

158.632

100.316

232.748

69.86

TARIK

5

63.36

120.24

73. 5

- 2.56

88.704

305.166

1 91. 584

1 09.454

3 05.166

88.704

TARI K

6

76.83

180.36

89. 83

- 14. 24

107. 562

425. 687

224. 532

118. 599

425. 687

107. 562

TA RI K

7

90. 3

180.36

106. 16

- 25. 91

126.42

450. 016

257. 488

1 27. 757

4 50. 016

126. 42

TA RI K

8

-103.25

-206.23

-121.39

32.77

-144.55

-514.563 -291.908 -141.994 -141.994 -514.563

9

-99.39

-206.23

-116.7

35.7

-139.146 -507.586 -277.428 -131.208

-131.208 -507.586

10

-82.08

-180.46

-95.71

26.97

-114.912 -435.087 -230.056

11

-64.75

-120.29

-74.69

18.22

12

- 64. 75

- 120. 29

- 74. 69

13. 1

13

-82.08

-180.46

-95.71

9.16

-114.912 -435.087 -244.304 -134.443

14

-99.39

-206.23

-116.7

5.23

-139.146 -507.586 -301.804 -170.819

-139.146

-507.586

TEKAN

15

-103.25

-206.23

-121.39

6.55

-144.55

-514.563

TEKAN TEKAN

TEKAN TEKAN

-111.29

-111.29

-435.087

TEKAN

-90.65

-307.509 -182.628

-91.359

-90.65

-307.509

TEKAN

- 90.65

- 307. 509 - 186. 724

- 98.015

- 90.65

- 307. 509

TE KA N

-114.912

-435.087

TEKAN

-144.55

-514.563 -312.884

-176.08

16

- 13.5

0

-16.36

-5.26

-18.9

-24.38

-46.584

-31.218

- 18.9

-46.584

17

16.51

0

20.02

6.44

23.114

29.822

56.996

38.194

56.996

23.114

TARIK

18

- 20. 24

- 90. 36

- 24. 55

- 7. 9

- 28. 336

- 181. 139

- 69. 888

- 46.833

- 28. 336

- 181. 139

TE KA N

19

21.33

95. 24

25.87

8. 32

29.862

190.915

73.644

49.347

190.915

29.862

TARI K

20

-26.99

-60.24

-32.73

-10.53

-37.786

-145.137

-93.18

-62.442

-37.786

-145.137

TEKAN

21

26.99

60. 23

32.73

10.53

37.786

145.121

93. 18

62.442

145.121

37.786

TARI K

22

26.99

60. 23

32.73

- 23.4

37.786

145.121

66.036

18.333

145.121

18.333

TARI K

23

- 26. 99

- 60. 24

- 32. 73

23. 4

- 37. 786

- 145. 137

- 66. 036

- 18.333

- 18. 333

- 145. 137

TE KA N

24

21.33

95. 24

25.87

- 18.5

29.862

190.915

52.188

14.481

190.915

14.481

TARI K

25

-20.24

-90.36

-24.55

17.55

-28.336

-181.139

-49.528

-13.748

-13.748

-181.139

TEKAN

26

16.51

0

20.02

-14.31

23.114

29.822

40.396

11.219

40.396

11.219

TARIK

27

-13.5

0

-16.36

11.7

-18.9

-24.38

-33.016

-9.17

-9.17

-33.016

TEKAN

Beban Axial Tarik max

450.016

kg

Beban Axial Tekan max

514.563

kg


BAB III PERENCANAAN KUDA-KUDA 1. Perencanaan Penampang Batang Propertis p enampang

a := 75

mm

b := 35

mm

c := 9

mm

t := 0.75 mm

Data Material Baja Ringan

Mutu Baja : G-550 fy := 550

MPa

fu := 550

MPa

Karakteristik penampang Luas penampang kotor (A)

A := ( a + 2 b + 2 c)  t A = 122.25

2

mm

Titik berat penampan g (x , y)

x :=

b ( b + 2 c) a + 2 b + 2 c

x = 11.38 y :=

mm

a 2

y = 37.5

mm

(SNI 2013 hal 26, Tabel 1.5)


Momen inersia penampang (Ix, Iy) 2  t a3   b t3   t c3  c   2  Ix := +2 + b t y + 2 + c t y  12   12    12   2   4

Ix = 1.15  105

mm

2  a t3   t b3    c t3  b 2 2   Iy := + a t x + 2 + b t -x +2 + c t ( b - x)  12    12   2    12   4

Iy = 2.215  104

mm

2. Perencanaan Batang Tarik (SNI Struktur Baja Canai Dingin Halaman 51)

( hal51)

a. Nt := A fy 1

Nt1 = 6.724  104

N

Diameter lub ang (d)

d := 5

mm

Hitung luas netto penampan g (An)

An := A - ( d t) 2

An = 118.5 mm kt := 0.85

(Tabel 3.2 point (iii) hal 52)

( hal51)

b. Nt := 0.85 kt An fu 2

Nt2 = 4.709  104 ambil

N

Nt := Nt2 Nt = 4.709  104

N

ϕt := 0.9

(Tabel 1.16 hal 29)

ϕt Nt = 4.238  104

N ( hal51)

N  ϕt  Nt 450.016



4238

kg

OK!


3. Perencanaan Batang Tekan (SNI Struktur Baja Canai Dingin Halaman 71)

N  ϕc Ns

Kapasitas ditinjau berdasarkan penampan g

N  ϕc Nc

Kapasitas ditinjau berdasarkan komponen

a. Kapasitas Tekan berdasarkan penampan g

N  ϕc Ns Menghitung lebar efektif penampang (Ae)

( hal35)

K := 4 E := 200000

Mpa

v := 0.3 f := fy

Lebar Efektif (be) Pada Sayap



  t  2 fcr 1 :=  2 ( ) 12 1 - v   b  2

K  π  E

fcr 1 = 332.012

Mpa

f

λ 1 :=

λ 1 = 1.287

fcr 1

1

ρ1 :=

(hal 35)

(hal 35)

0.22

-

λ 1

(hal 35)

λ 1

ρ1 = 0.644 ρ1  1 0.644



1

Lebar Efektif (be) Pada Badan



  t  2  fcr 2 := 2 ( ) 12 1 - v   a  2

K  π  E

fcr 2 = 72.305

λ 2 :=

f fcr 2

Mpa

λ 2 = 2.758


1

0.22

-

ρ2 :=

λ 2

ρ2 = 0.334

λ 2

ρ2  1

0.334



1

be1 := ρ1 b

be1 = 22.545 mm

be2 := ρ2 a

be2 = 25.024 mm

(

)

Ae := c 2 + be1 2 + be2  t

2

Ae = 66.086

mm

Ns := Ae fy Ns = 3.635  104

kg

ϕc := 0.85 ϕc Ns = 3.09  104

N

b. Menghi tun g kapasai tas nominal b erdasarkan komponen Batang 8,9,10,11,12,13 ,1 4,15

lex := 1029 mm Ix

rx :=

rx = 30.669 mm

A 2

fox :=

J :=

t

π E

 lex   rx 

fox = 1.754  103 MPa

2

(hal 57)

3

3

 ( 2c + 2 b + a)

4

J = 22.922

 a2 b2 t   1 c m :=  +  Ix   4 2 b

3

2c



2

3a  b 

mm

m = 16.903

mm

 b2 t  3 2 2 2 2 Iw :=  ( 4c + 6a c + 3a  c + a  b) - m  Ix  6  2

Iw :=

b  t 6

3 2 2 2  ( 4c - 6a c + 3a  b) - m  Ix

Iw = 5.245  107 ry := xo :=

Iy

6

mm

ry = 13.459

A

b t ( b + 2 c) a

+

b t 12 Ix

mm

 ( 6 c a + 3 b a - 8 c 2

2

)

3


xo = 35.453

mm

yo := 0 2

ro1 :=

2

2

2

rx + ry + xo + yo

ro1 = 48.772

(hal 56)

mm

lez := 1029 mm G := 8 104 foz :=

G J 2



A ro1

 1



π  E Iw  2

+

foz = 342.556

(hal 56)

2

G J  lez  Mpa

 xo  β := 1  ro1 

2

(hal 73)

β = 0.472 foc :=

1 2 β

 ( fox + foz) -

foc = 307.902

2

( fox + foz) - 4 β fox  foz

Mpa

fy

λ c :=

foc

λ c = 1.337 (hal 72)

λ c  1.5

(

)

2

λ c  fy fn := 0.658

fn = 260.413 Nc := Ae fn Nc = 1.721  104

ϕc Nc = 1.463  104

N N

Ambil

ϕc Nc = 1.463  104

N

(hal 73)


N  ϕc Nc



514.563

OK!!

kg

1463

Batang 16,27

lex := 515

mm

Ix

rx :=

A

rx = 30.669

mm

2

π E

fox :=

 lex   rx 

2

fox = 7  103 J :=

t

MPa

3

3

 ( 2c + 2 b + a) 4

J = 22.922

mm

 a2 b2 t   1 c m :=  +  Ix   4 2 b m = 16.903

3

2c



2

3a  b 

mm

 b2 t  3 2 2 2 2 Iw :=  ( 4c + 6a c + 3a  c + a  b) - m  Ix  6  2

Iw :=

b  t 6

 ( 4c3 - 6a c2 + 3a2 b) - m2 Ix 6

Iw = 5.245  107 Iy

ry :=

A

ry = 13.459 xo :=

mm

mm

b t ( b + 2 c) a

xo = 35.453

+

b t 12 Ix

 ( 6 c a + 3 b a - 8 c 2

mm

yo := 0 ro1 :=

2

2

2

2

rx + ry + xo + yo

2

)

3


ro1 = 48.772 lez := 515

mm mm

G := 8 104 foz :=

G J 2



A ro1

 1



2

+

foz = 1.349  103

 xo  β := 1  ro1 

π  E Iw  2

G J  lez  Mpa

2

β = 0.472 foc :=

1 2 β

 ( fox + foz) -

foc = 1.214  103

2

( fox + foz) - 4 β fox  foz

Mpa

fy

λ c :=

foc

λ c = 0.673 λ c  1.5

(

)

2

λ c  fy fn := 0.658

fn = 455.005 Nc := Ae fn Nc = 3.007  104

N

ϕc Nc = 2.556  104

N

Ambil

ϕc Nc = 2.556  104

N

N  ϕc Nc 46.584



2556

kg

OK!!


Batang 18,25

lex := 1030 mm Ix

rx :=

A

rx = 30.669

mm

2

π E

fox :=

 lex   rx 

2

fox = 1.75  103 J :=

t

MPa

3

3

 ( 2c + 2 b + a) 4

J = 22.922

mm

 a2 b2 t   1 c m :=  + 4 Ix b 2     m = 16.903

3

2c



2

3a  b 

mm

 b2 t  3  ( 4c + 6a c2 + 3a2 c + a2 b) - m2 Ix Iw :=  6  2

Iw :=

b  t 6

 ( 4c - 6a c + 3a  b) - m  Ix 3

2

2

6

Iw = 5.245  107

mm

Iy

ry :=

A

ry = 13.459 xo :=

2

mm

b t ( b + 2 c) a

xo = 35.453

+

b t 12 Ix

 ( 6 c a + 3 b a - 8 c 2

mm

yo := 0 ro 1 :=

2

2

2

2

rx + ry + xo + yo

ro 1 = 48.772

mm

lez := 1030 mm

2

3

)


G := 8 104 foz :=

G J 2



A ro1

 1



π  E Iw  2

+

foz = 341.903

2

G J lez  Mpa

 xo  β := 1  ro1 

2

β = 0.472 foc :=

1 2 β

 ( fox + foz) -

foc = 307.315

2

( fox + foz) - 4 β fox foz

Mpa

fy

λ c :=

foc

λ c = 1.338 λ c  1.5 λ c fn := ( 0.658 )  fy 2

fn = 260.041 Nc := Ae fn Nc = 1.719  104

N

ϕc Nc = 1.461  104

N

Ambil

ϕc Nc = 1.461  104

N

N  ϕc Nc 181.139



1461

kg

Batang 20,23

lex := 1546 mm rx :=

Ix A

rx = 30.669

mm

OK!!

TUGAS PERENCANAAN KONSTRUKSI BAJA RINGAN TSI 438 2

π E

fox :=

 lex   rx 

2

fox = 776.825 J :=

t

MPa

3

3

 ( 2c + 2 b + a) 4

J = 22.922

mm

 a2 b2 t   1 c m :=  +  Ix   4 2 b m = 16.903

3

2c



2

3a  b 

mm

 b2 t  3 2 2 2 2  ( 4c + 6a c + 3a  c + a  b) - m  Ix Iw :=  6  2

b  t

Iw :=

6

 ( 4c - 6a c + 3a  b) - m  Ix 3

2

2

6

Iw = 5.245  107

mm

Iy

ry :=

A

ry = 13.459 xo :=

2

mm

b t ( b + 2 c) a

xo = 35.453

+

b t 12 Ix

 ( 6 c a + 3 b a - 8 c 2

mm

yo := 0 ro 1 :=

2

2

2

2

rx + ry + xo + yo

ro 1 = 48.772

mm

lez := 1546 mm G := 8 104 foz :=

G J 2

A ro1

foz = 155.267



 1



π  E Iw  2

+

2

G J lez  Mpa

2

3

)


 xo  β := 1  ro1 

2

β = 0.472 1

foc :=

2 β

 ( fox + foz) -

foc = 139.208

2

( fox + foz) - 4 β fox foz

Mpa

fy

λ c :=

foc

λ c = 1.988 λ c  1.5

(

)

2

λ c fn := 0.658  fy

fn = 105.241 Nc := Ae fn Nc = 6.955  103

N

ϕc Nc = 5.912  103

N

Ambil

ϕc Nc = 5.912  103

N

N  ϕc Nc 145.137



591.2

kg

OK!!

Penampang menerima tekuk lentur distorsi bf := b = 35

mm

bw := a = 75

mm

d1 := c = 9

mm

(hal 73)

t = 0.75 mm

(

)

A := bf + d1 t = 33

2

mm

(Lampiran D2 hal 132)


( bf + 2 bf  d1) 2

x := y :=

(

2 bf

d1

Ix :=

(

+ d1)

(

)

2 bf 3

J :=

2

+ d1 )

t  bf + d1

0.92

mm

=

6.188

mm

4

3

3

+

t d1

12

12

d1 t

3

t bf

mm

21.08

=

3

bf  t

=

2

2

+ bf  t y

 d1  + d1 t -y =  2 

155.522

3

4

mm

2

bf Iy := + + d1 t ( bf - x) + bf  t  x -  = 4.324  103 12 12  2  d  bf - x   ( -y) + d  t  1 - y   ( bf - x) = 422.834 mm4 Ixy := bf  t 1  2   2  2

 Ix bf 2  bw 

λ := 4.8

3



0.25



t

λ = 366.178

 π  η :=  λ 

2

η = 7.361  10- 5 2

β1 := x + α1 :=

η β1

( Ix + Iy)  =  A 

2

mm

580.101

 ( Ix bf + 0.039 J  λ ) = 2

α2 := η  Iy +

2

 y bf  Ixy  =

2

fod :=

E

 ( α1 + α2) 2 A

α1 :=

η β1

3

1.1 fod

E t

 ( Ix bf + 0.039 J  λ ) + 2

6.956  10

-3

( α1 + α2)2 - 4 α3

  1 k ϕ := 5.46 ( bw + 0.06 λ )  E t

4

mm

0.322

β1   η 2 2  α3 := η α1 Iy  Ixy  bf  = β1  

4

mm

0.028

2

2

8

mm

=

128.177

 bw2 λ     = 115.95 2 2  bw + λ  

k ϕ

β1 η E

2

=

0.042

4

mm


α2 := η  Iy +

2

 y bf  Ixy  =

0.322

β1   η 2 2  α3 := η α1 Iy  Ixy  bf  = β1   fod :=

E

 ( α1 + α2) 2 A

4

mm

8

0.011

mm

( α1 + α2)2 - 4 α3

=

207.509

Untuk penampang simetris tunggal yang menerima tekuk-distorsi, seperti canal lip dengan saya belakang tambahan, nilai dari Nc harus lebih kecil dari: a. Aefn yang dihitung sesuai dengan persamaan

fod >

b. Untuk

fy

c. Untuk

13

fy = 550 fy

fy 13

2

fy    4 fod    fy   fn := fy 0.055 - 3.6 + 0.237   fod   fn := fy 1 -

2

 fod 

275

=

42.308

fod = 207.509 fy

)

2

fy 2

MPa

=

2

fy

(

λ c fn := 0.658  fy

 fod 

MPa

fy 2



 fn := fy 0.055  

fy fod

2   - 3.6 + 0.237  

Nc := Ae fn Ae fn = 6.716  103

N

A fn = 3.354  103

N

Untuk penampang yang mengalami tekuk lentur distorsitorsi lateral, harus memenuhi syarat

Nc < A fn Sedangkan nilai yang didapatkan

Nc > A fn 6.716  10

3

>

3.354  10

3

N

Sehingga penampang tidak mengalami tekuk lentur distorsitorsi lateral


BAB IV PERENCANAAN SAMBUNGAN a) Sambungan Sekrup

nb := 4

buah

df := 5

mm

b) Jungkit (tilting ) dan tumpu lubang Kapasitas sekrup Tumpu Lubang

Pu := 4500.16 N Pu  ϕ Vb

ϕ := 0.5 t2 = t1 , yang mana t2 dan t1 adalah tebal badan kuda-kuda

t1 := 0.75 mm

fu1 := 550

MPa

fy1 := 550 MPa

t2 := 0.75 mm

fu2 := 550

MPa

fy2 := 550 MPa

t1

untuk, 1)



t2

1

maka harus diambil dari nilai terkecil dari: 3

Vb1 := 4.2 t2  df  fu2 = 3.355  103 df

2)

t2

=

6.667

maka,

6

<

df t2



Vb2 := C t1 df  fu1 = 5.431  103 N 3)

C = 2.633 Vb3 := C t2 df  fu2 = 5.431  103 N Vb := Vb1 nb = 1.342  104

ϕ Vb = 6.71  103 Pu = 4.5  103 Vu  ϕ Vb 3



=

0.671

4.5  10

Pu

ϕ Vb

6.71  10

3

OK !

13

 df  =  t2 

C := 3.3 - 0.1

2.633


BAB V KESIMPULAN Struktur kuda-kuda

Penampang


a = 75 mm b = 35 mm c = 9 mm t = 0.75mm

Analisa struktur rangka atap: Nilai axial Tarik maksimum Nilai axial Tekan maksimum

450.016 kg 514.563 kg

Perencanaan kuda – kuda : Nilai kapasitas Tarik 4238 kg Nilai kapasitas Tekan berdasarkan penampang 3090 kg Nilai kapasitas Tekan berdasarkan komponen Untuk bentang 1029 mm 1463 kg Untuk bentang 515 mm 2556 kg Untuk bentang 1030 mm 1462 kg Untuk bentang 1546 mm 591.2 kg Penampang tidak mengalami tekuk lentur distorsi Sambungan Sambungan yang digunakan sambungan sekrup dengan diameter 5mm jumlah sekrup 4 buah.





Mathcad - Mathcad Baja Ringan

Recommend Documents