DISEÑO DE FAJA TRANSPORTADORA TRANSPORTADORA PARA PARA CONCENTRADO DE COBRE
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Capacidad de transporte 250TM/H = 275TON/H Mineral concentrado de cobre Temperatura Temperatura promedio anual (7ºC – 2ºC! "on#itud de la $a%a 2&m = '2 )ull time (2* +oras! turnos
•
Material 1. Caracterís Características ticas del material material de trans trans!rt !rtee " es! !r ie c#$ic! c#$ic! Ta$la %&%
Material '(rad!s)
Pes! r!medi! 'l$s/ie%)
An(*l! de re!s!
Mineral de cobre
,20-,50
0-**
Inclinaci+n m,-ima rec!mendad a 20
C+di(!
Descrici+n de la clasiicaci+n de l!s materiales Ta$la %&/
Tama0! )luide1 6n#ulo de eposo 6brasi9idad
Características del material n tro1os de m3s de ,/24 )luide1 promedio - 6n#ulo de reposo entre 0 a '8 Mu: abrasi9o
Fl*ide 2 An(*l! de s!$recar(a 2 An(*l! de re!s! Ta$la Ta$la %&1 )luide1 promedio . ;n#ulo de sobrecar#a de 20 o
3n#ulo de reposo 30o - 34o Características del material
C+di(! 7
.7
/. Caac Caacida idad d " eseci eseciica icaci! ci!nes nes de dise dise0! 0! a)
6sumimos <= 500ppm =25m/s b=,&- 2*
$) Capacidad e>ui9alente
/. Caac Caacida idad d " eseci eseciica icaci! ci!nes nes de dise dise0! 0! a)
6sumimos <= 500ppm =25m/s b=,&- 2*
$) Capacidad e>ui9alente
?samos las tablas *2 (asumiendo abar>uillado 20º! : con lo anterior +allado tenemos
*5@ppm A 500ppm OB
anc+o de la $a%a =,&
c) Sele Selecc cci+ i+n n de de r!d r!dill ill!! e la tabla 5, entramos con =75 -,2' lb/pie
d) Car(a del r!dill! (asumiendo la $a%a con alma de acero! e la tabla @, Db=@ lb/pie
Db = peso de la $a%a en libras por pie de lon#itud de la $a%a Dm = peso del material en lbs por pie de lon#itud de la $a%a E = toneladas por +ora transportadas tp+ toneladas cortas de 2000 lbs < = 9elocidad de diseFo de la $a%a en ppm
Dm= 20 lb/pie
spaciamiento Normal ecomendado para odillos (Gi! Gi =*
"ue#o Car#a del odillo eal = " = (Db I Dm! Gi
"=,0* "b
e) Car(a a3*stada Car#a 6%ustada = 6" onde 6" = (" J B, J B2 J B J B*! I M" Db = Keso de la )a%a (lbs por pie! (
B, = ,00 (por ser tro1os A *! B2 = ,,0 (condiciLn ambiental moderada : mantenimiento promedio! B = ,20 (traba%o turnos las 2* +oras! B* = ,20 (<=*5@ppm =*! " = ,0* "b M"= 0 (asumimos >ue no +a: des9iaciLn! Car#a 6%ustada = 6"= (" J B, J B2 J B J B*! I M" 6" = (,0*.,00.,,0.,20.0'&! I 0 6" =,5 "b
) 4eriicaci+n de la selecci+n de r!dill!s Kara rodillos CM6 C* Kara 9alores de car#a esco#emos la tabla5,0
%. CA5C65O DE 5A TENSI7N EFECTI4A Bt - )actor de CorrecciLn de la temperatura ambiental (9ea la $i#ura @,! l $actor de Bt de la $i#ura @, Bt=,00
La operación a temperaturas menores a los 15°F, involucran problemas en las consideraciones de potencia. Consulte al fabricante del transportador para tomar en cuenta las especificaciones de faja especial, engrase, de limpieza y las modificaciones necesarias en el diseo. Figura !.1. "ariación del Factor # t de Corrección de $emperatura.
BJ = $actor usado para calcular la $uer1a de $ricciLn de los rodillos : la resistencia al desli1amiento entre la $a%a : los rodillos en lbs por pie (9er la ecuaciLn p3#ina 7@! 6i = 2 para rodillos de * pul#adas de diam CM6 6* * C* (pa# 7*! Gi = spaciamiento Normal ecomendado para odillos Db = peso de la $a%a en libras por pie de lon#itud de la $a%a Dm = peso del material en lbs por pie de lon#itud de la $a%a TensiLn en lbs por pie de lon#itud de la $a%a para CM6 C* (pa# 7*!
B: = $actor de transporte usado para calcular la resistencia de la $a%a en combinaciLn con la resistencia de la car#a en $leJiLn cuando la $a%a : la car#a est3n en mo9imiento sobre los rodillos tabla (tabla @2! B: = 005 a) Resistencia ricci!nal TJ = tensiLn resultante de la resistencia de $ricciLn de los rodillos de transporte : de retorno en lbs TJ = " . B J . B t TJ = '2 . 05' . ,00 TJ = 5* "b
$) Resistencia a la le-i+n T:b = sumatoria total de las tensiones resultantes de la resistencia de la $a%a a la $leJiLn cuando corre tanto sobre de los rodillos de transporte como sobre los de retorno el lbs T:b = T:c I T:r T:b = ,'I& T:b = 27 "b R!dill!s de a8ance9 T:c - para los rodillos de transporte = " . B: . Db . Bt T:c = " . B: . Db . Bt T:c = '2.005.,00.@ T:c = ,'"b R!dill!s de ret!rn!9 T:r - para los rodillos de retorno = " . 00,5 . Db . Bt T:r = " . 00,5 . Db . Bt T:r = '2.00,5.@.,00 T:r = &"b c) Resistencia del material a le-i!narse T:m - de la resistencia del material a l $leJiLn cuando la $a%a corre sobre los rodillos en lbs T:m = " . B: . Dm T:m = '2 . 005 . 20 T:m = @*"b
d) F*era necesaria ara ele8ar el material Tm - de la $uer1a necesaria para ele9ar o ba%ar la car#a (el material! lbs Tm = H . Dm Tm = 0 "b
e) F*era necesaria ara car(ar la a3a Tb = tensiLn >ue resulta de la $uer1a necesaria para ele9ar o ba%ar la $a%a en lbs (9ea la p3#ina ,00! Tb = ± H . Db Tb = 0 "b ) Resistencia (enerada !r l!s acces!ri!s e la $i#ura @ • Tam - de la $uer1a para acelerar el material continuamente mientras se alimenta +acia la $a%a
Tam = @ "b •
Calculamos Tac Tac - de la resistencia #enerada por los accesorios del transportador Tac =,5"b
TGb = @ "b
•
•
e la tabla @@ Tbc=5(,&! = '0 "b
•
Tpl = 0 (sin de$lector de car#a!
esistencia debido a las poleas , accionamiento , retorno Tp = K motri1 I K retorno Tp=(,!(200! I ,(,50! Tp=50 "b )inalmente Te = TJIT:bIT:mITpITamITac Te = 5*I27I@*I0I50I@I,5 Te = @&* "b
:. CA5C65O DE POTENCIA a) Determinaci+n del ti! de !lea e la tabla @& C=0@2 (asumiendo polea desnuda tensor autom3tico! • $) Tensi+n en el *nt! de mínima tensi+n e la tabla @,0 para P de $lec+a
To=*2 Gi.(DmIDb! To=*2 .*.(20I@! To=*7 "b
c) Tensi+n en el lad! l!3! T2 = C.Te T2 = 0@2.@&* T2 = *2* "b d) Tensi+n de arran;*e T$ = Te -Tm T$ = @&*-0 T$ = @&* "b Tarran>ue = 2T$ITmIT2 Tarran>ue = 2.(@&*!I0I*2* Tarran>ue = ,7'2 "b e) Calc*l! de la !tencia del m!t!r
K, = '*5HK
K"= *&5HK Kre>= K,IK2 Kre>= '*5I*&5 Kre>= ,*HK
(6sumimos motoreductor de en#rana%es +elicoidales simple!
<. CONSIDERACIONES DE DISEÑO 1.& selecci+n de la a3a " di,metr! de la !lea T,=TeIT2 T,=@&*I*2* T,=,,0&"b TensiLn de la $a%a (T$!
T$=@2 "b e la tabla 7 9alor de tensiLn de $a%a Hasta ,50 KD odillos de ,*
/.& características (enerales de la a3a e la tabla 7,
e la tabla 72 seleccionamos un MK(5! empalme 9ulcani1ado
e la tabla 7* m3Jimo numero de plie#ues =5
T$ = Q plie#ues (nRmero del MK! @2= Q plie#ues (5! Q Klie#ues (2!
ela tabla 7' mSnimo Q de plie#ues = *
esco#emos * plie#ues
%- di,metr! de la !lea de acci!namient! •
e la tabla 75 (asumiendo radio de secciLn (&0-,00! P Con ,50 KD min=,@
•
Con$irmamos con tabla 7@ (eJtrapolando 2 plie#ues! min=,@ OB
:.& Anc=! de la !lea • e la tabla 7& para anc+o =,& 6nc+o de polea = ,&I2=20 <.& Pes! de la !lea • e la tabla &, con a#u%ero m3Jimo tenemos
• • • •
6 polea=,@ C 6nc+o de la polea =20 6#u%ero = * 6nc+o de la $a%a o banda =,&
>.& Eses!r de la c*$ierta •
e la tabla 7, de acuerdo a los caracterSsticas del material spesor = ,/&
SE5ECCI7N DE COMPONENTES DE 6NA FAJA TRANSPORTADORA DE /
SERIE EP ? 2 EP&%1<@:
/. P!leas P!lea m!tri " c!nd*cida 6nc+o de la polea =20 i3metro mSnimo = ,@ i3metro del e%e = * a( %:
Re8estimient! Acanalad! CE4RON 'CE) 6l#unos pre$ieren >ue los puntos de encuentren como sucede con el re9estimiento C+e9ron sto normalmente se usa en poleas motrices el a#ua es apartada del centro de la polea/correa direccionada en canales por medio del labrado de #oma (MSnimo /& de espesor!
@0 s+ore 6
B*3es ara P!leas de Trans!rtad!r
CA4ETAS DE EJE MOTRI COND6CIDO CON A5OJAMIENTO CON B6JE M&E
i3metro del e%e 25 =@5mm DIN >< /?-1/-? acer! F&11:?
b =20mm + =,2mm l = 70mm
C6MACERA RODAMIENTOS DE EJE MOTRI S!!rtes de ie SN5 ara r!damient!s s!$re man(*it!s de i3aci+n
RODAMIENTOS DE RODI55OS ESFRICOS
&3>
, ste 9alor es alcan1ado con %aulas ma>uinadas : %aulas de resina moldeadaU para %aulas prensadas sLlo es admisible el 75P de este 9alor 2 "a letra 4G 4 indica rodamientos >ue tienen di3metro interior cLnico con una ra1Ln de conicidad de ,,2 imensiLn mSnima permitida para el c+a$l3n r * NRmeros de rodamientos con el pre$i%o 5 indican rodamientos de la serie "H
E3es de !lea m!tri " c!nd*cida l material de los e%es es de acero #rado ,0*5
nose
MOTORED6CTOR alland! las RPM del e3e del red*ct!r < = *5@ppm V <=22m/s i3metro del e%e 2I'/,@ V @5mm r =25mm r =0025m
alland! las RPM de la !lea < = *5@ppm V <=22m/s i3metro del e%e ,@ V *0@*mm r =202 mm r =0202m
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M!t!red*ct!r G&D41>?5:
NOT6G Consultar centro de la asamblea para la 9elocidad adicional selecciones (rpm! o p3#inas de dimensiones no est3n incluidos Consulte la p3#ina 2&& para conocer las opciones de monta%e disponibles Consulte la p3#ina *,2 para los pesos car#as radiales (OH"! se aplican sLlo para los motorreductores B : est3n en el punto medio del e%e Consulte la p3#ina 5@ para el Sndice de p3#inas del motor de en#rana%es dimensiLn B "as dimensiones est3n en las p3#inas 5& - '' ,! Kri = eductor primario Gec = eductor secundario
CA4ETA DE5 EJE DE 5A PO5EA MOTRI CON ACOP5AMIENTO A5 EJE DE5 RED6CTOR DIN>< 1H11H11? acer! F&11:?
Tcnica de salida de dat!s M*e8a el e3e Eseciicaci!nes
Dat!s tcnic!s es!s Todos los pesos en libras
Dat!s de l*$ricaci+n Mobil#ear @0
T!lerancias "as si#uientes tablas contienen los datos del e%e : brida de tolerancia para todas las dimensiones aplicables >ue se detallan en este cat3lo#o GD acabados eJtensiones de salida del e%e ori$icios del e%e +ueco : los +ombros de la brida de centrado a tolerancias GO
Nota n los reductores con patas comprobar para ase#urarse de >ue el motor no sobresale por deba%o de la super$icie de monta%e
. Hasta tres di$erentes dimensiones de las bridas est3n disponibles para cada tamaFo de unidad de en#rana%e +elicoidal en#rana%e GpiroplanW : el motor de corriente alterna ($reno! "as posibles bridas por tamaFo se indican en las +o%as de dimensiones rele9antes .. Kara su uso con aplicaciones anillo de contracciLn
ACOP5AMIENTO DE EJE DE5 MOTORED6CTOR EJE MOTRI DE 5A PO5EA Ac!lamient! de l,mina de acer!
MARCOS TENSORES DE TORNI55O
Estaci+n de R!dill!s 'cama de imact!) R!dill! R!dill!s de ret!rn!
+ttp//p$erdcom/es-es/,0,XGNXHTM"+tm
+ttps//unit%u##lercom/speed-con9ertir-ms-a-$pmin+tml
