DISEÑO DE EDIFICIO DE 4 NIVELES SAP2000.doc

MEMORIA DE CÁLCULO PARA DISEÑO DE EDIFICIO DE 5 NIVELES

PROFESOR: M.I. PABLO IVÁN ÁNGELES GUZMÁN MATERIA: ANÁLISIS DE ESTRUCTURAS

NOMBRE DEL ALUMNO: MARTINEZ MARTINEZ ALVARO

“MEMORIA DE CÁLCULO PARA DISEÑO DE EDIFICIO DE 5 NIVELES”

DICIEMBRE 2013

U.N.A.M. F.E.S ACATLAN


CONTENIDO. 1

ANTECEDENTES

2

LOCALIZACION DEL SITIO

3

REGLAMENTACIÓN Y ESPECIFICACIONES

4

ANÁLISIS DE CARGAS

5

PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES

6

COEFICIENTE SÍSMICO DE DISEÑO

7

DESCRIPCIÓN DEL MODELO ESTRUCTURAL

8

COMBINACIONES Y FACTORES DE CARGA

9

EXCENTRICIDAD

10

FUERZAS INTERNAS EN ELEMENTOS

11

DENSIDAD ESTRUCTURAL

12

DISEÑO DE ZAPATAS

13

DISEÑO DE DADOS

14

DISEÑO DE CONTRATRABES

15

DISEÑO DE ELEMENTOS DE SUPERESTRUCTURA

16

RECOMENDACIONES

17

REFERENCIA BIBLIOGRAFÍA

18

PLANOS



1 ANTECEDENTES Se elaborará el proyecto estructural (memoria de cálculo y planos estructurales) del siguiente edificio.

Fig. 1. Isométrico del edificio del cual se desarrollará el proyecto estructural El edificio se diseñará de concreto reforzado. Se contemplarán los siguientes elementos estructurales: zapatas aisladas, dados de cimentación, contratrabes, columnas, trabes y losas macizas. La resistencia a compresión del concreto f’c= 250 kg/cm 2. La capacidad de carga admisible del terreno es de 70 t/m 2, el edificio es destinado a usarse como de teatro. El valor de Qadm incluye un factor de seguridad, F.S.=3. Las bases de las columnas se modelarán como apoyos simples. La profundidad de desplante de las zapatas aisladas será de 1.5m por debajo del nivel de terreno natural.



Los dados de cimentación se diseñarán como columnas cortas. Las contratrabes tomarán los momentos que se generen en las bases de las columnas. Para el diseño por sismo se utilizará un factor de comportamiento sísmico Q=2. Dado que es una estructura fuertemente irregular, se utilizará un factor de corrección por irregularidad de 0.7. Por lo tanto, Q’=Q*0.7=1.40. No es necesario realizar un diseño por viento. Por lo que las combinaciones de diseño sólo contemplarán las combinaciones gravitacionales y accidentales debido al sismo. Se considerarán las cargas muertas debidas al peso propio de la estructura (calculadas automáticamente por el software), más una sobrecarga muerta de 250kg/m2 debido a elementos arquitectónicos, acabados, instalaciones, muros divisorios, entre otros.

2 LOCALIZACION DEL SITIO La localidad de Mexicali limita al norte con los Estados Unidos de América; al este con el estado de Sonora; al sur con el municipio de Ensenada; al oeste con el municipio de Tecate (Figura 2.1).

Fig. 2.1. Mexicali, Baja California Norte U.N.A.M. F.E.S ACATLAN


La ubicación del predio para la construcción del edificio de 5 niveles (teatro Las Palmas) es Boulevard Lázaro Cárdenas No. 20 colonia Fraccionamiento Las Palmas, municipio Mexicali, Baja California (Figura 2.2).

Fig. 2.2. Ubicación del predio

3 REGLAMENTACIÓN Y ESPECIFICACIONES Los siguientes reglamentos, normas y manuales fueron empleados para el diseño estructural del edificio:  Reglamento de construcciones par el Distrito Federal, 2004.- Del cual se tomaron los lineamientos para el diseño de la estructura.  Normas técnicas complementarias para diseño y construcción de estructuras de concreto de Distrito Federal, 2004.- De esta norma se tomaron los parámetros para diseñar los elementos estructurales, como las losas de entrepiso, columnas, trabes, contratrabes, y dados (este último manejado como columna corta).  Normas técnicas complementarias para diseño y construcción de cimentaciones, del Distrito Federal, 2004.- En esta norma, se contemplaron las bases para diseñar las secciones de las zapatas aisladas como solución a la cimentación del edificio en diseño.



 Normas técnicas complementarias sobre criterios y acciones para el diseño estructural de edificaciones, del Distrito federal, 2004.- Des esta norma se consideraron los valores de cargas vivas máximas e instantáneas, mencionadas en el apartado 6. Cargas Variables.  Normas técnicas complementarias para diseño por sismo, del Distrito Federal, 2004.- Se obtuvieron las fórmulas para analizar las fuerzas laterales ocasionadas por el sismo, para cada entrepiso de la edificación en diseño.  Manual de diseño de obras civiles, sección C Estructuras, Diseño por sismo, CFE 1993.Finalmente de este manual se obtuvo el coeficiente sísmico que corresponde a la zona donde se planea construir el teatro.

4 ANÁLISIS DE CARGAS Las cargas consideradas para el diseño del edificio de 5 niveles (teatro) son las siguientes:



Carga muerta (C.M)



Carga viva máxima (C.V.Max)



Carga viva instantánea (C.V.inst)

La carga muerta (C.M.), es una carga vertical aplicada sobre una estructura que incluye el peso de la misma estructura más la de los elementos permanentes, tales como elementos arquitectónicos (cancelería, butacas, alfombrados, etc.), acabados (tapicería, recubrimientos acústicos, etc.), instalaciones (cableado eléctrico, aire acondicionado, reflectores, iluminación, etc.), muros divisorios (tablaroca, panel, etc.) entre otros elementos, como pisos laminados, apoyos para telón, bases y elementos para escenarios, etc. Las cargas vivas máximas y las cargas vivas instantáneas se están en función del uso del edificio (teatro). Estas cargas se determinaron de la tabla 6.1 de las “Normas Técnicas Complementarias sobre Criterios y Acciones para el Diseño Estructural de las Edificaciones” del RCDF-04:



Tabla 6.1 Cargas vivas unitarias, kN/m² (kg/m²) Destino de piso o cubierta

W

Wa

Wm

Otros lugares de reunión (bibliotecas, templos, cines, teatros, gimnasios, salones de baile, restaurantes, salas de juego y similares)

0.4 (40)

2.5 (250)

3.5 (350)

f)

Observaciones 5

5 PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES Los materiales a usar en el diseño del modelo estructural son los siguientes: Concreto reforzado Clase I

Peso Volumétrico

Resistencia a la compresión

(kg/m3)

f´c= (kg/cm2)

Resistencia a la tensión ó esfuerzo de fluencia (acero de refuerzo)

Módulo de elasticidad

Relación de Poisson

(kg/cm2)

f´y=(kg/cm2) 2400


250

4200

221360

0.2


6 COEFICIENTE SÍSMICO DE DISEÑO La República Mexicana se encuentra dividida en cuatro zonas sísmicas. Esto se realizó con fines de diseño antisísmico. Para realizar esta división (Figura 6.1) se utilizaron los catálogos de sismos de la República Mexicana desde inicios de siglo, grandes sismos que aparecen en los registros históricos y los registros de aceleración del suelo de algunos de los grandes temblores ocurridos en este siglo. Estas zonas son un reflejo de que tan frecuentes son los sismos en las diversas regiones y la máxima aceleración del suelo a esperar durante un siglo. La zona A es una zona donde no se tienen registros históricos de sismos, no se han reportado sismos en los últimos 80 años y no se esperan aceleraciones del suelo mayores a un 10% de la aceleración de la gravedad a causa de temblores. La zona D es una zona donde se han reportado grandes sismos históricos, donde la ocurrencia de sismos es muy frecuente y las aceleraciones del suelo pueden sobrepasar el 70% de la aceleración de la gravedad. Las otras dos zonas (B y C) son zonas intermedias, donde se registran sismos no tan frecuentemente o son zonas afectadas por altas aceleraciones pero que no sobrepasan el 70% de la aceleración del suelo. Aunque la Ciudad de México se encuentra ubicada en la zona B, debido a las condiciones del subsuelo del valle de México, pueden esperarse altas aceleraciones. El mapa que aparece en la Figura 6.1 se tomó del Manual de diseño de Obras Civiles (Diseño por Sismo) de la Comisión Federal de Electricidad.

Figura 6-1 Regionalización sísmica de la República Mexicana

De acuerdo a la ubicación del edificio en diseño, se define que el coeficiente sísmico según la tabla 3.1 Espectros de diseño para estructuras del grupo B y la figura 3.1 del Manual de Obras Civiles de la CFE, Diseño por Sismo, 1993, es:



Zona sísmica

Tipo de suelo

D

II

Tabla 6.1 Espectros de diseño a0 c Ta(S) 0.86

0.86

0.0

Tb(S)

r

1.2

2/3

Se tomo el valor de “c” conocido como coeficiente sísmico, y se hizo el análisis de fuerzas laterales que afectará a cada entrepiso en su centro de masa. Se calcularon las fuerzas laterales correspondiente para cada entrepiso de acuerdo a la siguiente ecuación:

Esta ecuación se encuentra en RCDF-04, apartado 8. Análisis estático



F6= 222 t

F5= 278 t

F4= 267 t

F3= 210 t

F2= 153 t

F1= 105 t

W6= 211 t

W5= 310 t

W4= 362 t

W3= 362 t

W2= 362 t

W1= 398 t

Figura 6-2 Análisis de fuerzas laterales



Nivel

Tabla 6.2 Resultados del análisis de fuerzas laterales W H Fuerza lateral (t)

(m)

(t)

1

398

4

105

2

362

6.4

153

3

362

8.8

210

4

362

11.2

267

5

310

13.6

278

Azotea

211

16

222

7 DESCRIPCIÓN DEL MODELO ESTRUCTURAL Se utilizó el programa de Modelación y Calculo estructural SAP 2000, para la obtención de esfuerzos en los elementos y la simulación de los efectos sobre la estructura de las cargas accidentales, gravitacionales y sus posibles combinaciones para el diseño de columnas, trabes, losas, etc. Al iniciar el programa se definen los materiales a utilizar, para este caso concreto reforzado, y secciones de elementos a diseñar (columnas, trabes, losas, contratrabes, y dados) Como primer paso definimos la geometría en planta de nuestro modelo, indicando las secciones a utilizar (columnas, trabes, losas, contratrabes, y dados). Después indicamos las elevaciones correspondientes para cada entrepiso. Se asignan las combinaciones de carga para el modelo (ver apartado 6 de este informe). Teniendo estos elementos, se procede a ligar todos los elementos estructurales (columnas, trabes y losas). Al terminar de ligar los elementos, se procede asignar diafragmas por cada entrepiso, este se realiza con el objeto de que las cargas laterales que se calculan debidas al sismo (ver apartado 6 de este informe), se establezcan en cada nivel correspondiente. Se realiza la revisión de esfuerzos (diagramas de momento, cortante, axiales y reacciones) y finalmente se ejecuta la revisión de los elementos estructurales por la norma mexicana.



Terminando esta revisión, se obtiene el acero de refuerzo necesario para cada elemento estructural del modelo (columnas, trabes, losas, contratrabes, y dados).

8 COMBINACIONES Y FACTORES DE CARGA Para realizar el modelo estructural, se realizaron las siguientes combinaciones de cargas: 1.- Gravitacional

1.4(P.P. + C.M. + C.V.Max)

2.- Accidental 1

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + Sismo X positivo + 0.3 Sismo Y positivo)

3.- Accidental 2

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + Sismo X negativo + 0.3 Sismo Y positivo)

4.- Accidental 3

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + Sismo X positivo + 0.3 Sismo Y negativo)

5.- Accidental 4

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + Sismo X negativo + 0.3 Sismo Y negativo)

6.- Accidental 5

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + 0.3 Sismo X positivo + Sismo Y positivo)

7.- Accidental 6

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + 0.3 Sismo X negativo + Sismo Y positivo)

8.- Accidental 7

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + 0.3 Sismo X positivo + Sismo Y negativo)

9.- Accidental 8

1.1(P.P. +C.M. + C.V.Inst + 0.3 Sismo X negativo + Sismo Y negativo)

Donde: P.P.

es el peso propio de la estructura

C.M.

es la carga muerta

C.V.Max

es la carga viva máxima

C.V.Inst

es la carga viva instantánea

Sismo X

Fuerza lateral en sentido “x” positivo ó negativo

Sismo Y

Fuerza lateral en sentido “y” positivo ó negativo

1.4, 1.1

Factores de carga de usados, de acuerdo a las normas técnicas complementarias para diseño y construcción de estructuras de concreto.



9 EXCENTRICIDAD La excentricidad torsional de rigideces calculada en cada entrepiso, es, se tomará como la distancia entre el centro de torsión del nivel correspondiente y el punto de aplicación de la fuerza cortante en dicho nivel. Para fines de diseño, el momento torsionante se tomará por lo menos igual a la fuerza cortante de entrepiso multiplicada por la excentricidad que para cada marco o muro resulte más desfavorable de las siguientes: 

1.5 es+0.1 b ; o



es – 0.1 b

(Normas técnicas complementarias para diseño por sismo apartado 8.8)

donde b es la dimensión de la planta que se considera, medida perpendicularmente a la acción sísmica. Además, la excentricidad de diseño en cada sentido no se tomará menor que la mitad del máximo valor de es calculado para los entrepisos que se hallan abajo del que se considera, ni se tomará el momento torsionante de ese entrepiso menor que la mitad del máximo calculado para los entrepisos que están arriba del considerado. En estructuras para las que el factor de comportamiento sísmico Q sea mayor o igual a 3, en ningún entrepiso la excentricidad torsional calculada estáticamente deberá exceder de 0.2 b. Para estas estructuras se tomará en cuenta que el efecto de la torsión puede incrementarse cuando alguno de sus elementos resistentes que contribuyan significativamente a la rigidez total de entrepiso entre en el intervalo no lineal o falle. A fin de disminuir este efecto, las resistencias de los elementos que toman la fuerza cortante de entrepiso deben ser sensiblemente proporcionales a sus rigideces, y dichos elementos deben ser de la misma índole, es decir que si, por ejemplo, en un lado la rigidez y resistencia son suministradas predominantemente por columnas, en el lado opuesto también deben serlo predominantemente por columnas, o si de un lado por muros de concreto, en el opuesto también por muros de concreto. Ningún elemento estructural tendrá una resistencia menor que la necesaria para resistir la fuerza cortante directa. Por lo que la excentricidad accidental fue incorporada a las fuerzas laterales para cada combinación de sismo (x, y) a 0.1 del centro de masa de cada entrepiso.



10 FUERZAS INTERNAS EN ELEMENTOS Al realizar el análisis del modelo estructural en el software SAP 2000, se obtuvieron diagramas axiales, cortantes y momentos para las condiciones gravitacionales y de diseño, esta última creo una envolvente de todas las combinaciones realizadas.

Diagramas Axiales para condición gravitacional

Marco Eje D



Marco Eje C

Marco Eje B



Marco Eje A

Marco Eje 4



Marco Eje 3

Marco Eje 2



Marco Eje 1

Diagramas Axiales para condición de diseño Marco Eje D



Marco Eje C

Marco Eje B



Marco Eje A

Marco Eje 4



Marco Eje 3

Marco Eje 2



Marco Eje 1

No hay cambios importantes en los valores de los diagramas axiales, entre la combinación gravitacional y la de diseño, por lo que se tomarán en cuenta los obtenidos en la combinación de diseño. Diagramas de cortante para condición gravitacional Marco Eje D



Marco Eje C

Marco Eje B



Marco Eje A

Marco Eje 4



Marco Eje 3

Marco Eje 2



Marco Eje 1

Diagramas de cortante para condición de diseño Marco Eje D



Marco Eje C

Marco Eje B



Marco Eje A

Marco Eje 4



Marco Eje 3

Marco Eje 2



Marco Eje 1

Al hacer la comparativa entre los diagramas de cortante para la combinación gravitacional y de diseño, se encuentra que en la de diseño, son mucho mayores los valores en los diagramas, debido a que se muestra la envolvente de todas las combinaciones realizadas. Diagramas de momento para condición gravitacional Marco Eje D



Marco Eje C

Marco Eje B



Marco Eje A

Marco Eje 4



Marco Eje 3

Marco Eje 2



Marco Eje 1

Diagramas de momento para condición de diseño Marco Eje D



Marco Eje C

Marco Eje B



Marco Eje A

Marco Eje 4



Marco Eje 3

Marco Eje 2



Marco Eje 1

Al hacer la comparativa entre los diagramas de momento para la combinación gravitacional y de diseño, se encuentra que en la de diseño, son mucho mayores los valores en los diagramas, debido a que se muestra la envolvente de todas las combinaciones realizadas, las cuales serán consideradas para la revisión final de los elementos estructurales.



11 DENSIDAD ESTRUCTURAL Se calculó la densidad estructural del edificio en diseño, a continuación se muestra en la siguiente tabla, los pesos por nivel y por metro cuadrado de cada entrepiso:

Nivel

Tabla 11.1 Densidad estructural Peso por nivel Peso por nivel por metro W cuadrado (t)

w (t/m2)

1

398

1.90

2

362

1.72

3

362

1.72

4

362

1.72

5

310

1.48

Azotea

211

1.01

TOTAL

2005

9.55



12 DISEÑO DE ZAPATAS Para el diseño de zapatas, se necesitaron las reacciones en cada columna, para dimensionar la base de la zapata. Se tiene que el terreno tiene una Q adm= 70 t/m2, por lo que se busca que cada zapata descargue aproximadamente este valor, que no lo supere.

Tabla 12.1 Reacciones en columnas EJE EJE EJE EJE

1 2 3 4

EJE D EJE C EJE B EJE A 356 340 368 359 421 394 414 393 468 394 437 512 395

Para dimensionar las zapatas se emplean las siguientes expresiones:

reacción =x Qadm

x  sección de zapata Obteniendo las siguientes secciones de zapatas:

Tabla 12.2 Secciones de zapatas en metros

EJE 1 EJE 2

EJE D 2.30 X 2.30 2.5 X 2.5

EJE 3 EJE 4

EJE C 2.25 X 2.25 2.4 X 2.4 2.65 X 2.65

EJE B 2.35 X 2.35 2.5 X 2.5 2.45 X 2.45 2.75 X 2.75

EJE A 2.3 X 2.3 2.4 X 2.4 2.55 X 2.55 2.4 X 2.4

Teniendo así un total de 9 secciones de zapata. Cada una de las zapatas, transmite aproximadamente 67 t/m 2, por que se encuentran dentro del rango permitido.



Tabla 12.3 Pesos transmitidos por zapata en t/m2 EJE EJE EJE EJE

1 2 3 4

EJE D 67.3 67.36

EJE C 67.16 68.40 66.64

EJE B 66.63 66.24 65.64 67.70

EJE A 67.86 68.23 67.20 68.58

13 DISEÑO DE DADOS Los dados son elementos que forman parte de una zapata, pero estos pueden ser diseñados como columnas cortas. Una de las restricciones de proyecto es que debe tener una altura de 1.50m (profundidad de desplante o de excavación), por lo que se modelo empleando el software SAP 2000, y considerando la reacción más desfavorable que se haya obtenido (512 t). Obteniendo el siguiente refuerzo, y sección:

REFUERZO DE COLUMNA

5

9 VAR #12

E # 5 @ 15

150 9 VAR #12

ACOT. cm

VARIABLE

DETALLE DE REFUERZO EN DADO D-1 ACOT. cm



5

5

18 VARILLAS # 12 E # 5 @ 15

140

5

5

140

DADO D-1 ACOT. cm

Manejando así, un solo tipo de dado. Ver plano Detalles de refuerzo en dado.

14 DISEÑO DE CONTRATRABES Las contratrabes fueron diseñadas, para soportar los momentos que se dan en la parte baja de las columnas del edificio (planta baja), para modelarlas se empleo el software SAP 2000, resultando un área de acero, necesaria para su refuerzo. Ejemplo:

VARIABLE 7VAR #12

150

150 cm2 AREA DE ACERO REQUERIDA

7VAR #12

DETALLE DE REFUERZO EN CONTRATRABES CT-1 ACOT. cm



100

5

5

14 VARILLAS # 12

E # 8 @ 50 150

5

5

CORTE L - L´ ACOT. cm

Resultando para este caso, 14 varillas #12 y estribos #8 @ 50. Solo se clasificaron 2 tipos de contratrabe, en la siguiente tabla se muestran sus características:

Tabla 14.1 Clasificación de contratrabes CT-1 CT-2 Área de acero Long. En cm2

150

229

Varillas del #12

14

22

Estribos # @

#8 @ 50

#12 @ 40



15 DISEÑO DE ELEMENTOS DE SUPERESTRUCTURA Los elementos considerados en la superestructura son las columnas trabes y losas, mismas que fueron diseñadas y revisadas empleando el software SAP 2000, predimensionando sus secciones y revisando que cumplan con la norma mexicana. Resultando los siguientes: Columnas Se clasificaron 3 tipos de columnas, teniendo estas una sección de 1.20 m x 1.20 m, tomando en cuenta algunos rangos en sus áreas de acero requeridos.

3

3

14 VARILLAS # 12 E # 5 @ 15

120

3

120

3

Tabla 15.1 Clasificación de columnas C-1 C-2

C-3

Área de acero Long. En cm2

144 -159

160 - 342

343 - 452

Varillas del #12

14

30

40

Estribos # @

#5 @ 15

#8 @ 25

#10 @ 30



Trabes Se clasificaron 3 tipos de trabes, teniendo estas una sección de 0.80 m x 0.40 m, tomando en cuenta algunos rangos en sus áreas de acero requeridos.

VARIABLE 3VAR #5

4VAR #5

80

12.301

8.081

8.081

8.081

12.409 8.500

AREAS DE ACER O REQUERIDAS

3VAR #5 4VAR #5

DETALLE DE REFUERZO EN TRABES T-1 ACOT. cm

40 40

40 3

3

3

3

3

3

7 VARILLAS # 5

7 VARILLAS # 5

8 VARILLAS # 5

6 VARILLAS # 5

6 VARILLAS # 5 E # 5 @ 40

E # 5 @ 40

E # 5 @ 40 80

80

80

3 3

3

CORTE C - C´ ACOT. cm

3

3

3

CORTE D - D´ ACOT. cm

CORTE E - E´

ACOT. cm

Para observar los tipos de trabes y refuerzos, ver plano de detalles de refuerzo en trabes y contratrabes.



Losas Al igual que en las columnas y trabes, las losas fueron prediseñadas, para obtener el peralte necesario, y estas no presenten deformaciones mayores a los 0.6 cm.

Sección de losa

Tablero

5x6m (sección más desfavorable )

Interior de todos los bordes continuas

Tabla 15.2 Revisión de losas Peralte (cm) Acero de refuerzo

12

#3 @ 15(en ambos lechos superior e inferior)

Bastones

Longitud de bastones (m)

#3 @ 15

1.50

16 RECOMENDACIONES Se deberán verificar todas las dimensiones en campo, antes de construir o desplantar cualquier estructura. Al construir los elementos de la superestructura en sitio, tales como trabes y losas, se deben colar monolíticamente. Dejando un tiempo de fraguado de 28 días, aplicando curado y vibrado en todos los elementos de la superestructura.



17 REFERENCIA BIBLIOGRAFÍA 

Braja M. Das, Fundamentos de Ingeniería Geotécnica, México. THOMSON LEARNING



Joseph E. Bowles. Foundation Analysis and Desing. Mc Graw Hill Internacional 4ª edición, Singapur 1988.



Manual de obras civiles de la CFE, Diseño por Sismo, 1993, CFE



Normas técnicas complementarias para diseño y construcción de estructuras de concreto de Distrito Federal, 2004



Normas técnicas complementarias para diseño y construcción de cimentaciones, del Distrito Federal, 2004



Normas técnicas complementarias sobre criterios y acciones para el diseño estructural de edificaciones



Normas técnicas complementarias para diseño por sismo, del Distrito Federal, 2004



Reglamento de Construcciones del Distrito Federal R.C.D.F.-2004



Sociedad Mexicana de Mecánica de Suelos, A.C. El Subsuelo y la Ingeniería de Cimentaciones en el área Urbana del Valle de México, Simposio, México 1978.



Sociedad Mexicana de Mecánica de Suelos, A.C. Mejoramiento Masivo de Suelos, México 1979



Software SAP 2000 V.14, Computer and Structure



18 PLANOS

Listado de planos NOMBRE

CLAVE

Planta de excavación

TLP-PE-01

Planta estructural P.B.

TLP-PE-PB-02

Planta estructural Nivel 1

TLP-PE-N1-03


TLP-PE-N2-04


TLP-PE-N3-05


TLP-PE-N4-06


TLP-PE-N5-07

Planta estructural de azotea

TLP-PE-AZ-08

Planta estructural vistas

TLP-PE-VS-09

Planta estructural cortes

TLP-PE-CR-10

Planta estructural de losas tipo

TLP-PE-LS-11

Detalle de refuerzo en columnas

TLP-DR-CL-12

Detalle de refuerzo en trabes y contratrabes

TLP-DR-TR-CT-13

Detalles de refuerzo en dado

TLP-DR-DA-14


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