ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
“Análisis y Diseño estructural de un edificio edific io de concreto armado de 4 niveles”
Realizar el análisis estructural de este proyecto aplicando las teorías estructurales, normas técnicas. En este caso para las cargas estáticas o también llamadas cargas de servicio.
Aplicar
el
reglamento
nacional
de
edificaciones
para
el
dimensionamiento, estructuración, metrado de cargas y análisis estructural.
Calcular los diagramas de envolventes envolventes de momentos flectores y fuerza cortante, tomando en cuenta el juego de sobre cargas.
Adicionar
el análisis estructural del pórtico principal utilizando el
software o programas a si como, SAP, FTOOL.
Al termino de este análisis estaremos en la capacidad de poner en marcha el método aprendido en clase dictada por el docente de dicho curso.
PROYECTO
:
Análisis y Diseño estructural de un edificio de Concreto Armado de 4 niveles.
UBICACIÓN
:
Distrito: Tacna Provincia
: Tacna
Región
: Tacna
3.1.- Antecedentes
La edificación consta de 4 plantas, y una azotea, todos los niveles están destinadas para farmacia.
ING. Edgar Chura
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TRABAJO ESCALONADO
3.2.-Generalidades
Dimensiones
-
Perímetro
: 80.44 m
Área
: 314.3 m2
condiciones
-
Las condiciones en este local para el uso de farmacia será adecuada, acondicionada según el reglamento nacional de edificaciones para su debido uso. 3.3- Descripción del proyecto
Para el análisis estructural de la edificación que esta destinada para farmacia presenta las siguientes cargas de acuerdo a las normas peruanas de estructuras E -20. CARGA MUERTA
Piso terminado
:120kg/m2
Tabiquería repartida
:280kg/m2
Peso de la losa losa aligerada (h=0.20) :300kg/cm2
Peso del concreto
:2400kg/m 3
CARGA VIVA :120kg/m2
Sobre carga en azotea
Sobre carga de servicio
: 400kg/m2
Sobre carga en escaleras
: 400kg/m2
El modelado de la estructura se considera un sistema de pórticos principales y secundarios. Este cuenta de elementos estructurales tales como vigas, columnas y losa.
ING. Edgar Chura
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PORTICOS
Los pórticos principales son las eje 1-1, 2-2, 3-3,4-4
Los pórticos secundarios son las del eje A-A, B-B, C-C y D-D.
las vigas principales son las eje 1-1, 2-2, 3-3, 4-4.
Las vigas secundarias son las del eje A-A, B-B, C-C y D-D
VIGAS
LOSAS
El sistema de losas, se considera losa maciza típica, su dirección esta dada por el tramo mas corto , es decir paralelo a los los ejes A-A, B-B, C-C y D-D
ALTURA DE EDIFICACIÓN
La altura de piso terminado a fondo de techo es: Primer piso
:
2.9m
2doal 4to piso :
2.8m
a. L osa osa A li gerada gerada
h
DETALLE DE ALIGERADO
Se tiene dos extremos continuos según Reglamento Nacional de Estructuras Norma E - 60 : El predimensionamiento de la losa aligerada para ambos extremos continuos es: h=
L /25
h = Peralte mínimo de la viga
h=
20.16
L = 504
cm (Luz libre mayor cara de col.)
b = 10.0
cm (ancho tributario para mom. - )
b = 40.0
cm (ancho tributario para mom. + )
Por razones constructivas se tomara: h=
20
cm
t=
ING. Edgar Chura
(espesor de la losa)
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC t=
5
TRABAJO ESCALONADO
cm
Se usará ladrillo hueco de 30 * 30 * 15
Entonces la “altura de la losa” será:
h=20cm
b. Viga principal
Según las normas peruanas de estructuras se debe cumplir lo siguiente: Para la altura de la viga:
Por ser continúa: h
h
L
L
12 604
luz libre
12 h 50.33cm
Por lo tanto se considera:
h=50cm
Para la base de la viga:
Para luces de hasta 7m: b
b
h
1.5 50
1.5 b
35cm
Las dimensiones de la viga principal y secundaria serán:
.50
.40
.35 .35
ING. Edgar Chura
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c. Columna (Eje 2 - Eje B)
Asumiremos unas columnas de 45*45cm por considerarlas adecuadas para el uso de nuestra edificación. Verificamos si esta sección es la correcta mediante la siguiente expresión: Ag
Pu /
0.45 ( f c
fy x Pt )
Donde: f´c = 210 kg/cm 2 f y = 4200 kg/cm 2 Pt = 0.02 (valor de la cuantía asumida) Pu = carga axial sobre la columna. Calculo de Pu estimado: METRADO DE COLUMNA NIVEL PISO TIPICO CARGA MUERTA peso propio de la columna
(3.25+2*2.95)*0.4500*0.45*2400=
4446.9
peso propio de la viga principal
0.5*0.35*3*5.8*2400
=
7308
peso propio de la viga secundaria
0.4*0.35*3*4.81*2400
=
4848.48
peso propio de la loza aligerada
3*27.90*0.20*300
= 40176
peso por piso terminado
3*32.87*120
= 11833.2
peso propio por tabiquería
3*32.87*280
= 27610.8 96223.38
CARGA VIVA s/c en tiendas
3*32.87*400
= 39444
METRADO DE COLUMNA NIVEL AZOTEA
CARGA MUERTA peso propio de la columna
2.95*0.45*0.45*2400
= 1433.7
peso propio de la viga principal
0.5*0.35*5.80*2400
= 2436
peso propio de la viga secundaria
0.4*0.35*4.81*2400
= 1616.16
peso propio de la loza maciza
27.90*0.20*2400
= 13392
peso por piso terminado
32.87*120
= 3944.4
ING. Edgar Chura
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TRABAJO ESCALONADO
22822.26 CARGA VIVA s/c en azotea
32.87*120
= 3944.4
entonces: Pu=1.4*Cm+1.7*Cv Cm=
96223.38+22822.26
Cv=39444+3944.4
Cm=
119045.64
Cv=43388.4
Pu=240424.18
Reemplazando en la ecuación, para calcular la sección de la columna: A' g A' g
Pu /
0.45 ( f c fy x Pt ) 240424.18 0.45 * (210 4200 * 0.02)
A' g 1817.27cm 2
Ag=2025cm 2 >
1817.27cm 2
¡Entonces la sección es adecuada!
d. Escaleras
PARA EL PRIMER PISO: consideramos 10 escalones CP
1.5 10
15cm
P=25cm 29.15
1.50
.25 1.50
2.50
ING. Edgar Chura
1.00
.15
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El espesor de la rampa de la escalera:
-
t
3 L
t
4 L
t
t
25
20
20
10.5cm 14cm
17.5cm
14cm
350
L
4 * 3.5 350
L 20
3 * 3.5
Se considera el promedio: Entonces
h=15cm
6) METRADO DE CARGA(reglamento de carga ) METRADO DE CARGAS VERTICALES:
6.1. M E TR A D O D E C A R G A S P A R A L A L O S A A L I G E RA D A :
Carga muerta: * Peso propio de la vigueta * Peso propio de la losa * Peso de los ladrillos huecos * Peso por piso terminado * Peso por la tabiquería repartida
: : : : :
1 1 1 1 1
* * * * *
0.1 0.4 8.0 0.4 0.4
* * * * *
( t = 20 cm.)
0.15 0.05 100 120 280
* 2400 * 2400 / 30
WD
= = = = =
36 48 26.7 48 112
kg/ml kg/ml kg/ml kg/ml kg/ml
=
270.7
kg/ml
Pero este peso es solo para una vigueta en un metro de losa hay 1/ 0.40 = 2.5 viguetas entonces:
W
=
270.7
*
2.50
WD
=
676.75
=
676.75
kg/ml
kg/ml
Carga viva:
* Sobrecarga en Edificio de Oficinas
:
1
* 0.4
*
400 WL
=
160
kg/ml
=
160
kg/ml
Pero este peso es solo para una vigueta en un metro de losa hay 1/ 0.40 = 2.5 viguetas entonces: W
ING. Edgar Chura
=
160.0
*
WL
=
400.0
2.50
= kg/ml
400
kg/ml
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TRABAJO ESCALONADO
Carga última:
WU
= 1.5
* WD
WU
= 1735.000
+
1.8
* WL kg/ml
6.2. METRADO DE CARGAS PARA LA VIGA PRINCIPAL
Para el cálculo del peso propio de la losa se ha metrado de la siguiente forma para h = 20 cm: Peso Propio de la Losa para un metro :
* Peso propio de la vigueta * Peso propio de la losa * Peso de los ladrillos huecos
: : :
1 1 8
* 0.10 * 0.05 * 100
* 0.15 * 0.40 / 30
* *
2400 = 2400 = =
36 48 27
kg/ml kg/ml kg/ml
=
111
kg/ml
W
Pero este peso es solo para una vigueta en un metro de losa hay 1/ 0.40 = 2.5 viguetas entonces: W
=
111
*
2.50
=
277
kg/ml
El metrado da un peso por metro lineal de aprox. 277 kg/ml pero esto se hizo de forma didactica para el cálculo del peso de la losa se ha tomado el valor de 300 kg/m2 que es el adecuado para losas aligeradas con h = 20 cm. según el RNC. W =
300
kg/ml
6.3VIGA PRINC. INTERM. 1,2,3 PISO
Carga muerta:
* * * *
Peso propio de la viga Peso propio de la losa Peso por piso terminado Peso por la tabiquería repartida
: : : :
1 1 1 1
* * * *
0.50 4.81 5.27 5.27
* * * *
0.35 300 120 280
*
2400 = = = = WD
420 1443 632.4 1475.6
kg/ml kg/ml kg/ml kg/ml
=
3971
kg/ml
=
2108
kg/ml
=
2108
kg/ml
Carga viva:
* Sobrecarga en Edificio de Oficinas
:
1
* 5.27
* 400 WL
Carga última:
* Oficinas
:
WU
= 1.5
* WD
WU = 9750.9 6.4VIGA PRINCP. INTERM. AZOTEA
ING. Edgar Chura
+ 1.8
* kg/ml
WL
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TRABAJO ESCALONADO
Carga muerta:
* Peso propio de la viga * Peso propio de la losa * Peso por piso terminado
: : :
1 1 1
* 0.50 * 4.81 * 5.27
* 0.35 * 300 * 120
*
2400 = = =
420 1443 632.4
kg/ml kg/ml kg/ml
=
2495
kg/ml
=
632.4
kg/ml
=
632
kg/ml
WD
Carga viva:
* Sobrecarga en la Azotea
:
1
* 5.27
* 120 WL
Carga última:
CUADRO DE RESUMEN
WU
= 1.5
WU
= 4880
* WD
+ 1.8
*
WL
kg/ml
:
VIGA PRINC. INTERM. 1,2,3 PISO
WD
=
3971
kg/ml
=
3.971
Tn/ml
WL (Oficinas)
=
2108
kg/ml
=
2.108
Tn/ml
VIGA PRINCP. INTERM. AZOTEA
WD
=
2495
kg/ml
=
2.495
Tn/ml
WL
=
632
kg/ml
=
0.632
Tn/ml
ING. Edgar Chura
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ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
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ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
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TRABAJO ESCALONADO
(PORTICO PRINCIPAL EJE (2-2)
ING. Edgar Chura
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TRABAJO ESCALONADO
En el pórtico principal se analizará, por el método de la deflexión de la pendiente, cada juego de carga para calcular los momentos actuantes en cada nudo
1) GRADOS DE LIBERTAD DEL MARCO PLANO: θ2, θ3, θ4, θ5, θ7, θ8, θ9, θ10, θ12, θ13, θ14, θ15, θ17, θ18, θ19, θ20
2) CALCULO DE LA RIGIDEZ RELATIVA I = ( b x h3 ) / 12 K = ( 2EI ) / L
VIGAS I= (
0.35 x 0.5^3
) / 12
I=
0.00364583
0.45 x 0.45^3
) / 12
I=
0.00341719
COLUMNAS I= (
Obtención del K: Kij = 2Kij Kij = 2(I / L)
K = I/L
Entonces obtenemos los siguientes valores:
K2,1
=
K6,7
=
K11,12
=
K16,17
=
(2 x
0.003417188 ) / 3.1 0.0022046
K2,3 K3,4 K4,5
= = =
K7,8 K8,9 K9,10
= = =
K12,13 K13,14 K14,15
= = =
K17,18 K18,19 K19,20
= = =
(2 x
0.003417188 ) / 3 0.00227813
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
K2,7 K3,8 K4,9 K5,10
= = = =
K7,12 K8,13 K9,14 K10,15
= = = =
K12,17 K13,18 K14,19 K15,20
TRABAJO ESCALONADO
= = = =
(2 x
0.003645833 ) / 6 0.001215278
(2 x
0.003645833 ) / 6.5 0.001121795
Además se debe realizar el siguiente cálculo para llenar la matriz de rigidez: K2 K3 K4 K5
= = = =
2(K21 + 2(K32 + 2(K43 + 2(K54 +
K23 + K27) K38 + K34) K49 + K45) K5,10)
= = = =
0.011396 0.011543 0.011543 0.006987
K7 K8
= =
K9 K10
= =
2(K72 +K76 +K78 +K7,12) 2(K83 +K87 +K89 +K8,13) 2(K94 +K9,14 +K98 +K9,10) 2(K10,5 + K10,9 + K10,15)
= =
0.013640 0.013787
= =
0.013787 0.009230
K12 K13 K14 K15
= = = =
K7 K8 K9 K10
= = = =
0.013640 0.013787 0.013787 0.009230
K17 K18 K19 K20
= = = =
K2 K3 K4 K5
= = = =
0.011396 0.011543 0.011543 0.006987
Una vez obtenidos todos los valores de K, se procede a calcular los valores de momentos de empotramiento:
ING. Edgar Chura
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1)
TRABAJO ESCALONADO
CARGA M UERTA
2)
CALCUL O DE L OS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
-11.913 -11.913 -11.913 -7.485
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
11.913 11.913 11.913 7.485
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
-13.981229 -13.981229 -13.981229 -8.7844792
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
13.981229 13.981229 13.981229 8.7844792
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
-11.9130 -11.9130 -11.9130 -7.485000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
11.913 11.913 11.913 7.485
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
3) CALCUL O DE LOS MOMENTOS PARA LA MATRIZ
Reemplazamos en la siguiente ecuación: Σ Mij = -Mi
Procedemos a reemplazar los valores y obtenemos la siguiente matriz:
-
M2 M3 M4 M5 M7 M8 M9 M10 M12 M13 M14 M15 M17 M18 M19 M20
=
11.913 11.913 11.913 7.485 2.068 2.068 2.068 1.299 -2.068 -2.068 -2.068 -1.299 -11.913 -11.913 -11.913 -7.485
=
La expresión abreviada es: [M]=[k][θ]
Multiplicando ec. 01 por la inversa de [k] y obtenemos: [ M ] [ k ]-1= [ θ ] θ2 θ3 θ4 θ5 θ7 θ8 θ9 θ10 θ12 θ13 θ14 θ15 θ17 θ18 θ19 θ20
ING. Edgar Chura
=
897.29 705.56 719.70 834.41 65.87 69.88 79.94 12.83 -65.87 -69.87 -79.94 -12.83 -897.29 -705.57 -719.71 -834.41
[M]
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TRABAJO ESCALONADO
4) CALCUL O DE LOS MOMENTOS FINAL ES Reemplazando los valores en la siguiente ecuación: Mij = Mij + Kij (2θi + θj + 3Ψ)
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-9.652 -10.113 -10.067 -5.441 13.164 12.940 12.982 8.530 -13.907 -13.903 -13.892 -8.770 13.907 13.903 13.892 8.770 -13.164 -12.940 -12.982 -8.530 9.652 10.113 10.067 5.441
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12 M23 M34 M45 M67 M78 M89 M9,10 M21 M32 M43 M54 M76 M87 M98 M10,9
= = = = = = = = = = = = = = = =
1.978 5.696 4.854 5.180 0.145 0.459 0.501 0.393 3.956 5.259 4.886 5.441 0.290 0.468 0.523 0.241
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
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TRABAJO ESCALONADO
5) PRIMERA CONDICIÓN PARA MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS
6) CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
0 -6.324 0 -1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
0 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
-7.4219167 0 -7.4219167 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
7.4219167 0 7.4219167 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
0.0000 -6.3240 0.0000 -1.896000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13
= =
0 6.324
Tn-m Tn-m
M19,14 M20,15
= =
0 1.896
Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
7) CALCULO DE LOS MOMENTOS PARA LA MATRIZ Reemplazamos en la siguiente ecuación: Σ Mij = -Mi
Procedemos a reemplazar los valores y obtenemos la siguiente matriz: -
M2 M3 M4 M5 M7 M8 M9 M10 M12 M13 M14 M15 M17 M18 M19 M20
=
0.000 6.324 0.000 1.896 7.422 -6.324 7.422 -1.896 -7.422 6.324 -7.422 1.896 0.000 -6.324 0.000 -1.896
La expresión abreviada es: [M]=[k][θ] Multiplicando ec. 01 por la inversa de [k] y obtenemos: [ M ] [ k ]-1= [ θ ] θ2 θ3 θ4 θ5 θ7 θ8 θ9 θ10 θ12 θ13 θ14 θ15 θ17 θ18 θ19 θ20
ING. Edgar Chura
=
-233.76 752.67 -335.95 478.34 781.12 -877.43 883.35 -560.14 -781.12 877.44 -883.37 560.15 233.76 -752.67 335.95 -478.34
=
[M]
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TRABAJO ESCALONADO
8) CALCULO DE LOS MOMENTOS FINALES Reemplazando los valores en la siguiente ecuación: Mij = Mij + Kij (2θi + θj + 3Ψ)
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
0.381 -5.561 0.257 -1.414 1.614 5.106 1.739 1.116 -6.546 -0.984 -6.431 -0.628 6.546 0.984 6.431 0.628 -1.614 -5.106 -1.739 -1.116 -0.381 5.561 -0.257 1.414
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12 M23 M34 M45 M67 M78 M89 M9,10 M21 M32 M43 M54 M76 M87 M98 M10,9
= = = = = = = = = = = = = = = =
-0.515 0.650 2.664 -0.441 1.722 1.560 -1.985 2.749 -1.031 2.897 0.184 1.414 3.444 -2.218 2.026 -0.540
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
1) SEGUNDA CONDICION PARA MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS
2) CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
-6.324 0 -6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
6.324 0 6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
0 -7.4219167 0 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
0 7.4219167 0 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
-6.3240 0.0000 -6.3240 0.000000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
6.324 0 6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
3) CALCULO DE LOS MOMENTOS PARA LA MATRIZ Reemplazamos en la siguiente ecuación: Σ Mij = -Mi
Procedemos a reemplazar los valores y obtenemos la siguiente matriz: -
M2 M3 M4 M5 M7 M8 M9 M10 M12 M13 M14 M15 M17 M18 M19 M20
6.324 0.000 6.324 0.000 -6.324 7.422 -6.324 2.225 6.324 -7.422 6.324 -2.225 -6.324 0.000 -6.324 0.000
=
=
La expresión abreviada es: [M]=[k][θ] Multiplicando ec. 01 por la inversa de [k] y obtenemos: [ M ] [ k ]-1= [ θ ] θ2 θ3 θ4 θ5 θ7 θ8 θ9 θ10 θ12 θ13 θ14 θ15 θ17 θ18 θ19 θ20
ING. Edgar Chura
=
712.99 -392.20 784.80 -355.52 -746.96 917.50 -848.96 572.80 746.97 -917.51 848.98 -572.81 -712.98 392.20 -784.81 355.53
[M]
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
4) CALCULO DE LOS MOMENTOS FINALES Reemplazando los valores en la siguiente ecuación: Mij = Mij + Kij (2θi + θj + 3Ψ)
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-5.499 0.162 -5.448 -0.168 5.375 1.753 5.214 0.960 -0.838 -6.393 -0.952 -1.583 0.838 6.393 0.952 1.583 -5.375 -1.753 -5.214 -0.960 5.499 -0.162 5.448 0.168
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12 M23 M34 M45 M67 M78 M89 M9,10 M21 M32 M43 M54 M76 M87 M98 M10,9
= = = = = = = = = = = = = = = =
1.572 2.355 0.001 2.766 -1.647 -1.313 2.246 -2.563 3.144 -0.163 2.682 0.168 -3.294 2.479 -1.778 0.676
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
4)
TRABAJO ESCALONADO
PRIMERA CONDICION PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS
5) CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
0 -6.324 0 -1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
0 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
-7.4219167 -7.4219167 -7.4219167 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
7.4219167 7.4219167 7.4219167 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
-6.3240 0.0000 -6.3240 0.000000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
6.324 0 6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
6) CALCULO DE LOS MOMENTOS PARA LA MATRIZ Reemplazamos en la siguiente ecuación: Σ Mij = -Mi
Procedemos a reemplazar los valores y obtenemos la siguiente matriz: -
M2 M3 M4 M5 M7 M8 M9 M10 M12 M13 M14 M15 M17 M18 M19 M20
=
0.000 6.324 0.000 1.896 7.422 1.098 7.422 0.329 -1.098 -7.422 -1.098 -2.225 -6.324 0.000 -6.324 0.000
=
La expresión abreviada es: [M]=[k][θ] Multiplicando ec. 01 por la inversa de [k] y obtenemos: [ M ] [ k ]-1= [ θ ] θ2 θ3 θ4 θ5 θ7 θ8 θ9 θ10 θ12 θ13 θ14 θ15 θ17 θ18 θ19 θ20
ING. Edgar Chura
=
-192.03 651.17 -266.34 380.02 580.02 -122.03 596.83 -125.35 18.12 -569.27 66.43 -276.00 -619.70 314.35 -669.44 266.28
[M]
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
7) CALCULO DE LOS MOMENTOS FINALES Reemplazando los valores en la siguiente ecuación: Mij = Mij + Kij (2θi + θj + 3Ψ)
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
0.238 -4.890 0.078 -1.125 1.176 6.819 1.127 2.053 -6.100 -8.334 -6.008 -2.816 8.113 6.008 8.240 1.465 -7.033 -1.002 -6.976 -0.347 4.840 0.072 4.778 0.312
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12 M23 M34 M45 M67 M78 M89 M9,10 M21 M32 M43 M54 M76 M87 M98 M10,9
= = = = = = = = = = = = = = = =
-0.423 0.609 2.360 -0.348 1.279 2.365 0.804 2.434 -0.847 2.529 0.270 1.125 2.557 0.765 2.441 0.789
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
1) SEGUNDA CONDICI ON PARA M OMEN TOS M AXI M OS NEGATI VOS
2) CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRA MIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
-6.324 0 -6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
6.324 0 6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
-7.4219167 -7.4219167 -7.4219167 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
7.4219167 7.4219167 7.4219167 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
0.0000 -6.3240 0.0000 -1.896000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
0 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
3) CALCULO DE LOS MOMENTOS PARA LA MATRIZ Reemplazamos en la siguiente ecuación: Σ Mij = -Mi
Procedemos a reemplazar los valores y obtenemos la siguiente matriz: -
M2 M3 M4 M5 M7 M8 M9 M10 M12 M13 M14 M15 M17 M18 M19 M20
=
6.324 0.000 6.324 0.000 1.098 7.422 1.098 2.225 -7.422 -1.098 -7.422 -0.329 0.000 -6.324 0.000 -1.896
=
La expresión abreviada es: [M]=[k][θ] Multiplicando ec. 01 por la inversa de [k] y obtenemos: [ M ] [ k ]-1= [ θ ] θ2 θ3 θ4 θ5 θ7 θ8 θ9 θ10 θ12 θ13 θ14 θ15 θ17 θ18 θ19 θ20
ING. Edgar Chura
=
619.70 -314.36 669.45 -266.28 -18.11 569.27 -66.43 276.00 -580.03 122.04 -596.85 125.36 192.02 -651.17 266.35 -380.02
[M]
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
4) CALCULO DE LOS MOMENTOS FINALES Reemplazando los valores en la siguiente ecuación: Mij = Mij + Kij (2θi + θj + 3Ψ)
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-4.840 -0.072 -4.778 -0.312 7.033 1.002 6.976 0.347 -8.113 -6.008 -8.241 -1.465 6.100 8.334 6.008 2.816 -1.176 -6.819 -1.127 -2.053 -0.238 4.890 -0.078 1.125
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12 M23 M34 M45 M67 M78 M89 M9,10 M21 M32 M43 M54 M76 M87 M98 M10,9
= = = = = = = = = = = = = = = =
1.366 2.107 0.093 2.444 -0.040 1.214 2.442 0.326 2.732 -0.021 2.334 0.312 -0.080 2.552 0.994 1.106
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
1) TERCERA CONDI CION PARA MOM ENTOS M AXI M OS NEGATI VOS
2) CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
-6.324 -6.324 0 -1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
6.324 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
0 -7.4219167 -7.4219167 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
0 7.4219167 7.4219167 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
-6.3240 0.0000 -6.3240 -1.896000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
6.324 0 6.324 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
3) CALCULO DE LOS MOMENTOS PARA LA MATRIZ Reemplazamos en la siguiente ecuación: Σ Mij = -Mi
Procedemos a reemplazar los valores y obtenemos la siguiente matriz: - M2 - M3 - M4 - M5 - M7 - M8 - M9 - M10 - M12 - M13 - M14 - M15 - M17 - M18 - M19 - M20
6.324
=
6.324 0.000 1.896 -6.324 1.098 7.422 0.329 6.324 -7.422 -1.098 -0.329 -6.324 0.000 -6.324 -1.896
=
La expresión abreviada es: [M]=[k][θ] Multiplicando ec. 01 por la inversa de [k] y obtenemos: [ M ] [ k ]-1= [ θ ] θ2 θ3 θ4 θ5 θ7 θ8 θ9 θ10 θ12 θ13 θ14 θ15 θ17 θ18 θ19 θ20
ING. Edgar Chura
=
522.08 478.72 -226.98 371.43 -589.34 103.47 562.28 -149.80 694.70 -698.28 42.13 -16.87 -694.92 329.71 -603.21 -71.75
[M]
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
4) CALCULO DE LOS MOMENTOS FINALES Reemplazando los valores en la siguiente ecuación: Mij = Mij + Kij (2θi + θj + 3Ψ)
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-5.771 -5.035 0.132 -1.175 5.526 7.157 1.091 1.983 -0.543 -7.973 -6.113 -2.580 0.898 5.971 8.147 2.019 -5.480 -1.297 -6.955 -2.024 5.479 -0.047 4.909 1.701
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12 M23 M34 M45 M67 M78 M89 M9,10 M21 M32 M43 M54 M76 M87 M98 M10,9
= = = = = = = = = = = = = = = =
1.151 3.469 1.664 -0.188 -1.299 -2.449 1.752 2.221 2.302 3.371 0.056 1.175 -2.599 -0.871 2.798 0.598
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
(ANALISIS PORTICO PRINCIPAL EJE 2-2)
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
M ETODO DE KANY
1) Para el desarrollo del método de kany se necesita: Longitud
Dimensiones de la viga y columna:
L (1) =
6.00 m
vigas
L (2) = L (3) =
6.50 m 6.00 m
base altura
0.35 0.50
columnas base altura
0.45 0.45
Alto h(1) = h(2) = h(3) = h(4) =
3.10 3.00 3.00 3.00
m m m m
Cálculos: 1 ) CA L CUL O DE L A RI GID EZ R EL A TIVA K = I / L = (b*h^3) / L
K 1-2 K 2-3 K 3-4 K 4-5 K 6-7 K 7-8 K 8-9 K 9-10 K 11-12 K 12-13 K 13-14 K 14-15 K 16-17 K 17-18 K 18-19 K 19-20 K 2-7 K 3-8 K 4-9 K 5-10 K 7-12 K 8-13 K 9-14 K 10-15 K 12-17 K 13-18 K 14-19 K 15-20
ING. Edgar Chura
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
0.01323 0.01367 0.01367 0.01367 0.01323 0.01367 0.01367 0.01367 0.01323 0.01367 0.01367 0.01367 0.01323 0.01367 0.01367 0.01367 0.00971 0.00971 0.00971 0.00971 0.00896 0.00896 0.00896 0.00896 0.00971 0.00971 0.00971 0.00971
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
2) FACTO R DE GIRO
u ik = -0.5 x (Kik / Σkik) u 10-5 = u 10-15 = u 10-9 = u 9-10 = u 9-4 = u 9-14 = u 9-8 = u 8-9 = u 8-3 = u 8-13 = u 8-7 = u 7-8 = u 7-2 = u 7-12 = u 7-6 = u 12-11 = u 12-7 = u 12-17 = u 12-13 = u 13-12 = u 13-8 = u 13-18 = u 13-14 = u 14-13 = u 14-9 = u 14-19 = u 14-15 = u 15-14 = u 15-10 = u 15-20 = u 20-15 = u 20-19 = u 19-20 = u 19-14 = u 19-18 = u 18-19 = u 18-13 = u 18-17 = u 17-18 = u 17-12 = u 17-16 =
-0.15 -0.14 -0.21 -0.15 -0.11 -0.10 -0.15 -0.15 -0.11 -0.10 -0.15 -0.15 -0.11 -0.10 -0.15 -0.15 -0.10 -0.11 -0.15 -0.15 -0.10 -0.11 -0.15 -0.15 -0.10 -0.11 -0.15 -0.21 -0.14 -0.15 -0.21 -0.29 -0.18 -0.13 -0.18 -0.18 -0.13 -0.18 -0.19 -0.13 -0.18
3) FACTOR DE CORRIMIENTO N = (-3/2) x ( Kik / Σkik)
N1 N2 N3 N4
ING. Edgar Chura
= = = =
-0.375 -0.375 -0.378 -0.375
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
a) CARGA MUERTA
CALCUL O DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
M 2-7 M 3-8 M 4-9 M 5-10 M 7-12 M 8-13 M 9-14 M 10-15 M 12-17 M 13-18 M 14-19 M 15-20 M 7-2 M 8-3 M 9-4 M 10-5 M 12-7 M 13-8 M 14-9 M 15-10 M 17-12 M 18-13 M 19-14 M 20-15
ING. Edgar Chura
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-11.91 -11.91 -11.91 -7.49 -13.98 -13.98 -13.98 -8.78 -11.91 -11.91 -11.91 -7.49 11.91 11.91 11.91 7.49 13.98 13.98 13.98 8.78 11.91 11.91 11.91 7.49
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
MOMENTOS FINALES OBTENIDOS CON EL METODO DE KANY M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-9.652 -10.112 -10.066 -5.441 13.163 12.941 12.982 8.530 -13.907 -13.903 -13.892 -8.770 13.909 13.902 13.891 8.771 -13.162 -12.941 -12.982 -8.530 9.653 10.114 10.067 5.441
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
b) PRIMERA CONDICIÓN DE MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
M 2-7 M 3-8 M 4-9 M 5-10 M 7-12 M 8-13 M 9-14 M 10-15 M 12-17 M 13-18 M 14-19 M 15-20 M 7-2 M 8-3 M 9-4 M 10-5 M 12-7 M 13-8 M 14-9 M 15-10 M 17-12 M 18-13 M 19-14 M 20-15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
0.00 -6.32 0.00 -1.90 -7.42 0.00 -7.42 0.00 0.00 -6.32 0.00 -1.90 0.00 6.32 0.00 1.90 7.42 0.00 7.42 0.00 0.00 6.32 0.00 1.90
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
MOMENTOS FINALES OBTENIDOS CON EL METODO DE KANY M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
ING. Edgar Chura
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
0.373 -5.557 0.242 -1.413 1.596 5.123 1.711 1.131 -6.557 -0.971 -6.454 -0.620 6.551 0.983 6.424 0.617 -1.601 -5.118 -1.737 -1.138 -0.377 5.554 -0.261 1.403
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
c) SEGUNDA CONDICION PARA MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS
CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
M 2-7 M 3-8 M 4-9 M 5-10 M 7-12 M 8-13 M 9-14 M 10-15 M 12-17 M 13-18 M 14-19 M 15-20 M 7-2 M 8-3 M 9-4 M 10-5 M 12-7 M 13-8 M 14-9 M 15-10 M 17-12 M 18-13 M 19-14 M 20-15
ING. Edgar Chura
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-6.32 0.00 -6.32 0.00 0.00 -7.42 0.00 -2.23 -6.32 0.00 -6.32 0.00 6.32 0.00 6.32 0.00 0.00 7.42 0.00 2.23 6.32 0.00 6.32 0.00
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
MOMENTOS FINALES OBTENIDOS CON EL METODO DE KANY M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-5.490 0.159 -5.432 -0.168 5.394 1.737 5.243 0.945 -0.827 -6.406 -0.929 -1.591 0.834 6.394 0.960 1.595 -5.387 -1.741 -5.216 -0.937 5.495 -0.154 5.454 0.179
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
d). PRIMERA CONDICION PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
0 -6.324 0 -1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
0 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
-7.4219167 -7.4219167 -7.4219167 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
7.4219167 7.4219167 7.4219167 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
-6.3240 0.0000 -6.3240 0.000000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
6.324 0 6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
MOMENTOS FINALES OBTENIDOS CON EL METODO DE KANY M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
0.176 -4.872 0.072 -1.143 1.121 6.828 1.123 2.032 -6.140 -8.338 -6.007 -2.836 8.079 5.999 8.244 1.447 -7.077 -1.002 -6.975 -0.365 4.782 0.086 4.773 0.294
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
e). SEGUNDA CONDICION PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
-6.324 0 -6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
6.324 0 6.324 0
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
-7.4219167 -7.4219167 -7.4219167 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
7.4219167 7.4219167 7.4219167 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
0.0000 -6.3240 0.0000 -1.896000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
0 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
MOMENTOS FINALES OBTENIDOS CON EL METODO DE KANY M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-4.782 -0.084 -4.766 -0.296 7.079 0.996 6.980 0.365 -8.077 -6.007 -8.247 -1.445 6.141 8.336 5.998 2.839 -1.121 -6.822 -1.130 -2.030 -0.176 4.879 -0.069 1.143
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
f). TERCERA CONDICION PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO PERFECTO
ING. Edgar Chura
M2,7 M3,8 M4,9 M5,10
= = = =
-6.324 -6.324 0 -1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,2 M8,3 M9,4 M10,5
= = = =
6.324 6.324 0 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M7,12 M8,13 M9,14 M10,15
= = = =
0 -7.4219167 -7.4219167 -2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,7 M13,8 M14,9 M15,10
= = = =
0 7.4219167 7.4219167 2.2251667
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M12,17 M13,18 M14,19 M15,20
= = = =
-6.3240 0.0000 -6.3240 -1.896000
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
= = = =
6.324 0 6.324 1.896
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
MOMENTOS FINALES OBTENIDOS CON EL METODO DE KANY M2,7 M3,8 M4,9 M5,10 M7,2 M8,3 M9,4 M10,5 M7,12 M8,13 M9,14 M10,15 M12,7 M13,8 M14,9 M15,10 M12,17 M13,18 M14,19 M15,20 M17,12 M18,13 M19,14 M20,15
ING. Edgar Chura
= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =
-5.724 -4.976 0.094 -1.232 5.579 7.202 1.058 1.933 -0.499 -7.944 -6.138 -2.623 0.930 6.000 8.123 1.975 -5.449 -1.252 -6.986 -2.078 5.518 0.011 4.872 1.643
Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m Tn-m
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
PORTICO PRINCIPAL PRINCIPAL EJE 2-2)
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
F TOOL
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
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TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
8) CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
-
Se logro el dimensionamiento de la viga, columna y la losa de acuerdo al reglamento, posterior a este se realizo el metrado de cargas.
-
Los resultados obtenidos del análisis estructural mediante el método de kany y el metodo de desplazamiento solo difieren en pequeñas cantidades.
-
Por razones de simetría en el pórtico analizado es posible verificar los resultados a uno y otro lado del eje del pórtico.
-
Para cualquier tipo de análisis de estructuras de una edificación debe considerarse carga sísmica, ya que nos encontramos en un país propenso a sismos, en nuestro caso no se considero debido al tiempo.
-
Hoy en día nos acorta el tiempo el uso de software, pero para poderlos utilizar, uno debe tener lo conocimientos básicos de análisis de estructuras, caso contrario no tendría ninguna utilidad en caso de que el software tenga errores.
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
9) BIBLIOGRAFIA
-
REGLAMENTO NACIONAL DE CONSTRUCCIONES.
-
REGLAMENTO NACIONAL DE ESTRUCTURAS.
-
ANÁLISIS DE EDIFIOS
ANGEL BARTOLOME.
-
ANÁLISIS DE ESTRUCTURAS
URIBE ESCAMILLA
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
12)
TRABAJO ESCALONADO
ANEXOS
PLANO DE DISTRIBUCIÓN
PLANO DE AREA TRIBUTARIA DE COLUMNA Y SENTIDO DE LOSA
AREA TRIBUTARIA PARA EL ANALISIS ESTRUCTURAL
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
CARGA MUERTA 1.- Diagrama de envolvente por fuerza cortante
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
2.- diagrama de de envolvente por momento flector
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
PRIMERA CONDICIÓN PARA MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS 1.- Diagrama de fuerza cortante
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
2.- Diagrama de momento flector
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
SEGUNDA CONDICIÓN PARA MOMENTOS MAXIMOS POSITIVOS 1.- Diagrama de fuerza cortante
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
2.- Diagrama de momento flector
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
PRIMERA CONDICIÓN PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS 1.- Diagrama de fuerza cortante
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
2.- Diagrama de momento flector
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
SEGUNDA CONDICIÓN PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS 1.- Diagrama de fuerza cortante
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
2.- Diagrama de momento flector
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
TERCERA CONDICIÓN PARA MOMENTOS MAXIMOS NEGATIVOS 1.- Diagrama de fuerza cortante
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
2.- Diagrama de momento flector
ING. Edgar Chura
TRABAJO ESCALONADO
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
DIAGRAMA DE ENVOLVENTE POR FUERZA CORTANTE
ING. Edgar Chura
ANALISIS ESTRUCTURAL I FAIN - ESIC
TRABAJO ESCALONADO
DIAGRAMA DE ENVOLVENTE POR MOMENTO FLECTOR
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